Доклад: Безопасность жизнедеятельности на производстве 4

--PAGE_BREAK--
L =
λ·
h,

где       λ — коэффициент, зависящий от КСС светильника.

Коэффициент λ определяем по справочным данным: λ = 0,8…1,2.

L = (0,8…1,2)·9.3 = (7,44 … 11,16) м

Lк =(0,3…0,5)·L.

Lк = (0,3… 0,5)(7,44 … 11,16)=2,232…5.58м

Число рядов светильников R и число светильников в ряду NR определяется по формулам:

<img width=«133» height=«50» src=«ref-3_625082053-388.coolpic» v:shapes="_x0000_i1026">,   <img width=«134» height=«48» src=«ref-3_625082441-409.coolpic» v:shapes="_x0000_i1027">,

где a и b – длина и ширина помещения, м.
Определяем количество светильников в ряду:

<img width=«196» height=«46» src=«ref-3_625082850-664.coolpic» v:shapes="_x0000_i1028">

Определяем количество рядов светильников:

<img width=«214» height=«53» src=«ref-3_625083514-681.coolpic» v:shapes="_x0000_i1029">

Общее число светильников будет равно:

N = R·NR.

N = 3·5=15шт.
4. Необходимый световой поток ламп определяем по формуле:

<img width=«119» height=«45» src=«ref-3_625084195-311.coolpic» v:shapes="_x0000_i1030">,

где       Е — нормативное значение освещенности, лк;

            Кз — коэффициент запаса;

            А — освещаемая площадь, м2;

            Z — коэффициент неравномерности;

            η — коэффициент использования светового потока, равный отношению светового потока, падающего на расчетную поверхность к полному световому потоку светильников.

Нормативное значение освещенности определяем по табл. 1 [2]: Е = 200 лк.

Коэффициент запаса определяем по табл. 2 [2]: Кз = 1,4.

Коэффициент неравномерности (Z) для ламп накаливания принимается равным 1,15.

Определяем коэффициент светового потока по формуле:

η = ηс· ηп,

где       ηс — КПД светильника;

            ηп — КПД помещения.

Определяем индекс помещения по формуле:

<img width=«250» height=«43» src=«ref-3_625084506-713.coolpic» v:shapes="_x0000_i1031">.

По каталогу светильников [4] для светильника РСП-13 находим световой поток (КПД светильника) в нижнюю Фн и верхнюю Фв полусферы и КСС светильника.

Тогда

η = 83%.

Имеем

<img width=«221» height=«43» src=«ref-3_625085219-512.coolpic» v:shapes="_x0000_i1032">лм.

5. Принимаем Лампы ДРЛ400(6)

  <img width=«91» height=«19» src=«ref-3_625085731-195.coolpic» v:shapes="_x0000_i1033">

<img width=«211» height=«41» src=«ref-3_625085926-523.coolpic» v:shapes="_x0000_i1034">

6. Аварийное освещение

<img width=«238» height=«43» src=«ref-3_625086449-543.coolpic» v:shapes="_x0000_i1035">лм.

Примем лампу Б 215-225-75

λ = 0,4…2,0.

L = (0,4…2,0)·9.3 = (3,72 … 18,6) м

Lк = 2,79…4,65м

Nр =<img width=«186» height=«41» src=«ref-3_625086992-394.coolpic» v:shapes="_x0000_i1036">

N=4*5=20

Примем расстояние от крайнего светильника до стены равное <metricconverter productid=«4,0 м» w:st=«on»>4,0 м.
<img width=«588» height=«243» src=«ref-3_625087386-2215.coolpic» v:shapes="_x0000_i1037">

Рис. 1 Схема размещения светильников основного рабочего освещения.


2.3.2. Расчет прожекторного освещения строительных площадок

Задание 2. Рассчитать методом удельной мощности прожекторной установки и методом изолюкс потребное количество прожекторов для общего равномерного освещения строительной площадки по исходным данным табл.1 и разместить их на плане площадки. При этом минимальную освещенность принять: 2лк.


Исходные данные для варианта №13:

Размер площадки — 175х125 м;

Вид выполняемых работ — возведение здания высотой <metricconverter productid=«18 метров» w:st=«on»>18 метров
Расчет количества прожекторов ведем в следующем порядке:

1. Определяем нормативное значение освещенности. Принимаем Ен = 2 лк [2].

2. Выбираем прожекторы и тип лампы по прил. 1 [2].

При ширине площадки <metricconverter productid=«125 м» w:st=«on»>125 м можно использовать:

— ПЗС-45 (ПСМ-50) с лампой ДРЛ 700 Руд=0,35 Вт/м2;

— ПКН-1500-2 с лампой КГ 1500Руд=0,65 Вт/м2.

По удельной мощности наиболее экономичен прожектор ПЗС-45 с лампой ДРЛ 700.

Рл=700 Вт, 2βв=1000, 2βг=1000, Imax=30000 кд.

3. Определяем количество прожекторов методом удельной мощности по формуле:

<img width=«108» height=«45» src=«ref-3_625089601-291.coolpic» v:shapes="_x0000_i1038">,

где       m — коэффициент, учитывающий световую отдачу источников света (табл. прил. 3 [2]);

            k — коэффициент запаса (табл. 2 [2]);

            А — освещаемая площадь.

Имеем

<img width=«189» height=«41» src=«ref-3_625089892-428.coolpic» v:shapes="_x0000_i1039">шт.

Принимаем 9 прожекторов.

4. Определяем минимальную высоту установки прожектора по формуле:

<img width=«185» height=«46» src=«ref-3_625090320-514.coolpic» v:shapes="_x0000_i1040">м,

или по табл. прил. 4 [2]: <img width=«28» height=«23» src=«ref-3_625090834-117.coolpic» v:shapes="_x0000_i1041">= <metricconverter productid=«11 м» w:st=«on»>11 м для нормируемой освещенности в 2 лк.

Окончательно принимаем <metricconverter productid=«20 м» w:st=«on»>20 м.

5. Определяем оптимальный угол наклона прожектора в вертикальной плоскости по табл. 1 прил. 1 [2]: <img width=«14» height=«19» src=«ref-3_625090951-91.coolpic» v:shapes="_x0000_i1042">=150.

6. Размещаем прожекторы на плане площадки равномерно по периметру. Схему размещения уточняем после построения изолюксы.
Расчет методом изолюкс
1. Определяем расчетное значение освещенности для изолюксы по формуле:

<img width=«149» height=«41» src=«ref-3_625091042-329.coolpic» v:shapes="_x0000_i1043">лк.

2. Выбираем прожектор и тип лампы; находим график изолюкс (рис. 9-12 [3]).

3. Рассчитываем изолюксу.

Расчет ведем в табличной форме.

<img width=«542» height=«190» src=«ref-3_625091371-4309.coolpic» v:shapes="_x0000_i1044">

4. Строим изолюксу.

<img width=«418» height=«330» src=«ref-3_625095680-7060.coolpic» v:shapes=«Объект_x0020_676»>

Рис. 1 Изолюкса прожектора ПЗС-45 с лампой ДРЛ 700, установленного на высоте <metricconverter productid=«20 м» w:st=«on»>20 м под углом θ=150к горизонту на расчетную освещенность е = 1,7 лк

<img width=«761» height=«474» src=«ref-3_625102740-5726.coolpic» v:shapes="_x0000_i1046">

Рис. 2 Схема компоновки изолюкс

Под прожекторными мачтами образуется неосвещенная зона (мертвое пространство) длиной <metricconverter productid=«4,3 м» w:st=«on»>4,3 м. Для освещения территории под мачтами предусматриваем установку на них дополнительных светильников с лампами накаливания.


Задание 3. Рассчитать механическую вытяжную вентиляцию для помещения, в котором выделяется газ и наблюдается избыточное явное тепло по исходным данным табл. 3.3. Подобрать необходимый вентилятор, тип и мощность электродвигателя и указать основные конструктивные решения.


Исходные данные для варианта №13:

Количество выделяющихся вредностей:
mвр= 0,7 кг/ч; <img width=«29» height=«25» src=«ref-3_625108466-127.coolpic» v:shapes="_x0000_i1047">= 20 кВт.

Параметры помещения — 30х24х9,6 м;

Температура воздуха — tп = 19 0С;
tу = 23 0С

Концентрация газа — Су = 10 мг/м3;

Число работающих в смену — n = 38 чел.
<img width=«334» height=«246» src=«ref-3_625108593-1698.coolpic» v:shapes="_x0000_i1048">

Рис. 1 Схема воздуховодов вытяжной вентиляции

Расчет вытяжной механической вентиляции ведем в следующем порядке:

1. Определяем потребное количество воздуха.

а) При наличии избытков явной теплоты в помещении потребный расход воздуха, м3/ч, вычисляют по формуле:

<img width=«265» height=«49» src=«ref-3_625110291-690.coolpic» v:shapes="_x0000_i1049"> м3/ч.

б) При наличии выделяющихся вредных веществ в помещении потребный расход воздуха, м3/ч, вычисляют по формуле:

                                                                       <img width=«93» height=«49» src=«ref-3_625110981-265.coolpic» v:shapes="_x0000_i1050">,                                              (1)

где       Сп — концентрация вредного вещества в приточном воздухе, мг/м3, принимается не более 30% от ПДК в рабочей зоне.

Принимаем Сп = 0,2·Су = 0,2·10 = 2 мг/м3.

Тогда по формуле (1) имеем:

<img width=«148» height=«44» src=«ref-3_625111246-363.coolpic» v:shapes="_x0000_i1051">м3/ч.

в) Исходя из норм взрывопожарной безопасности потребный расход воздуха, м3/ч, вычисляют по формуле:

                                                                       <img width=«119» height=«48» src=«ref-3_625111609-299.coolpic» v:shapes="_x0000_i1052">,                                        (2)

где       Снк — нижний концентрационный предел распространения пламени по газо-, паро- и пылевоздушным смесям, мг/м3, принимается равным 45…92 г/м3 для газа.

Принимаем Снк = 70 г/м3.

Тогда по формуле (2) имеем:

<img width=«167» height=«47» src=«ref-3_625111908-413.coolpic» v:shapes="_x0000_i1053"> м3/ч.

г) Принимаем для дальнейших расчетов наибольший из получившихся расходов, таким образом, Lп= 87500 м3/ч.

д) Уточним найденное значение Lппо минимальному расходу наружного воздуха, м3/ч, определяемому по формуле:

                                                                       <img width=«91» height=«23» src=«ref-3_625112321-183.coolpic» v:shapes="_x0000_i1054">,                                               (3)

где       m— норма воздуха на одного работающего, м3/ч, принимается по прил. 19 [2];

            z — коэффициент запаса, равный 1,1…1,5.

Принимаем m = 60 м3/ч; z = 1,5.

Тогда по формуле (3) имеем:

<img width=«158» height=«23» src=«ref-3_625112504-283.coolpic» v:shapes="_x0000_i1055">м3/ч.

Окончательно принимаем Lп = 87500 м3/ч, т. к. Lп > Lmin.

2.Выбираем воздуховод круглого сечения и ведем аэродинамический расчет.

а) Принимаем равномерную вытяжку потребного воздуха Lп через 4 вытяжных отверстия, т. е. по <img width=«34» height=«36» src=«ref-3_625112787-149.coolpic» v:shapes="_x0000_i1056">через каждое ответвление:

<img width=«138» height=«42» src=«ref-3_625112936-338.coolpic» v:shapes="_x0000_i1057">м3/ч.

б) Определяем суммарное значение коэффициентов местных сопротивлений на участках по формуле:

                                                           <img width=«155» height=«43» src=«ref-3_625113274-466.coolpic» v:shapes="_x0000_i1058">,                                           (4)

где       <img width=«28» height=«24» src=«ref-3_625113740-119.coolpic» v:shapes="_x0000_i1059">— коэффициент местного сопротивления поворота;

            <img width=«36» height=«24» src=«ref-3_625113859-131.coolpic» v:shapes="_x0000_i1060">= <img width=«44» height=«24» src=«ref-3_625113990-132.coolpic» v:shapes="_x0000_i1061">— суммарный коэффициент местного сопротивления вытяжных тройников;

            <img width=«23» height=«24» src=«ref-3_625114122-107.coolpic» v:shapes="_x0000_i1062">— коэффициент местного сопротивления при сопряжении потоков под острым углом, равный 0,4.

На участках а, 1, 2 и 3 давление теряется на входе, в двух отводах и в тройнике. Коэффициент местного сопротивления на входе зависит от выбранной конструкции конического коллектора. Последний устанавливается под углом α = 300и при соотношении <img width=«34» height=«36» src=«ref-3_625114229-148.coolpic» v:shapes="_x0000_i1063">= 0,05, тогда по справочнику коэффициент равен 0,8. Два одинаковых отвода запроектированы под углом α = 900и радиусом закругления <img width=«44» height=«40» src=«ref-3_625114377-181.coolpic» v:shapes="_x0000_i1064">= 2. Для них коэффициент местного сопротивления ζо = 0,15.

Потерю давления в штанообразном тройнике с углом ответвления в 150ввиду малости не учитываем. Таким образом суммарный коэффициент местных сопротивлений на участках а, 1, 2 и 3 равен:

<img width=«175» height=«25» src=«ref-3_625114558-304.coolpic» v:shapes="_x0000_i1065">.

На участках б и в местные потери давления только в тройнике, которые ввиду малости не учитываем. На участке г потерю давления в переходном патрубке от вентилятора ориентировочно оценивают коэффициентом местного сопротивления ζг = 0,1. На участке д расположена выпускная шахта, коэффициент местного сопротивления зависит от выбранной ее конструкции. Поэтому выбираем тип шахты с плоским экраном и его относительным удлинением 0,33, а коэффициент местного сопротивления составляет 2,4. Таким образом, ζд = 2,4.

в) Определяем диаметры, мм, воздуховодов из уравнения расхода воздуха:

                                                                       <img width=«96» height=«54» src=«ref-3_625114862-324.coolpic» v:shapes="_x0000_i1066">,                                              (5)

где       v — скорость на данном участке, м/с, для вытяжной системы принимается 10…25 м/с.

Начинаем с наиболее удаленного от вентилятора участка (участок а), задавшись для него скоростью
v =15 м/с. Тогда по формуле (5) имеем:

<img width=«198» height=«54» src=«ref-3_625115186-546.coolpic» v:shapes="_x0000_i1067">м.

Округляем до <metricconverter productid=«800 мм» w:st=«on»>800 мм, но при этом скорость необходимо уточнить по формуле:

<img width=«220» height=«44» src=«ref-3_625115732-536.coolpic» v:shapes="_x0000_i1068">м/с.

Расчет ведем в табличной форме.

Таблица 1

<img width=«612» height=«201» src=«ref-3_625116268-7286.coolpic» v:shapes="_x0000_i1069">
3. По общей потере давления в рассчитанном воздуховоде и потребному расходу воздуха подбираем вентилятор

Вентилятор ВЦ4-75

Рабочая характеристика Е16-4

Колесо №16

Частота вращения 1475об/мин

Типо-размер двигателя 4А200М4

Мощность 37кв

Масса 2560кг

Задание 4.Рассчитать заземляющее устройство для заземления трехфазного электродвигателя серии 4А напряжением U= 380 В, питающегося от сети с изолированной нейтралью по исходным данным таблицы 1.

Исходные данные для варианта №13:

Грунт — супесь;

Измеренное сопротивление грунта — <img width=«72» height=«24» src=«ref-3_625123554-174.coolpic» v:shapes="_x0000_i1070">Ом·м;

Мощность трансформатора — <img width=«48» height=«19» src=«ref-3_625123728-135.coolpic» v:shapes="_x0000_i1071">кВ·А;

Тип заземлителей:

вертикальный пруток <img width=«53» height=«24» src=«ref-3_625123863-150.coolpic» v:shapes="_x0000_i1072">мм,

горизонтальный пруток <img width=«52» height=«24» src=«ref-3_625124013-143.coolpic» v:shapes="_x0000_i1073">мм;

Расстояние от поверхности грунта до верхнего конца заземлителя — <img width=«62» height=«24» src=«ref-3_625124156-159.coolpic» v:shapes="_x0000_i1074">м;

Длина вертикального заземлителя — <img width=«52» height=«24» src=«ref-3_625124315-139.coolpic» v:shapes="_x0000_i1075">м;

Отношение расстояния между смежными вертикальными  заземлителями к их длине<img width=«51» height=«36» src=«ref-3_625124454-170.coolpic» v:shapes="_x0000_i1076">.

Расчет защитного заземления ведем в следующем порядке:

1. Определяем предельно допустимое сопротивление заземляющего устройства.

При мощности трансформатора <img width=«48» height=«19» src=«ref-3_625123728-135.coolpic» v:shapes="_x0000_i1077">кВ·А согласно п. 1.7.104 ПУЭ предельно допустимое сопротивление заземляющего устройства <img width=«47» height=«25» src=«ref-3_625124759-142.coolpic» v:shapes="_x0000_i1078">Ом.

2. Определяем сопротивление одиночного вертикального заземлителя по формуле:

                                               <img width=«249» height=«51» src=«ref-3_625124901-686.coolpic» v:shapes="_x0000_i1079">,                               (1)

где       <img width=«156» height=«24» src=«ref-3_625125587-270.coolpic» v:shapes="_x0000_i1080">м;

            <img width=«34» height=«25» src=«ref-3_625125857-122.coolpic» v:shapes="_x0000_i1081">— расчетное сопротивление грунта в том месте, где будет сооружаться сопротивление, определяется по формуле:

                                                                       <img width=«99» height=«25» src=«ref-3_625125979-211.coolpic» v:shapes="_x0000_i1082">,                                             (2)

где       <img width=«19» height=«17» src=«ref-3_625126190-94.coolpic» v:shapes="_x0000_i1083">— климатический коэффициент, принимаем для IIклиматической зоны для вертикальных заземлителей длиной <metricconverter productid=«5 м» w:st=«on»>5 м и нормальной влажности равным 1,3.

По формуле (2) имеем:

<img width=«142» height=«25» src=«ref-3_625126284-270.coolpic» v:shapes="_x0000_i1084">Ом·м.

Тогда по формуле (1):

<img width=«361» height=«48» src=«ref-3_625126554-895.coolpic» v:shapes="_x0000_i1085">Ом.

<img width=«125» height=«163» src=«ref-3_625127449-700.coolpic» v:shapes="_x0000_i1086"> 

Рис. 1 Схема вертикального заземлителя

3. Определяем ориентировочное число вертикальных заземлителей в заземляющем устройстве по формуле:

                                                                       <img width=«79» height=«45» src=«ref-3_625128149-243.coolpic» v:shapes="_x0000_i1087">,                                                  (3)

где       <img width=«17» height=«24» src=«ref-3_625128392-97.coolpic» v:shapes="_x0000_i1088">— коэффициент использования вертикальных заземлителей, зависящий от их количества и отношения расстояния между заземлителями к их длине.

В первом приближении принимаем <img width=«40» height=«24» src=«ref-3_625128489-128.coolpic» v:shapes="_x0000_i1089">.

По формуле (3) имеем:

<img width=«130» height=«42» src=«ref-3_625128617-322.coolpic» v:shapes="_x0000_i1090">.

Принимаем 25 шт.

4. По табл. 6.9 [2] находим коэффициент использования <img width=«17» height=«24» src=«ref-3_625128392-97.coolpic» v:shapes="_x0000_i1091"> при <img width=«53» height=«25» src=«ref-3_625129036-152.coolpic» v:shapes="_x0000_i1092">шт., приняв схему размещения по контуру: <img width=«73» height=«24» src=«ref-3_625129188-179.coolpic» v:shapes="_x0000_i1093">.

Тогда по формуле (3) число вертикальных заземлителей во втором приближении будет равно:

<img width=«139» height=«44» src=«ref-3_625129367-366.coolpic» v:shapes="_x0000_i1094">.

Принимаем 54 шт.

5. Определяем сопротивление горизонтального заземления — прутка, соединяющего вертикальные заземлители.

<img width=«375» height=«110» src=«ref-3_625129733-810.coolpic» v:shapes="_x0000_i1095">

Рис. 2 Схема горизонтального заземлителя

Для замкнутого контура:

                                                           <img width=«147» height=«48» src=«ref-3_625130543-401.coolpic» v:shapes="_x0000_i1096">,                                             (4)

где       <img width=«191» height=«24» src=«ref-3_625130944-311.coolpic» v:shapes="_x0000_i1097">м;

            <img width=«160» height=«24» src=«ref-3_625131255-272.coolpic» v:shapes="_x0000_i1098">м — длина горизонтального заземлителя.

Для горизонтального заземлителя для IIклиматической зоны и нормальной влажности принимаем <img width=«53» height=«22» src=«ref-3_625131527-150.coolpic» v:shapes="_x0000_i1099">.

По формуле (2) имеем:

<img width=«145» height=«25» src=«ref-3_625131677-274.coolpic» v:shapes="_x0000_i1100">Ом·м.

Тогда по формуле (4) имеем:

<img width=«236» height=«47» src=«ref-3_625131951-568.coolpic» v:shapes="_x0000_i1101">Ом.

6. Определяем расчетное сопротивление группового искусственного заземлителя, состоящего из 54 вертикальных заземлителей (длиной <img width=«52» height=«24» src=«ref-3_625124315-139.coolpic» v:shapes="_x0000_i1102">м), соединенных прутком по формуле:

                                                           <img width=«155» height=«45» src=«ref-3_625132658-394.coolpic» v:shapes="_x0000_i1103">,                                           (5)

где       <img width=«19» height=«24» src=«ref-3_625133052-97.coolpic» v:shapes="_x0000_i1104">— коэффициент использования горизонтальных заземлителей (табл. 6.9 [2]).

Имеем при <img width=«52» height=«24» src=«ref-3_625133149-143.coolpic» v:shapes="_x0000_i1105">шт.: <img width=«72» height=«24» src=«ref-3_625133292-180.coolpic» v:shapes="_x0000_i1106">,<img width=«73» height=«24» src=«ref-3_625133472-179.coolpic» v:shapes="_x0000_i1107">.

Тогда по формуле (5):

<img width=«254» height=«44» src=«ref-3_625133651-565.coolpic» v:shapes="_x0000_i1108">Ом <img width=«22» height=«25» src=«ref-3_625134216-110.coolpic» v:shapes="_x0000_i1109">.

Условие <img width=«54» height=«25» src=«ref-3_625134326-159.coolpic» v:shapes="_x0000_i1110"> выполняется.

Окончательно принимаем <img width=«52» height=«24» src=«ref-3_625133149-143.coolpic» v:shapes="_x0000_i1111">шт.

<img width=«330» height=«397» src=«ref-3_625134628-1751.coolpic» v:shapes="_x0000_i1112"> 

<img width=«394» height=«373» src=«ref-3_625136379-1652.coolpic» v:shapes="_x0000_i1113">

Рис. 3 Схема  контурного ЗУ

--PAGE_BREAK--
Рис. 1Схема расположения молниеотводов

Высоту молниеотводов задаем на 4…7 м выше высоты здания. Принимаем <img width=«90» height=«19» src=«ref-3_625142877-175.coolpic» v:shapes="_x0000_i1126">м.

3. определяем параметры зон защиты для возможных идентичных пар молниеотводов: №1—№2, №1—№5, №1—№6.

Для пары молниеотводов №1—№2 имеем: <img width=«54» height=«19» src=«ref-3_625143052-142.coolpic» v:shapes="_x0000_i1127"><img width=«47» height=«19» src=«ref-3_625143194-127.coolpic» v:shapes="_x0000_i1128">м<img width=«107» height=«19» src=«ref-3_625143321-198.coolpic» v:shapes="_x0000_i1129">м

<img width=«327» height=«24» src=«ref-3_625143519-643.coolpic» v:shapes="_x0000_i1130">м;

<img width=«290» height=«50» src=«ref-3_625144162-1047.coolpic» v:shapes="_x0000_i1131">м;

<img width=«192» height=«24» src=«ref-3_625145209-297.coolpic» v:shapes="_x0000_i1132">м.

Для пары молниеотводов №1—№6 имеем: <img width=«44» height=«19» src=«ref-3_625145506-126.coolpic» v:shapes="_x0000_i1133">м<img width=«47» height=«17» src=«ref-3_625145632-127.coolpic» v:shapes="_x0000_i1134">м<img width=«107» height=«19» src=«ref-3_625143321-198.coolpic» v:shapes="_x0000_i1135">м

<img width=«317» height=«24» src=«ref-3_625145957-630.coolpic» v:shapes="_x0000_i1136">м;

<img width=«285» height=«50» src=«ref-3_625146587-1059.coolpic» v:shapes="_x0000_i1137">м;

<img width=«192» height=«24» src=«ref-3_625145209-297.coolpic» v:shapes="_x0000_i1138">м.

Для пары молниеотводов №1—№5 имеем: <img width=«44» height=«19» src=«ref-3_625147943-132.coolpic» v:shapes="_x0000_i1139">м <img width=«57» height=«22» src=«ref-3_625148075-147.coolpic» v:shapes="_x0000_i1140">м <img width=«107» height=«19» src=«ref-3_625143321-198.coolpic» v:shapes="_x0000_i1141">м;

<img width=«347» height=«24» src=«ref-3_625148420-676.coolpic» v:shapes="_x0000_i1142">м;

<img width=«276» height=«45» src=«ref-3_625149096-750.coolpic» v:shapes="_x0000_i1143">м;

<img width=«192» height=«24» src=«ref-3_625145209-297.coolpic» v:shapes="_x0000_i1144">м.
4. Вычерчиваем в масштабе зону защиты на профиле и плане объекта и удостоверяемся, что все части здания в плане и по высоте находятся внутри зоны защиты, т. е. обеспечивается полная защита от прямых ударов молнии.

<img width=«662» height=«647» src=«ref-3_625150143-5412.coolpic» v:shapes="_x0000_i1145">
Рис. 2Молниезащита здания
IIIкатегории многократным стержневым молниеотводом, установленном на здании
5. Выбираем конструкцию молниеотвода с учетом требований п. 3.1…3.8 и п. 2.25…2.33 РД 34.21.122-87.

Молниеприемники выполняем из стальных стержней сечением не менее 100 мм2 и длиной <metricconverter productid=«8 м» w:st=«on»>8 м (<metricconverter productid=«6 м» w:st=«on»>6 м — над крышей, <metricconverter productid=«2 м» w:st=«on»>2 м — крепление к стене здания).

Токоотводы выполняем из стальной проволоки диаметром <metricconverter productid=«6 мм» w:st=«on»>6 мм. Соединение молниеприемников с токоотводами и токоотводов с заземлителями выполняем сваркой.

В качестве заземлителя используем стальной двухстержневой заземлитель:

полоса размером <img width=«42» height=«19» src=«ref-3_625155555-129.coolpic» v:shapes="_x0000_i1146">мм;

стержни диаметром <metricconverter productid=«15 мм» w:st=«on»>15 мм.

<img width=«143» height=«90» src=«ref-3_625155684-494.coolpic» v:shapes="_x0000_i1147">

Рис. 3Схема заземлителя

Молниеприемники и токоотводы защищаем от коррозии путем окраски.

Для защиты от заноса высокого потенциала по внешним наземным (надземным) коммуникациям их на входе в здание присоединяем к искусственному заземлителю.

Молниеприемники на здании закрепляем при помощи растяжек — тросов.

Соединение тоководов и заземлителей выполняется сварное для обеспечения непрерывной электрической связи между ними. Фундамент здания нельзя использовать, так как он бетонный и не соответствует требованиям п. 1.8 РД 34.21.122-87.

Внутри зданий и сооружений между трубопроводами и др. металлическими конструкциями в местах их взаимного сближения на расстояние не менее <metricconverter productid=«10 см» w:st=«on»>10 см через каждые <metricconverter productid=«20 см» w:st=«on»>20 см следует приваривать или припаивать перемычки из стальной проволоки диаметром не менее <metricconverter productid=«5 мм» w:st=«on»>5 мм или стальной ленты сечением не менее 24 мм2.

В соединениях элементов трубопроводов или др. протяжённых металлических предметов должны быть обеспечены переходные сопротивления не более 0,03 Ом на каждый контакт.

Для защиты наружных установок от вторичных появлений молнии металлические корпуса установленных на них аппаратов должны быть присоединены к заземляющему устройству ЭО или к заземлителю защиты от прямых ударов молнии.
Задание 6.Рассчитать проектируемую сеть зануления ЭУ промышленного предприятия, цеха, ВЦ или промобъекта, если известно:

— электропитание осуществляется четырехжильным кабелем от масленного трансформатора с вторичным напряжением 400/223 В;

— сопротивление естественного заземлителя <img width=«52» height=«24» src=«ref-3_625156178-146.coolpic» v:shapes="_x0000_i1148">Ом;

— количество вертикальных заземлителей <img width=«51» height=«24» src=«ref-3_625156324-142.coolpic» v:shapes="_x0000_i1149">шт.;

— длина вертикальных заземлителей <img width=«51» height=«24» src=«ref-3_625156466-141.coolpic» v:shapes="_x0000_i1150">м;

— заглубление вертикальных заземлителей в землю от поверхности <img width=«62» height=«24» src=«ref-3_625156607-157.coolpic» v:shapes="_x0000_i1151">м.

Исходные данные для варианта №13:

Мощность трансформатора — <img width=«54» height=«19» src=«ref-3_625156764-141.coolpic» v:shapes="_x0000_i1152">кВ·А;

Соединение обмоток —<img width=«14» height=«17» src=«ref-3_625156905-91.coolpic» v:shapes="_x0000_i1153">/ Y;

Сечение фазного провода — <img width=«54» height=«25» src=«ref-3_625156996-155.coolpic» v:shapes="_x0000_i1154">мм2;

Длина фазного провода — <img width=«59» height=«25» src=«ref-3_625157151-162.coolpic» v:shapes="_x0000_i1155">м;

Материал — медь;

Номинальный ток плавкого элемента — <img width=«51» height=«24» src=«ref-3_625157313-145.coolpic» v:shapes="_x0000_i1156">А;

Коэффициент кратности тока — <img width=«51» height=«22» src=«ref-3_625157458-144.coolpic» v:shapes="_x0000_i1157">;

Сопротивление замыкания фазы на землю — <img width=«54» height=«24» src=«ref-3_625157602-144.coolpic» v:shapes="_x0000_i1158">Ом;

Табличное удельное сопротивление грунта —<img width=«70» height=«24» src=«ref-3_625157746-174.coolpic» v:shapes="_x0000_i1159">Ом·м;

Диаметр вертикального и горизонтального заземлителя <img width=«104» height=«24» src=«ref-3_625157920-215.coolpic» v:shapes="_x0000_i1160">м;

Длина горизонтального заземлителя — <img width=«48» height=«24» src=«ref-3_625158135-138.coolpic» v:shapes="_x0000_i1161">м;

Значение <img width=«45» height=«45» src=«ref-3_625158273-163.coolpic» v:shapes="_x0000_i1162">;

Тип контура ЗУ — замкнутый.

Расчет защитного зануления ведем в следующем порядке:

I Расчет на отключающую способность.

1. Определяем требуемый по ПУЭ ток однофазного короткого замыкания по формуле:

<img width=«167» height=«25» src=«ref-3_625158436-297.coolpic» v:shapes="_x0000_i1163">А.

2. Вычисляем сопротивление петли «фаза — нуль» по формуле:

                                               <img width=«254» height=«34» src=«ref-3_625158733-700.coolpic» v:shapes="_x0000_i1164">,                              (1)

где       <img width=«22» height=«25» src=«ref-3_625159433-112.coolpic» v:shapes="_x0000_i1165"> и <img width=«28» height=«24» src=«ref-3_625159545-120.coolpic» v:shapes="_x0000_i1166"> — активные сопротивления фазного и нулевого защитного проводников соответственно, Ом, определяются по формуле:

                                                                       <img width=«64» height=«42» src=«ref-3_625159665-204.coolpic» v:shapes="_x0000_i1167">,                                                      (2)

                        где       <img width=«16» height=«17» src=«ref-3_625159869-92.coolpic» v:shapes="_x0000_i1168">— удельное сопротивление проводника, для алюминия <img width=«76» height=«22» src=«ref-3_625159961-185.coolpic» v:shapes="_x0000_i1169">Ом·мм2/м;

                                   <img width=«14» height=«24» src=«ref-3_625160146-93.coolpic» v:shapes="_x0000_i1170">— длина проводника, м;

                                   <img width=«14» height=«19» src=«ref-3_625139375-91.coolpic» v:shapes="_x0000_i1171">— сечение, мм2;

            <img width=«25» height=«25» src=«ref-3_625160330-114.coolpic» v:shapes="_x0000_i1172"> и <img width=«32» height=«24» src=«ref-3_625160444-121.coolpic» v:shapes="_x0000_i1173"> — внутренние индуктивные сопротивления фазного и нулевого защитного проводников соответственно, Ом;

            <img width=«23» height=«24» src=«ref-3_625160565-108.coolpic» v:shapes="_x0000_i1174">— внешнее индуктивное сопротивление петли «фаза — нуль».

По формуле (2) имеем:

<img width=«169» height=«42» src=«ref-3_625160673-392.coolpic» v:shapes="_x0000_i1175">Ом.

В качестве НЗП выбираем четвертую жилу кабеля сечением <img width=«178» height=«25» src=«ref-3_625161065-321.coolpic» v:shapes="_x0000_i1176">мм2. Тогда по формуле (2) имеем:

<img width=«178» height=«42» src=«ref-3_625161386-390.coolpic» v:shapes="_x0000_i1177">Ом.

Величинами <img width=«25» height=«25» src=«ref-3_625160330-114.coolpic» v:shapes="_x0000_i1178">,<img width=«32» height=«24» src=«ref-3_625160444-121.coolpic» v:shapes="_x0000_i1179"> и <img width=«23» height=«24» src=«ref-3_625160565-108.coolpic» v:shapes="_x0000_i1180"> пренебрегаем из-за их малости.

Подставив найденные значения <img width=«22» height=«25» src=«ref-3_625159433-112.coolpic» v:shapes="_x0000_i1181"> и <img width=«28» height=«24» src=«ref-3_625159545-120.coolpic» v:shapes="_x0000_i1182"> в формулу (1) получим:

<img width=«195» height=«31» src=«ref-3_625162351-501.coolpic» v:shapes="_x0000_i1183">Ом.

3. Вычисляем фактический ток при однофазном коротком замыкании в проектируемой сети зануления по формуле:

                                                                       <img width=«95» height=«65» src=«ref-3_625162852-315.coolpic» v:shapes="_x0000_i1184">,                                              (3)

где       <img width=«23» height=«25» src=«ref-3_625163167-114.coolpic» v:shapes="_x0000_i1185">— фазное напряжение, В;

            <img width=«87» height=«42» src=«ref-3_625163281-251.coolpic» v:shapes="_x0000_i1186">— полное сопротивление трансформатора, Ом, (по табл. 7.3 [2]).

По формуле (3) имеем:

<img width=«178» height=«44» src=«ref-3_625163532-428.coolpic» v:shapes="_x0000_i1187">А.

Условие <img width=«54» height=«25» src=«ref-3_625163960-163.coolpic» v:shapes="_x0000_i1188"> выполнено, сечение НЗП выбрано правильно.

II Расчет ЗУ для нейтрали трансформатора.

1. Определяем сопротивление заземление нейтрали заземлителя по формуле:

                                                           <img width=«136» height=«49» src=«ref-3_625164123-369.coolpic» v:shapes="_x0000_i1189">,                                                           (4)

где       <img width=«45» height=«25» src=«ref-3_625164492-145.coolpic» v:shapes="_x0000_i1190"> — предельно допустимое напряжение прикосновения, принимаем по табл. 2 [5] для переменного тока равным 20 В.

По формуле (4) имеем:

<img width=«138» height=«42» src=«ref-3_625164637-320.coolpic» v:shapes="_x0000_i1191">Ом.

2. Определяем расчетное сопротивление грунта в том месте, где будет сооружаться сопротивление по формуле:

                                                                       <img width=«105» height=«25» src=«ref-3_625164957-221.coolpic» v:shapes="_x0000_i1192">,                                           (5)

где       <img width=«19» height=«17» src=«ref-3_625126190-94.coolpic» v:shapes="_x0000_i1193">— климатический коэффициент, принимаемый по табл. 6.4 [2].

По <img width=«70» height=«24» src=«ref-3_625157746-174.coolpic» v:shapes="_x0000_i1194">Ом·м определяем вид грунта в табл. 6.3 [2] — суглинок. Тогда <img width=«51» height=«22» src=«ref-3_625165446-144.coolpic» v:shapes="_x0000_i1195">.

По формуле (5) имеем:

<img width=«124» height=«25» src=«ref-3_625165590-245.coolpic» v:shapes="_x0000_i1196"> Ом·м.

3. По табл. 7.4 [2] определяем нормативное сопротивление заземление нейтрали заземлителя:

<img width=«204» height=«26» src=«ref-3_625165835-358.coolpic» v:shapes="_x0000_i1197">Ом.

Условие <img width=«45» height=«25» src=«ref-3_625166193-142.coolpic» v:shapes="_x0000_i1198"> выполнено, для дальнейшего расчета принимаем<img width=«40» height=«24» src=«ref-3_625166335-125.coolpic» v:shapes="_x0000_i1199">Ом.

4. Определяем сопротивление одиночного вертикального заземлителя по формуле:

                                               <img width=«249» height=«51» src=«ref-3_625124901-686.coolpic» v:shapes="_x0000_i1200">,                               (6)

где       <img width=«156» height=«24» src=«ref-3_625125587-270.coolpic» v:shapes="_x0000_i1201">м;

Тогда по формуле (6):

<img width=«359» height=«48» src=«ref-3_625167416-895.coolpic» v:shapes="_x0000_i1202">Ом.

<img width=«125» height=«163» src=«ref-3_625127449-700.coolpic» v:shapes="_x0000_i1203">

Рис. 1 Схема вертикального заземлителя

5. Определяем сопротивление горизонтального заземления — прутка, соединяющего вертикальные заземлители.

<img width=«375» height=«110» src=«ref-3_625129733-810.coolpic» v:shapes="_x0000_i1204">

Рис. 2 Схема горизонтального заземлителя

Для замкнутого контура

                                                           <img width=«147» height=«48» src=«ref-3_625130543-401.coolpic» v:shapes="_x0000_i1205">,                                             (7)

где       <img width=«191» height=«24» src=«ref-3_625130944-311.coolpic» v:shapes="_x0000_i1206">м.

            <img width=«161» height=«24» src=«ref-3_625170533-269.coolpic» v:shapes="_x0000_i1207">м — длина горизонтального заземлителя.

Тогда по формуле (7) имеем:

<img width=«246» height=«47» src=«ref-3_625170802-581.coolpic» v:shapes="_x0000_i1208">Ом.

6. Определяем расчетное сопротивление группового искусственного заземлителя, состоящего из 4 вертикальных заземлителей (длиной <img width=«51» height=«24» src=«ref-3_625156466-141.coolpic» v:shapes="_x0000_i1209">м), соединенных прутком по формуле:

                                                           <img width=«155» height=«45» src=«ref-3_625132658-394.coolpic» v:shapes="_x0000_i1210">,                                           (8)

где       <img width=«19» height=«24» src=«ref-3_625133052-97.coolpic» v:shapes="_x0000_i1211">— коэффициент использования горизонтальных заземлителей (табл. 6.9 [2]).

            <img width=«17» height=«24» src=«ref-3_625128392-97.coolpic» v:shapes="_x0000_i1212">— коэффициент использования вертикальных заземлителей, зависящий от их количества и отношения расстояния между заземлителями к их длине.

Имеем: при <img width=«53» height=«25» src=«ref-3_625172112-153.coolpic» v:shapes="_x0000_i1213">шт. <img width=«73» height=«24» src=«ref-3_625129188-179.coolpic» v:shapes="_x0000_i1214">,<img width=«72» height=«24» src=«ref-3_625172444-173.coolpic» v:shapes="_x0000_i1215">.

Тогда по формуле (8):

<img width=«276» height=«44» src=«ref-3_625172617-624.coolpic» v:shapes="_x0000_i1216">Ом <img width=«40» height=«24» src=«ref-3_625166335-125.coolpic» v:shapes="_x0000_i1217">Ом.

Условие <img width=«48» height=«24» src=«ref-3_625173366-144.coolpic» v:shapes="_x0000_i1218"> выполняется.

<img width=«604» height=«315» src=«ref-3_625173510-2176.coolpic» v:shapes="_x0000_i1219">

Рис. 3 Схема электросети с расчетными величинами по отключающей способности
<img width=«828» height=«435» src=«ref-3_625175686-5182.coolpic» v:shapes="_x0000_i1220">

Рис. 4 Разрез и план трансформаторной подстанции с комбинированным ЗУ нейтрали трансформатора мощностью 250 кВА


Мероприятия по обеспечению пожарной безопасности и охраны окружающей среды

Пожары наносят громадный материальный ущерб и в ряде случаев сопровождаются гибелью людей. Поэтому защита от пожаров является важнейшей обязанностью каждого члена общества и проводится в общегосударственном масштабе.

Противопожарная защита имеет своей целью изыскание наиболее эффективных, экономически целесообразных и технически обоснованных способов и средств предупреждения пожаров и их ликвидации с минимальным ущербом при наиболее рациональном использовании сил и технических средств тушения.

Пожарная безопасность – это состояние объекта, при котором исключается возможность пожара, а в случае его возникновения используются необходимые меры по устранению негативного влияния опасных факторов пожара на людей, сооружения и материальных ценностей

Пожарная безопасность может быть обеспечена мерами пожарной профилактики и активной пожарной защиты. Пожарная профилактика включает комплекс мероприятий, направленных на предупреждение пожара или уменьшение его последствий.

Совокупность сил и средств, а также мер правового, организационного, экономического, социального и научно-технического характера образуют систему обеспечения пожарной безопасности.

Основными элементами системы обеспечения пожарной безопасности являются органы государственной власти, органы местного самоуправления, предприятия и граждане, принимающие участие в обеспечении пожарной безопасности в соответствии с законодательством Российской Федерации.

Мероприятия по пожарной профилактике разделяются на организационные, технические, режимные и эксплуатационные.

1. Организационные мероприятия: предусматривают правильную эксплуатацию машин и внутризаводского транспорта, правильное содержание зданий, территории, противопожарный инструктаж.

2. Технические мероприятия: соблюдение противопожарных правил и норм при проектировании зданий, при устройстве электропроводов и оборудования, отопления, вентиляции, освещения, правильное размещение оборудования.

3. Режимные мероприятия -запрещение курения в неустановленных местах, запрещение сварочных и других огневых работ в пожароопасных помещениях и тому подобное.

4. Эксплуатационные мероприятия -своевременная профилактика, осмотры, ремонты и испытание технологического оборудования.

Согласно Правилам пожарной безопасности на каждом предприятии приказом (инструкцией) должен быть установлен соответствующий их пожарной опасности противопожарный режим в том числе:

-    определены и оборудованы места для курения;

— определены места и допустимое количество единовременно находящихся в помещениях сырья, полуфабрикатов и готовой продукции;

— установлен порядок уборки горючих отходов и пыли, хранения промасленной спецодежды;

— определен порядок обесточивания электрооборудования в случае пожара и по окончании рабочего дня;

регламентированы:

— порядок проведения временных огневых и других пожароопасных работ;

— порядок осмотра и закрытия помещений после окончания работы;

— действия работников при обнаружении пожара;

— определены порядок и сроки прохождения противопожарного инструктажа и занятий по пожарно-техническому минимуму, а также назначены ответственные за их проведение.

В зданиях и сооружениях (кроме жилых домов) при единовременном нахождении на этаже более 10 человек должны быть разработаны и на видных местах вывешены планы (схемы) эвакуации людей в случае пожара, а также предусмотрена система (установка) оповещения людей о пожаре.
    продолжение
--PAGE_BREAK--