Реферат: Шпоры к гос. экзамену ПГС
I. ЖБК
1.<span Times New Roman"">
Основныефизико-механические свойства бетона. Прочность на сжатие и растяжении.Деформация бетона при кратковременном и длительном нагружении. Диаграмма для сжатия и растяжения бетона.2.<span Times New Roman"">
Арматуражелезобетонных конструкций. Назначение, виды и механические свойства. Классыарматуры и их применения в конструкциях.3.<span Times New Roman"">
Сущностьпреднапряженного железобетона. Преимущества и недостаток по сравнению с обычномжелезобетона. Значение предварительных напряжений в бетоне и арматуре.4.<span Times New Roman"">
Три стадиинапряженно-деформированного состояния железобетонных элементов. Пластическое ихрупкое разрушение изгибаемых внецентре сжатых железобетонных элементов понормальным сечениям.5.<span Times New Roman"">
6.<span Times New Roman"">
7.<span Times New Roman"">
Основныеположения расчета строительных конструкций метод предельных состояний. Группыпредельных состояний. Нормативные и расчетные нагрузки. Сочетание нагрузки.Коэффициенты надежность по нагрузкам и по назначение зданий.8.<span Times New Roman"">
Принципрасчета поднаклонным сечениям и его цель. Конструктивные требованияобеспечивающие прочность сечение по моменту.9.<span Times New Roman"">
10.<span Times New Roman"">
11.<span Times New Roman"">
12.<span Times New Roman"">
13.<span Times New Roman"">
Конструкцийплоских перекрытий. Классификация перекрытий. Принцип расчетов и проектированияплит работающих в одном или в двух направлениях.14.<span Times New Roman"">
Выборрациональной формы поперечного сечения ж/б плит перекрытий.15.<span Times New Roman"">
Принципрасчета многопролетного ж/б ригеля с учетом перераспределения армирования плит.16.<span Times New Roman"">
Основныеположения расчета и конструирования ребристых моноплитных перекрытий сбетонными плитами.17.<span Times New Roman"">
Основныеположения и конструирование ребристых перекрытийс плитами, работающих в двух направлениях.18.<span Times New Roman"">
Расчеты иконструирование отдельного центрально и внецентренно нагруженного жб.Фундамента под колонну…19.<span Times New Roman"">
Видыодноэтажных промышленных зданий. Особенности их объемно планировочных иконструктивных решений. Компоновка зданий и конструкции при каркасе изжелезобетона. Обеспечение пространственной плоскости.20.<span Times New Roman"">
Основныесведения о расчете каркаса одноэтажных промышленных зданий. Особенности расчетастального железобетонного и других видов каркаса. Учет пространственной работыкаркаса.21.<span Times New Roman"">
Ж/бконструкции покрытий одноэтажных промышленных зданий. Плиты покрытий: выборрациональной формы поперечного сечения плит и их очертаний по длине., принципрасчета и конструкция Технико-экономические показатели различных типов плитпокрытия.22.<span Times New Roman"">
Принцип выбораоптимального ригеля с рациональной формой поперечного сечения и очертания подлине. Ж/б балки, фермы, арки: типы принципы расчета и конструирование.23.<span Times New Roman"">
Конструктивныесхемы и основные несущие конструкции многоэтажных промышленных зданий.24.<span Times New Roman"">
Конструктивныесхемы и основные несущие конструкции многоэтажного каркасного и панельныхгражданских зданий.25.<span Times New Roman"">
Конструкции ипринцип расчета стыков ригеля с колонной и колонн между собой многоэтажногозданияII. Металлические конструкции
1.<span Times New Roman"">
Строительныестали и алюминиевые сплавы. Группы А.Б.В, маркировка и характеристика малоуглеродистых,низколегированных и высокопрочных сталей.2.<span Times New Roman"">
Расчетныехарактеристики материалов: стали, бетона, каменной кладки арматуры и древесины.3.<span Times New Roman"">
подбор сеченияпрокатных балок.4.<span Times New Roman"">
стальные балкисоставного сечения: компоновка особенности расчета. Конструктивные мероприятияпо обеспечению общеместной устойчивости стальной балки составного сечения.5.<span Times New Roman"">
Компоновка ивыбор оптимального варианта балочной площадки из стальных конструкций.Сопряжение блок в балочной клетке.6.<span Times New Roman"">
Стальныеколоны. основные сведения в расчет конструирования центр.-сжатых колонн.7.<span Times New Roman"">
Внецентренно-сжатыеодноступенчатые стальные колонны. КомпановкАК, особенности расчета, узлы. тконстрирования прогонов, плит8.<span Times New Roman"">
компоновкастального каркаса производственных зданий.9.<span Times New Roman"">
компоновка ивыбор покрытия промышленного здания из металлических конструкций. Основырасчета и конструирования прогонов, плит и настилов покрытий.10.<span Times New Roman"">
выбор типа икомпоновка стальных ферм. Отправочные марки, стыки и узлы. Виды и подборсечений стержней стальных ферм.11.<span Times New Roman"">
Соединениестальных конструкций и их элементов: сварные, балочные, заклепочные. Компоновкаи порядок расчета. Контроль качества соединений неразрушающими методами.12.<span Times New Roman"">
Стальныекаркасы большепролетных зданий: компоновка, нагрузки, особенности расчета,преимущества и недостатки.13.<span Times New Roman"">
Стальныелистовые конструкции. Резервуары, газгольдеры, трубы большого диаметра.Особенности расчета и конструирования. Примеры компоновки.14.<span Times New Roman"">
Стальныекаркасы многоэтажных промышленных зданий (конструктивные схемы зданий,конструкции многоэтажных рам)15.<span Times New Roman"">
Подобрать сечениеопорного восходящего раскоса фермы с параллельными поясами, если известноусилие в нем и длина. Вычертить схемы сечения стержня и узлов.16.<span Times New Roman"">
Подобратьпрокатный профиль продольной балки стального настила. Если известнатехнологическая нагрузка на 1м217.<span Times New Roman"">
Подобрать сечение стенки стальной балки, если известнаее длина Lи распределенная технологическая нагрузка по длинебалки <span Times New Roman",«serif»;mso-fareast-font-family: «Times New Roman»;mso-ansi-language:RU;mso-fareast-language:RU;mso-bidi-language: AR-SA">
III. Деревянные конструкции
Методика расчета сейсмических нагрузок по СНиП-7-81 Клееные балки. Рациональные области применения. Принципы расчета и конструирования. Конструкция ферм Клееные арки. Расчет и конструирование. Узлы. Рамы. Расчет и конструирование. Узлы. Классификация и область применения различных видов соединений ДК. Соединение из лобовой врубке. Принцип расчета и конструирования. Основные формы пространственных ДК, их достоинства и недостатки. Кружально-сетчатые своды. Тонкостенные и ребристые купола-оболочки из древесины и пластмасс. Требования, предъявляемые к клеям для несущих конструкций Пневматические строительные конструкции покрытий Расчет центрально-растянутых и сжатых элементов ДК Расчет элементов ДК на поперечный и косой изгиб Расчет сжато изгибаемых и растянуто изгибаемых элементов ДК. Растянуто-изгибаемые элементы Определить необходимое кол-во нагелей из круглой стали в растянутом стыке элементов нижнего пояса треугольной деревянной фермы. (ответ за №9)IV. Основания и фундаменты
Закономерности деформируемости, водопроницаемости и прочности грунтов. Распределение напряжений в основании от действия различных видов нагрузок. Понятие о критических нагрузках на грунт. Расчетное сопротивление грунта. Основные принципы проектирования оснований и фундаментов. Предельные состояния оснований и сооружений. Виды деформаций сооружений и их допустимые значения. расчет по предельным деформациям. Выбор глубины заложения типа и материала фундамента. Предварительный расчет размеров подошвы жестких фундаментов при центральной и внецентральной нагрузках. Расчет осадок фундаментов по методу элементарного суммирования. Основные допущения и условия применимости. Методы искусственного улучшения оснований. Классификация свай и свайных фундаментов. методы определения несущей способности свай. Расчет и проектирование свайных фундаментов Устройство фундаментов на основаниях, сложенных слабыми грунтамиV. По обследованию и испытаниям сооружений
Методы и средства приложения испытательных силовых воздействий. Основные измерительные приборы для поведения статистических и динамических испытаний. Механические методы неразрушающих испытаний материалов. Метод проникающих сред. (ответ №1) Применение ультразвуковых методов Обследование конструкций и сооружений. Цель, задачи и особенности методики проверки. Испытания строительных конструкций, статистической нагрузкой (цель и задачи изготовления и оборот конструкций, освидетельствование Проведение, отработка и оценка результатов статистических испытаний. Испытание строительных конструкций динамической нагрузкой.VI. ОАПр
1.<span Times New Roman"">
Структура САПР.Виды обеспечения.2.<span Times New Roman"">
Операционныесистемы3.<span Times New Roman"">
Базы и банки данных.Структура и модели данных.4.<span Times New Roman"">
Критерии. Системакритерий. Методы критерием.VII Сейсмостойкое строительство
1.<span Times New Roman"">
Расчетныеметоды сооружений для определения сейсмических нагрузок. Метод сосредоточениямасс. Определение величин масс по особому сочетанию нагрузок.2.<span Times New Roman"">
Периодыи коэффициенты форм собственных колебаний сооружений. Приближенные методы ихопределения.3.<span Times New Roman"">
Методикарасчета сейсмических нагрузок на здания и сооружения по СНиП-7-81.4.<span Times New Roman"">
Общиетребования к объемно-планировочному и конструктивному решению зданий, проектируемыхв сейсмоопасных районах. Антисейсмические швы.5.<span Times New Roman"">
Методыантисейсмического усиления зданий. Антисейсмические пояса. армирование узловсопряжения стен. Вертикальные железобетонные включения в стенах.6.<span Times New Roman"">
Сейсмическоерайонирование и микрорайонирование. Понятие о расчетной балльности. Влияниегрунтовых условии на интенсивность сейсмически воздействий. Категории грунтовпо СНиП 11-7-81. Строительство в сейсмических районов. нет ответа7.<span Times New Roman"">
Требованияк выполнению кирпичной кладки в сейсмических районах. Изделия и материалы.Категории кладки.VIII. Легкиебольшепролетные конструкции
1.<span Times New Roman"">
Большепролетныебалочные фермы особенности компоновки, рациональные пролеты; примерыконструктивных схем, сведения о расчете.2.<span Times New Roman"">
Большепролётныерамные покрытия: примеры компоновки, сквозные и сплошные рамы, отправочныемарки, особенности расчёта.3.<span Times New Roman"">
Арочныепокрытая: рациональные пролеты, арки из клееной древесины и из металла;примеры4.<span Times New Roman"">
компоновки,связи.5.<span Times New Roman"">
Одношарнирные,2-х шарнирные. 3-х шарнирные и бесшарнирные арочные конструкции; отправочныемарки» опорные и ключевые узлы.6.<span Times New Roman"">
Структурныеплиты: компоновка, кристаллы, примеры конструктивных схем, особенности расчета.<span Arial",«sans-serif»; mso-fareast-font-family:Arial;mso-hansi-font-family:«Times New Roman»; color:black">7.<span Times New Roman"">
Гиперболическиепараболоиды (Гипары): конструктивные схемы, особенности компоновки, примеры,сведения о расчете.<span Arial",«sans-serif»; mso-hansi-font-family:«Times New Roman»;color:black">8.<span Times New Roman"">
Параболоидывращения и конические оболочки: особенности компоновки, назначение генеральныхразмеров, примеры компоновки, особенности расчета.<span Arial",«sans-serif»;mso-hansi-font-family: «Times New Roman»;color:black">9.<span Times New Roman"">
Висячиепокрытия: вантовые и мембранные покрытия; способы стабилизации деформаций,гибкие и жёсткие нити; примеры конструктивных схем.IX. Расчетнесущих конструкций с применением ППП
1.<span Times New Roman"">
Расчет многоэтажных рам с применением ППИЛИРА, Мираж. Точный и приближенный методы.2.<span Times New Roman"">
Расчет рамно-связевых систем с применениемППИ ЛИРА, Мираж.3.<span Times New Roman"">
Расчетконтинуальных систем с применением ППИ ЛИРА, Мираж.4.<span Times New Roman"">
Расчетрамы одноэтажного промышленною здания с крановыми нагрузками с применением ППИЛИРА, Мираж.5.<span Times New Roman"">
Расчетгеометрически и физически нелинейных систем.6.<span Times New Roman"">
Чтениерезультатов счета ППП ЛИРА. Применение «ноль-элементов».<span Times New Roman",«serif»;mso-fareast-font-family: «Times New Roman»;color:black;mso-ansi-language:RU;mso-fareast-language:RU; mso-bidi-language:AR-SA">1.Конструкции плит покрытий зданий издревесины и пластмасс. Принцип расчета и конструировани<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>.
Древесные пластики—это материалы, полученные соединением синтетическимисмолами продуктов переработки натуральной древесины. К ним относ<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>тс<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>древесно-слоистые пластики, древесно-волокнистые и древесно-стружечные плиты,бумажный слоистый пластик (гетинакс) и др.
Древесно-слоистые пластики изготовл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ютиз тонких листов сушеного березового, липового или букового шпона,пропитанного и склеенного между собой различными синтетическими смолами привысоком давлении и температуре. В зависимости от расположени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> волокон шпона в смежных сло<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>хДСП выпускаютс<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> несколько марок. Дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> строительных конструкций наиболее перспективнамарка ДСП-Б, где через каждые 10—20 продольных слоев шпона укладывают одинпоперечный слой.
Прочность древесно-слоистых пластиков превышает.прочность древесинывследствие уплотнени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> материалапрессованием и термической обработкой тонких слоев древесного шпона, глубокопропитанных прочными и водостойкими смолами. Древесный шпон пропитываютпреимущественно резодьными, фенолоформальдегидны-
ми или карбамидными смолами с последующей просушкой.
ДСП выпускаютс<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>промышленностью в виде плит следующих размеров: длина 0,7—5,6 м, ширина до 1,2м, толщина 3—60 мм. Плиты ДСП обладают хорошей водостойкостью, стойкостью корганическим растворител<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>м и маслам,легко поддаютс<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> механической обработке—пилению, строганию, фрезерованию и т.п.
Относительно высока<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>стоимость ДСП не позвол<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ет покашироко примен<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ть этот листовойматериал дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> крупных элементовстроительных конструкций. Его примен<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ютв основном дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> изготовлени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> средств соединени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>элементов конструкций в виде шпонок, нагелей, косынок, вкладышей.
Древесно-волокнистые плиты (ДВП) изготовл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ютиз хаотически расположенных волокон древесины, склеенных канифольной эмульсиейс добавлением дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> некоторых типовплит фенолоформальдегидных смол. Сырьем
7G
дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> изготовлени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> ДВП <st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>вл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ютс<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>отходы лесопильных и деревообрабатывающих производств (отрезки реек, горбыл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>, брусков), которые дроб<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>тв щепу и растирают в специальных установках до волокнистого состо<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ни<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>. Приформовании плит без уплотнени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> напрессах получаютс<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> пористые ДВП,которые примен<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ют дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> утеплени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>,звукоизол<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ции и отделки стен,перекрытий и покрытий.
При длительном действии влажной среды древесноволокнистые плитыпоглощают значительное количество влаги, в результате чего набухают (в основномпо толщине) и тер<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ют прочность.
Дрееесно-стружечные плиты (ПС и ПТ) получают гор<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>чимпрессованием под давлением древесных стружек, пропитанных синтетическимитермореактивнымн смолами. Дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>изготовлени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> ПС и ПТ примен<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ют специально изготовленную стружку, полученную надеревообрабатывающих станках, а также мелкую щепу (дробленку).
Специальную стружку изготовл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ютиз низкосортной древесины, отходов лесопилени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>и фанерного производства (рейка, горбыль, «карандаш»). Она имеет малые размерыи высокую однородность, поэтому плиты, получаемые с ее применением, обладаютвысокими механическими свойствами и наиболее гладкой поверхностью. В качествесв<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>зующего примен<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ют фенолоформальде-гидные, мочевиноформальдегидныеи мочевино-меламиновые смолы.
Плиты облицовывают с одной или двух сторон древесным шпоном, фанерой,бумагой, пленками и т. п. Облицованные плиты имеют более высокие механическиепоказатели, ровную поверхность и хороший внешний вид.
Изготовл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ют древесно-стружечныеплиты методом гор<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>чего прессовани<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> в этажных прессах или в специальном прессенепрерывного действи<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>. В последнемслучае большинство древесных частиц укладываетс<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>волокнами перпендикул<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>рно плоскостиплиты (на ребро), и издели<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>получаютс<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> менее прочными и болеенеоднородными.
Механические свойства плит ПС и ПТ завис<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>тот плотности, вида и количества св<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>зующего,породы и размеров древесных частиц. Количество смолы принимают обычно до 10,%,а древесной стружки — около 90% массы. С увеличением содержани<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> св<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>зующегопрочность плит повышаетс<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>, однакопри этом значительно увеличиваетс<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>себестоимость издели<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>, так какстоимость св<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>зующего составл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ет около 40—50 % стоимости всей плиты.
При водопоглощении древесно-стружечные плиты разбухают. Введениегидрофобных добавок снижает разбухание плит до 10%. Древесно-стружечные плитыобладают малой теплопроводностью и высокой звукоизол<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ционнойспособностью. Они хорошо поддаютс<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>обработке на деревообрабатывающих станках. Их примен<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ютв строительстве в качестве перегородок и дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>декоративной отделки стен и потолков.
В насто<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>щее врем<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> разработаны древесно-стружечные плиты,армированные металлической сеткой, которые могут найти применение в некоторыхвидах строительных конструкций.
Определение собственного веса конструкций.
Предварительное определение нагрузки от собственного веса проектируемойнесущей конструкции gc.Bв зависимости от ее типа, пролета I, посто<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>нной guи временной рвр нормативных нагрузок производ<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>т по формуле
<img src="/cache/referats/21477/image002.jpg" v:shapes="_x0000_i1025">
где АР — грузовой коэффициент, который может быть найден по графику, приведенному на рис. VI. 1.
Значени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> Дс.в дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> некоторых типов плоскостных дерев<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>нных конструкций приведены в табл. VI.1.
После окончани<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> разработкипроекта конструкции, включа<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> исоставление спецификации, определ<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ютуточненное значение собственного веса конструкции gCB. Если ^св существенно превышает gc.B, то можетпотребоватьс<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> пересчет конструкции.Дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> запроектированной конструкции
<img src="/cache/referats/21477/image004.jpg" v:shapes="_x0000_i1026">
Чем -меньше собственный вес конструкций, тем меньше затраты материалов.Однако необходимо отметить, что минимум собственного веса конструкции не можетбыть прин<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>т в качестве критери<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>выбора экономически наиболее эффективных конструктивных решений и типовконструкций.
<img src="/cache/referats/21477/image006.jpg" v:shapes="_x0000_i1027">
2. КЛЕЕНЫЕБАЛКИ.Рациональные области применени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>.Принципы расчета и конструировани<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>
Дощатоклееные балки обладают р<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>домпреимуществ перед другими составными балками; они работают как монолитные; ихможно изготовить с поперечным сечением большой высоты; в балках длиной более бм отдельные доски стыкуют по длине с помощью зубчатого шипа и, следовательно,балки не будут иметь стыка, ослабл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ющегосечение; в дощатоклееных балках можно рационально размещать доски различногокачества по высоте. Слои из досок первого или второго сортов укладывают внаиболее напр<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>женные зоны балки, аслои из досок второго или третьего сортов — в менее напр<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>женныеместа. В доща-токлееных балках можно также использовать маломерныепиломатериалы.
<img src="/cache/referats/21477/image008.jpg" v:shapes="_x0000_i1028">
Опыт применени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> дощатоклееныхбалок показывает, что их надежность зависит от качества склейки и тщательногособлюдени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> технологического процессаизготовлени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>. Это возможно только взаводских услови<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>х, в специальныхцехах с необходимым оборудованием при качественной сушке пиломатериалов..Работы по изготовлению балок следует выполн<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>тьспециально обученным персоналом.
Дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> пролетов 6—24 м вкачестве основных несущих конструкций примен<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ютбалки, склеиваемые из досок плашм<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>(рис. VI.18). Высоту балок принимаютв пределах Vs—'/12^ Ширину балок целесообразно, как правило, братьминимальной и определенной из услови<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>опира-ни<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> панелей покрыти<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> и обеспечени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>монтажной жесткости. Уклон верхней грани двускатных балок принимают впределах 2,5—10 %.
Дощатоклееные балки, особенно с большим отношением высоты к ширинепоперечного сечени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>, подлежатпроверке на устойчивость плоской формы деформировани<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>.В основном следует примен<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ть балкипр<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>моугольного поперечного сечени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>, как более технологичные при изготовлении.Дощатоклееные балки рассчитывают как балки цельного сечени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>.
Вли<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ние на несущуюспособность балок размеров, формы поперечного сечени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>и толщины слоев учитывают коэффициентами услови<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>работы. Нормальные напр<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>жени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> определ<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ютпо формуле
Здесь коэффициент услови<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>работы msучитывает вли<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ниеразмеров поперечного сечени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>, тсл —толщину слоев.
Значени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> коэффициента тб дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> дощатоклееных балок разной высоты hприведены в пункте 3.2.д норм, значени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> коэффициента тсл — в пункте 3.2.е норм.
В двускатных балках при равномерно распределенной нагрузке сечение смаксимальным нормальным напр<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>жениемне совпадает с положением максимального момента. Это сечение находитс<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> из общего выражени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> нормальных напр<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>жений
Приравн<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>в нулю выражение,полученное после дифференцировани<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>,и сделав необходимые преобразовани<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>,найдем, что указанное сечение отстоит от опоры на рассто<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>нии
Дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> балок пр<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>моугольного сечени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>из пакета досок необходимо производить расчет на устойчивость плоской формыдеформировани<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> по формуле
где М — максимальный изгибающий момент на рассматриваемом участке /Р; Wgp— максимальный ыомс-нт сопротивлени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> брутто на рассматриваемом участке 1Р.
Коэффициент фи дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> балок,щарнирно закрепленных от смещени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> изплоскости изгиба и закрепленных от поворота вокруг продольной оси, определ<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ют по формуле
где IP— рассто<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ниемежду опорными сечени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ми балки, апри закреплении сжатой кромки балки в промежуточных точках от смещени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> <st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>зплоскости (прогонами, ребрами панелей) рассто<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ниемежду этими точками; Ь — ширина поперечного сечени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>;h — — максимальна<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>высота поперечного сечени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> научастке /р; Кф — коэффициент, завис<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>щийот формы эпюры изгибающих моментов на участке 1р.
Устойчивость плоской формы деформировани<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>балок двутаврового сечени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> следуетрассчитывать в тех случа<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>х, когда
где b— ширина сжатого по<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>са поперечного сечени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>.
Расчет следует производить по формуле
где ф — коэффициент продольного изгиба из плоскости изгиба. сжатого по<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>са; Re— расчетноесопротивление сжатию.
Дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> гнутоклееных балок (см,рис. VI. 18, в) при изгибающем моменте М, уменьшающем ихкривизну, следует провер<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>тьрадиальные раст<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>гивающие напр<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>жени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> поформуле
где а0 — нормальное напр<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>жениев крайнем волокне раст<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>нутой зоны;о1! — нормальное напр<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>жение впромежуточном волокне сечени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>, дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> которого определ<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ютс<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> радиальные раст<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>гивающиенапр<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>жени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>;hi— рассто<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ниемежду крайним и рассматриваемым волокном; г — радиус кривизны линии, проход<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>щей через центр т<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>жестиэпюры нормальных раст<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>гивающих напр<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>жений, заключенной между крайним и рассматриваемымволокном; /? рэо — расчетное сопротивление древесины раст<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>жениюпоперек волокон.
Скалывающие напр<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>жени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> провер<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ютв сечении с максимальной поперечной силой Q. Провер<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ют по обычнойформуле
где Q— расчетна<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>поперечна<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> сила; 5 — статическиймомент брутто сдвигаемой части поперечного сечени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>элемента; J— момент инерции бруттопоперечного сечени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> элементаотносительно нейтральной оси; b— ширина балки,а при двутавровом сечении — ширина стенки; 6 = 6ст; Яък — расчетноесопротивление скалыванию при изгибе дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>клееных элементов.
Если нагрузка приложена к нижнему по<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>субалок таврового или двутаврового сечени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>,об<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>зательно делают проверку наотрыв нижней полки по эмпирической формуле
где &ст — толщина стенки; с — ширина опирани<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>нагрузки.
Кроме расчета на прочность балки должны быть проверены на прогиб отнормативной нагрузки. Полный прогиб балок может быть получен из общей формулыперемещений. Так как в балке, работающей на изгиб, нормальна<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> сила отсутствует (Л/<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>= 0), дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> определени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> прогиба будем иметь известную двучленную формулу
При равномерно распределенной нагрузке первый интеграл равен54н/4/384£7, а второй A.(qfil2/SGF). Дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> балок малой высоты, когда //й>20, второйинтеграл, учитывающий вли<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ние напрогиб касательных напр<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>жений, неимеет большого значени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> и неучитываетс<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>. Однако, когда//й<20, что всегда имеет место в главных балках, дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>которых это отношение находитс<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> впределах 8—12, второй интеграл дает значительное увеличение прогиба и егоследует учитывать. Особенно это- относитс<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>к балкам двутаврового сечени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>.
Прогиб двускатных балок определ<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ютс учетом переменного по длине момента инерции балок. Наибольший прогибшарнирно опертых и консольных балок посто<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>нногои переменного сечений с учетом вли<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ни<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> касательных напр<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>женийпрактически вычисл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ют по формуле
где /о — прогиб балки посто<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>нногосечени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> высотой hбез учете деформаций сдвига; k— наибольша<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> высота сечени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>; I— пролет балки;А — коэффициент, учитывающий вли<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ниепеременности высоты сечени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>,принимаемый 1 дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> балок посто<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>нного сечени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>;с—коэффициент, учитывающий вли<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ниедеформаций сдвига от поперечной силы.
Значени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> коэффициентов kи с дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>основных расчетных схем балок приведены в табл. 3 прил 4 СНиП П-25-80.
Клеефанерные балки
Клеефанерные балки состо<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>т изфанерных стенок и дощатых по<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonN