Реферат: Проектирование пневмогидросистемы первой ступени баллистической ракеты

--PAGE_BREAK--где    <shape id="_x0000_i1210" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image369.wmz» o:><img width=«64» height=«24» src=«dopb414239.zip» v:shapes="_x0000_i1210">;
<shape id="_x0000_i1211" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image370.wmz» o:><img width=«35» height=«25» src=«dopb414244.zip» v:shapes="_x0000_i1211">-потери давления на сифонном заборном устройстве:
<shape id="_x0000_i1212" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image372.wmz» o:><img width=«275» height=«44» src=«dopb414245.zip» v:shapes="_x0000_i1212">,
где    <shape id="_x0000_i1213" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image374.wmz» o:><img width=«37» height=«21» src=«dopb414246.zip» v:shapes="_x0000_i1213"> - коэффициент местного сопротивления для сифона
<shape id="_x0000_i1214" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image376.wmz» o:><img width=«37» height=«24» src=«dopb414247.zip» v:shapes="_x0000_i1214"> — кавитационный запас, выбирается из диапазона
<shape id="_x0000_i1215" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image378.wmz» o:><img width=«169» height=«27» src=«dopb414248.zip» v:shapes="_x0000_i1215">.
Принимаем: <shape id="_x0000_i1216" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image380.wmz» o:><img width=«128» height=«25» src=«dopb414249.zip» v:shapes="_x0000_i1216">.
Из 3-х <shape id="_x0000_i1217" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image382.wmz» o:><img width=«51» height=«28» src=«dopb414222.zip» v:shapes="_x0000_i1217"><shape id="_x0000_i1218" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image323.wmz» o:><img width=«31» height=«23» src=«dopb414221.zip» v:shapes="_x0000_i1218"> выбираем максимальное значение: <shape id="_x0000_i1219" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image383.wmz» o:><img width=«155» height=«29» src=«dopb414250.zip» v:shapes="_x0000_i1219">.
Максимальное давление в подушке бака горючего:
<shape id="_x0000_i1220" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image385.wmz» o:><img width=«417» height=«35» src=«dopb414251.zip» v:shapes="_x0000_i1220">;
где    <shape id="_x0000_i1221" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image387.wmz» o:><img width=«25» height=«21» src=«dopb414252.zip» v:shapes="_x0000_i1221"> – разница между максимальным и минимальным давлениями; обычно
<shape id="_x0000_i1222" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image389.wmz» o:><img width=«148» height=«32» src=«dopb414253.zip» v:shapes="_x0000_i1222">. Принимаем <shape id="_x0000_i1223" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image391.wmz» o:><img width=«109» height=«29» src=«dopb414254.zip» v:shapes="_x0000_i1223">.
Номинальное давление в подушке бака горючего:
<shape id="_x0000_i1224" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image393.wmz» o:><img width=«459» height=«52» src=«dopb414255.zip» v:shapes="_x0000_i1224">.
5.1.2 Расчёт “холодной” системы наддува для бака горючего Потребный объём аккумулятора давления:
<shape id="_x0000_i1225" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image395.wmz» o:><img width=«459» height=«55» src=«dopb414256.zip» v:shapes="_x0000_i1225">,
где    <shape id="_x0000_i1226" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image397.wmz» o:><img width=«49» height=«21» src=«dopb414257.zip» v:shapes="_x0000_i1226"> – коэффициент запаса;
<shape id="_x0000_i1227" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image399.wmz» o:><img width=«52» height=«21» src=«dopb414258.zip» v:shapes="_x0000_i1227"> – коэффициент адиабаты азота;
<shape id="_x0000_i1228" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image401.wmz» o:><img width=«29» height=«25» src=«dopb414259.zip» v:shapes="_x0000_i1228"> – начальное давление в аккумуляторе давления. Выбирается из диапазона
<shape id="_x0000_i1229" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image403.wmz» o:><img width=«121» height=«29» src=«dopb414260.zip» v:shapes="_x0000_i1229">. Принимаем <shape id="_x0000_i1230" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image405.wmz» o:><img width=«120» height=«28» src=«dopb414261.zip» v:shapes="_x0000_i1230">;
<shape id="_x0000_i1231" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image407.wmz» o:><img width=«99» height=«31» src=«dopb414262.zip» v:shapes="_x0000_i1231">– конечное давление в аккумуляторе давления.
Радиус шарбаллона:
<shape id="_x0000_i1232" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image409.wmz» o:><img width=«273» height=«56» src=«dopb414263.zip» v:shapes="_x0000_i1232">.
Толщина стенки шарбаллона:
<shape id="_x0000_i1233" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image411.wmz» o:><img width=«396» height=«55» src=«dopb414264.zip» v:shapes="_x0000_i1233">;
где    <shape id="_x0000_i1234" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image413.wmz» o:><img width=«60» height=«25» src=«dopb414265.zip» v:shapes="_x0000_i1234">– коэффициент запаса;
<shape id="_x0000_i1235" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image415.wmz» o:><img width=«119» height=«31» src=«dopb414266.zip» v:shapes="_x0000_i1235"> — предел прочности для титанового сплава ВТ6.
Внешний объём шарбаллона:

<shape id="_x0000_i1236" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image417.wmz» o:><img width=«513» height=«67» src=«dopb414267.zip» v:shapes="_x0000_i1236">.
Объём оболочки шарбаллона:
<shape id="_x0000_i1237" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image419.wmz» o:><img width=«361» height=«33» src=«dopb414268.zip» v:shapes="_x0000_i1237">.
Масса конструкции шарбаллона (включая массу дополнительных устройств и элементов крепления):
<shape id="_x0000_i1238" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image421.wmz» o:><img width=«542» height=«39» src=«dopb414269.zip» v:shapes="_x0000_i1238">.
Масса рабочего тела (азота):
<shape id="_x0000_i1239" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image423.wmz» o:><img width=«361» height=«56» src=«dopb414270.zip» v:shapes="_x0000_i1239">,
где    <shape id="_x0000_i1240" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image425.wmz» o:><img width=«131» height=«25» src=«dopb414271.zip» v:shapes="_x0000_i1240"> – газовая постоянная для азота;
<shape id="_x0000_i1241" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image427.wmz» o:><img width=«89» height=«25» src=«dopb414272.zip» v:shapes="_x0000_i1241"> – температура газа наддува.
Масса «холодной» системы наддува для бака горючего:
<shape id="_x0000_i1242" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image429.wmz» o:><img width=«368» height=«35» src=«dopb414273.zip» v:shapes="_x0000_i1242">.
5.1.3 Расчёт “холодной” системы наддува с подогревом для бака горючего Потребный объём аккумулятора давления:
<shape id="_x0000_i1243" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image431.wmz» o:><img width=«308» height=«55» src=«dopb414274.zip» v:shapes="_x0000_i1243">,
где    <shape id="_x0000_i1244" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image433.wmz» o:><img width=«97» height=«28» src=«dopb414275.zip» v:shapes="_x0000_i1244"> – температура входа газа наддува в бак.
Радиус шарбаллона:
<shape id="_x0000_i1245" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image435.wmz» o:><img width=«287» height=«57» src=«dopb414276.zip» v:shapes="_x0000_i1245">.
Толщина стенки шарбаллона:
<shape id="_x0000_i1246" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image437.wmz» o:><img width=«412» height=«56» src=«dopb414277.zip» v:shapes="_x0000_i1246">.
Внешний объём шарбаллона:
<shape id="_x0000_i1247" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image439.wmz» o:><img width=«535» height=«64» src=«dopb414278.zip» v:shapes="_x0000_i1247">.
Объём оболочки шарбаллона:
<shape id="_x0000_i1248" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image441.wmz» o:><img width=«381» height=«36» src=«dopb414279.zip» v:shapes="_x0000_i1248">.
Масса конструкции шарбаллона (включая массу дополнительных устройств и элементов крепежа):
<shape id="_x0000_i1249" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image443.wmz» o:><img width=«546» height=«39» src=«dopb414280.zip» v:shapes="_x0000_i1249">.
Масса рабочего тела (азота):

<shape id="_x0000_i1250" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image445.wmz» o:><img width=«368» height=«59» src=«dopb414281.zip» v:shapes="_x0000_i1250">.
Масса “холодной” системы наддува с подогревом для бака горючего:
<shape id="_x0000_i1251" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image447.wmz» o:><img width=«383» height=«37» src=«dopb414282.zip» v:shapes="_x0000_i1251">.
5.1.4 Определение давления в газовой подушке бака окислителя Расчёт минимального давления<shape id="_x0000_i1252" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image449.wmz» o:><img width=«40» height=«28» src=«dopb414283.zip» v:shapes="_x0000_i1252">
Значения <shape id="_x0000_i1253" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image451.wmz» o:><img width=«59» height=«28» src=«dopb414284.zip» v:shapes="_x0000_i1253"> определяется по трём условиям.
1) Условие бескавитационной работы насоса окислителя в момент старта.
<shape id="_x0000_i1254" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image453.wmz» o:><img width=«549» height=«33» src=«dopb414285.zip» v:shapes="_x0000_i1254">,
где    <shape id="_x0000_i1255" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image455.wmz» o:><img width=«367» height=«24» src=«dopb414286.zip» v:shapes="_x0000_i1255">;
<shape id="_x0000_i1256" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image457.wmz» o:><img width=«307» height=«48» src=«dopb414287.zip» v:shapes="_x0000_i1256">,
где    <shape id="_x0000_i1257" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image459.wmz» o:><img width=«72» height=«21» src=«dopb414288.zip» v:shapes="_x0000_i1257"> - скорость течения компонента в магистрали;
         <shape id="_x0000_i1258" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image461.wmz» o:><img width=«87» height=«21» src=«dopb414289.zip» v:shapes="_x0000_i1258"> — высота столба жидкости.
2) Условие бескавитационной работы насоса окислителя в конце работы 1-й ступени.
<shape id="_x0000_i1259" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image463.wmz» o:><img width=«543» height=«29» src=«dopb414290.zip» v:shapes="_x0000_i1259">,
где    <shape id="_x0000_i1260" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image465.wmz» o:><img width=«297» height=«44» src=«dopb414291.zip» v:shapes="_x0000_i1260">;
<shape id="_x0000_i1261" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image467.wmz» o:><img width=«376» height=«24» src=«dopb414292.zip» v:shapes="_x0000_i1261">,
где    <shape id="_x0000_i1262" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image359.wmz» o:><img width=«64» height=«24» src=«dopb414239.zip» v:shapes="_x0000_i1262">;     [2]
<shape id="_x0000_i1263" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image469.wmz» o:><img width=«284» height=«24» src=«dopb414293.zip» v:shapes="_x0000_i1263">,
где    <shape id="_x0000_i1264" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image363.wmz» o:><img width=«111» height=«24» src=«dopb414241.zip» v:shapes="_x0000_i1264"> — высота остатков незабора.
3) Условие отсутствия кавитации на заборном устройстве в конце работы ДУ.
<shape id="_x0000_i1265" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image471.wmz» o:><img width=«571» height=«29» src=«dopb414294.zip» v:shapes="_x0000_i1265">,
где    <shape id="_x0000_i1266" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image473.wmz» o:><img width=«397» height=«24» src=«dopb414295.zip» v:shapes="_x0000_i1266">,
<shape id="_x0000_i1267" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image369.wmz» o:><img width=«64» height=«24» src=«dopb414239.zip» v:shapes="_x0000_i1267">;
<shape id="_x0000_i1268" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image370.wmz» o:><img width=«35» height=«25» src=«dopb414244.zip» v:shapes="_x0000_i1268">-потери давления на тарельчатом заборном устройстве:
<shape id="_x0000_i1269" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image475.wmz» o:><img width=«295» height=«44» src=«dopb414296.zip» v:shapes="_x0000_i1269">,
где    <shape id="_x0000_i1270" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image477.wmz» o:><img width=«52» height=«21» src=«dopb414297.zip» v:shapes="_x0000_i1270"> - коэффициент местного сопротивления для тарели.
Из 3-х <shape id="_x0000_i1271" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image479.wmz» o:><img width=«59» height=«28» src=«dopb414284.zip» v:shapes="_x0000_i1271"><shape id="_x0000_i1272" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image323.wmz» o:><img width=«31» height=«23» src=«dopb414221.zip» v:shapes="_x0000_i1272"> выбираем максимальное значение: <shape id="_x0000_i1273" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image480.wmz» o:><img width=«164» height=«33» src=«dopb414298.zip» v:shapes="_x0000_i1273">.
Максимальное давление в подушке бака окислителя:
<shape id="_x0000_i1274" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image482.wmz» o:><img width=«497» height=«35» src=«dopb414299.zip» v:shapes="_x0000_i1274">;
где    <shape id="_x0000_i1275" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image391.wmz» o:><img width=«109» height=«29» src=«dopb414254.zip» v:shapes="_x0000_i1275">.
Номинальное давление в подушке бака окислителя:
<shape id="_x0000_i1276" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image484.wmz» o:><img width=«480» height=«52» src=«dopb414300.zip» v:shapes="_x0000_i1276">.
5.1.5 Расчёт “холодной” системы наддува для бака окислителя Потребный объём аккумулятора давления:
<shape id="_x0000_i1277" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image486.wmz» o:><img width=«485» height=«55» src=«dopb414301.zip» v:shapes="_x0000_i1277">,
где    <shape id="_x0000_i1278" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image488.wmz» o:><img width=«99» height=«31» src=«dopb414262.zip» v:shapes="_x0000_i1278">– конечное давление в аккумуляторе давления.
Радиус шарбаллона:
<shape id="_x0000_i1279" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image489.wmz» o:><img width=«292» height=«56» src=«dopb414302.zip» v:shapes="_x0000_i1279">.
Толщина стенки шарбаллона:
<shape id="_x0000_i1280" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image491.wmz» o:><img width=«312» height=«41» src=«dopb414303.zip» v:shapes="_x0000_i1280">.
Внешний объём шарбаллона:
<shape id="_x0000_i1281" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image493.wmz» o:><img width=«445» height=«55» src=«dopb414304.zip» v:shapes="_x0000_i1281">.
Объём оболочки шарбаллона:
<shape id="_x0000_i1282" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image495.wmz» o:><img width=«385» height=«33» src=«dopb414305.zip» v:shapes="_x0000_i1282">.
Масса конструкции шарбаллона (включая массу дополнительных устройств и элементов крепежа):
<shape id="_x0000_i1283" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image497.wmz» o:><img width=«570» height=«35» src=«dopb414306.zip» v:shapes="_x0000_i1283">
Масса рабочего тела (азота):
<shape id="_x0000_i1284" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image499.wmz» o:><img width=«385» height=«55» src=«dopb414307.zip» v:shapes="_x0000_i1284">,
где    <shape id="_x0000_i1285" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image425.wmz» o:><img width=«131» height=«25» src=«dopb414271.zip» v:shapes="_x0000_i1285"> – газовая постоянная для азота;
<shape id="_x0000_i1286" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image427.wmz» o:><img width=«89» height=«25» src=«dopb414272.zip» v:shapes="_x0000_i1286"> – температура газа наддува.
Масса «холодной» системы наддува для бака горючего:
<shape id="_x0000_i1287" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image501.wmz» o:><img width=«393» height=«35» src=«dopb414308.zip» v:shapes="_x0000_i1287">.
5.1.6 Расчёт “холодной” системы наддува с подогревом для бака окислителя Потребный объём аккумулятора давления:
<shape id="_x0000_i1288" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image503.wmz» o:><img width=«336» height=«55» src=«dopb414309.zip» v:shapes="_x0000_i1288">,
где    <shape id="_x0000_i1289" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image433.wmz» o:><img width=«97» height=«28» src=«dopb414275.zip» v:shapes="_x0000_i1289"> – температура входа газа наддува в бак.
Радиус шарбаллона:
<shape id="_x0000_i1290" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image505.wmz» o:><img width=«307» height=«57» src=«dopb414310.zip» v:shapes="_x0000_i1290">.
Толщина стенки шарбаллона:
<shape id="_x0000_i1291" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image507.wmz» o:><img width=«416» height=«56» src=«dopb414311.zip» v:shapes="_x0000_i1291">.
Внешний объём шарбаллона:
<shape id="_x0000_i1292" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image509.wmz» o:><img width=«532» height=«59» src=«dopb414312.zip» v:shapes="_x0000_i1292">.
Объём оболочки шарбаллона:
<shape id="_x0000_i1293" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image511.wmz» o:><img width=«403» height=«36» src=«dopb414313.zip» v:shapes="_x0000_i1293">.
Масса конструкции шарбаллона (включая массу дополнительных устройств и элементов крепежа):
<shape id="_x0000_i1294" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image513.wmz» o:><img width=«574» height=«35» src=«dopb414314.zip» v:shapes="_x0000_i1294">
Масса рабочего тела (азота):
<shape id="_x0000_i1295" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image515.wmz» o:><img width=«393» height=«57» src=«dopb414315.zip» v:shapes="_x0000_i1295">.
Масса “холодной” системы наддува с подогревом для бака горючего:
<shape id="_x0000_i1296" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image517.wmz» o:><img width=«411» height=«37» src=«dopb414316.zip» v:shapes="_x0000_i1296">.

5.2 Оценочный расчёт массы и габаритов “горячей” системы наддува
Выполнение расчёта
5.2.1 Бак горючего Бак горючего надувается отобранным после турбины «мятым» газом от основного газогенератора.
Для определения массы конструкции горячей системы наддува существует эмпирическая зависимость:
<shape id="_x0000_i1297" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image519.wmz» o:><img width=«232» height=«36» src=«dopb414317.zip» v:shapes="_x0000_i1297">.
Принимаем:<shape id="_x0000_i1298" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image521.wmz» o:><img width=«165» height=«36» src=«dopb414318.zip» v:shapes="_x0000_i1298">.
<shape id="_x0000_i1299" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image523.wmz» o:><img width=«315» height=«49» src=«dopb414319.zip» v:shapes="_x0000_i1299">,
где    <shape id="_x0000_i1300" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image525.wmz» o:><img width=«44» height=«29» src=«dopb414320.zip» v:shapes="_x0000_i1300">– масса рабочего тела:
<shape id="_x0000_i1301" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image527.wmz» o:><img width=«357» height=«63» src=«dopb414321.zip» v:shapes="_x0000_i1301">;
<shape id="_x0000_i1302" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image529.wmz» o:><img width=«69» height=«33» src=«dopb414322.zip» v:shapes="_x0000_i1302">– эффективная работоспособность газа, при <shape id="_x0000_i1303" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image531.wmz» o:><img width=«95» height=«28» src=«dopb414323.zip» v:shapes="_x0000_i1303"> определяется по формуле:
<shape id="_x0000_i1304" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image533.wmz» o:><img width=«486» height=«47» src=«dopb414324.zip» v:shapes="_x0000_i1304">,
где    <shape id="_x0000_i1305" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image535.wmz» o:><img width=«349» height=«57» src=«dopb414325.zip» v:shapes="_x0000_i1305">.
5.2.2 Бак окислителя Бак окислителя надувается основным компонентом топлива (кислородом), прошедшем через теплообменник.
<shape id="_x0000_i1306" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image537.wmz» o:><img width=«339» height=«49» src=«dopb414326.zip» v:shapes="_x0000_i1306">;
<shape id="_x0000_i1307" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image539.wmz» o:><img width=«388» height=«61» src=«dopb414327.zip» v:shapes="_x0000_i1307">;
<shape id="_x0000_i1308" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image529.wmz» o:><img width=«69» height=«33» src=«dopb414322.zip» v:shapes="_x0000_i1308">– эффективная работоспособность кислорода при <shape id="_x0000_i1309" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image541.wmz» o:><img width=«88» height=«25» src=«dopb414328.zip» v:shapes="_x0000_i1309">:
<shape id="_x0000_i1310" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image543.wmz» o:><img width=«253» height=«33» src=«dopb414329.zip» v:shapes="_x0000_i1310">.
<shape id="_x0000_i1311" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image545.wmz» o:><img width=«383» height=«57» src=«dopb414330.zip» v:shapes="_x0000_i1311">.
Вывод:
Масса холодной системы наддува для обоих баков:
<shape id="_x0000_i1312" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image547.wmz» o:><img width=«355» height=«35» src=«dopb414331.zip» v:shapes="_x0000_i1312">.
Масса холодной системы наддува с подогревом газа для обоих баков:
<shape id="_x0000_i1313" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image549.wmz» o:><img width=«393» height=«35» src=«dopb414332.zip» v:shapes="_x0000_i1313">.
Масса         горячей системы наддува:

<shape id="_x0000_i1314" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image551.wmz» o:><img width=«360» height=«29» src=«dopb414333.zip» v:shapes="_x0000_i1314">.
Как видно из результатов расчёта «холодная» система наддува даже с подогревом газа имеет значительную массу и размеры. Поэтому будем использовать «горячую» систему наддува:
для горючего — от основного ЖГГ с отбором газа до турбины;
для окислителя – с отбором части компонента после насоса и его испарением в теплообменнике.

6. Описание схемы ПГС и её работа на всех этапах функционирования
6.1 Описание схемы ПГС
ПГС – совокупность пневмогидравлических устройств ЖРДУ, состоящих из ПГС одного или нескольких ЖРД, топливных баков (ТБ), расходных магистралей, вспомогательных устройств и систем, обеспечивающих заправку ТБ компонентами топлива (КТ), зарядку аккумуляторов давления, хранения рабочих продуктов без изменения их свойств в заданном диапазоне параметров, предпусковой и основной наддувы баков, непрерывную подачу КТ в КС ДУ, работу агрегатов автоматики и регулирования в соответствии с циклограммой работы и программой полёта.
ПГС включает в себя следующие комплексные системы:
— топливная система — совокупность пневмогидравлических устройств, обеспечивающих хранение КТ, питание КТ ЖРД для их нормального функционирования при старте и в полёте. В неё входят баки окислителя и горючего (БО, БГ), газогенератор (ЖГГ), насосы окислителя и горючего (НО, НГ), расходные магистрали с электропневмоклапанами (ЭПК) и дросселями (Д).
— система заправки — совокупность устройств, обеспечивающих заправку, насыщение газом, дозаправку, слив и повторную заправку КТ. В неё входят магистрали 106, 107 с заправочно-сливными клапанами ЗСК1 и ЗСК2, а также ЭПК7 и Д12.
— система предварительного наддува — совокупность устройств, обеспечивающих наддув (поднаддув) ТБ до выхода на режим системы основного наддува. Состоит из магистралей 104, 105. БО надувается подогретым кислородом, а БГ – воздухом.
— система основного наддува — совокупность устройств, обеспечивающих наддув ТБ при работающей ДУ. Наддув БГ производится газом, отобранным до турбины. Система основного наддува БГ включает в себя обратный клапан КО1 и дроссель Д1. Наддув БО производится КТ (кислородом), прошедшим через испаритель И. Система основного наддува БО включает в себя КО2 и Д6.
— система пневмоуправления агрегатами состоит из бортбаллона ББ1, магистралей подвода управляющего давления 101, 102, 103.
— система регулирования кажущейся скорости (РКС) — совокупность устройств, обеспечивающих конечные параметры ЛА в конце активного участка траектории (АУТ) за счёт изменения тяги ДУ. РКС состоит из дросселей Д2 и Д3, регулирующих по командам системы управления подачу КТ в ЖГГ.
— система одновременного опорожнения баков (СОБ) — обеспечивает одновременное израсходование КТ из баков к моменту выключения двигателя путем изменения в допустимых пределах коэффициента соотношения КТ (<shape id="_x0000_i1315" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image553.wmz» o:><img width=«24» height=«24» src=«dopb414334.zip» v:shapes="_x0000_i1315">). Система включает в себя два датчика ДСОБ1 и ДСОБ2. Регулирование коэффициента <shape id="_x0000_i1316" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image553.wmz» o:><img width=«24» height=«24» src=«dopb414334.zip» v:shapes="_x0000_i1316"> осуществляется с помощью регулируемых дросселей Д5 и Д8.
— система контроля уровня – предназначена для дистанционного измерения уровней КТ в ТБ и выдачи командных сигналов на заправочные средства. Состоит из датчиков ДСКУ1 и ДСКУ2, размещённых на верхних днищах ТБ.
6.2 Описание работы ПГС
6.2.1 Подготовка ракеты к запуску
Подготовка ракеты к заправке Перед заправкой ракеты в пневмомагистрали 101, 102 и 103 подаётся сжатый воздух. Затем подаётся напряжение на нормально закрытые электропневмоклапаны ЭПК8 и ЭПК10, вследствие чего они открываются и сжатый воздух через фильтры Ф1, Ф3 и дроссели Д7, Д15 поступает к дренажно-предохранительным клапанам ДПК1 и ДПК2. Под воздействием сжатого воздуха ДПК1 и ДПК2 открываются, обеспечивая дренаж находящегося в ТБ газа в атмосферу. Поданный по пневмомагистрали 101 сжатый воздух, проходя через дроссель Д10 открывает заправочно-сливной клапан ЗСК1.
Заправка ракеты топливом Так как один из КТ (окислитель) является криогенным, то предварительно нужно произвести захолаживание БО и подводящих трубопроводов. Для этого подаётся напряжение на нормально закрытые ЭПК 15 и ЭПК 7, вследствие чего они открываются, и окислитель в определённом количестве поступает в бак по магистрали 106. После чего с ЭПК7 и ЭПК15 снимается напряжение и они закрываются.
Подаётся напряжение на нормально закрытый ЭПК9, вследствие чего он открывается, и сжатый воздух, проходя по пневмомагистрали 102 через фильтр Ф2 и дроссель Д11, открывает ЗСК2.
После открытия ЗСК2 начинается подача КТ в линии 106 и 107. Подаётся напряжение на нормально закрытые ЭПК15 и ЭПК16, после чего они открываются и КТ, проходя через ЭПК15, ЭПК16, ЗСК1 и ЗСК2, поступают в баки ракеты.
Для измерения уровня КТ в ТБ при заправке используются датчики системы контроля уровня ДСКУ1 и ДСКУ2. После подачи сигналов датчиками СКУ снимается напряжение с электропневмоклапанов ЭПК15 и ЭПК16 (клапаны закрываются) – прекращается поступление КТ в ТБ. Одновременно со снятием напряжения с ЭПК15 и ЭПК16, снимается напряжение с ЭПК8, ЭПК9 и ЭПК10 – клапаны закрываются; прекращается поступление сжатого воздуха к ЗСК1, ЗСК2, ДПК1 и ДПК2, что приводит к их закрытию. Заправка завершена.

Зарядка бортбаллона
Зарядка бортбаллона производится после подачи напряжения на нормально закрытый ЭПК13, при этом клапан открывается. Сжатый воздух по пневмомагистрали 108 нагнетается в ББ1 через обратный клапан КО5. Величина давления в бортбаллоне контролируется датчиком давления ДД5. При превышении давлением допустимой величины открывается предохранительный клапан ЭПК18 и воздух стравливается в атмосферу. При достижении давлением заданной величины напряжение с ЭПК13 снимается и он закрывается. Зарядка бортбаллона завершена.
Предварительный наддув баков Осуществляется по пневмомагистралям 104 и 105. Наддув БГ производится подогретым воздухом, а БО – подогретым кислородом.
Напряжение подаётся на нормально закрытые ЭПК11 и ЭПК12, они открываются и газ наддува через дроссели Д13 и Д14 подаётся в баки. Давления газов наддува в магистралях контролируется датчиками давления ДД6 и ДД7. При достижении необходимого давления в газовых подушках ТБ, датчики ДД6 и ДД7 подают команду на прекращение подачи газа. Для этого снимается напряжение с ЭПК11 и ЭПК12. Предварительный наддув баков произведён.
6.2.2 Запуск двигателя
Запуск двигателя на предварительную ступень
Подаётся напряжение на пиромембраны ПМ1 и ПМ2 (происходит их прорыв), одновременно с этим подаётся напряжение на нормально закрытые клапаны предварительной ступени ЭПК1 и ЭПК6 (они открываются), а также на пороховой газогенератор ПГГ. Давление пороховых газов от ПГГ воздействует на лопатки турбинного колеса, вследствие чего происходит раскрутка ротора ТНА и одновременная подача КТ под действием гидростатического давления и давления наддува в насосы. Часть КТ начинает поступать через нормально открытые клапаны ЭПК3 и ЭПК4, дроссели Д2 и Д3 в жидкостный газогенератор ЖГГ, где воспламеняется пиропатроном ПП1. Другая часть КТ поступает через ЭПК1, Д4, Д5 и ЭПК6, Д9, Д8 в КС ДУ, где воспламеняется с помощью пиропатронов ПП2 – ПП5.
Запуск двигателя на режим главной ступени
После достижения в камерах сгорания устойчивого горения КТ и заданного давления, которое контролируется датчиками давлений ДД1 – ДД4, подается напряжение на нормально закрытые клапаны ЭПК2 и ЭПК5, клапаны открываются. Сжатый воздух из бортбаллона ББ1 поступает к главным клапанам ГКО и ГКГ. Двигатель переключается на режим главной ступени.
6.2.3 Работа ПГС в полёте
В полёте наддув ТБ осуществляется следующим образом. После НО часть компонента идёт через дроссель Д15 в испаритель И, где газифицируется, и далее по трубопроводу через дроссель Д6 и обратный клапан КО2 поступает в бак окислителя. Бак горючего надувается газом, отбираемым перед турбиной и проходящим через дроссель Д1 и КО1.
Давление наддува в баках контролируется с помощью датчиков давления ДД6 и ДД7, которые подают сигнал на открытие ДПК1 и ДПК2 в случае превышения заданного давления газа наддува.
Регулирование тяги ДУ осуществляется системой РКС путём использования регулируемых дросселей Д2 и Д3.
Работа СОБ обеспечивается датчиками ДСОБ1, ДСОБ2 и регулируемыми дросселями Д5, Д8.
6.2.4 Выключение ДУ
Будем использовать двухступенчатое выключение ДУ, при котором двигатель переводится сначала на режим пониженной тяги.

Режим пониженной тяги
После подачи команды на останов двигателя регулируемые дроссели Д3, Д2 переводятся на пониженный расход КТ. Скорость вращения ротора ТНА уменьшается, следовательно, уменьшается количество КТ, подаваемых в КС двигателя и ЖГГ, падает давление в газовых подушках БО и БГ. Это приводит к уменьшению тяги, развиваемой ДУ.
Останов двигателя
Для окончательного выключения ДУ подаётся напряжение для закрытия нормально открытых клапанов ЭПК3 и ЭПК4. Подача компонентов в ЖГГ прекращается, следовательно, прекращается и наддув баков, что ведёт к уменьшению количества топлива, поступающего в КС ДУ.
Одновременно с закрытием клапанов ЭПК3 и ЭПК4 подаётся напряжение на нормально закрытый клапан ЭПК18, вследствие чего он открывается. Воздух из бортбаллона ББ1, магистралей управления главными клапанами (ГКО и ГКГ) стравливается за борт ракеты. ГКО и ГКГ закрываются. Снимается напряжение с ЭПК2 и ЭПК5, вследствие чего они закрываются.
Двигатель ступени остановлен.
6.2.5 Аварийный режим работы ПГС
Выключение двигателя на аварийном режиме происходит одноступенчато.
Если в камерах сгорания на старте не образуется устойчивое горение, то происходит одновременное закрытие клапанов ЭПК3, ЭПК4, ЭПК1, ЭПК6 и открытие клапанов ЭПК18, ДПК1, ДПК2. Таким образом, происходит одноступенчатое выключение двигателя и стравливание воздуха из бортовых ёмкостей.
При аварийном режиме в полёте необходимо подать напряжение на предохранительный клапан ЭПК18, чтобы стравить давление из бортбаллона ББ1, а также на ДПК1, ДПК2. При аварийном (одноступенчатом) выключении одновременно обесточиваются ЭПК3 и ЭПК4.

7. Выбор диаметров трубопроводов окислителя и горючего
Исходные данные:
Полная высота бака горючего      <shape id="_x0000_i1317" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image555.wmz» o:><img width=«108» height=«28» src=«dopb414335.zip» v:shapes="_x0000_i1317">;
Полная высота бака окислителя    <shape id="_x0000_i1318" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image557.wmz» o:><img width=«117» height=«28» src=«dopb414336.zip» v:shapes="_x0000_i1318">;
Диаметр бака горючего                 <shape id="_x0000_i1319" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image559.wmz» o:><img width=«99» height=«28» src=«dopb414337.zip» v:shapes="_x0000_i1319">;
Диаметр бака окислителя     <shape id="_x0000_i1320" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image561.wmz» o:><img width=«108» height=«28» src=«dopb414338.zip» v:shapes="_x0000_i1320">;
Массовый секундный расход горючего <shape id="_x0000_i1321" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image563.wmz» o:><img width=«123» height=«24» src=«dopb414339.zip» v:shapes="_x0000_i1321">;
Массовый секундный расход окислителя                 <shape id="_x0000_i1322" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image565.wmz» o:><img width=«139» height=«28» src=«dopb414340.zip» v:shapes="_x0000_i1322">;
Плотность горючего   <shape id="_x0000_i1323" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image187.wmz» o:><img width=«109» height=«29» src=«dopb414153.zip» v:shapes="_x0000_i1323">;
Плотность окислителя <shape id="_x0000_i1324" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image189.wmz» o:><img width=«125» height=«33» src=«dopb414154.zip» v:shapes="_x0000_i1324">;
Коэффициент объема газовой подушки БГ     <shape id="_x0000_i1325" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image567.wmz» o:><img width=«80» height=«28» src=«dopb414341.zip» v:shapes="_x0000_i1325">;
Коэффициент объема газовой подушки БО     <shape id="_x0000_i1326" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image569.wmz» o:><img width=«88» height=«28» src=«dopb414342.zip» v:shapes="_x0000_i1326">;
Минимальное давление наддува в баке горючего<shape id="_x0000_i1327" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image383.wmz» o:><img width=«155» height=«29» src=«dopb414250.zip» v:shapes="_x0000_i1327">;
Минимальное давление наддува в баке окислителя<shape id="_x0000_i1328" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image480.wmz» o:><img width=«164» height=«33» src=«dopb414298.zip» v:shapes="_x0000_i1328">;
Материал стенок бака горючего АМг6;
Материал стенок трубопровода    АМг6;
Средняя шероховатость поверхности трубопроводов      <shape id="_x0000_i1329" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image571.wmz» o:><img width=«104» height=«28» src=«dopb414343.zip» v:shapes="_x0000_i1329">;
Характеристики материала АМг6:
предел прочности<shape id="_x0000_i1330" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image573.wmz» o:><img width=«117» height=«25» src=«dopb414344.zip» v:shapes="_x0000_i1330">;
плотность<shape id="_x0000_i1331" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image575.wmz» o:><img width=«132» height=«45» src=«dopb414345.zip» v:shapes="_x0000_i1331">.
Выполнение расчёта:
Расчет диаметра трубопровода горючего
<shape id="_x0000_i1332" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image577.wmz» o:><img width=«189» height=«28» src=«dopb414346.zip» v:shapes="_x0000_i1332"> - масса топливной системы горючего,
где    <shape id="_x0000_i1333" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image579.wmz» o:><img width=«39» height=«28» src=«dopb414347.zip» v:shapes="_x0000_i1333"> — масса бака горючего;
продолжение
--PAGE_BREAK--<shape id="_x0000_i1334" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image581.wmz» o:><img width=«45» height=«27» src=«dopb414348.zip» v:shapes="_x0000_i1334"> — масса рабочего тела наддува бака горючего;
<shape id="_x0000_i1335" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image583.wmz» o:><img width=«40» height=«27» src=«dopb414349.zip» v:shapes="_x0000_i1335"> — масса трубопровода горючего.
Масса бака горючего:
<shape id="_x0000_i1336" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image585.wmz» o:><img width=«171» height=«35» src=«dopb414350.zip» v:shapes="_x0000_i1336">,
где <shape id="_x0000_i1337" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image587.wmz» o:><img width=«540» height=«56» src=«dopb414351.zip» v:shapes="_x0000_i1337">.
Масса трубопровода:
<shape id="_x0000_i1338" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image589.wmz» o:><img width=«221» height=«35» src=«dopb414352.zip» v:shapes="_x0000_i1338">,
где    <shape id="_x0000_i1339" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image591.wmz» o:><img width=«401» height=«51» src=«dopb414353.zip» v:shapes="_x0000_i1339">;
<shape id="_x0000_i1340" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image593.wmz» o:><img width=«108» height=«27» src=«dopb414354.zip» v:shapes="_x0000_i1340"> - приведённая длина трубопровода горючего (от заборного устройства до входа в насос).
Масса рабочего тела наддува бака горючего:
<shape id="_x0000_i1341" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image595.wmz» o:><img width=«177» height=«35» src=«dopb414355.zip» v:shapes="_x0000_i1341">,
где    <shape id="_x0000_i1342" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image597.wmz» o:><img width=«287» height=«59» src=«dopb414356.zip» v:shapes="_x0000_i1342">;
<shape id="_x0000_i1343" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image599.wmz» o:><img width=«165» height=«41» src=«dopb414357.zip» v:shapes="_x0000_i1343"> — эффективная работоспособность газа.
Суммарные потери давления в трубопроводе горючего:
<shape id="_x0000_i1344" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image601.wmz» o:><img width=«173» height=«27» src=«dopb414358.zip» v:shapes="_x0000_i1344">,
где    <shape id="_x0000_i1345" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image603.wmz» o:><img width=«108» height=«48» src=«dopb414359.zip» v:shapes="_x0000_i1345"> - потери давления на создание скорости;
<shape id="_x0000_i1346" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image605.wmz» o:><img width=«123» height=«51» src=«dopb414360.zip» v:shapes="_x0000_i1346"> — скорость движения горючего в трубопроводе.
<shape id="_x0000_i1347" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image607.wmz» o:><img width=«183» height=«56» src=«dopb414361.zip» v:shapes="_x0000_i1347"> - потери давления на трение между движущейся жидкостью и стенками трубопровода;
<shape id="_x0000_i1348" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image609.wmz» o:><img width=«15» height=«19» src=«dopb414362.zip» v:shapes="_x0000_i1348"> — коэффициент потерь на трение (зависит от режима течения жидкости);
<shape id="_x0000_i1349" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image611.wmz» o:><img width=«123» height=«48» src=«dopb414363.zip» v:shapes="_x0000_i1349"> — местные потери;
<shape id="_x0000_i1350" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image613.wmz» o:><img width=«37» height=«21» src=«dopb414364.zip» v:shapes="_x0000_i1350"> - суммарный коэффициент местных сопротивлений.
Масса топливной системы горючего:
<shape id="_x0000_i1351" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image615.wmz» o:><img width=«437» height=«37» src=«dopb414365.zip» v:shapes="_x0000_i1351">.
Зададимся несколькими значениями диаметра трубопровода горючего и произведём расчёт по приведённым выше выражениям. После чего построим график зависимости массы топливной системы горючего от диаметра трубопровода (рис.9) и данные вычислений сведём в таблицу (табл.1).

<shape id="_x0000_i1352" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image617.wmz» o:><img width=«341» height=«242» src=«dopb414366.zip» v:shapes="_x0000_i1352">
Рис.9. График зависимости массы топливной системы горючего от диаметра трубопровода
Таблица 1
По ГОСТ 18482-79 выбираем диаметр трубопровода горючего равным <shape id="_x0000_i1370" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image637.wmz» o:><img width=«105» height=«27» src=«dopb414376.zip» v:shapes="_x0000_i1370">.

Расчет диаметра трубопровода окислителя
<shape id="_x0000_i1371" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image639.wmz» o:><img width=«208» height=«28» src=«dopb414377.zip» v:shapes="_x0000_i1371"> - масса топливной системы окислителя,
где    <shape id="_x0000_i1372" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image641.wmz» o:><img width=«48» height=«28» src=«dopb414378.zip» v:shapes="_x0000_i1372"> — масса бака окислителя;
<shape id="_x0000_i1373" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image581.wmz» o:><img width=«45» height=«27» src=«dopb414348.zip» v:shapes="_x0000_i1373"> — масса рабочего тела наддува бака окислителя;
<shape id="_x0000_i1374" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image583.wmz» o:><img width=«40» height=«27» src=«dopb414349.zip» v:shapes="_x0000_i1374"> — масса трубопровода окислителя.
Масса бака окислителя:
<shape id="_x0000_i1375" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image643.wmz» o:><img width=«188» height=«35» src=«dopb414379.zip» v:shapes="_x0000_i1375">,
где
<shape id="_x0000_i1376" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image645.wmz» o:><img width=«568» height=«56» src=«dopb414380.zip» v:shapes="_x0000_i1376">.
Масса трубопровода:
<shape id="_x0000_i1377" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image647.wmz» o:><img width=«239» height=«35» src=«dopb414381.zip» v:shapes="_x0000_i1377">,
где    <shape id="_x0000_i1378" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image649.wmz» o:><img width=«412» height=«51» src=«dopb414382.zip» v:shapes="_x0000_i1378">;
<shape id="_x0000_i1379" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image651.wmz» o:><img width=«116» height=«27» src=«dopb414383.zip» v:shapes="_x0000_i1379"> - приведённая длина трубопровода окислителя (от заборного устройства до входа в насос).
Масса рабочего тела наддува бака окислителя:
<shape id="_x0000_i1380" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image653.wmz» o:><img width=«187» height=«35» src=«dopb414384.zip» v:shapes="_x0000_i1380">,

где    <shape id="_x0000_i1381" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image655.wmz» o:><img width=«285» height=«59» src=«dopb414385.zip» v:shapes="_x0000_i1381">;
<shape id="_x0000_i1382" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image657.wmz» o:><img width=«165» height=«41» src=«dopb414386.zip» v:shapes="_x0000_i1382"> — эффективная работоспособность газа.
Суммарные потери давления в трубопроводе окислителя:
<shape id="_x0000_i1383" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image601.wmz» o:><img width=«173» height=«27» src=«dopb414358.zip» v:shapes="_x0000_i1383">,
где    <shape id="_x0000_i1384" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image659.wmz» o:><img width=«116» height=«48» src=«dopb414387.zip» v:shapes="_x0000_i1384"> - потери давления на создание скорости;
<shape id="_x0000_i1385" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image661.wmz» o:><img width=«140» height=«51» src=«dopb414388.zip» v:shapes="_x0000_i1385"> — скорость движения окислителя в трубопроводе.
<shape id="_x0000_i1386" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image663.wmz» o:><img width=«200» height=«56» src=«dopb414389.zip» v:shapes="_x0000_i1386"> - потери давления на трение между движущейся жидкостью и стенками трубопровода;
<shape id="_x0000_i1387" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image609.wmz» o:><img width=«15» height=«19» src=«dopb414362.zip» v:shapes="_x0000_i1387"> — коэффициент потерь на трение (зависит от режима течения жидкости);
<shape id="_x0000_i1388" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image665.wmz» o:><img width=«131» height=«48» src=«dopb414390.zip» v:shapes="_x0000_i1388"> — местные потери;
<shape id="_x0000_i1389" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image613.wmz» o:><img width=«37» height=«21» src=«dopb414364.zip» v:shapes="_x0000_i1389"> - суммарный коэффициент местных сопротивлений.
Масса топливной системы окислителя:
<shape id="_x0000_i1390" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image667.wmz» o:><img width=«491» height=«37» src=«dopb414391.zip» v:shapes="_x0000_i1390">.
Зададимся несколькими значениями диаметра трубопровода окислителя и произведём расчёт по приведённым выше выражениям. После чего построим график зависимости массы топливной системы окислителя от диаметра трубопровода (рис.10) и данные вычислений сведём в таблицу (табл.2).

<imagedata src=«1.files/image669.wmz» o:><img width=«339» height=«259» src=«dopb414392.zip» hspace=«12» v:shapes="_x0000_s1026">
Рис.10. График зависимости массы топливной системы окислителя от диаметра трубопровода
Таблица 2

По ГОСТ 18482-79 выбираем диаметр трубопровода окислителя равным <shape id="_x0000_i1410" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image682.wmz» o:><img width=«115» height=«27» src=«dopb414398.zip» v:shapes="_x0000_i1410">.

8. Выбор типов заборных устройств и расчёт остатков незабора
Заборные устройства (ЗУ) ТБ, предназначены для обеспечения бесперебойного поступления компонентов топлива из баков в топливные магистрали при всех заданных режимах работы ЖРД. Нарушения подачи топлива, вызываемые воронкообразованием, кавитацией или динамическим «провалом» уровня свободной поверхности топлива, проявляющимся в неравномерном опускании топлива, недопустимы.
Конструкция ЗУ зависит от области применения ЛА, а также от конструктивного выполнения и компоновки ТБ и ДУ.
На маломанёвренных ЛА обычно применяются тарельчатые или сифонные ЗУ.
При сливе КТ через сливное отверстие в баке в конце опорожнения образуется воронка, приводящая к двухфазному течению в сливном трубопроводе.
Переход к двухфазному течению при вихревом воронкообразовании происходит при больших высотах уровня, чем при возникновении воронки без вращения. Поэтому для уменьшения остатков незабора применяют ЗУ, понижающие величину критического уровня.
На величину остатков незабора топлива оказывают влияние:
1.                форма топливного бака;
2.                форма днища, с которого производится забор КТ;
3.                место отбора (центральное или боковое);
4.                способ, применяемый для исключения вихревой воронки;
5.                массовый секундный расход КТ.
Для бака окислителя выбираем тарельчатое ЗУ с центральным отбором КТ, а для бака горючего – тарельчатое ЗУ с боковым отбором КТ.

8.1 Выбор типов и основных геометрических размеров заборных устройств
Расчёт проводится согласно [4].
Выбор основных размеров заборного устройства бака окислителя
Диаметр тарели:
<shape id="_x0000_i1411" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image684.wmz» o:><img width=«329» height=«28» src=«dopb414399.zip» v:shapes="_x0000_i1411">.
Высота установки тарели:
<shape id="_x0000_i1412" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image686.wmz» o:><img width=«340» height=«55» src=«dopb414400.zip» v:shapes="_x0000_i1412">.
Радиус перехода в сопряжении днище – трубопровод:
<shape id="_x0000_i1413" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image688.wmz» o:><img width=«344» height=«28» src=«dopb414401.zip» v:shapes="_x0000_i1413">.
Диаметр рёбер тарели:
<shape id="_x0000_i1414" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image690.wmz» o:><img width=«304» height=«31» src=«dopb414402.zip» v:shapes="_x0000_i1414">.
Радиус внутреннего контура тарели:
<shape id="_x0000_i1415" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image692.wmz» o:><img width=«261» height=«27» src=«dopb414403.zip» v:shapes="_x0000_i1415">.

<shape id="_x0000_i1416" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image694.wmz» o:><img width=«324» height=«208» src=«dopb414404.zip» v:shapes="_x0000_i1416">
Рис.11. Схема заборного устройства бака окислителя
Выбор основных размеров заборного устройства бака горючего
Диаметр тарели:
<shape id="_x0000_i1417" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image696.wmz» o:><img width=«303» height=«28» src=«dopb414405.zip» v:shapes="_x0000_i1417">.
Высота установки тарели:
<shape id="_x0000_i1418" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image698.wmz» o:><img width=«321» height=«55» src=«dopb414406.zip» v:shapes="_x0000_i1418">.
Радиус перехода в сопряжении днище – трубопровод:
<shape id="_x0000_i1419" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image700.wmz» o:><img width=«325» height=«28» src=«dopb414407.zip» v:shapes="_x0000_i1419">.
Диаметр рёбер тарели:
<shape id="_x0000_i1420" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image702.wmz» o:><img width=«268» height=«31» src=«dopb414408.zip» v:shapes="_x0000_i1420">.
Радиус внутреннего контура тарели:

<shape id="_x0000_i1421" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image704.wmz» o:><img width=«245» height=«27» src=«dopb414409.zip» v:shapes="_x0000_i1421">.
<shape id="_x0000_i1422" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image706.wmz» o:><img width=«299» height=«263» src=«dopb414410.zip» v:shapes="_x0000_i1422">
Рис.12. Схема заборного устройства бака горючего
8.2 Расчёт полных остатков незабора
Исходные данные:
Кинематическая вязкость окислителя     <shape id="_x0000_i1423" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image708.wmz» o:><img width=«151» height=«44» src=«dopb414411.zip» v:shapes="_x0000_i1423">;
Кинематическая вязкость горючего       <shape id="_x0000_i1424" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image710.wmz» o:><img width=«124» height=«44» src=«dopb414412.zip» v:shapes="_x0000_i1424">;
Коэффициент поверхностного натяжения окислителя<shape id="_x0000_i1425" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image712.wmz» o:><img width=«108» height=«41» src=«dopb414413.zip» v:shapes="_x0000_i1425">;
Коэффициент поверхностного натяжения горючего<shape id="_x0000_i1426" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image714.wmz» o:><img width=«100» height=«41» src=«dopb414414.zip» v:shapes="_x0000_i1426">.
Расчёт полных остатков незабора окислителя
Число Рейнольдса:
<shape id="_x0000_i1427" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image716.wmz» o:><img width=«333» height=«57» src=«dopb414415.zip» v:shapes="_x0000_i1427">.

Число Фруда:
<shape id="_x0000_i1428" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image718.wmz» o:><img width=«337» height=«61» src=«dopb414416.zip» v:shapes="_x0000_i1428">,
где    <shape id="_x0000_i1429" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image720.wmz» o:><img width=«105» height=«29» src=«dopb414417.zip» v:shapes="_x0000_i1429"> – ускорение свободного падения.
Вспомогательные коэффициенты:
<shape id="_x0000_i1430" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image722.wmz» o:><img width=«441» height=«65» src=«dopb414418.zip» v:shapes="_x0000_i1430">.
<shape id="_x0000_i1431" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image724.wmz» o:><img width=«448» height=«63» src=«dopb414419.zip» v:shapes="_x0000_i1431">.
<shape id="_x0000_i1432" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image726.wmz» o:><img width=«452» height=«65» src=«dopb414420.zip» v:shapes="_x0000_i1432">.
Относительный критический уровень:
<shape id="_x0000_i1433" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image728.wmz» o:><img width=«580» height=«66» src=«dopb414421.zip» v:shapes="_x0000_i1433">
Высота уровня жидкости при которой происходит прорыв газа в сливной трубопровод:
<shape id="_x0000_i1434" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image730.wmz» o:><img width=«339» height=«31» src=«dopb414422.zip» v:shapes="_x0000_i1434">.

Остатки незабора для ТБ со сферическим днищем и центральным расположением ЗУ:
<shape id="_x0000_i1435" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image732.wmz» o:><img width=«568» height=«36» src=«dopb414423.zip» v:shapes="_x0000_i1435">,
где    <shape id="_x0000_i1436" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image734.wmz» o:><img width=«173» height=«41» src=«dopb414424.zip» v:shapes="_x0000_i1436"> - радиус бака;
<shape id="_x0000_i1437" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image736.wmz» o:><img width=«64» height=«21» src=«dopb414425.zip» v:shapes="_x0000_i1437"> — коэффициент, учитывающий объём воздушной воронки;
<shape id="_x0000_i1438" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image738.wmz» o:><img width=«35» height=«19» src=«dopb414426.zip» v:shapes="_x0000_i1438"> — коэффициент, учитывающий форму днища;
<shape id="_x0000_i1439" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image740.wmz» o:><img width=«421» height=«61» src=«dopb414427.zip» v:shapes="_x0000_i1439">.
Остатки незабора на продольных элементах ТБ
<shape id="_x0000_i1440" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image742.wmz» o:><img width=«565» height=«36» src=«dopb414428.zip» v:shapes="_x0000_i1440">.
Средняя толщина плёнки на продольном силовом наборе:
<shape id="_x0000_i1441" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image744.wmz» o:><img width=«445» height=«35» src=«dopb414429.zip» v:shapes="_x0000_i1441">.
<shape id="_x0000_i1442" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image746.wmz» o:><img width=«506» height=«76» src=«dopb414430.zip» v:shapes="_x0000_i1442">,
где    <shape id="_x0000_i1443" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image748.wmz» o:><img width=«368» height=«61» src=«dopb414431.zip» v:shapes="_x0000_i1443">– скорость
опускания уровня жидкости в топливном баке.
Смачиваемая боковая поверхность бака:
<shape id="_x0000_i1444" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image750.wmz» o:><img width=«415» height=«33» src=«dopb414432.zip» v:shapes="_x0000_i1444">.
Смачиваемая поверхность силового набора (гасителей колебаний) бака:
<shape id="_x0000_i1445" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image752.wmz» o:><img width=«385» height=«35» src=«dopb414433.zip» v:shapes="_x0000_i1445">,
где    <shape id="_x0000_i1446" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image754.wmz» o:><img width=«285» height=«31» src=«dopb414434.zip» v:shapes="_x0000_i1446"> – ширина элемента силового набора;
n = 4 – количество элементов силового набора.
Остатки незабора на поперечных элементах ТБ
<shape id="_x0000_i1447" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image756.wmz» o:><img width=«461» height=«35» src=«dopb414435.zip» v:shapes="_x0000_i1447">.
Средняя толщина плёнки на поперечном силовом наборе:
<shape id="_x0000_i1448" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image758.wmz» o:><img width=«404» height=«57» src=«dopb414436.zip» v:shapes="_x0000_i1448">.
Смачиваемая поверхность бака:
<shape id="_x0000_i1449" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image760.wmz» o:><img width=«416» height=«37» src=«dopb414437.zip» v:shapes="_x0000_i1449">,
где    <shape id="_x0000_i1450" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image762.wmz» o:><img width=«85» height=«21» src=«dopb414438.zip» v:shapes="_x0000_i1450">– высота сферического днища.

Остатки окислителя в магистралях
<shape id="_x0000_i1451" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image764.wmz» o:><img width=«444» height=«67» src=«dopb414439.zip» v:shapes="_x0000_i1451">;
где    <shape id="_x0000_i1452" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image766.wmz» o:><img width=«97» height=«25» src=«dopb414440.zip» v:shapes="_x0000_i1452"> – длина трубопровода от бака до входа в насос окислителя.
Суммарные остатки незабора окислителя
<shape id="_x0000_i1453" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image768.wmz» o:><img width=«572» height=«30» src=«dopb414441.zip» v:shapes="_x0000_i1453">
Суммарная масса остатков незабора окислителя
<shape id="_x0000_i1454" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image770.wmz» o:><img width=«325» height=«28» src=«dopb414442.zip» v:shapes="_x0000_i1454">.
Расчёт полных остатков незабора горючего
Число Рейнольдса:
<shape id="_x0000_i1455" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image772.wmz» o:><img width=«300» height=«57» src=«dopb414443.zip» v:shapes="_x0000_i1455">.
Число Фруда:
<shape id="_x0000_i1456" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image774.wmz» o:><img width=«319» height=«61» src=«dopb414444.zip» v:shapes="_x0000_i1456">.

Вспомогательные коэффициенты:
<shape id="_x0000_i1457" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image776.wmz» o:><img width=«423» height=«65» src=«dopb414445.zip» v:shapes="_x0000_i1457">.
<shape id="_x0000_i1458" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image778.wmz» o:><img width=«428» height=«63» src=«dopb414446.zip» v:shapes="_x0000_i1458">.
<shape id="_x0000_i1459" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image780.wmz» o:><img width=«416» height=«65» src=«dopb414447.zip» v:shapes="_x0000_i1459">.
Относительный критический уровень:
<shape id="_x0000_i1460" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image782.wmz» o:><img width=«568» height=«67» src=«dopb414448.zip» v:shapes="_x0000_i1460">
Высота уровня жидкости при которой происходит прорыв газа в сливной трубопровод:
<shape id="_x0000_i1461" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image784.wmz» o:><img width=«313» height=«31» src=«dopb414449.zip» v:shapes="_x0000_i1461">.
Остатки незабора для ТБ со сферическим днищем и боковым расположением ЗУ:
<shape id="_x0000_i1462" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image786.wmz» o:><img width=«545» height=«32» src=«dopb414450.zip» v:shapes="_x0000_i1462">
где <shape id="_x0000_i1463" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image788.wmz» o:><img width=«461» height=«84» src=«dopb414451.zip» v:shapes="_x0000_i1463">

<shape id="_x0000_i1464" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image790.wmz» o:><img width=«113» height=«25» src=«dopb414452.zip» v:shapes="_x0000_i1464"> - высота застойной зоны (определяем после прочерчивания ЗУ);
<shape id="_x0000_i1465" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image792.wmz» o:><img width=«101» height=«32» src=«dopb414453.zip» v:shapes="_x0000_i1465"> - радиус тоннельной трубы.
Остатки незабора на продольных элементах ТБ
<shape id="_x0000_i1466" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image794.wmz» o:><img width=«535» height=«30» src=«dopb414454.zip» v:shapes="_x0000_i1466">
Средняя толщина плёнки на продольном силовом наборе:
<shape id="_x0000_i1467" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image796.wmz» o:><img width=«432» height=«35» src=«dopb414455.zip» v:shapes="_x0000_i1467">.
<shape id="_x0000_i1468" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image798.wmz» o:><img width=«527» height=«87» src=«dopb414456.zip» v:shapes="_x0000_i1468">,
где    <shape id="_x0000_i1469" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image800.wmz» o:><img width=«343» height=«57» src=«dopb414457.zip» v:shapes="_x0000_i1469">– скорость опускания уровня жидкости в топливном баке.
Смачиваемая боковая поверхность бака:
<shape id="_x0000_i1470" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image802.wmz» o:><img width=«387» height=«33» src=«dopb414458.zip» v:shapes="_x0000_i1470">.
Смачиваемая поверхность силового набора (гасителей колебаний) бака:
<shape id="_x0000_i1471" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image804.wmz» o:><img width=«359» height=«35» src=«dopb414459.zip» v:shapes="_x0000_i1471">.
Смачиваемая поверхность тоннельной трубы:
<shape id="_x0000_i1472" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image806.wmz» o:><img width=«512» height=«35» src=«dopb414460.zip» v:shapes="_x0000_i1472">.
Остатки незабора на поперечных элементах ТБ
<shape id="_x0000_i1473" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image808.wmz» o:><img width=«427» height=«35» src=«dopb414461.zip» v:shapes="_x0000_i1473">.
Средняя толщина плёнки на поперечном силовом наборе:
<shape id="_x0000_i1474" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image810.wmz» o:><img width=«375» height=«56» src=«dopb414462.zip» v:shapes="_x0000_i1474">.
Смачиваемая поверхность бака:
<shape id="_x0000_i1475" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image812.wmz» o:><img width=«407» height=«37» src=«dopb414463.zip» v:shapes="_x0000_i1475">.
Остатки горючего в магистралях
<shape id="_x0000_i1476" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image814.wmz» o:><img width=«461» height=«74» src=«dopb414464.zip» v:shapes="_x0000_i1476">;
где    <shape id="_x0000_i1477" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image816.wmz» o:><img width=«89» height=«25» src=«dopb414465.zip» v:shapes="_x0000_i1477"> – длина трубопровода от бака до входа в насос горючего.
Суммарные остатки незабора горючего
<shape id="_x0000_i1478" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image818.wmz» o:><img width=«536» height=«29» src=«dopb414466.zip» v:shapes="_x0000_i1478">
Суммарная масса остатков незабора горючего
<shape id="_x0000_i1479" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image820.wmz» o:><img width=«299» height=«28» src=«dopb414467.zip» v:shapes="_x0000_i1479">.
9. Расчёт гидравлических потерь в магистралях трубопроводов
Расчёт проводится согласно [4].
<shape id="_x0000_i1480" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image822.wmz» o:><img width=«471» height=«345» src=«dopb414468.zip» v:shapes="_x0000_i1480">
Рис.13. Расчётные схемы магистралей горючего (а) и магистралей окислителя (б)
Исходные данные:
Длина основной магистрали окислителя (ЗУ — насос) <shape id="_x0000_i1481" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image824.wmz» o:><img width=«121» height=«28» src=«dopb414469.zip» v:shapes="_x0000_i1481">;
Длина основной магистрали горючего (ЗУ — насос)          <shape id="_x0000_i1482" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image826.wmz» o:><img width=«112» height=«28» src=«dopb414470.zip» v:shapes="_x0000_i1482">;
Длина питающей магистрали окислителя (насос — КС) <shape id="_x0000_i1483" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image828.wmz» o:><img width=«135» height=«28» src=«dopb414471.zip» v:shapes="_x0000_i1483">;
Длина питающей магистрали горючего (насос — КС)        <shape id="_x0000_i1484" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image830.wmz» o:><img width=«121» height=«28» src=«dopb414472.zip» v:shapes="_x0000_i1484">.
9.1 Расчёт гидравлических потерь в магистралях горючего
Расчёт потерь в трубопроводе горючего от ЗУ до входа в насос
Ранее было получено:

— диаметр трубопровода горючего от ЗУ до насоса горючего <shape id="_x0000_i1485" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image637.wmz» o:><img width=«105» height=«27» src=«dopb414376.zip» v:shapes="_x0000_i1485">;
— скорость горючего в трубопроводе     <shape id="_x0000_i1486" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image832.wmz» o:><img width=«109» height=«24» src=«dopb414473.zip» v:shapes="_x0000_i1486">.
Определяем число Рейнольдса:
<shape id="_x0000_i1487" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image834.wmz» o:><img width=«287» height=«49» src=«dopb414474.zip» v:shapes="_x0000_i1487">.
Определяем коэффициент трения:
<shape id="_x0000_i1488" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image836.wmz» o:><img width=«464» height=«65» src=«dopb414475.zip» v:shapes="_x0000_i1488">,
где    <shape id="_x0000_i1489" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image838.wmz» o:><img width=«81» height=«28» src=«dopb414476.zip» v:shapes="_x0000_i1489"> - средняя шероховатость поверхности трубопроводов диаметром <shape id="_x0000_i1490" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image840.wmz» o:><img width=«75» height=«21» src=«dopb414477.zip» v:shapes="_x0000_i1490">.
Определяем потери давления на трение:
<shape id="_x0000_i1491" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image842.wmz» o:><img width=«469» height=«56» src=«dopb414478.zip» v:shapes="_x0000_i1491">.
Определяем потери давления на создание скорости:
<shape id="_x0000_i1492" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image844.wmz» o:><img width=«319» height=«48» src=«dopb414479.zip» v:shapes="_x0000_i1492">.
Определяем потери давления на местных сопротивлениях:
<shape id="_x0000_i1493" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image846.wmz» o:><img width=«487» height=«48» src=«dopb414480.zip» v:shapes="_x0000_i1493">,
где    <shape id="_x0000_i1494" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image848.wmz» o:><img width=«33» height=«28» src=«dopb414481.zip» v:shapes="_x0000_i1494"> - коэффициент местных потерь на заборном устройстве.
<shape id="_x0000_i1495" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image850.wmz» o:><img width=«112» height=«28» src=«dopb414482.zip» v:shapes="_x0000_i1495">; принимаем <shape id="_x0000_i1496" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image852.wmz» o:><img width=«72» height=«28» src=«dopb414483.zip» v:shapes="_x0000_i1496">;
<shape id="_x0000_i1497" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image854.wmz» o:><img width=«40» height=«27» src=«dopb414484.zip» v:shapes="_x0000_i1497"> - коэффициент местных потерь на пиромембране.
<shape id="_x0000_i1498" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image856.wmz» o:><img width=«97» height=«27» src=«dopb414485.zip» v:shapes="_x0000_i1498">; принимаем <shape id="_x0000_i1499" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image858.wmz» o:><img width=«68» height=«27» src=«dopb414486.zip» v:shapes="_x0000_i1499">.
Определяем суммарные потери давления:
<shape id="_x0000_i1500" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image860.wmz» o:><img width=«537» height=«35» src=«dopb414487.zip» v:shapes="_x0000_i1500">.
Расчет потерь в трубопроводе горючего от насоса горючего до КС
Так как расход компонента значительный, то скорость течения жидкости на участке от насоса горючего до камеры сгорания примем равной <shape id="_x0000_i1501" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image862.wmz» o:><img width=«92» height=«28» src=«dopb414488.zip» v:shapes="_x0000_i1501">.
Диаметр трубопровода:
<shape id="_x0000_i1502" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image864.wmz» o:><img width=«336» height=«56» src=«dopb414489.zip» v:shapes="_x0000_i1502">,
Окончательно принимаем <shape id="_x0000_i1503" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image866.wmz» o:><img width=«101» height=«31» src=«dopb414490.zip» v:shapes="_x0000_i1503">.
Пересчитываем скорость течения:
<shape id="_x0000_i1504" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image868.wmz» o:><img width=«352» height=«64» src=«dopb414491.zip» v:shapes="_x0000_i1504">.
Определяем число Рейнольдса:
<shape id="_x0000_i1505" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image870.wmz» o:><img width=«293» height=«53» src=«dopb414492.zip» v:shapes="_x0000_i1505">.
Определяем коэффициент трения:
<shape id="_x0000_i1506" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image872.wmz» o:><img width=«467» height=«72» src=«dopb414493.zip» v:shapes="_x0000_i1506">.
Определяем потери давления на трение:
<shape id="_x0000_i1507" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image874.wmz» o:><img width=«504» height=«64» src=«dopb414494.zip» v:shapes="_x0000_i1507">.
Определяем потери давления на создание скорости:
<shape id="_x0000_i1508" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image876.wmz» o:><img width=«332» height=«52» src=«dopb414495.zip» v:shapes="_x0000_i1508">.
Определяем потери давления на местных сопротивлениях:
<shape id="_x0000_i1509" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image878.wmz» o:><img width=«593» height=«52» src=«dopb414496.zip» v:shapes="_x0000_i1509">
где    <shape id="_x0000_i1510" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image880.wmz» o:><img width=«44» height=«27» src=«dopb414497.zip» v:shapes="_x0000_i1510"> - коэффициент местных потерь на разветвление потока.
<shape id="_x0000_i1511" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image882.wmz» o:><img width=«101» height=«27» src=«dopb414498.zip» v:shapes="_x0000_i1511">; принимаем <shape id="_x0000_i1512" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image884.wmz» o:><img width=«81» height=«27» src=«dopb414499.zip» v:shapes="_x0000_i1512">;
<shape id="_x0000_i1513" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image886.wmz» o:><img width=«25» height=«25» src=«dopb414500.zip» v:shapes="_x0000_i1513"> – коэффициент местных потерь на клапане. Принимаем <shape id="_x0000_i1514" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image888.wmz» o:><img width=«51» height=«25» src=«dopb414501.zip» v:shapes="_x0000_i1514">;
<shape id="_x0000_i1515" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image890.wmz» o:><img width=«29» height=«29» src=«dopb414502.zip» v:shapes="_x0000_i1515"> – коэффициент местных потерь на дросселе. Принимаем <shape id="_x0000_i1516" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image892.wmz» o:><img width=«69» height=«29» src=«dopb414503.zip» v:shapes="_x0000_i1516">;
Определяем суммарные потери давления:
<shape id="_x0000_i1517" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image894.wmz» o:><img width=«556» height=«35» src=«dopb414504.zip» v:shapes="_x0000_i1517">.

Суммарные потери давления в трубопроводе горючего от ЗУ до КС
<shape id="_x0000_i1518" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image896.wmz» o:><img width=«415» height=«35» src=«dopb414505.zip» v:shapes="_x0000_i1518">.
9.2 Расчёт гидравлических потерь в магистралях окислителя
Расчёт потерь в трубопроводе окислителя от ЗУ до входа в насос
Ранее было получено:
— диаметр трубопровода окислителя от ЗУ до насоса окислителя <shape id="_x0000_i1519" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image898.wmz» o:><img width=«115» height=«27» src=«dopb414398.zip» v:shapes="_x0000_i1519">;
— скорость горючего в трубопроводе     <shape id="_x0000_i1520" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image899.wmz» o:><img width=«120» height=«24» src=«dopb414506.zip» v:shapes="_x0000_i1520">.
Определяем число Рейнольдса:
<shape id="_x0000_i1521" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image901.wmz» o:><img width=«309» height=«49» src=«dopb414507.zip» v:shapes="_x0000_i1521">.
Определяем коэффициент трения:
<shape id="_x0000_i1522" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image903.wmz» o:><img width=«511» height=«65» src=«dopb414508.zip» v:shapes="_x0000_i1522">,
где    <shape id="_x0000_i1523" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image838.wmz» o:><img width=«81» height=«28» src=«dopb414476.zip» v:shapes="_x0000_i1523"> - средняя шероховатость поверхности трубопроводов диаметром <shape id="_x0000_i1524" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image840.wmz» o:><img width=«75» height=«21» src=«dopb414477.zip» v:shapes="_x0000_i1524">.
Определяем потери давления на трение:
<shape id="_x0000_i1525" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image905.wmz» o:><img width=«525» height=«56» src=«dopb414509.zip» v:shapes="_x0000_i1525">.
Определяем потери давления на создание скорости:
<shape id="_x0000_i1526" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image907.wmz» o:><img width=«345» height=«48» src=«dopb414510.zip» v:shapes="_x0000_i1526">.
Определяем потери давления на местных сопротивлениях:
<shape id="_x0000_i1527" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image909.wmz» o:><img width=«505» height=«48» src=«dopb414511.zip» v:shapes="_x0000_i1527">,
где    <shape id="_x0000_i1528" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image848.wmz» o:><img width=«33» height=«28» src=«dopb414481.zip» v:shapes="_x0000_i1528"> - коэффициент местных потерь на заборном устройстве.
<shape id="_x0000_i1529" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image850.wmz» o:><img width=«112» height=«28» src=«dopb414482.zip» v:shapes="_x0000_i1529">; принимаем <shape id="_x0000_i1530" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image852.wmz» o:><img width=«72» height=«28» src=«dopb414483.zip» v:shapes="_x0000_i1530">;
<shape id="_x0000_i1531" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image854.wmz» o:><img width=«40» height=«27» src=«dopb414484.zip» v:shapes="_x0000_i1531"> - коэффициент местных потерь на пиромембране.
<shape id="_x0000_i1532" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image856.wmz» o:><img width=«97» height=«27» src=«dopb414485.zip» v:shapes="_x0000_i1532">; принимаем <shape id="_x0000_i1533" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image858.wmz» o:><img width=«68» height=«27» src=«dopb414486.zip» v:shapes="_x0000_i1533">.
Определяем суммарные потери давления:
<shape id="_x0000_i1534" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image911.wmz» o:><img width=«504» height=«35» src=«dopb414512.zip» v:shapes="_x0000_i1534">.
Расчет потерь в трубопроводе окислителя от насоса окислителя до КС
Так как расход компонента значительный, то скорость течения жидкости на участке от насоса окислителя до камеры сгорания примем равной <shape id="_x0000_i1535" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image913.wmz» o:><img width=«101» height=«28» src=«dopb414513.zip» v:shapes="_x0000_i1535">.
Диаметр трубопровода:
<shape id="_x0000_i1536" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image915.wmz» o:><img width=«360» height=«56» src=«dopb414514.zip» v:shapes="_x0000_i1536">,
Окончательно принимаем <shape id="_x0000_i1537" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image917.wmz» o:><img width=«120» height=«31» src=«dopb414515.zip» v:shapes="_x0000_i1537">.
Пересчитываем скорость течения:

<shape id="_x0000_i1538" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image919.wmz» o:><img width=«387» height=«64» src=«dopb414516.zip» v:shapes="_x0000_i1538">.
Определяем число Рейнольдса:
<shape id="_x0000_i1539" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image921.wmz» o:><img width=«320» height=«56» src=«dopb414517.zip» v:shapes="_x0000_i1539">.
Определяем коэффициент трения:
<shape id="_x0000_i1540" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image923.wmz» o:><img width=«469» height=«72» src=«dopb414518.zip» v:shapes="_x0000_i1540">.
Определяем потери давления на трение:
<shape id="_x0000_i1541" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image925.wmz» o:><img width=«528» height=«64» src=«dopb414519.zip» v:shapes="_x0000_i1541">.
Определяем потери давления на создание скорости:
<shape id="_x0000_i1542" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image927.wmz» o:><img width=«356» height=«52» src=«dopb414520.zip» v:shapes="_x0000_i1542">.
Определяем потери давления на местных сопротивлениях:
<shape id="_x0000_i1543" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image929.wmz» o:><img width=«568» height=«48» src=«dopb414521.zip» v:shapes="_x0000_i1543">
где    <shape id="_x0000_i1544" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image880.wmz» o:><img width=«44» height=«27» src=«dopb414497.zip» v:shapes="_x0000_i1544"> - коэффициент местных потерь на разветвление потока.
<shape id="_x0000_i1545" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image882.wmz» o:><img width=«101» height=«27» src=«dopb414498.zip» v:shapes="_x0000_i1545">; принимаем <shape id="_x0000_i1546" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image884.wmz» o:><img width=«81» height=«27» src=«dopb414499.zip» v:shapes="_x0000_i1546">;
<shape id="_x0000_i1547" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image886.wmz» o:><img width=«25» height=«25» src=«dopb414500.zip» v:shapes="_x0000_i1547"> – коэффициент местных потерь на клапане. Принимаем <shape id="_x0000_i1548" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image888.wmz» o:><img width=«51» height=«25» src=«dopb414501.zip» v:shapes="_x0000_i1548">;
<shape id="_x0000_i1549" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image890.wmz» o:><img width=«29» height=«29» src=«dopb414502.zip» v:shapes="_x0000_i1549"> – коэффициент местных потерь на дросселе. Принимаем <shape id="_x0000_i1550" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image892.wmz» o:><img width=«69» height=«29» src=«dopb414503.zip» v:shapes="_x0000_i1550">;
Определяем суммарные потери давления:
<shape id="_x0000_i1551" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image931.wmz» o:><img width=«547» height=«35» src=«dopb414522.zip» v:shapes="_x0000_i1551">.
Суммарные потери давления в трубопроводе окислителя от ЗУ до КС
<shape id="_x0000_i1552" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image933.wmz» o:><img width=«419» height=«35» src=«dopb414523.zip» v:shapes="_x0000_i1552">.

10. Уточнённый расчёт топливного отсека
Исходные данные:
Длина основной магистрали окислителя (ЗУ — насос) <shape id="_x0000_i1553" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image824.wmz» o:><img width=«121» height=«28» src=«dopb414469.zip» v:shapes="_x0000_i1553">;
Длина основной магистрали горючего (ЗУ — насос)          <shape id="_x0000_i1554" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image826.wmz» o:><img width=«112» height=«28» src=«dopb414470.zip» v:shapes="_x0000_i1554">;
Диаметр трубопровода горючего от ЗУ до НГ        <shape id="_x0000_i1555" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image637.wmz» o:><img width=«105» height=«27» src=«dopb414376.zip» v:shapes="_x0000_i1555">;
Диаметр трубопровода окислителя от ЗУ до НО     <shape id="_x0000_i1556" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image682.wmz» o:><img width=«115» height=«27» src=«dopb414398.zip» v:shapes="_x0000_i1556">;
Диаметр туннельной трубы <shape id="_x0000_i1557" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image935.wmz» o:><img width=«119» height=«27» src=«dopb414524.zip» v:shapes="_x0000_i1557">;
Коэффициент объёма воздушной подушки     <shape id="_x0000_i1558" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image219.wmz» o:><img width=«59» height=«21» src=«dopb414169.zip» v:shapes="_x0000_i1558">;
Объём остатков незабора для БГ <shape id="_x0000_i1559" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image937.wmz» o:><img width=«139» height=«31» src=«dopb414525.zip» v:shapes="_x0000_i1559">;
Объём остатков незабора для БО <shape id="_x0000_i1560" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«1.files/image939.wmz» o:><img width=«145» height=«31» src=«dopb414526.zip» v:shapes="_x0000_i1560">;
Рабочий объём горючего     <shape id="_x0000_i1561" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«1.files/image941.wmz» o:><img width=«135» height=«36» src=«dopb414527.zip» v:shapes="_x0000_i1561">;
продолжение
--PAGE_BREAK--

еще рефераты

Еще работы по астрономии

Реферат по астрономии

Еластичність попиту 2

8 Июня 2015

Реферат по астрономии

Ринковий попит та його еластичність

8 Июня 2015

Реферат по астрономии

Облік розрахунків за допомогою платіжних доручень акредитивів і розрахункових чеків

2 Сентября 2013

Реферат по астрономии

Операції комерційного банку в іноземній валюті

2 Сентября 2013