Реферат: Водоснабжение города и промышленных предприятий

--PAGE_BREAK----PAGE_BREAK--7)                     режим работ возможен различный в зависимости от рода производства: 8 часов ежедневно, далее 2 дня отдыха, дополнительно — праздничные дни; 1 сутки, за которыми следует 3 суток отдыха; 12 часов работы, после этого 24 часа отдыха. В последних 2-ух случаях за время, отработанное свыше 168 часов в месяц, полагаются дополнительное денежное выплаты или отгулы. Кроме того, работа в ночное время суток оплачивается по повышенному тарифу.
Вредные условия работы, к примеру, работа с реагентами, повышают тариф в зависимости от класса вредности. Кроме того, при работе во вредных условиях полагается бесплатное молоко.
Каждое из сооружений водопроводной станции имеет собственные специфические рабочие объекты, представляющие опасность.
2.1.         Водозаборное сооружение и насосная станция первого подъема.
Присутствуют потенциально опасные рабочие объекты:
-                 открытые окна водоприемника, где установлены решетки, задерживающие крупные взвешенные объекты. Необходимые ежедневные чистки решеток в определенное время года при отсутствии механизации требуют применения живой рабочей силы и крана для подъема решетки. При этом удаляются защитные ограждения окон водоприемника, соответственно требуются принять меры для исключения возможности падения человека в водоприемную камеру;
-                 механизированные вращающиеся сетки. Необходимо проверять сохранность защитного кожуха, ограждающего подвижные части;
-                 мостовой кран, служащий для перемещения крупных объектов и конструкций. Может работать только человек, специально прошедшего обучение и допущенного для работы на мостовом кране. Кроме того, необходимо исключить доступ людей в опасную зону работающего крана;
-                 обслуживание агрегатов. Перед началом работы необходимо обесточить агрегат и с помощью установки знаков запретить включение на период обслуживания.
2.2.         Реагентное хозяйство, смесители, камеры хлопьеобразования.
Присутствуют потенциально опасные рабочие объекты:
-                 на складе хлора должны использоваться герметичные емкости, исключающие возможность выброса газа в атмосферу. Необходимо поддерживать в помещении хранения стабильную температуру для исключения возможности испарения хлора и соответственно увеличения давления в баке-хранилище;
-                 необходимо поддерживать аварийную сигнализацию и устройство водяной завесы в рабочем состоянии;
-                 персонал, работающий в непосредственной близости от реагентного хозяйства, должен быть обучен действиям в аварийных ситуациях. Кроме того, персонал должен быть обеспечен противогазами;
-                 склад сухого сульфата алюминия следует устраивать в закрытом помещении, куда невозможен доступ дождевой воды для исключения возможности растворения реагента;
-                 при разгрузке растворении сухого сульфата алюминия следует пользоваться респираторами для исключения возможности попадания пыли в органы дыхания;
-                 при растворении коагулянта исключить возможность падения человека в растворные емкости;
-                 транспортировка реагентов надлежит предусматривать в герметичных емкостях. Запрещена совместная перевозка с горючими, органическими материалами.
2.3.         Отстойники.
Основную опасность представляет работа по удалению накопленного осадка из отстойника (при отсутствии гидравлической системы удаления осадка). При этом работающие должны быть обеспечены соответствующей одеждой, осветительными приборами, страховочными поясами, обеспечивающими безопасный спуск в камеру отстойника. Необходимо исключить возможность затопления помещения отстойника в период проведения промывных работ.
2.4.         Фильтры.
Необходимо строго соблюдать процедуру проведения промывки для избежания возможности затопления помещения фильтров. Необходимо исключить возможность заполнения фильтров в период проведения реконструкции и обслуживания (замена дренажа, замена фильтрующей загрузки, прочистка каналов). Следует строго соблюдать процедуру замены или восстановления поврежденного дренажа для обеспечения равномерного распределения промывной воды по площади фильтрующей загрузки. При проведении санации фильтрующей загрузки следует соблюдать правила техники безопасности, регламентирующие применение и обращение с используемыми для этой цели реагентами.
2.5.         Вторичное реагентное хозяйство, контактные камеры и РПВ.
Все условия, соблюдение которых необходимо при работе на сооружениях первичного реагентного хозяйства, справедливо также и здесь. На данном этапе обработки воды коагулирование воды.
2.6.         Насосная станция 2-ого подъема.
Перечень потенциально вредных объектов тот же, что и на станции 1-ого подъема.
Все открытые камеры во избежание падения, должны быть оборудованы ограждениями.
Кроме того, для проведения всех типов работ необходимо обеспечение достаточной освещенности.
На всех объектах существует опасность поражения током. Для ликвидации этой опасности, необходимо устройство заземления.
  3. Схема водоснабжения города из подземных или поверхностных источников и их описание; эскиз самотечного водозабора.
  Под системой водоснабжения подразумевается комплекс сооружений, необходимых для снабжения водой потребителей в необходимом количестве, требуемого качества и под требуемым напором при обеспечении надежности их работы.
   В зависимости от источника питания водой объекта они подразделяются на системы, забирающие воду из поверхностных источников и из подземных источников. По способу подачи воды потребителям системы могут быть напорными и безнапорными. Возможна комбинация этих схем подачи воды. Система водоснабжения состоит из сооружений для забора воды из источника, её транспортирования, обработки, хранения и регулирования подачи.
Вид водозаборного сооружения зависит от характера источника водоснабжения. Из поверхностных источников водоснабжения (рис.12.1) забор воды осуществляется береговыми и русловыми водозаборами различной конструкций, из подземных (рис.12.2) – водозаборными скважинами, шахтными колодцами,  горизонтальными и лучевыми водозаборами, сооружениями для каптажа подземных вод.
Подъем и перекачка воды на очистные сооружения или к потребителю осуществляется насосной станцией первого подъема. После прохождения процесса кондиционирования вода подаётся потребителю насосной станцией 2-го подъема. Возможно устройство нескольких последовательно или параллельно работающих станций, что определяется техническими и экономическими требованиями.
Сооружение для кондиционирования воды необходимы для доведения её качества до требований, предъявляемой к ней абонентами. Резервуары чистой воды (сборные резервуары)  служат для сглаживания неравномерности режима работы насосных станций 1 и 2 подъемов и хранения аварийных и противопожарных объемов воды.
Водоводы следует рассматривать как сооружения транспортирования воды к местам ее распределения. Они представляют собой систему труб (напорных и безнапорных) и каналов, по которым вода поступает городу, поселку или промышленному объекту.
Для распределения воды по территории объекта и раздачи её потребителям устраиваются водопроводные сеть. Они представляют систему трубопроводов, уложенным по улицам, проездам и т.д., оборудованные необходимой арматурой для целей регулирования, ремонта, отбора воды для целей пожаротушения, поливки и т.д. 
 
 
   
Рис. 12.1. Схемы систем водоснабжения из поверхностного (а) и подземного (б) источников
<shape id="_x0000_s1028" type="#_x0000_t75" o:allowincell=«f»><imagedata src=«13970.files/image355.wmz» o:><img width=«612» height=«773» src=«dopb64356.zip» v:shapes="_x0000_s1028">
1 – водозаборные сооружения; 2, 5 – насосные станции соответственно 1 и 2 подъема;        3 – очистные сооружения; 4 – резервуар чистой  воды; 6 – водоводы;                                       7 – напорнорегулирующая емкость; 8 – водопроводная сеть.
Сооружения для хранения и аккумулирования воды ( водонапорная башня ) выполняет туже роль, что и резервуар чистой воды. Они сглаживают несоответствие режима работы насосной станции 2 подъема и режима водопотребления.
Если источник расположен выше отметок снабжаемой водой территории, то появляются предпосылки для подачи воды потребителю самотеком. К таким источникам относятся горные водохранилища и ключи, а также напорные артезианские воды. При этом отпадает необходимость устройства насосных станций, перекачивающих воду от источника питания до потребителя. При значительной удаленности потребителя от источника может возникнуть необходимость устройства нескольких последовательно работающих насосных станций, перекачивающих воду по водоводам. Если город имеет развитою территорию и сложный пересеченный рельеф местности, то для создания у абонентов требуемого давления устраивают несколько насосных станций.
При совпадении режимов работы насосной станции и режимов водопотребления необходимость устройства резервуаров и башен для целей регулирования отпадает.
Таким образом, обязательными элементами системы водоснабжения являются водозаборные сооружения, водоводы и водопроводная сеть. 
  
<imagedata src=«13970.files/image357.wmz» o:><img width=«560» height=«305» src=«dopb64357.zip» v:shapes="_x0000_i1228">
рис. 12.2. Схема водозаборного сооружения с самотечным водоводом
1 и 2 — соответственно минимальный и максимальный уровни воды; 3 – русловой затопленный водоприемник; 4 – самотечные водоводы; 5 – береговой сеточный колодец;   6 — всасывающие водоводы; 7 – насосная станция; 8- напорные водоводы; 9 – водоводы для подачи воды на промыв решеток и водоводов обратным током воды.
4. Расчет креплений
Перед разработкой траншей и котлованов необходимо необходимо заранее определить крутизну откосов, обеспечивающую безопасность производства работ, с учетом глубины траншей или котлована и выбрать способ формирования откосов.
Доступная крутизна откосов котлованов для средних грунтов (суглинки и др.) глубиной от 1,5 до 5 м, обычной для промышленного и гражданского строительства, а также при глубине более 5 м устанавливается расчетом в технологической карте проекта производственных работ.
Откосы земляных сооружений в несвязных грунтах ( песок и др.) устраиваются с углами естественного откоса. Что же касается лессовых грунтов, то устойчивость откосов определяется составлением их влажности: в сухих лессовых грунтах устойчивыми являются откосы даже с вертикальными стенками без креплений, но при смачивании этих грунтов откосы котлованов и траншей могут обрушиться в любое время, что в свою очередь может привести к травмотизму
Расчет креплений производят на активное давление грунта и дополнительные нагрузки, могущие располагаться на призме обрушения.
Значение активного давления в связных грунтах определяют из формулы механики грунтов:
sакт= Н gtg2(45о — j/2) — 2 с tg(45о — j/2)
где,  Н — глубина траншеи, м;
g — объемная масса грунта;
j — угол естественного откоса;
с — сила сцепления;
В песчаных грунтах силы сцепления незначительны и их можно не принимать в расчет. Тогда активное давление определяют по формуле:
sакт= Н gtg2(45о — j/2)
В случае применения для креплений досок длиной более 3 м эти доски рассчитывают как неразрезанные балки с максимальным изгибающим моментом:
М = <shape id="_x0000_i1229" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image359.wmz» o:><img width=«29» height=«44» src=«dopb64358.zip» v:shapes="_x0000_i1229">
          Для принятых досок момент сопротивления
W= <shape id="_x0000_i1230" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image361.wmz» o:><img width=«32» height=«44» src=«dopb64359.zip» v:shapes="_x0000_i1230">
Приняв эти данные получим:
<shape id="_x0000_i1231" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image363.wmz» o:><img width=«107» height=«47» src=«dopb64360.zip» v:shapes="_x0000_i1231">
тогда расстояние между стойками:
l= <shape id="_x0000_i1232" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image365.wmz» o:><img width=«83» height=«51» src=«dopb64361.zip» v:shapes="_x0000_i1232">
где, q — нагрузка на 1 см доски;
b — ширина доски;
<imagedata src=«13970.files/image367.png» o:><img width=«254» height=«375» src=«dopb64362.zip» v:shapes="_x0000_i1233">
Рис.12.3. Крепление стенок траншей (а) и котлованов (б).
Для крепления стенок котлованов применяются одинарные стенки      ( щиты), которые удерживаются стойкам, забитыми в дно котлована, а верхнии концы их крепят к анкерным ( рис.12.3).
Как правило, для крепления стенок котлованов применяют анкерные и подкосные крепления.
          Производство земляных работ на строительных объектах связано с применением машин и транспортных средств и решением вопросов правильного расположения транспортных путей вблизи бровок, за пределами призмы обрушения.
Глава 11. Экономика.
11.1. Исходные показатели при проектировании водоснабжения города и промышленных предприятий.
1.   Суточная производительность системы, 42421 м3/сут.
2.   Перечень сооружений, запроектированных для подъема и очистки воды:
— водозаборные сооружения раздельного типа с русловым затопленным водоприемником производительностью, 0,53 м3/с.
— водопроводная очистная станция производительностью, 50242м3/сут.
— два резервуара чистой воды объемом 4050  м3, 2 шт.
-   водонапорная башня, железобетонная со стальным баком, высотой        34 м и вместимостью 1088 м3.
  3.   Протяженность водоводов:  Æ 600 – 3,32 км.
                                                     Æ 500 – 0,619 км.
  4.   Протяженность участков сети:
   Æ 150 = 2,1 км
   Æ 200 = 1,67 км
   Æ 250= 1,678 км
   Æ 300 = 5,88 км
   Æ 350 = 1,75 км
   Æ 400 = 0,725 км
   Æ 600 = 1,8 км
5.   Высота подъема воды насосной станцией I подъема – 22,8 м.
6.   Высота подъема воды насосной станцией II подъема – 86,23 м.
7.   Дозы реагентов:
— коагулянт (Al2(SO4)3) — 40 мг/л
— флокулянт (ПАА) — 0,5 мг/л
— хлор — 5 мг/л
Экономические расчеты и технико-экономические показатели.
  Определение базисной (сметной) стоимости строительства проектируемых систем.
 
Сметный расчет стоимости отдельных объектов включает в себя стоимость общестроительных и специальных работ, монтажа оборудования. Объектная смета составляется на объекты основного  производственного назначения и сети.

Смета № 1 Прокладка магистральных сетей и коллекторов, водопроводов города.
                                                                                                          Таблица 11.1
  №
         Наименование работ
 Протяж.
     км.
Сметные стоимости,
             руб.
Единицы  Всего
1
Самотечный водовод из стальных электросварных труб 2хÆ600 от водоприемника до берегового колодца.
0,072
39,6
5,7
2
Всасывающий трубопровод из стальных электросварных труб 4хÆ500
0,019
33,0
2,5
3
Трубопровод из стальных электросварных труб 2хÆ500 от НС-I до ОС 0,6
33,0
39,6
4
Трубопровод из стальных труб 2хÆ600 от НC II до городской сети.
3,25
39,6
257,4
5
Водопроводная сеть города  из чугунных труб: Æ600 1,8
54,5
98,1
6
Æ400
0,725
32,10
23,27
7
Æ350
1,75
26,4
46,2
8
Æ300
5,88
21,4
125,83
9
Æ250
1,68
17,4
29,23
10
Æ200
1,67
13,70
22,9
11
Æ150
2,1
10,6
22,26
Итого
673
    продолжение
--PAGE_BREAK--Накладные расходы составляют ( 16 % ): 673 * 16 / 100 = 107,7 тыс.руб.
Итого с накладными расходами: 673 + 107,7 = 780,7 тыс.руб.
Плановые накопления ( 8 % ): 780,7 * 8 / 100 = 62,45 тыс.руб.
Всего по смете: 780,7 + 62,45 = 843,15 тыс.руб.
С учетом коэффициента к ценам 2002 года: 843,15 * 12 = 10177 тыс.руб.

Смета №2.
Строительство сооружений водоснабжения.
                                                                                                          Таблица 11.2
Номер УСН
Наименование работ
Сметная стоимость
  строительно-монтажные работы
прочих затрат
всего
  тыс. руб.
тыс. руб.
тыс. руб.
  1
2
3
4
5
  1
Водозаборные сооружения раздельного типа с водоприемным колодцем 6м и производительность 540 л/с, глубина подземной части 9м
23
2
25
  2
Насосная станция I подъема производительностью 582 л/с, размером в плане 6х24м
32
17
49
  3
Водопроводная очистная станция для вод с содержанием взвешенных веществ 400 мг/л, производительностью 50242 м3/сут
608
62
670
  4
Блок реагентного хозяйства
243
33
276
  5
Хлораторная, производительностью 10,4кг/час
48
14
64
  6
Сооружения для повторного использования промывной воды
47
2
49
  7
Резервуары, заглубленные из сборных унифицированных железобетонных конструкций, объемом 4050 м3 каждый
140
0
140
  8
Насосная станция II подъема, размером 6х24м
26
13
39
  9
Водонапорная башня железобетонная со стальным баком, емкостью 1088 м3 и высотой 34,0 м
30
5
35
  Итого по смете:
 =SUM(ABOVE) 1200
1347
  С учетом коэффициента к ценам 2002 года: 1346,97*12=14817 тыс.руб.
11.2. Определение базисной (сметной) стоимости строительства проектируемых систем водоснабжения
Базисная сметная  стоимость строительства проектируемых систем служит основой для формирования договорной цены при заключении договора (контракта) на строительство. Сводный сметный расчет стоимости строительства системы водоснабжения города и промышленных предприятий составлен в ценах 2000 года и представлен в табл.11.3.

Сводный сметный расчет стоимости строительства системы водоснабжения города и промышленных предприятий.
Таблица 11.3
Номер сметы
Наименование работ
Сметная стоимость по видам работ
Общая сметная стоим.
строит. работы
монтаж. работы
Оборудов.и инвент.
прочие
тыс. руб.
тыс. руб.
тыс. руб.
тыс. руб.
тыс. руб.
1
2
3
4
5
6
7
1
Глава 1.
Подготовка территории строительства
15% от гл. 2
3361
3361
2
Глава 2.
Основные объекты строительства
18567
3838
22405
3
Глава 3.
Объекты подсобного и обслуживающего назначения
15% от гл. 2
2785
576
3361
4
Глава 4.
Объекты энергетического хозяйства
7,5% от гл. 2
1393
288
1681
5
Глава 5.
Объекты транспортного хозяйства и связи
3% от гл. 2
557
115
672
6
Глава 6.
Наружные сети и сооружения водоснабжения, канализации, тепло и газоснабжения
4% от гл. 2
743
154
897
7
Глава 7.
Благоустройство и озеленение территории
4,5% от гл. 2
836
172
1008
8
Глава 8.
Временные здания и сооружения
1,5% от гл. 1-7
373
77
501
9
Глава 9.
Прочие затраты, связанные с производством работ в зимнее время со сдельно-премиальной оплатой труда
3% от гл. 1-5
944
944
10
Глава 10.
Содержание дирекции строящегося предприятия
0,8% от гл. 1-9
279
279
11
Глава 11.
Подготовка эксплуатационных кадров
0
0
12
Глава 12.
Проектные и изыскательные работы
0,8% от гл. 1-9
878
13
Итого по сметам:
25254
5220
4584
 =SUM(ABOVE) 35994
14
Непредвиденные затраты 5%
1797
15
Всего по сводной смете:
25254
5220
4584
37791
16
в т.ч. возвратные суммы
15% от гл. 8
40
11.3. Определение годовых эксплуатационных затрат
          Годовые эксплуатационные затраты и себестоимость 1м3 реализованной воды определяется по смете эксплуатационных расходов путем расчета следующих статей затрат:
1.     материалы (химические реагенты);
2.     электроэнергия;
3.     топливо;
4.     заработная плата производственных рабочих;
5.     начисления на заработную плату;
6.     цеховые и общеэксплуатационные расходы.
Подсчет отдельных статей затрат производится следующим образом:
1). Материалы:
Стоимость реагентов складывается из отпускной стоимости и расходов по заготовке и доставке их на склад водопроводной станции.
М = (Qгод * ДЦ * К) / (10000 * В),
где,  Qгод – годовое количество обрабатываемой воды, м3;
Д – доза реагента, мг/л;
Ц — отпускная цена за 1 тонну реагента, тыс. руб.;
К – коэффициент, учитывающий затраты на заготовку и доставку, принимается равным 1,15;
В – содержание основного вещества в товарном реагенте, %.
Расчет затрат на реагенты приведен в таблице 13.4.

Затраты на реагенты.
                                                                                                Таблица 11.4.
Реагент
Годовое количество обрабаты-ваемой воды
Доза для обработ-ки
Отпуск-ная цена
Затраты на заготов-ку
Содер-жание основ-ного вещества
Всего затрат
тыс м3/год
мг/л
руб/тн
%
%
тыс.руб
1. Сернокислый алюминий Al2(SO4)3
18338
40
600
15
9,50
5328
2. Полиакриламид (ПАА)
18338
0,5
800
15
7,00
121
3. Хлор
18338
5
900
15
99,6
95
 =SUM(ABOVE) 5544
2). Электроэнергия:
Количество электроэнергии,  необходимое для подъема и подачи воды насосными станциями на год, определяется по формуле:
Э = (Qo * Ho * t) / (102 * КПДн * КПДд),
где, Qo – среднее количество перекачиваемой воды, л/с;
Но – высота подъема воды, м;
t – число часов работы насоса в течении года, час;
КПДн – КПД насоса, принимается по каталогу, %;
КПДд – КПД двигателя, %
Э = (581 * 21,05 * 24 * 365) / (102 * 0,85 * 0,92) +
+ (491 * 70 * 24 * 365) / (102 * 0,55 * 0,93) = 7113976 кВт
При тарифе за электроэнергию 0,40 руб/кВт*ч расходы составят:
7113976 * 0,40 = 3651 тыс. руб.
Установленная мощность определяется по формуле:
N = (P * Ko * EN) / cos j,
где,  Р — коэффициент, учитывающий трансформаторный резерв, 1,5;
Ко — коэффициент, учитывающий электроосветительную нагрузку, 1,06;
cos j — 0,9;
EN – сумма мощностей всех рабочих электродвигателей низкого напряжения:
EN = (Qo * Ho ) / (102 * КПДн * КПДд)
EN = (581 * 21,05) / (102 * 0,85 * 0,92) +
+ (491 * 70) / (102 * 0,55 * 0,93) = 812
N = (1,5 * 1,06 * 812) / 1,06 = 1218 кВА
При тарифе 0,42 руб/кВА затраты составят:
1218 * 0,42 = 51 тыс. руб.
Общие затраты на электроэнергию составят:
Эобщ = 3651 + 51 = 3702 тыс. руб.
3). Топливо.
Так как в разрабатываемом проекте не предусмотрены двигатели внутреннего сгорания, поэтому эти затраты мы не считаем.
4). Заработная плата производственных рабочих.
Численность рабочих определяется в соответствии с нормативами. Нормативами предусмотрена явочная численность для всех профессий рабочих, кроме обслуживающих сети.
Списочная численность определяется по формуле:
Чс = Чя  * Кн,
где, Чя — нормативная явочная численность рабочих, чел.;
Кн — коэффициент, учитывающий планируемые невыходы     (отпуска, болезни и т.п.), Кн = 1,25.

Определение численности производственных рабочих.
Таблица 11.5.
Обосно-вание
Наименование участка
Наименование профессии
Нормативная численность человек/сут
Списочная численность человек
1
2
3
4
5
[7, прил.4]
Насосные станции
машинист насосных станций I и II подъемов (105022 м3/сут)
5,3 х 1,4 = 7,4
9
[7, прил.6]
Водопроводная сеть
обслуживающий персонал сетей
7
[7, прил.7]
Очистные сооружения
оператор на фильтрах
4,7
5
оператор хлораторной установки
4,7
5
коагулянщики
4,7
5
машинист компрессорной установки
2,0
2
1
2
3
4
5
Прочие рабочие
20
Итого по производству
58 человек
Фонд заработной платы определяется исходя из численности и среднегодовой заработной платы одного рабочего и составляет:
58 * (800 * 12) = 556 тыс. руб.
Начисления на заработную плату. Принимаются от фонда заработной платы производственных рабочих в размере 40% и составляют:
556 * 0,4 = 222 тыс. руб.
Амортизационные отчисления. Сумма амортизационных отчислений на полное восстановление основных фондов при норме амортизации в размере 15% от стоимости основных фондов от главы 2 составляет:
3361 тыс.руб.
Ремонтный фонд. Затраты на ремонт принимаются равными для сетей 0,1% от сметной стоимости и составляют 8 тыс. руб.; для прочих сооружений — 1% от сметной стоимости и составляют 148 тыс.руб. Общая сумма затрат на ремонтный фонд равна 156 тыс. руб.
Цеховые и общеэксплуатационные расходы.
Определение численности административно-управленческого и цехового персонала.
Таблица 11.6.
Должность
Численность
Категория персонала
чел.
кат.
1
2
3
Директор 1
ИТР
Санитарный инспектор
1
ИТР
Лаборант-контролер
1
ИТР
Старший техник службы связи
1
ИТР
Начальник охраны
1
ИТР
Мастер
1
ИТР
Ст. мастер аварийно-ремонтной службы
1
ИТР
Ст. инженер электротехнической службы
1
ИТР
Мастер по силовому оборудованию
1
ИТР
Мастер по сетям
1
ИТР
Ст. инженер службы автоматики и КИП
1
ИТР
Ст. техник службы автоматики и КИП
1
ИТР
Мастер
2
ИТР
Механик
1
ИТР
Агент по снабжению
1
ИТР
Мастер на водозаборных сооружениях
1
ИТР
Ст. мастер насосных станций
1
ИТР
Начальник очистных сооружений
1
ИТР
Мастер очистных сооружений
3
ИТР
Дежурный техник
4
ИТР
Начальник лаборатории (ст. химик)
1
ИТР
Ст. химик-аналитик
1
ИТР
Ст. бактериолог
1
ИТР
Лаборант
2
ИТР
Кладовщик
1
Служащ.
Секретарь-машинистка
1
Служащ.
Уборщик территорий и помещений
2
МОП
Итого:
34
          Фонд заработной платы определяется исходя из численности и среднегодовой заработной платы административно-управленческого и цехового персонала и составляет:
34 * (1500,0 * 12) = 612,0 тыс. руб.
Начисления на заработную плату данных категорий работников принимаются в размере 40% от фонда заработной платы и составляют:
612,0 х 0,4 = 244,8 тыс. руб.
Прочие расходы принимаются в размере 20% от суммы фонда заработной платы и начислений на нее и составляют:
(612,0 + 244,8) * 0,2 = 171,4 тыс. руб.
Тепловая нагрузка на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение составляет 344300 ккал/ч. С учетом 20%-ного уровня тепловых потерь, теплотворной способности угля 4000 ккал/тн и КПД котельной, равного 0,65, требуемое количество каменного угля в сутки определяется по формуле:
Gсут.= (24 * 344300  *1,2) / (4000 * 0,65 * 1000) = 3,8 тн/сут
При стоимости угля 600 руб/тн годовые расходы на теплоснабжение составят:
835 * 600 = 501,0 тыс. руб.
Общие затраты по статье цеховые и общеэксплуатационные расходы равны 1529,2 тыс. руб.
Смета эксплуатационных расходов.
Таблица 11.7.
№ п/п
Статьи затрат
Затраты
Всего
на 1м3
в % к итогу
тыс. руб.
руб.
%
1
2
3
4
5
1
Материалы (химические реагенты)
5444
0,13
3636
2
Производственная электроэнергия
3702
0,08
2472
3
Производственное топливо
0
4
Зарплата производственных рабочих
556
0,02
3,71
5
Начисления на зарплату
222
0,01
1,49
6
Амортизационные отчисления
3361
0,07
22,46
7
Ремонтный фонд
156
0,01
1,04
8
Цеховые и общеэксплуатационные расходы
1529
0,03
10,22
Итого:
14970
0,35
100%
Технико-экономические показатели по проекту:
·        численность населения.                                                — 115500 чел.
·        суточная производительность системы                       — 42421 м3/сут
·        протяженность сетей                                                    — 17,8 км
·        протяженность водоводов                                           — 3,94 км
·        сметная стоимость строительства                                — 37791 тыс. руб.
·        кап. вложения на 1 м3 суточной производительности         — 0,89 тыс.руб.
    продолжение
--PAGE_BREAK--


    продолжение
--PAGE_BREAK--Смены Хозяйственно-питьевое водопотребление Расход воды   пользование   душем, м3 Всего в смену, м3 В горячих цехах,     м3 В холодных цехах, м3 Промышленное  предприятие №1 I <shape id="_x0000_i1037" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image023.wmz» o:><img width=«108» height=«41» src=«dopb64191.zip» v:shapes="_x0000_i1037"> <shape id="_x0000_i1038" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image025.wmz» o:><img width=«108» height=«41» src=«dopb64192.zip» v:shapes="_x0000_i1038"> <shape id="_x0000_i1039" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image027.wmz» o:><img width=«124» height=«44» src=«dopb64193.zip» v:shapes="_x0000_i1039"><shape id="_x0000_i1040" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image029.wmz» o:><img width=«12» height=«23» src=«dopb64194.zip» v:shapes="_x0000_i1040"> 52 II <shape id="_x0000_i1041" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image031.wmz» o:><img width=«123» height=«41» src=«dopb64195.zip» v:shapes="_x0000_i1041"> <shape id="_x0000_i1042" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image033.wmz» o:><img width=«109» height=«41» src=«dopb64196.zip» v:shapes="_x0000_i1042"><shape id="_x0000_i1043" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image029.wmz» o:><img width=«12» height=«23» src=«dopb64194.zip» v:shapes="_x0000_i1043"> <shape id="_x0000_i1044" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image035.wmz» o:><img width=«116» height=«44» src=«dopb64197.zip» v:shapes="_x0000_i1044"> 49 III <shape id="_x0000_i1045" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image037.wmz» o:><img width=«121» height=«41» src=«dopb64198.zip» v:shapes="_x0000_i1045"> <shape id="_x0000_i1046" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image039.wmz» o:><img width=«107» height=«41» src=«dopb64199.zip» v:shapes="_x0000_i1046"> <shape id="_x0000_i1047" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image041.wmz» o:><img width=«116» height=«44» src=«dopb64200.zip» v:shapes="_x0000_i1047"> 41 Итого: 9 90 43 142 Промышленное  предприятие №2 I <shape id="_x0000_i1048" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image043.wmz» o:><img width=«120» height=«41» src=«dopb64201.zip» v:shapes="_x0000_i1048"> <shape id="_x0000_i1049" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image045.wmz» o:><img width=«109» height=«41» src=«dopb64202.zip» v:shapes="_x0000_i1049"> <shape id="_x0000_i1050" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image047.wmz» o:><img width=«136» height=«44» src=«dopb64203.zip» v:shapes="_x0000_i1050"> 67 II <shape id="_x0000_i1051" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image049.wmz» o:><img width=«121» height=«41» src=«dopb64204.zip» v:shapes="_x0000_i1051"> <shape id="_x0000_i1052" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image051.wmz» o:><img width=«109» height=«41» src=«dopb64205.zip» v:shapes="_x0000_i1052"> <shape id="_x0000_i1053" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image053.wmz» o:><img width=«116» height=«44» src=«dopb64206.zip» v:shapes="_x0000_i1053"> 64 III <shape id="_x0000_i1054" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image055.wmz» o:><img width=«123» height=«41» src=«dopb64195.zip» v:shapes="_x0000_i1054"> <shape id="_x0000_i1055" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image056.wmz» o:><img width=«109» height=«41» src=«dopb64196.zip» v:shapes="_x0000_i1055"> <shape id="_x0000_i1056" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image057.wmz» o:><img width=«135» height=«44» src=«dopb64207.zip» v:shapes="_x0000_i1056"> 51 Итого: 10 109 63 182   2.2.4. Производственное водопотребление на предприятиях.
В соответствии с исходными данными из городского водопровода в каждый час неравномерно (Кч = 1) на технологические ныжды поступает:
П/П №1:
Q2 = 0,031 м3/с, следовательно восполнение потерь воды из оборотной системы будет обеспечено за счет подачи недостающего количества воды из системы городского водоснабжения; будет равен:
<shape id="_x0000_i1057" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image059.wmz» o:><img width=«317» height=«36» src=«dopb64208.zip» v:shapes="_x0000_i1057">
П/П №2:
Q2 = 0,04 м3/с, следовательно восполнение потерь воды из оборотной системы будет обеспечено за счет подачи недостающего количества воды из системы городского водоснабжения; будет равен:
<shape id="_x0000_i1058" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image061.wmz» o:><img width=«309» height=«36» src=«dopb64209.zip» v:shapes="_x0000_i1058">
2.2.5. Противопожарное водопотребление.
Количество пожаров и расходы на один пожар определены в 2.1.5.: Qпож=3*45=135 л/с 2.2.6. Суммарное водопотребление города.
Расход воды по часам суток на хозяйственно-питьевые нужды населения города принят при коэффициенте часовой неравномерности    Кч.мах = 1,4.
Расход воды на производственные нужды промышленных предприятий по часам суток – равномерный.
Расход воды на душ – в течение 45 минут после окончания каждой смены.
Полив зеленых насождений и мойка улиц приняты равномерными в течение 6 часов (с 4 до 6 и 15 до 17) с таким расчетом, чтобы поливочные расходы не совпадали с часами максимального водоразбора.
Определение суммарного водопотребления города ( в м3/сут), включающие водопотребление населения и промышленных предприятий приведено в таб. 2.3.
Суммарное водопотребление города.
      Таблица. 2.2
Потребители
Суточный расход, м3
средний
максимальный
Население
26565
31878
Полив
579
1320
Промышленные предприятия:
хозяйственно-бытовые нужды
324
324
производственные нужды
8899
8899
Итого:
37108
42421
На основании принятых распределений расходов воды отдельными водопотребителями составляем суммарное распределение расходов воды по всем потребителям (таб. 2.2).
На основании таб.2.3. строим ступенчатый график водопотребления города ( рис 2.1).
3.2.7. Определение свободного напора.
Минимальный свободный напор  в водопроводной сети определяем в соответствии с [1, п.3.27] при заданной этажности – 6:
Нсв = 10+(4*5)=30 м
Минимальный свободный напор при тушении пожара для объедененного хозяйственно-питьевого и противопожарного водопровода низкого давления приниманм по [1, п.3.31]:
Нсв = 10 м.
Глава 3. Выбор источника водоснабжения. Системы и схемы водоснабжения
3.1. Выбор источника водоснабжения
В связи с тем, что в районе расположения объекта водоснабжения не имеется подземных источников водоснабжения с необходимым дебитом, в качестве источника водоснабжения принята река, на берегу которой расположен город.
Минимальный расход воды в реке 95-процентной обеспеченности составляет 18,2 м3/с, а средний секундный расход воды в системе водоснабжения при максимальном суточном водопотреблении 42421 м3/сут составляет:
48690 / (24*3600) = 0,49 м3/с.
Относительный отбор воды из реки составляет:
0,49 / 18,2 * 100% = 2,7%
3.2. Выбор системы водоснабжения
Проектируемая система водоснабжения — I категории обеспеченности подачи воды при численности населения более 50 тыс. человек (115500 человек в нашем случае).
На основании анализа объемов потребления воды отдельными категориями потребителей в проекте принята объединенная хозяйственно-питьевая, производственная и противопожарная система водоснабжения города и промышленных предприятий. При этом планируется большую часть производственного водопотребления предприятий обеспечить за счет использования оборотных систем водоснабжения.
3.3. Выбор схемы и состава сооружений системы водоснабжения
Водозаборные сооружения согласно проекту предусматривается расположить на берегу реки выше города по течению реки.
Так как качество речной воды не отвечает требованиям ГОСТ 2874-82 «Вода питьевая», то в состав сооружений по водоснабжению будут входить очистные сооружения, располагаемые в непосредственной близости от водозаборных сооружений. На территории очистных сооружений будут располагаться резервуары чистой воды и насосная станция II подъема.
Для подачи воды в город предусматривается проложить напорные водоводы.
Для обеспечения надежности городскую водопроводную сеть предполагается выполнить кольцевой.
Водонапорная башня располагается на естественной возвышенности и присоединяется к водопроводной сети в ее начале.
Таким образом проектируемая система водоснабжения I категории обеспеченности подачи воды характеризуется:
·        по виду источника водоснабжения — с использованием поверхностных вод (река);
·        по способу подачи воды — нагнетательная (вода потребителям подается насосами);
·        по назначению — объединенная (хозяйственно-питьевая, производственная, противопожарная);
·        по видам обслуживаемых объектов — городская;
·        по территориальному охвату водопотребителей — централизованная, обеспечивающая водой всех потребителей, расположенных в городе;
·        по характеру использования воды — прямоточная (вода после однократного использования транспортируется в систему водоотведения); для предприятий применяется оборотная система водоснабжения, при этом для пополнения оборотных систем применяется повторное использование воды (из технологического цикла).
Глава 4. Водозаборные сооружения
4.1. Санитарные требования к качеству воды источников водоснабжения
Санитарная охрана источников водоснабжения является необходимой и имеет следующие цели:
-      обеспечения населения доброкачественной водой для хозяйственно-питьевых нужд в достаточном количестве;
-         предупреждение загрязнения как открытых источников водоснабжения, так и подземных;
-         установление условий и проведение мероприятий, при которых возможно использование водоемов для хозяйственно-питьевых целей.
В целях обеспечения населения доброкачественной питьевой водой действует ГОСТ 2874-73 «Вода питьевая» в котором регламентированы нормативы качества подаваемой населению водопроводной воды и определение ответственности хозяйственных организаций за несоблюдение этих нормативов.
Санитарные требования к качеству воды источника водоснабжения, который используется для хозяйственно-питьевых целей, изложены в    ГОСТ 2761-74 «Источники центрального хозяйственно-питьевого водоснабжения».
4.2. Выбор схемы водозаборных сооружений и основного технологического оборудования
Оценив геологический профиль русла реки и природные условия забора воды, принимаем водозаборное сооружение раздельного типа с русловым водоприемником. Раздельная компоновка насосной станции и берегового сеточного колодца обусловлена амплитудой колебания уровня воды А = 5 м.
Водозаборное сооружение намечено оборудовать плоскими водоочистными сетками, т.к. водозабор имеет малую производительность      ( до 1 м3/с), а водоприемник на малое количество загрязнений и сора.
Для задержания сора (водорослей, веток, шугольда) намечено оборудовать водоприемные отверстия водоприемника сороудерживающими решетками.
4.3. Определение производительности водозаборных сооружений
Полный расход воды водозаборных сооружений определяется по формуле:
Qв.с. = a * (Qсут.макс. + Qпож.)=1,05*(42421+1458)=46073 м3/сут=0,53 м3/сут
где  a — коэффициент, учитывающий расход воды на собственные нуж-ды станции водоподготовки, принимается равным 1,05   [1, п.6.6];
Qсут.макс. – максимальный суточный расход воды, м3/сут;
Qпож. — расход воды на восполнение пожарного запаса (м3) и определяемый по формуле:
Qпож. = 3,6 * tпож. * m * qпож.= 3,6 * 3 * 3 * 45 = 1458 м3
где   tпож. – расчетная продолжительность пожара, час;
m – число одновременных пожаров (определено в главе 3), m = 3;
qпож. — расход воды на один пожар, л/с, (определено в главе 3),   qпож = 45;
4.4. Выбор схемы и основного технологического оборудования водозаборных сооружений
Исходя из производительности водозабора (0,53 м3/с) I категории, гидрологических характеристик водоисточника, топографических и геологических условий (пологий берег, отсутствие достаточных глубин у берега, нескальный грунт) принимается технологическая схема водозаборных сооружений — раздельного типа с русловым затопленным водоприемником.
          В состав водозаборных сооружений входят затопленный двухсекционный водоприемник с двусторонним втеканием воды, береговой сеточный колодец и насосная станция I подъема для создания необходимого напора со всасывающим и напорным водоводами.
          Технологическое оборудование водозаборов включает:
·        сороудерживающие решетки, установленные в водоприемных отверстиях водоприемника со стержнями, расположенными под углом 1350   к направлению течения воды в реке;
·        водоочистные плоские сетки, размещенные в береговом сеточном колодце;
·        центробежные насосы с приводом от электродвигателей;
·        подъемно-транспортное оборудование, служащее для монтажа оборудования, трубопроводов при выполнении ремонтных работ;
·        трубопроводная арматура и оборудование для промыва водоприемных отверстий и самотечных водоводов.
4.5. Гидравлические расчеты водозаборных сооружений
Гидравлические расчеты водозаборных сооружений выполняются применительно к нормальным и аварийным условиям эксплуатации.
Гидравлические расчеты по определению размеров водоприемных отверстий, водоочистных сеток, диаметров водоводов и других элементов водозаборов выполняются для нормальных условий эксплуатации, а расчеты потерь напора, уровней воды в береговом сеточном колодце и допускаемой наивысшей отметки оси насосов — применительно к аварийному режиму эксплуатации сооружений.
Расчетный расход воды в одной секции водозабора.
<shape id="_x0000_s1026" type="#_x0000_t75" o:allowincell=«f»><imagedata src=«13970.files/image063.wmz» o:><img width=«192» height=«43» src=«dopb64210.zip» v:shapes="_x0000_s1026">
Для нормальных условий эксплуатации рассчитывается по формуле:
где   n – число секций водозабора;
и для аварийных условий:
<shape id="_x0000_s1027" type="#_x0000_t75" o:allowincell=«f»><imagedata src=«13970.files/image065.wmz» o:><img width=«411» height=«45» src=«dopb64211.zip» v:shapes="_x0000_s1027">
где   Р — допускаемое уменьшение подачи воды в аварийном режиме, принимается для системы водоснабжения I категории подачи воды — 30% [1, п.4.4];
Площадь водоприемных отверстий (брутто) одной секции водозабора (оборудованной решетками) определяется по формуле:
<shape id="_x0000_i1063" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image067.wmz» o:><img width=«311» height=«48» src=«dopb64212.zip» v:shapes="_x0000_i1063">
где   Qр – расчетный расход одной секции, м3/с;
vвт – средняя скорость втекания в водоприемные отверстия с учетом требований для рыбозащиты принимается: для русловых затопленных водоприемников vвт = 0,2 м/с, для рек со скоростями не менее 0,4 м/с, [1, п.5.94];
ηст — коэффициент стеснения площади водоприемного отверстия стержнями сороудерживающей решетки, определяется по формуле:
ηст = а / (а+d)=50/(50+6)=0,89
где   d – толщина стержней, 6 мм;
а – расстояние между стержнями, 50 см;
ηз — коэффициент засорения решетки, 0,8;
Для принятого размера водоприемного отверстия число отверстий (количество решеток) в каждой секции берем –4.
Согласно [11, прил.1, табл. п 1.1], принимается характеристика сороудерживающих решеток:
·        размеры водоприемных отверстий:
ширина — b = 600 мм;
высота — h = 800 мм;
·        внутренние размеры рам решеток соответствуют размерам водоприемных отверстий;
·        размеры рам решеток по наружному обмеру:
ширина — 700 мм;
высота — 900 мм;
Скорость втекания воды в водоприемное отверстие определяется по формуле:
<shape id="_x0000_i1064" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image069.wmz» o:><img width=«352» height=«51» src=«dopb64213.zip» v:shapes="_x0000_i1064">
Площадь водоочистных сеток, располагаемых под наинизшим расчетным уровнем воды в береговом сеточном колодце, определяется для плоских сеток по формуле:
<shape id="_x0000_i1065" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image071.wmz» o:><img width=«291» height=«48» src=«dopb64214.zip» v:shapes="_x0000_i1065">
где   Qр – расчетный расход одной секции, м3/с;
vвт –допускаемая скорость течения воды в ячейках сеток: для плоских сеток принимается:  Vc = 0,3 м/с [4, п.2.10];
ηст-коэффициент стеснения отверстия проволокой сетки, определяемый по формуле:
ηст = а2/(а+d)2=3,52/(3,5+1)2=0,6
где,  а – расстояние между проволоками сетки в свету, 3,5 мм;
d – диаметр проволоки, 1 мм;
Согласно [4, прил.1, табл.П1.2] принимается две плоских водоочистных сеток:
·        с размерами: ширина — 1250 мм;
высота — 1500 мм.
При выбранных размерах сетки расчетная скорость течения воды в сетке определяется по формуле:
<shape id="_x0000_i1066" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image073.wmz» o:><img width=«364» height=«48» src=«dopb64215.zip» v:shapes="_x0000_i1066">
Глубина погружения сеточного полотна под расчетный уровень воды определяется по формуле:
<shape id="_x0000_i1067" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image075.wmz» o:><img width=«195» height=«45» src=«dopb64216.zip» v:shapes="_x0000_i1067">
При всех уровнях волы в колодце, больших минимального, процеживание воды будет происходить через большую площадь сетки и с меньшей скоростью течения воды через нее. Вследствие этого повышается сороизвлекающая способность сеток и обеспечивается лучшая очистка воды.
Потери напора в плоских сетках согласно [4, п.2.10] принимаются:    hc = 0,15 м.
Уровень воды в береговом колодце пеерд сеткой и после нее определяется по формуле:
А/ = Мин УВ – Σh1-2 = 72,5-0,33=72,15м
        В/ = А/ — hс =72,15-0,15= 72,0 м
где   Мин УВ – минимальный расчетный уровень воды в реке;
Σh1-2 – сумма потерь напора при течении воды от 1 до 2 сечения – от водоприемника до водоочистной сетки;
Σh1-2 = hр+hв+hсам+Σhм.с =0,05+0,08+0,15+0,06=0,33м
где   hр – потери напора в решетке, 0,05м;
hв – потери напора в водоприемнике, 0,08м;
hсам – потери напора в самотечном водоводе, м;
Σhм.с – потери напора  в местных сопративлениях водовода:
                             <shape id="_x0000_i1068" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image077.wmz» o:><img width=«263» height=«47» src=«dopb64217.zip» v:shapes="_x0000_i1068">
ζ — коэффициент местных сопротивлений, равный [4, прил.3]:
0,1 — для тройника на протоке;
0,05 – для полностью открытой задвижки;
1,0 — при вытекании воды под уровень;
q — ускорение свободного падения, м/с;
hс – по эксплутационным данным для плоских сеток, 0,15 м;
Отметку днища берегового колодца определяем по формуле:
Дн = А/ — Нс – hп = 72,15-0,84-0,5=70,81м;
Дн = В/ — h1 – h2 – h3 = 72-1,2-0,6-0,65=69,55м;
Принято Дн = 69,5 м
где   Нс – высота сетки;
hп – глубина приямка для сбора осадка, 0,5 м;
h1 – допускаемое погружение отверстия всасывающего водовода, определяется: 1,5*Dв = 1,5*0,78=1,2 м,
Dв – диаметр отверстия воронки всасывающего водовода диаметром dвс:
                             Dв = 1,3* dвс = 1,3*600=0,78 м;
h2 – расстояние от низа воронки до дна, принимается:                     h2 = 0,8* Dв=0,8*0,78=0,6 м;
h3 – высота слоя бетона для образования приямка и откосов для сползания осадка к приямку, принимается:
h3 = hп +0,15=0,5+0,15=0,65 м;
Расчет водоводов ( самотечных, всасывающих и напорных) выполняется применительно к нормальным и аварийным условиям эксплуатации.
Диаметр водоводов принимается по [3] при расчетном расходе воды в одной секции водозабора для нормальных условий эксплуатации:
    продолжение
--PAGE_BREAK--                                      Qр = 0,27 м3/с;               D = 600 мм.
Скорости течения воды в водоводах при нормальных условиях эксплуатации принимаются по [4, табл.2.5]: 1,02 м/с — в самотечных водоводах и 1,29 м/с — во всасывающих.
Принятый диаметр самотечных труб проверяем на незаиляемость транспортируемыми по водоводу мелкими наносами, по формуле:
<shape id="_x0000_i1069" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image079.wmz» o:><img width=«409» height=«85» src=«dopb64218.zip» v:shapes="_x0000_i1069">
<shape id="_x0000_i1070" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image081.wmz» o:><img width=«252» height=«32» src=«dopb64219.zip» v:shapes="_x0000_i1070">
где, v – средняя скорость течения воды в водоводе, м/с;
v* — динамическая скорость, принимается:
v* = 0,007*v = 0,007*1,02=0,0714 м/с;
А – параметр, принимаемый 9;
d – средневзвешанный диаметр наносов, 25мм;
ρ – средняя мутность воды в период половодья, 1,3 кг/м3;
ω – гидравлическая крупность, 11,6 мм/с;
Потери напора в водоводах (по длине) определяются по формуле:
h = i * L
где, i — пьезометрический уклон, определяемый согласно [3];
L — длина водовода, м;
Потери напора в самоточном водоводе (по длине) равны:
  h = 0,00209 * 72 = 0,15 м
Потери напора во всасывающем водоводе (по длине) равны:
hвс = 0,00421* 19 = 0,08 м
Наивысшая допустимая отметка оси насоса определяется по формуле:
ОН=Мин УВ+(10-∆hg)-∑hп-v2/2g =72,5+(10-5)-0,52-0,4=76,58 м
где, Мин УВ — отметка миним. расчетного уровня воды в реке, м;
10-∆hg – приведенная высота атмосферного давления и допустимый кавитационный запас насоса, м;
Shп – сумма потерь напора при движении воды в сооружениях от водоприемных отверстий до насоса при аварийных условиях эксплуатации (т.е. потери напора в решетке, водоприемнике, самоточном водоводе, на местных сопротивлениях водовода, в сетке, во всасывающем водоводе, на местных сопротивлениях всасывающего водовода), м;
V2/2q — скоростной напор во всасывающем патрубке насоса:
V2/2q = 2,782/2*9,81 = 4м
Потери напора на местных сопротивлениях во всасывающем водоводе определяются по формуле:
                             <shape id="_x0000_i1071" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image083.wmz» o:><img width=«261» height=«47» src=«dopb64220.zip» v:shapes="_x0000_i1071">
ζ — коэффициент местных сопротивлений, равный [4, прил.3]:
0,5 – для колена;
0,4 – длявходной воронки;
0,4 – для перехода;
0,05 — для полностью открытой задвижки;
Shп = Σh1-2 + hвс+ Σhм.с=0,33+0,08+0,11 =0,52м
Принимаем ось насоса на отметке 76,5 м.
Неразмывавающая скорость течения воды при проверке неразмываемости дна и определении крупности камня для крепления определяем по формуле:
<shape id="_x0000_i1072" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image085.wmz» o:><img width=«316» height=«32» src=«dopb64221.zip» v:shapes="_x0000_i1072">
где, d0– средневзвешанный диаметр отложений дна русла или каменного крепления, 0,3 мм;
H – глубина потока, м;
4.6. Описание конструктивных решений
Двухсекционный водоприемник с двусторонним втеканием воды имеет в плане удобообтекаемую форму. Корпус водоприемника выполнен сварным из машиностроительной стали. Самотечные водоводы проходят через водоприемник и заглушены с внешней стороны. Заглушки могут быть сняты для очистки самоточных водоводов. К самотечным водоводам присоединены вертикальные стояки, заглушенные в верху.
Водоприемные отверстия размером 0,6 х 0,8 м по четыре в каждой секции расположены с обоих сторон водоприемника и соединены со стоками косыми сужающимися коробами. Форма коробов за отверстиями обеспечивает плавное движение воды с непрерывным увеличением скоростей течения.
Глава 5. Очистные сооружения
5.1.Выбор схемы и состава очистных сооружений
Сравнивая показатели качества воды источника с требованиями          ГОСТ 2874-82 показывает, что она не удовлетворяет этим требованиям по цветности и мутности.
Осветление и обесцвечивания воды производится коагулированием, в качестве реагента применяется сернокислый алюминий Al2(SO4)3.Этот процесс предусматривает реагентное хозяйство, а также смесители.
Для снижения интенсивности запаха и вкуса предусматривается предварительное хлорирование (если больше 2 баллов)
Для обеззараживания воды также применяется хлорирование (вторичное), которое осуществляется перед поступлением воды в резервуары чистой воды.
Учитывая состав воды и производительность станции в качестве основных сооружений принимаем горизонтальные отстойники и скорые фильтры.
5.2. Определение расчетной производительности очистной станции
Производительность очистной станции определяется по формуле:
Qоч.соор. мах= α*(Qмах.сут+Qдоп )=1,15*(42421+1458)= 50242 м3/сут
где, α –коэффициент, учитывающий расход воды на собственные нужны станции  и зависящий в основном от промывки фильтров. Принимаем равным 1,15 при повторном использовании промывной воды в размере 10% от расхода воды, подаваемой потребителям, и при сборе концентрированной мутной воды в размере 5% [1, п.6.6]
Qдоп –расход воды на трехчасовое тушение пожара, определен в главе 5 и равен 1458 м3/сут;
5.3. Расчет сооружений реагентного хозяйства
Употребляемые при обработке воды реагенты вводятся в виде порошков или гранул (сухое дозирование) либо в виде водных растворов или суспензий (мокрое дозирование). Оба способа дозирования требуют организации на водоочистном комплексе реагентного хозяйства.
Реагентный блок разработан на два основных реагента: коагулянта и флокулянта. Хлорирование воды обеспечивается подачей хлорной воды от отдельно стоящей хлораторной.
Отделение коагулянта запроектировано в составе: баков растворных и расходных., насосов – дозаторов, а также воздуходувкой. Под растворными баками предусмотрены поддоны, что позволяет осуществлять контроль за утечками раствора – коагулянта из баков. В растворных баках концентрацию раствора коагулянта следует принимать до 20 %, а в расходных баках – 10-12%.
Внутренняя поверхность баков покрывается специальной изоляцией.
Отделение ПАА состоит из склада и помещения для приготовления раствора ПАА определенной концентрацией.
Для расчетов сооружений реагентного хозяйства необходимо определить дозы применяемых реагентов. В качестве коагулянтов, для устранения  повышенной цветности и мутности, используют сернокислый алюминий.
Доза коагулянта:
<shape id="_x0000_i1073" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image087.wmz» o:><img width=«221» height=«27» src=«dopb64222.zip» v:shapes="_x0000_i1073">
где,  Ц – цветность исходной ходы, 60 град
В соответствии [1.табл.16] дозу реагента берем мах, при этом учитывая нашу мутность воды:
                                        Дк = 40 мг/л
Для улучшения хлопьеобразования при недостаточной щелочности исходной воды проводят подщелачивание воды (в качестве коагулянта используют сернокислый алюминий, а для ускорения процесса добавляем гашеную известь). Дозу подщелачивания определяем по формуле:
<shape id="_x0000_i1074" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image089.wmz» o:><img width=«352» height=«47» src=«dopb64223.zip» v:shapes="_x0000_i1074">
где: ек – эквивалентный вес безводного коагулянта; для сернокислого     алюминия он равен 57;
Щ0–   щелочность исходной воды (карбонатная жесткость), мг-экв/л;
Кщ -     коэффициент для извести = 28;
Если Дщ < 0 ,  то не производим подщелачивание.
Для улучшения осветления и обесцвечивания воды используется флокулянт полиакриламид (ПАА) = ДПАА = 0.5 мг/л Дозу флокулянтов следует принимать в соответствии [1.табл.16]  
Для интефикации хода коагуляциии обесвечивания, а также для улучшения санитарного состояния сооружений рекомендуется проводить первичное хлорирование воды. Доза хлора для первичного хлорирования принимаем 3 –10 мг/л. Коагулянт вводят после первичного хлорирования, ПАА через 2 – 3 мин. после коагулянта.
5.4.Расчет отделения коагулянта
6.4.1. Сухое хранение коагулянта
Для хранения реагентов в сухом виде предусматривают закрытые помещения на первом этаже вблизи от растворных баков. При хранении навалом сульфата алюминия и негашеной извести высоту слоя принимают соответственно 1,5 –2 м, а при наличии соответствующей механизации допускается увеличение высоты слоя до 2,5 –3,5 м. Площадь склада коагулянта определяем на 30 суточное хранение.
Площадь склада:
<shape id="_x0000_i1075" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image091.wmz» o:><img width=«241» height=«44» src=«dopb64224.zip» v:shapes="_x0000_i1075">
где   k – коэффициент, учитывающий расширение площади за счет проходов, 1,2;
P-  суточная потребность в реагенте, т/сут; <shape id="_x0000_i1076" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image093.wmz» o:><img width=«276» height=«44» src=«dopb64225.zip» v:shapes="_x0000_i1076">
где    Д – доза реагента, 40 мг/л;
Qсут.пол – расчетная производительность станции, 40529 м3/сут
в – процентное содержание чистого продукта в техническом реагенте для глинозема очищенного 42 %;
T – время хранения коагулянта, 30 суток;
h – высота слоя коагулянта, 2 м;
γ – объемный вес коагулянта, 1 т/м3;
Размер склада в плане принимаем 8 x 9 м2 (при высоте слоя коагулянта 2,1 м)
Проверим площадь склада на возможность доставки коагулянта на очистные сооружения большегрузными 60-тонными железнодорожными вагонами. Принимаем: грузоподъемность вагона G = 6т; число одновременно прибывших вагонов N = 1; время, на которое необходимо иметь запас реагента на складе к моменту поступления новой партии, Т0= 10 сут
<shape id="_x0000_i1077" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image095.wmz» o:><img width=«345» height=«45» src=«dopb64226.zip» v:shapes="_x0000_i1077">
где  G–грузоподъемность большегрузного железнодорожного вагона, 60т;
N – количество одновременно прибывающих вагонов,1;
T – время на которое необходимо иметь запас реагента на складе, к моменту поступления новой партии, принимаемое равным 10 сут. при доставке железнодорожными вагонами;
Принимаемая площадь склада удовлетворяет требованиям приема большегрузного вагона.
По мере необходимости коагулянт со склада подается в растворные баки, где получается 20% раствор. После 4-5 часового отстаивания раствор перепускают в расходные баки, где он разбавляется до концентрации 10-12%. Емкость растворных баков:
<shape id="_x0000_i1078" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image097.wmz» o:><img width=«305» height=«48» src=«dopb64227.zip» v:shapes="_x0000_i1078">
где   qчас – часовая производительность станции, 1689 м3/ч;
n – время полного циклаприготавления раствора коагулянта    10-12 ч;
враст  - концентрация раствора коагулянта, 20%;
Площадь растворного бака:
<shape id="_x0000_i1079" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image099.wmz» o:><img width=«161» height=«44» src=«dopb64228.zip» v:shapes="_x0000_i1079">
где  h – высота слоя раствора, 1 м
Принимаем 3 растворных бака, каждый емкостью 3,4 м3. Высота слоя раствора h = 1 м, в плане 1,7х 2 м2. Емкость расходных (рабочих) баков:
<shape id="_x0000_i1080" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image101.wmz» o:><img width=«256» height=«44» src=«dopb64229.zip» v:shapes="_x0000_i1080">
где   Wрасх – емкость расходного бака;
Wраст – емкость растворного бака;
враст – концентрация раствора коагулянта в растворном баке, 20%;
врасх — концентрация раствора коагулянта в расходном баке,       10-12%;
Площадь расходного бака:
<shape id="_x0000_i1081" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image103.wmz» o:><img width=«159» height=«44» src=«dopb64230.zip» v:shapes="_x0000_i1081">
где   h — высота слоя раствора, 17-2 м;
Принимаем 2 расходных бака, каждый емкостью 6,8 м3. Высота слоя раствора 2 м, размер в плане 2 х 1,7 м2. Количество растворных баков не менее трех и расходных баков не менее двух. Высотное расположение их должно обеспечить самотечный перелив растворов из растворных в расходные баки. Баки изготавливаются из монолитного или сборного железобетона. Растворные баки в нижней части проектируем с наклонными стенками под углом 150к горизонтали для очищенного коагулянта. Для опорожнения баков и сброса осадка принимаем трубопровод диаметром не менее 150 мм
Внутренняя поверхность растворных и расходных баков должна быть защищена от коррозирующего действия раствора коагулянта при помощи кислотостойких материалов.
Днища расходных баков имеет уклон к сбросному водопроводу диаметр которого не менее 100 мм.
Забор раствора коагулянта из растворных и расходных баков предусматриваем с верхнего уровня.
Ввод раствора реагента производится в суженный участок напорного водовода, подающего воду на очистные сооружения.
В случае невозможности самотечного перепуска растворов реагентов предусматривается их перекачка кислотостойкими насосами марки 1,5х-6Д-1-41. Время  перекачки  принимаем 0,5 ч. Тогда производительность насоса равна: qнас = 3,4 / 0,5 = 6,8 м3/ч
5.4.2. Расчет производительности воздуходувок
Для интенсификации процессов растворения коагулянтов и перемешивание раствора в растворных и расходных баков предусматривается подача сжатого воздуха, подаваемого по воздухопроводам от воздуходувок.
Производительность воздуходувок определяется по формуле:
<shape id="_x0000_i1082" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image105.wmz» o:><img width=«504» height=«41» src=«dopb64231.zip» v:shapes="_x0000_i1082">
где  iрас – интенсивность подачи воздуха в растворном баке,                8-10 л/сек м2;
iрасх — интенсивность подачи воздуха в расходном баке,                  3-5 л/сек м2;
Fраст – площадь растворного бака, м2;
Fрасх – площадь расходного бака, м2;
Принимаем 2 воздуходувки марки ВК-3  -  одну рабочую и одну резервную.
По площади баков воздух распределяется при помощи дырчатых винипластовых труб, уложенных под решетками растворных и по дну расходных баков отверстиями вниз, на расстоянии 0,4-0,5 м друг от друга. Скорость выхода воздуха из отверстий принимается 20-30 м/сек при диаметре отверстий 3-4 мм.
5.4.3. Расчет отделения полиакриламида
Отделение ПАА состоит из склада и помещения, где располагаются установки для растворения и дозирования ПАА. ПАА поставляется в полиэтиленовых мешках емкостью 40 кг, упакованные в ящики.
Для приготавления  1% раствора ПАА принимаем установку УРП-2м производительностью 14 м3/сут. Принимаем одну рабочую и одну резервную установки.
Площадь склада для сухого хранения ПАА:
<shape id="_x0000_i1083" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image107.wmz» o:><img width=«229» height=«44» src=«dopb64232.zip» v:shapes="_x0000_i1083">
где  k – коэффициент, учитывающий расширение площади за счет проходов, k = 1,2;
P-  суточная потребность в реагенте, т/сут; <shape id="_x0000_i1084" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image109.wmz» o:><img width=«301» height=«44» src=«dopb64233.zip» v:shapes="_x0000_i1084">
где   Д – доза реагента, 0,5 мг/л;
Qсут.пол – расчетная производительность станции, м3/сут;
в – процентное содержание чистого продукта в техническом реагенте для глинозема очищенного 8-10 %;
T – время хранения коагулянта, 30 суток;
h – высота слоя коагулянта, 1-1,5 м;
γ – объемный вес коагулянта, 1 т/м3;
Размер склада в плане принимаем 2 x 4 м2 (при высоте слоя ПАА 1 м)
Проверим площадь склада ПАА на возможность доставки всей партии раегента автосамосвалами. Принимаем: грузоподъемность самосвала  G = 5т; число одновременно прибывших самосвалов N = 1; время, на которое необходимо иметь запас реагента на складе к моменту поступления новой партии, Т0= 2-3 сут
<shape id="_x0000_i1085" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image111.wmz» o:><img width=«333» height=«45» src=«dopb64234.zip» v:shapes="_x0000_i1085">
Принимаемая площадь склада удовлетворяет требованиям приема большегрузного самосвала.
Емкость расходных баков:
<shape id="_x0000_i1086" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image113.wmz» o:><img width=«317» height=«47» src=«dopb64235.zip» v:shapes="_x0000_i1086">
где  qчас – часовая производительность станции, м3/ч;
n – время полного цикла приготавления раствора коагулянта 10-12 ч;
вПАА  - концентрация раствора коагулянта, 1-0,5%;
  γ – объемный вес коагулянта, 1 т/м3;
Принимаем 2 растворных бака ПАА размерами в плане 1 х 1 м2, высота 2,4 м, емкость по 2 м3. Расход раствора полиакриламида равен:
<shape id="_x0000_i1087" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image115.wmz» o:><img width=«216» height=«44» src=«dopb64236.zip» v:shapes="_x0000_i1087">
где  t – 8-10 часов;
Для дозирования принимаем насосы-дозаторы марки НД 160/10 производительность qнас = 0,16 м3/ч, напор 100м.
5.5. Расчет основного технологического оборудования
5.5.1. Расчет вихревого вертикального смесителя
Смесительные устройства предназначены для перемешивания обрабатываемой воды с реагентами. Смесительные устройства принимают не менее 2. Вертикальные вихревые смесители применяют для станций обработки воды с крупнодисперсной взвесью, а также при использование подщелачивания реагентов. При расчете смесительных устройств время пребывания воды в смесителе принимается от 1-2 мин.
Вертикальный смеситель принимают в виде цилиндрического резервуара с конической нижней частью при угле наклона 30-450.
Принимаем 2 вертикальных смесителя с расходом воды в каждом из них.
Расход на 1смеситель:
qсм = qч.пол/n = 2093/2 = 1046,5 м3/час = 291 л/сек
Объем смесителя:
<shape id="_x0000_i1088" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image117.wmz» o:><img width=«217» height=«43» src=«dopb64237.zip» v:shapes="_x0000_i1088">
где: t – время пребывания воды в смесителе, 1-2 мин;
Площадь цилиндрической части смесителя:
<shape id="_x0000_i1089" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image119.wmz» o:><img width=«169» height=«43» src=«dopb64238.zip» v:shapes="_x0000_i1089">
где: v – скорость восходящего движения воды (90-100 м/час или 30-40 мм/сек)
Диаметр цилиндрической части смесителя:
<shape id="_x0000_i1090" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image121.wmz» o:><img width=«191» height=«52» src=«dopb64239.zip» v:shapes="_x0000_i1090">
Высота конической части смесителя:
<shape id="_x0000_i1091" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image123.wmz» o:><img width=«267» height=«65» src=«dopb64240.zip» v:shapes="_x0000_i1091">
где  d – диаметр входной конической части смесителя, определяется по qсм [л/сек] и скорости движения воды к смесителю, принимаемая от 1,2-1,5 м/сек по таб.Шевелева, d = 550 мм = 0,55 м;
α – угол наклона стенок в конической части смесителя, принимаем 30-45 0;
Объем конической части смесителя:
<shape id="_x0000_i1092" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image125.wmz» o:><img width=«348» height=«117» src=«dopb64241.zip» v:shapes="_x0000_i1092">
Объем цилиндрического смесителя:
Wцил = Wсм — Wкон = 35– 12 = 23 м3
Определяем высоту цилиндрической части смесителя:
<shape id="_x0000_i1093" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image127.wmz» o:><img width=«145» height=«44» src=«dopb64242.zip» v:shapes="_x0000_i1093">
Высоту верхней части смесителя в соответствии [6.п.6.45], принимается от 1-1,5 м, по расчету берем 1,5 м.
Определим полную высоту смесителя:
Hсм = hц + hкон + 0,5 = 2,1 + 3 +0,5 = 5,6 м
где  0,5 – превышение строительной высоты над уровнем воды в смесительном устройстве;
5.5.2. Расчет камеры хлопьеобразования встроенной в горизонтальный отстойник со слоем взвешенного осадка
Камеры хлопьеобразования предназначены для протекания физико-химических процессов, обусловливающих образование крупных хлопьев гидроокиси алюминия, на которых абсорбируются примеси находящиеся в воде. Камеры хлопьеобразования всегда устраиваются при использовании первой стадии осветления (осаждения) в отстойниках. Их следует устанавливать примыкающими или встроенными в отстойники. Для наиболее полного протекания процесса хлопьеобразования необходимо осуществлять перемешивание обрабатываемой воды за счет специальных перегородок, изменения направления движения воды, а также механическое перемешивание.
    продолжение
--PAGE_BREAK--Расчет камеры хлопьеобразования осуществляется после расчета горизонтального отстойника.
5.5.3… Расчет горизонтального отстойника
Отстойники применяют для предварительного осветления воды перед поступлением ее на скорые фильтры.
Горизонтальный отстойник представляет собой прямоугольный, железобетонный резервуар. Дно отстойника должно иметь продольный уклон не менее 0,005 в направлении, обратном движению воды. Мутность воды – 400 мг/л.
Расчет горизонтального отстойника начинается с определения суммарной площади отстойника:
<shape id="_x0000_i1094" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image129.wmz» o:><img width=«247» height=«45» src=«dopb64243.zip» v:shapes="_x0000_i1094">
где  <shape id="_x0000_i1095" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image131.wmz» o:><img width=«15» height=«15» src=«dopb64244.zip» v:shapes="_x0000_i1095"> - коэффициент объемного использования отстойника; 1,3;
 q – расчетный расход воды, м3/час;
 u0– скорость выпадения взвеси, задерживаемой отстойником для мутных вод принимается по [1, табл.18] -0,6мм/с.
Длина отстойника:
<shape id="_x0000_i1096" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image133.wmz» o:><img width=«181» height=«48» src=«dopb64245.zip» v:shapes="_x0000_i1096">
где  Hср – средняя высота зоны осаждения, 3-3,5;
 vср – средняя горизонтальная скорость движения воды, принимаем по СНиП в зависимости от мутности воды: 9-12 мм/сек;
Ширина отстойника:
<shape id="_x0000_i1097" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image135.wmz» o:><img width=«139» height=«41» src=«dopb64246.zip» v:shapes="_x0000_i1097">
Число отстойников:
<shape id="_x0000_i1098" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image137.wmz» o:><img width=«124» height=«41» src=«dopb64247.zip» v:shapes="_x0000_i1098">
где b–ширина одной секции отстойника, согластно [1, п.6.68] принимается равной 6м;
Полная высота отстойника:
Нотс = Носв+Нз.н+Ндоп= 3+0,89+0,5=4,4 м
где   Носв – зона осветления, 3-3,5;
  Нз.н – зона накопления;
<shape id="_x0000_i1099" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image139.wmz» o:><img width=«181» height=«43» src=«dopb64248.zip» v:shapes="_x0000_i1099">
Объем зоны накопления:
<shape id="_x0000_i1100" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image141.wmz» o:><img width=«393» height=«43» src=«dopb64249.zip» v:shapes="_x0000_i1100">
где   q – расчетный расход воды, м3/час;
С0– содержание взвеси поступающих в отстойник с учетом введения реагентов;
С0= М+k*Дк+0,25*Ц+В = 400+0,5*40+0,25*60+24 = 459
где  М – наибольшая мутность исходной воды;
k – коэффициент принимаемый для Al2(SO4)3=0,5;
Дк – доза коагулянта;
Ц – цветность исходной воды;
В – содержание взвеси при введении извести;
В = 0,6*Дщ = 0,6*40 = 24
Ндоп – превышение уровня воды в отстойнике при отключении одного из них на ремонт – 0,5 м;
Сбор осветленной воды из отстойников осуществляется системой горизонтально расположенных дырчатых труб или желобов. Трубы (желоба) размещаются на участке 2/3 длины отстойника вдоль оси коридора, считая от задней торцевой стенки. Расстояние между осями труб (желобов) не        более 3 м.
Для гидравлического удаления осадка из отстойников в течение 20-30 мин устраивается система из перфорированных труб или коробов, укладываемых по дну отстойников по продольной оси. Расстояние между осями труб не более 3 м.
Определим расход, приходящийся на трубу:
                     qтр= qотс / 2 = 349/2 = 174 м3/ч = 48 л/с
            по таб.Шевелева определим диаметр трубы:
                     v= 0,5-0,8 → d=250 мм
Система сбора осадка и отвода из отстойника.
Проектируются в виде дырчатых коробов, скорость движения       осадка 1 м/с.
Расход воды сбрасываемый вместе с осадком:
<shape id="_x0000_i1101" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image143.wmz» o:><img width=«269» height=«48» src=«dopb64250.zip» v:shapes="_x0000_i1101">
где   Kp – коэффициент разбавления осадка, 1,5;
Wз.н — объем зоны накопления;
n — количество коробов в отстойнике, 2;
N0– количество отстойников;
5.5.4.Расчет камеры хлопьеобразования
Площадь камеры хлопьеобразования:
<shape id="_x0000_i1102" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image145.wmz» o:><img width=«243» height=«45» src=«dopb64251.zip» v:shapes="_x0000_i1102">
где <shape id="_x0000_i1103" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image147.wmz» o:><img width=«12» height=«15» src=«dopb64252.zip» v:shapes="_x0000_i1103"> - скорость восходящего потока воды в камере, согластно [1, п.6.56] при осветлении мутных вод принимается равной 2 мм/сек;
Принимаем 6 камер (по числу горизонтальных отстойников [1, п.6.62]), тогда площадь одной камеры:
<shape id="_x0000_i1104" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image149.wmz» o:><img width=«17» height=«17» src=«dopb64253.zip» v:shapes="_x0000_i1104">к<shape id="_x0000_i1105" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image151.wmz» o:><img width=«137» height=«41» src=«dopb64254.zip» v:shapes="_x0000_i1105">2
При ширине камеры вк = 6м (равной ширине отстойника)длина камеры:
<shape id="_x0000_i1106" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image153.wmz» o:><img width=«15» height=«17» src=«dopb64255.zip» v:shapes="_x0000_i1106">к<shape id="_x0000_i1107" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image155.wmz» o:><img width=«29» height=«17» src=«dopb64256.zip» v:shapes="_x0000_i1107">к<shape id="_x0000_i1108" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image157.wmz» o:><img width=«20» height=«19» src=«dopb64257.zip» v:shapes="_x0000_i1108">к<shape id="_x0000_i1109" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image159.wmz» o:><img width=«101» height=«19» src=«dopb64258.zip» v:shapes="_x0000_i1109">
Высоту камеры <shape id="_x0000_i1110" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image161.wmz» o:><img width=«19» height=«17» src=«dopb64259.zip» v:shapes="_x0000_i1110">к принимаем равной высоте отстойника с учетом потерь напора в камере:
                     <shape id="_x0000_i1111" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image161.wmz» o:><img width=«19» height=«17» src=«dopb64259.zip» v:shapes="_x0000_i1111">к<shape id="_x0000_i1112" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image163.wmz» o:><img width=«32» height=«17» src=«dopb64260.zip» v:shapes="_x0000_i1112">отс<shape id="_x0000_i1113" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image165.wmz» o:><img width=«25» height=«19» src=«dopb64261.zip» v:shapes="_x0000_i1113">пот<shape id="_x0000_i1114" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image167.wmz» o:><img width=«135» height=«20» src=«dopb64262.zip» v:shapes="_x0000_i1114">
где: hп – потери напора в камере хлопьеобразования, согластно[1, п.6.219] принимаются равными 0,4 м;
Время пребывания воды в камере хлопьеобразования определяем по формуле:
<shape id="_x0000_i1115" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image169.wmz» o:><img width=«41» height=«19» src=«dopb64263.zip» v:shapes="_x0000_i1115">к<shape id="_x0000_i1116" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image171.wmz» o:><img width=«20» height=«19» src=«dopb64264.zip» v:shapes="_x0000_i1116">к.х 60<shape id="_x0000_i1117" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image173.wmz» o:><img width=«222» height=«20» src=«dopb64265.zip» v:shapes="_x0000_i1117">
что соответствует данным СниП 2.04.02-84(t ≥20 мин)
Расход воды приходящейся на каждую камеру:
<shape id="_x0000_i1118" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image175.wmz» o:><img width=«259» height=«43» src=«dopb64266.zip» v:shapes="_x0000_i1118">
Расход воды по каждой трубе:
<shape id="_x0000_i1119" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image177.wmz» o:><img width=«13» height=«17» src=«dopb64267.zip» v:shapes="_x0000_i1119">тр<shape id="_x0000_i1120" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image179.wmz» o:><img width=«27» height=«17» src=«dopb64268.zip» v:shapes="_x0000_i1120">к<shape id="_x0000_i1121" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image181.wmz» o:><img width=«139» height=«20» src=«dopb64269.zip» v:shapes="_x0000_i1121">
Распределение воды по площади камеры предусмотрено при помощи перфорированных труб с отверстиями, направленными горизонтально. В каждой камере размещают две – четыре перфорированной трубы на расстояниях не более 3 м; приняты две трубы.
Диаметр трубы определяем по расходу и скорости (таб.Шевелева):
                           v = 0.5-0.6 м/сек → d= 300 мм
Площадь отверстий диаметром 15-25 мм в стенках перфорированной распределительной трубы составляет 30-40 % площади ее поперечного сечения:
<shape id="_x0000_i1122" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image183.wmz» o:><img width=«36» height=«27» src=«dopb64270.zip» v:shapes="_x0000_i1122">отв<shape id="_x0000_i1123" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image185.wmz» o:><img width=«47» height=«35» src=«dopb64271.zip» v:shapes="_x0000_i1123"><shape id="_x0000_i1124" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image187.wmz» o:><img width=«228» height=«45» src=«dopb64272.zip» v:shapes="_x0000_i1124">
Принимаем отверстия d = 25мм площадь <shape id="_x0000_i1125" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image189.wmz» o:><img width=«19» height=«24» src=«dopb64273.zip» v:shapes="_x0000_i1125"><shape id="_x0000_i1126" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image191.wmz» o:><img width=«88» height=«31» src=«dopb64274.zip» v:shapes="_x0000_i1126">
Число отверстий на каждой трубе:
<shape id="_x0000_i1127" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image193.wmz» o:><img width=«13» height=«15» src=«dopb64275.zip» v:shapes="_x0000_i1127">отв<shape id="_x0000_i1128" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image195.wmz» o:><img width=«149» height=«47» src=«dopb64276.zip» v:shapes="_x0000_i1128">
Отверстия располагаются в два ряда с шагом:
e0=Lk/nотв=8000/62=129 мм
Из камеры в горизонтальный отстойник воду отводят над затопленным водосливом. Верх стенки водослива располагают ниже уровня воды в отстойнике на величину:
                               <shape id="_x0000_i1129" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image197.wmz» o:><img width=«289» height=«47» src=«dopb64277.zip» v:shapes="_x0000_i1129">
где: <shape id="_x0000_i1130" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image199.wmz» o:><img width=«17» height=«24» src=«dopb64278.zip» v:shapes="_x0000_i1130"> - скорость движения воды через водослив, 0,05 м/сек;
<shape id="_x0000_i1131" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image201.wmz» o:><img width=«17» height=«23» src=«dopb64279.zip» v:shapes="_x0000_i1131"> - ширина камеры, 6м;
За стенкой водослива устанавливают подвесную перегородку, погруженную на 0,25-0,33 высоты отстойника, чтобы отклонить поток воды книзу. Скорость между стенкой водослива и перегородкой должна быть не более 0,03 м/сек.
5.5.5. Расчет скорых фильтров
Фильтрованием называется процесс прохождения осветляемой воды через слой фильтрующего материала. Фильтрование, так же как и отстаивание, принимают для осветления воды, т.е. для задержания находящихся в воде взвешенных веществ. Вода после выхода из отстойников должна содержать не более 8-12 мг/л взвешенных веществ. После фильтрования мутность воды, предназначенной для питьевых целей, не должна превышать 2 мг/л.
Помимо взвешенных веществ фильтры должны задержать большую часть микроорганизмов и микрофлоры и понижать цветность воды до требований ГОСТ, т.е. до 200.
Двухслойный безнапорный фильтр представляет собой резервуар, загруженный слоями антрацита (верхний слой) с крупностью                    зерен 0,8-1,8 мм и толщиной слоя 0,4 м и кварцевого песка (нижний слой с крупностью зерен 0,5-1,2 мм и толщиной слоя 0,7м), согластно [1, табл.21].
Суммарная площадь скорых фильтров:
<shape id="_x0000_i1132" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image203.wmz» o:><img width=«593» height=«49» src=«dopb64280.zip» v:shapes="_x0000_i1132">
где   Т – время работы станции в течение суток = 24 ч.;
vр.н – расчетная скорость фильтрования при нормальном режиме, согласно [1, табл.21], 0,7 м/час;
n – количество промывок каждого фильтра за сутки, 2;
w – интенсивность промывки, 14-16 л/(с*м2);
t1 – продолжительность промывки, 0,12 ч;
t2 – время простоя фильтра в связи с промывкой, 0,33 ч;
Число фильтров
<shape id="_x0000_i1133" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image205.wmz» o:><img width=«205» height=«25» src=«dopb64281.zip» v:shapes="_x0000_i1133">
Площадь одного фильтра:
                                      <shape id="_x0000_i1134" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image207.wmz» o:><img width=«144» height=«41» src=«dopb64282.zip» v:shapes="_x0000_i1134">, размер в плане 5,5х 6 м.
Скорость фильтрования воды при форсированном режиме составит:
                               <shape id="_x0000_i1135" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image209.wmz» o:><img width=«357» height=«45» src=«dopb64283.zip» v:shapes="_x0000_i1135">
где  N1 – количество фильтров, находящихся в ремонте, N1=1;
Поддерживающий слой.
Поддерживающий слой из гравия имеет общую высоту 500мм и крупность зерен 2-40 мм [1, табл.22].
Потери напора в поддерживающих слоях при промывке фильтрующего слоя определяются по формуле:
hп.с.=0,022*Нп.с.*ω= 022*0,5*15=0,16 м
где, Нп.с. — высота поддерживающего слоя, м;
Расчет распределительной системы фильтра.
 В проектируемом фильтре распределительная система служит как для равномерного распределения промывной воды по площади фильтра, так и для сбора профильтрованной воды.
Интенсивность промывки принята w = 15 л/(сек*м2), согластно [1, табл.23].Тогда количество промывной воды, необходимо для одного фильтра:
<shape id="_x0000_i1136" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image211.wmz» o:><img width=«204» height=«25» src=«dopb64284.zip» v:shapes="_x0000_i1136">
Диаметр коллектора распределительной системы определяют по скорости входа промывной воды dкол = 700 мм, что при расходе 495 л/сек соответствует скорости vкол =1,13 м/сек ( в начале коллектора рекомендуется vкол = 1-1,2 м/с).
Площадь дна фильтра, приходящаяся на каждое отверстие распределительной системы при расстоянии между ними m=0,27м                 (m = 0,25 – 0,35) и наружном диаметре коллектора Dкол=700 мм, составит:
<shape id="_x0000_i1137" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image213.wmz» o:><img width=«209» height=«45» src=«dopb64285.zip» v:shapes="_x0000_i1137">
а расход промывной воды, поступающей через одно отверстие,
<shape id="_x0000_i1138" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image215.wmz» o:><img width=«229» height=«24» src=«dopb64286.zip» v:shapes="_x0000_i1138">
Диаметр труб ответвлений принимаем dотв=80 мм (ГОСТ 3262-62), тогда скорость входа воды в отверстия будет v=1,7 м/с.
В нижней части ответвлений под углом 600к вертикале предусматриваются отверстия диаметром 10-12 мм.
Отношение площади всех отверстий в ответвлениях распределительной системы ∑f0к площади фильтра F принимаем равным 0,25-0,30%
При площади одного фильтра F=33 м2 суммарная площадь отверстий составит:
<shape id="_x0000_i1139" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image217.wmz» o:><img width=«269» height=«41» src=«dopb64287.zip» v:shapes="_x0000_i1139">
При диаметре отверстий δ0=14 мм, площадь отверстий f0=1,54 см2. Следовательно, общее количество отверстий в распределительной системе каждого фильтра:
<shape id="_x0000_i1140" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image219.wmz» o:><img width=«183» height=«51» src=«dopb64288.zip» v:shapes="_x0000_i1140">
Общее количество отверстий на каждом фильтре при расстоянии между осями отверстий 0,25 м составит:
<shape id="_x0000_i1141" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image221.wmz» o:><img width=«153» height=«44» src=«dopb64289.zip» v:shapes="_x0000_i1141">
Количество отверстий, приходящихся на каждое ответвление 536/44=12шт  
При длине каждого отверстия lотв=(6-0,7)/2=2,65 м шаг оси отверстий на ответвлении бедет равен:
<shape id="_x0000_i1142" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image029.wmz» o:><img width=«12» height=«23» src=«dopb64194.zip» v:shapes="_x0000_i1142"><shape id="_x0000_i1143" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image223.wmz» o:><img width=«181» height=«41» src=«dopb64290.zip» v:shapes="_x0000_i1143">
Высота фильтра:
                               Нф= hз + hпод.сл + hв + hдоп =1,1+0,5+2+0,5 = 4,1 м
где  hз – высота слоя загрузки, [1, табл.21];
hпод.сл – поддерживающий слой гравия, [1, табл.22];
hв – высота слоя воды под поверхностью загрузки, 2м;
hдоп – 0,5м;
5.5.6. Система для сбора и отвода промывной воды
Для сбора и отведения промывной воды устраиваются три желоба. Расстояние между осями желобов составляет 2 м [1, п.б.111]. Поперечное сечение желоба принимается: верхняя часть – прямоугольная, нижняя – треугольная.
Ширину желоба определяем по формуле:
                     <shape id="_x0000_i1144" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image225.wmz» o:><img width=«339» height=«53» src=«dopb64291.zip» v:shapes="_x0000_i1144">
где  Кж – коэффициент, принимаемый равным для пятиугольного  желоба-2,1 [1, п.б.111];
qж – расход воды по желобу, м3/сек;
аж – отношение высоты прямоугольной части желоба к половине его ширины, от 1 до 1,5;
Определим число желобов: n = 6 / 2.2 = 3 шт, тогда расстояние между осями желобов составит: 6 / 3 = 2 м ( рекомендуется не более 2,2 м)
Расход промывной воды, приходящейся на один желоб:
                     <shape id="_x0000_i1145" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image227.wmz» o:><img width=«247» height=«41» src=«dopb64292.zip» v:shapes="_x0000_i1145">
Высота прямоугольной части желоба:  hпр = 0,75*B = 0,75*0,65=0,49 м
Полезная высота желоба:                        h = 1.25*B = 1.25*0,65 = 0,81 м
Конструктивная высота желоба ( с учетом толщины стенки):
                     hк = h + 0.08 = 0,81 + 0,08 = 0,89 м. Скорость движения воды в желобе  v = 0,61 м/сек.
Высота кромки желоба над поверхностью фильтрующей загрузки при Н=1,5м и относительном расширении фильтрующей загрузки е = 30% по формуле:
                     <shape id="_x0000_i1146" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image229.wmz» o:><img width=«288» height=«43» src=«dopb64293.zip» v:shapes="_x0000_i1146">
Расход воды на промывку фильтра:
                     <shape id="_x0000_i1147" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image231.wmz» o:><img width=«419» height=«48» src=«dopb64294.zip» v:shapes="_x0000_i1147">
где Тр – продолжительность работы фильтра между двумя промывками, равная
                   Тр = Т0– (t1+t2+t3) = 12-(0.1+0.33+0.17) = 11.4 ч
где  Т0– продолжительность рабочего фильтроцикла, 8 –12 ч;
t3 – продолжительность сброса первого фильтрата в сток;
w – интенсивность промывки;
N – количество фильтров, 10 шт;
5.5.7. Расчет сборного канала
Загрязненная промывная вода из желобов скорого фильтра свободно изливается в сборный канал, откуда отводится в сток.
Поскольку фильтр имеет площадь f = 33м2 ‹ 40 м2, он устроен с боковым сборным каналом, непосредственно примыкающим к стенке фильтра. При отводе промывной воды с фильтра сборный канал должен предотвращать создание подпора на выходе воды из желобов.
Поэтому расстояние от дна желоба до дна бокового сборного канала должно быть не менее:
                     <shape id="_x0000_i1148" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image233.wmz» o:><img width=«392» height=«52» src=«dopb64295.zip» v:shapes="_x0000_i1148">
  где  qкан – расход воды в канале, 0,495 м3/сек;
bкан – минимальная допустимая ширина канала, согласно [1, П.6.112] принимается 0,7 м;
Скорость движения воды  в конце сборного канала при размерах поперечного сечения fкан = 0,7*0,7=0,49 м2, составит vкан = qкан / fкан = 0,495/0,49=0,8 м/сек, что примерно отвечает рекомендуемой минимальной скорости, v = 0.8 м/сек.
5.5.8… Определение потерь напора  при промывке фильтра Напор, под которым подается вода для промывки фильтра, должна быть не менее:
                     <shape id="_x0000_i1149" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image235.wmz» o:><img width=«280» height=«27» src=«dopb64296.zip» v:shapes="_x0000_i1149">
где   Нг – геометрическая высота подъема воды;
Нг = 4,5+0,7+1,1=6,3 м
где  1,5- высота загрузки;
0,7 – высота над поверхностью загрузки;
∑h – сумма потерь напора при промывки фильтра;
<shape id="_x0000_i1150" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image237.wmz» o:><img width=«540» height=«27» src=«dopb64297.zip» v:shapes="_x0000_i1150">
где  hр.с – потери напора в отверстиях труб распределительной системы фильтра;
<shape id="_x0000_i1151" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image239.wmz» o:><img width=«451» height=«47» src=«dopb64298.zip» v:shapes="_x0000_i1151">
где а– отношение суммы площадей всех отверстий распределительной системы к площади сечения коллектора, 0,25;
vкол – скорость движения воды в коллекторе в м/сек;
vр.т – то же, в распределительных трубах в м/сек;
hф – потери напора в фильтрующем слое, 1м;
hп.с – потери напора в гравийных поддерживающих слоях;
<shape id="_x0000_i1152" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image241.wmz» o:><img width=«317» height=«24» src=«dopb64299.zip» v:shapes="_x0000_i1152">
hп.т – потери напора в трубопроводе;
            hп.т = i*l =100*0,00649=0,65 м
                     при q = 435 л/сек, d = 600 мм и v = 1,77 м/сек гидравлический уклон i = 0,00649, общая длина трубопровода 100 м
hо.с – потери напора на образование скорости во всасывающем и напорном трубопроводах, 0,4 м;
hм.с – потери напора на местные сопротивления, 0,6 м;
5.5.9.Подбор насосов для промывки фильтра
Для подачи промывной воды в качестве 495 л/сек принято два одновременно действующих центробежных насоса марки 12НД с производительностью 720 м3/ч (200 л/с) каждый с напором 21 м, при скорости вращения n=960 об/мин. Мощность на валу насоса 48 кВт, мощность эл. двигателя 55 кВт, КПД насоса 0,87.
Кроме двух рабочих насосов принят один резервный агрегат.
5.5.10. Расчет отделения хлораторной
Для интесификации хода коагулянта и обесцвечивания, а также для улучшения санитарного состояния сооружений рукомендуется проводить хлорирование воды. Доза первичного хлорирования Дх1 = 4 мг/л;
Доза вторичного хлорирования Дх2 = 1 мг/л;
Определим суточный расход хлора: расход хлора для предварительного хлорирования воды при Дх1 = 4 мг/л равен:
                     <shape id="_x0000_i1153" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image243.wmz» o:><img width=«323» height=«44» src=«dopb64300.zip» v:shapes="_x0000_i1153">
расход хлора для предварительного хлорирования воды при Дх2 = 1 мг/л;
равен:        
<shape id="_x0000_i1154" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image245.wmz» o:><img width=«312» height=«44» src=«dopb64301.zip» v:shapes="_x0000_i1154">
Общий расход хлора равен 8,4+2=10,4 кг/ч, или 250 кг/сут
Помещение хлораторной разделено глухой стенкой на две части (хлора торная и аппаратная) с самостоятельными запасными выходами наружу из каждой
В хлораторной  устанавливают три вакуумных хлоратора ЛОНИИ-100 производительностью до 10 кг/ч с газовым измерителем. Два хлоратора являются рабочими, а один служит резервным.
В аппаратной кроме хлораторов устанавливаются три промежуточных хлорных баллона. Они требуются в больших установках для задержания загрязнений перед поступлением хлорного газа в хлоратор из расходных хлорных баллонов. 
Число расходных хлорных баллонов:
nбак=Qхл/Sбак=10,4/0,5=21 шт.
где  Sбак=0,5 – 0,7 кг/ч — съем хлора  с одного баллона без искусственного подогрева  при температуре воздуха в помещении 180С.
Для уменьшения количества расходных баллонов в хлораторной устанавливаются стальные бочки – испарители диаметром D=0,746 м и длиной L =1,6 м. Такая бочка имеет емкость 500 л и вмещает до 625 кг хлора. Съем хлора с 1 м2 боковой поверхности бочек составляет Sхл=3 кг/ч. Боковая поверхность бочки при принятых выше размерах составит 3,65 м2.
Таким образом, съем хлора с одной бочки будет
qб=Fб*Sхл=3.65*3=10.95 кг/ч
Для обеспечения подачи хлора в количестве 15,83 кг/ч нужно иметь 10,4/10,95=1 бочки испарителя. Чтобы пополнить расход хлора из бочки, его переливают из стандартных баллонов емкостью 55 л, создавая разрежение в бочках путем отсоса хлор газа эжектором. Это мероприятие позволяет увеличить съем хлора до 5 кг/ч с одного баллона и, следовательно, сократить количество одновременно действующих расходных баллонов до 10,5/5<shape id="_x0000_i1155" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image247.wmz» o:><img width=«13» height=«13» src=«dopb64302.zip» v:shapes="_x0000_i1155"> 2 шт  
Всего за сутки потребуется баллонов с жидким хлором:
250/55=5 баллона
где: 55 л – объем одного баллона
В помещении хлораторной предусматриваются резервные баллоны в количестве 50% суточной потребности т.е. 2 баллона.
Основной запас хлора хранится вне очистной станции, на расходных складах, рассчитанных на месячную потребность в хлоре.
n=250*30/55=136 баллонов
Доставка баллонов с расходного склада на очистную станцию производится автомашиной.
Вентиляцию хлораторной и склада предусматриваем общеобменную с 12 – ти кратным обменом воздуха в час.
Загрязненный воздух отсасывается из нижней зоны через подпольные каналы с решетками и выбрасывается в атмосферу через шахту, возвышающуюся на 5 м над крышей здания.
5.5.11. Расчет сооружений повторного использования воды.
Принято повторное использование промывной воды фильтров с кратковременным отстаиванием ее в аккумулирующих емкостях, предназначенных для приема залповых сбросов.
    продолжение
--PAGE_BREAK--На одну промывку фильтра расход воды составляет:
q=F*ω*60*t1=33*15*60*7=208м3
где, t1 – продолжительность промывки, 7 мин;
Следовательно приняты две аккумулирующие емкости по 210 м3 каждая.
Полагая, что повторно используется 80% промывной воды, а 20% воды сбрасывается с осадком в сток, определяем параметры насосной установки:
а) насос для перекачки осветленной воды на очистные сооружения:
<shape id="_x0000_i1156" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image249.wmz» o:><img width=«196» height=«44» src=«dopb64303.zip» v:shapes="_x0000_i1156">
где  t – продолжительность перекачки, 30 мин=0,5ч [12, табл.43];
б) насос для перекачки шламовой воды из резервуара в канализацию:
<shape id="_x0000_i1157" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image251.wmz» o:><img width=«196» height=«44» src=«dopb64304.zip» v:shapes="_x0000_i1157">
где  t – продолжительность перекачки, 15 мин=0,25ч [12, табл.43];
Для выполнения обеих операций принимаем четыре обнотипных насоса ( три рабочих и один резервный) марки 12Д-19-60 производительностью по 150 л/с, напором 15 м, скоростью                  вращения 1450 об/мин и КПД 0,8.
9.5.12. Песковое хозяйство.
Кварцевый песок, используемый в качестве загрузки фильтра, должен быть очищен от примесей и иметь определенный гранулометрический состав.
В установках пескового хозяйства предусматривается подготовка карьерного песка для первоначальной загрузки фильтров, так и для ежегодной его догрузки в размере 10% общего объема песчаного фильтрующего материала.
Объем песка, загружаемого в фильтры перед пуском станции из восьми фильтров площадью по 33 м2 каждый и высотой фильтрующего слоя 1,2 м составит:
Wn=8*1.2*33=290 м3
Готовая потребность в дополнительном песке (10%-ная догрузка):
Wд=290*0,1=29,0 м3
Принимаем, что в карьерном сырье содержит 55% песка, пригодного для загрузки фильтра.
Тогда потребность в карьерном сырье перед пуском станции будет:
<shape id="_x0000_i1158" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image253.wmz» o:><img width=«167» height=«41» src=«dopb64305.zip» v:shapes="_x0000_i1158">
а годовая потребность в песке для его дозагрузки в фильтры:
<shape id="_x0000_i1159" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image255.wmz» o:><img width=«144» height=«41» src=«dopb64306.zip» v:shapes="_x0000_i1159">
Песковая площадка принята асфальтированная с размером в плане 26Х20 м.
Глава 6. Водопроводная сеть и водоводы
6.1. Общие сведения
Трассировка водопроводной сети обусловлена выполнением следующих основных правил:
1.     Водопроводная сеть должна равномерно охватывать всех потребителей воды.
2.     Сети водопровода должны иметь возможно наименьшую строительную стоимость, для чего подачу воды в заданные точки необходимо производить по кратчайшим направлениям, с тем чтобы обеспечить наименьшую длину водопроводных сетей.
3.     Водопроводная сеть должна обеспечивать бесперебойность подачи воды потребителям, как при нормальной работе, так и при возможных авариях на отдельных участках.
На территории города главные магистрали водопроводной сети трассируем по основному направлению движения воды. Магистрали соединены перемычками, обеспечивающими перераспределение воды между магистралями при авариях.
Транзитные магистрали предусмотрены для транспортирования воды от точки питания сети к наиболее удаленным ее точкам, а так же в распределительную сеть.
6.2. Расчет водопроводной сети на случай максимального водозабора
6.2.1. Расчетная схема отбора воды.
Водопроводная сеть – кольцевая с водонапорной башней в начале сети; башня располагается на естественной возвышенности на отметке    107,3  м.
Максимальное водопотребление приходится  на  промежуток  времеми  с 21 до 22 часов.  В этот  час  город  потребляет 5,28% от Qсут.мах,  т.е.2238,57 м3/ч = 622 л/с, в том числе предприятия:
Qпр№1 = 162 м3/ч = 45 л/с
Qпр№2 = 208 м3/ч = 58 л/с
Суммарное потребление воды предприятиями:  Qпр = 103 л/с
Тогда расход воды, равномерно распределенного по территории города, составит:
Q = Qрасч – Qпр = 622 – 103 = 519 л/с
Удельный отбор, т.е. отдача воды сетью на 1 м ее длины, определяем по формуле:
<shape id="_x0000_i1160" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image257.wmz» o:><img width=«224» height=«48» src=«dopb64307.zip» v:shapes="_x0000_i1160">
где  ∑l – сумма длин участков сети, м.
Путевые расходы воды по участкам сети:
<shape id="_x0000_i1161" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image259.wmz» o:><img width=«100» height=«35» src=«dopb64308.zip» v:shapes="_x0000_i1161">
или заменяя их узловыми расходами воды:
<shape id="_x0000_i1162" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image261.wmz» o:><img width=«444» height=«27» src=«dopb64309.zip» v:shapes="_x0000_i1162">
где   lузл – сумма длин участков, приходящих к узлу.
Результаты определения узловых расходов приведены в табл. 6.1 и          на рис.6.1.
Узловые расходы воды.
Таблица 6.1
Номер узла
Номера участков, примыкающего к узлу
Сумма длин участков, примыкающих к узлу Sl
Qузл
Qпр
м
л/с
л/с
1
1-2,1-5
1375
22
2
2-1,2-3,2-7
2065
33,04
3
3-2,3-8
1190
19,04
45
4
4-5,4-9
1300
20,8
5
5-1,5-4,5-6,5-10
2650
42,4
6
6-5,6-7,6-12
1375
22
7
7-2,7-6,7-8
1315
21,04
8
8-3,8-7,8-14
1615
25,84
9
9-4,9-10,9-16
1925
30,8
10
10-5,10-9,10-11,10-17
2775
44,4
11
11-10,11-12,11-18
1575
25,4
12
12-6,12-11,12-13
1315
21,04
13
13-12,13-14,13-19
1265
20,24
14
14-8,14-13,14-15
1095
17,52
15
15-14,15-20
970
15,52
16
16-9,16-17
1350
21,6
17
17-10,17-16,17-18
2240
35,84
18
18-11,18-17,18-19
2170
34,72
58
19
19-13,19-18,19-20
1825
29,2
20
20-15,20-19
1020
16,32
Итого:
32410
519
103
Всего:
622
Определение расчетных расходов воды по участкам сети.
При начальном потокораспределении должны быть выполнены два основных требования:
1.     обеспечение надежности работы сети путем распределения воды по основным параллельным магистралям примерно равными потоками, что, в свою очередь, обеспечивает взаимозаменяемость этих участков в случае аварии;
2.     соблюдение баланса расходов воды в узлах, чтобы сумма всех расходов, приходящих к узлу, равнялась сумме расходов, вытекающих из этого узла, включая собственно узловой расход.
Начальное потокораспределение представлено на рис.6.1.
Определение диаметров труб участков сети.
Максимальная надежность сети обеспечивается путем назначения равных диаметров в пределах каждого характерного сечения сети, что обеспечивает взаимозаменяемость транзитных магистралей.
Диаметры перемычек, осуществляющих переброску транзитных расходов воды при авариях на магистралях, назначаются конструктивно и принимаются равными диаметрам магистральных участков, следующих за данными перемычками.
Для водопроводной сети применяются чугунные водопроводные трубы (ГОСТ 21053-75).
Наивыгоднейшие диаметры участков сети вычисляется с помощью компьютера. Данные диаметры принимаются одинаковыми и для случая максимального водоразбора при пожаротушении.
Учитывая экономический фактор и предельно-допустимые значения скоростей течения воды  подобраны экономически наивыгоднейшие диаметры труб участков сети.
Потери напора в трубах определяем по формуле:
h = S0*L*Q2 = S* Q2
где  S0– удельное сопротивление трубопровода, При скорости движения воды в трубах < 1,2 м/с, вводится поправочный коэффициент δ,
L – длина трубопровода;
Q – расчетный расход воды в трубопроводе;
S – полное сопротивление трубы длиной l;
Диаметр труб и потери напора при первоначальном потокораспределении приведены на рис.6.1.
6.3. Гидравлическая увязка сети на случай максимального водоразбора.
Гидравлическая увязка кольцевой водопроводной сети с водопроводной башней (контур 1) в начале производится на компьютере. Результаты вычислений сводим в табл. 6.2.
Гидравлическая увязка сети на случай максимального водоразбора.
     Таблица 6.2.
№ контура
№ участка
Длина участка
Диаметр
Расход
Скорость течения воды
Потери напора
номер
номер
м
мм
л/с
м/с
м
1
2
3
4
5
6
7
1
В.Б-4
250
600
310,78
1,1
0,69
В.Б-4
250
600
310,78
1,1
0,69
∆h=0
2
5-1
500
350
103,18
1,07
2,65
1-2
875
300
81,18
1,15
6,5
7-2
450
150
2,65
0,5
-1,2
6-7
125
300
87,12
1,15
-1,07
5-6
875
350
126,11
1,21
-6,96
∆h=-0,08
3
7-2
450
150
2,65
0,5
1,2
2-3
740
250
50,79
1,03
5,66
8-3
450
150
13,25
0,75
-3,51
7-8
740
300
63,43
0,9
-3,36
∆h=-0,01
4
4-5
700
600
302,12
1,07
1,83
5-10
575
200
30,43
0,97
5,15
4-9
600
600
298,64
1,06
-1,53
9-10
725
400
175,26
1,25
-5,46
∆h= -0,01
5
5-6
875
350
126,11
1,21
6,93
6-12
375
150
16,99
0,96
4,8
11-12
200
250
34,27
0,7
-0,7
5-10
575
200
30,43
0,97
-5,15
10-11
875
350
116,55
1,21
-5,92
∆h= -0,04
6
6-7
125
300
87,12
1,23
1,07
7-8
740
300
63,43
0,9
3,36
8-14
425
200
24,35
0,77
2,43
6-12
375
150
16,99
0,96
-4,8
12-13
740
250
30,22
0,62
-2
13-14
100
200
7,68
0,38
-0,06
∆h= 0
7
9-10
725
400
175,26
1,31
5,46
10-17
600
300
44,74
0,63
1,33
9-16
600
350
92,58
0,96
-2,56
16-17
750
300
70,98
1
-4,26
∆h= -0,03
8
10-11
875
350
116,55
1,21
5,92
11-18
500
300
57,08
0,81
1,84
10-17
600
300
44,74
0,63
-1,35
17-18
890
300
79,88
1,13
-6,4
∆h= -0,01
9
11-12
200
250
34,27
0,7
0,7
12-13
740
250
30,22
0,62
2
13-19
425
100
2,29
0,34
0,85
11-18
500
300
57,08
0,81
-1,84
18-19
780
300
44,24
0,63
-1,72
∆h= -0,01
10
13-14
100
200
7,68
0,24
0,06
14-15
570
200
14,51
0,46
1,16
13-19
425
100
2,29
0,34
-0,85
19-20
620
300
17,33
0,25
-0,21
15-20
400
100
1,01
0,13
-0,16
∆h= 0
Невязка по внешнему контуру:
∆hк = h4-5 + h5-1 + h1-2 + h2-3 – h3-8 + h8-14 + h14-15 +h15-20 — h4-9 — h9-16 — h16-17 — h17-18 — h18-19 — h19-20  - h20-15 = 1,83+2,65+6,5+5,66-3,51+2,43+1,16-1,53-2,56-4,26-6,4-1,72-0,21-0,16=-0,12м
Результаты расчетов соответствуют:
1.     Потери напора в кольцах: в пределах 0,5м
2.     Невязка по внешнему контуру – 1,5 м.
7.4. Поверочный расчет сети на случай максимального водоразбора при пожаротушении.
При пожаротушении допускается повышение расчетных расходов воды больше предельных экономических, т.к. пожары продолжаются сравнительно недолго и это не отражается на экономике сети.
Выбор предполагаемых точек пожара производится из соображений подачи воды на тушение пожара в самые отдаленные точки сети. Принимается, что тушение пожара осуществляется в узлах 3,15 и 20.
          Во время тушения пожара в сеть необходимо подавать рас ход воды:
         
Qрасч.пож= Qмах+ Qпож= 622 + 135 = 757 л/с
7.5.Гидравлическая увязка сети на случай максимальноговодоразбора при пожаротушении.
Гидравлическая увязка сети на случай максимального водоразбора при пожаротушении производится также на компьютере, результаты вычисление сводим в табл. 6.3
Первоначальное распределение потоков воды при пожаре осуществляем с учетом тех же требований, что при максимальном водоразборе. Схема сети с первоначальным распределением потоков воды показана на рис. 6.2.
авлическая увязка сети на случай максимального водоразбора при пожаротушении.
Таблица 6.3.
№ контура
№ участка
Длина участка
Диаметр
Расход
Скорость течения воды
Потери напора
номер
номер
м
мм
л/с
м/с
м
1
2
3
4
5
6
7
1
В.Б.-4
250
600
378,28
1,34
1,02
В.Б.-4
250
600
378,28
1,34
1,02
∆h= 0
2
5-1
500
350
134,5
1,4
4,5
1-2
875
300
112,5
1,59
12,48
7-2
450
150
4,7
0,6
-3,79
6-7
125
300
117,1
1,66
-1,93
5-6
875
350
161,62
1,68
-11,38
∆h= -0,12
3
7-2
450
150
4,7
0,6
3,79
2-3
740
250
84,16
1,71
15,53
8-3
450
150
24,88
1,41
-12,37
7-8
740
300
91,36
1,29
-6,96
∆h= -0,01
4
4-5
700
600
375,82
1,33
2,83
5-10
575
200
37,31
1,19
7,74
4-9
600
600
359,94
1,27
-2,22
9-10
725
400
217,84
1,73
-8,44
∆h= -0,09
5
5-6
875
350
161,62
1,68
11,38
6-12
375
150
22,51
1,27
8,44
11-12
200
250
52,62
1,07
-1,04
5-10
575
200
37,31
1,19
-7,74
10-11
875
350
155,63
1,62
-10,55
∆h= 0,49
6
6-7
125
300
117,1
1,66
1,93
7-8
740
300
91,36
1,29
6,96
8-14
425
200
40,64
1,29
6,78
6-12
375
150
22,51
1,27
-8,44
12-13
740
250
54,09
1,1
-6,41
13-14
100
200
29,46
0,98
-0,84
∆h= -0,02
7
9-10
725
400
217,84
1,73
8,44
10-17
600
300
55,12
0,78
2,05
9-16
600
350
11,3
1,16
-3,7
16-17
750
300
89,7
1,27
-6,8
∆h= -0,01
8
10-11
875
350
155,63
1,62
10,55
11-18
500
300
77,81
1,1
3,41
10-17
600
300
55,12
0,78
-2,05
17-18
890
300
108,98
1,54
-11,91
∆h= 0
9
11-12
200
250
52,62
1,07
1,16
12-13
740
250
54,09
1,1
6,41
13-19
425
100
4,39
0,59
3,12
11-18
500
300
77,81
1,1
-3,41
18-19
780
300
94,07
1,33
-7,78
∆h= -0,5
10
13-14
100
200
29,46
0,94
0,84
14-15
570
200
52,58
1,67
15,25
13-19
425
100
4,39
0,59
-3,12
19-20
620
300
69,26
0,98
-3,35
15-20
400
100
7,94
1,02
-9,6
∆h= 0,02
    продолжение
--PAGE_BREAK--
    продолжение
--PAGE_BREAK--hн — потери напора в водоводах от насосной станции до водонапорной башни, определены в гл.7, и в напорных коммуникациях внутри насосной станции при расходах, соответствующих подаче насоса в период максимального водоразбора, принимаются равными 2 м [4, п.14.3].
В соответствии с [1] работа насосной станции II подъема должна быть проверена на подачу воды при тушении пожара.
Требуемый напор насосов в период тушения пожаров определяется по формуле:
Нп = Нгп + hвп + hнп + Нсв.п= (141,62-78,25)+1,5+2+9,36+10=86,23 м
где  Нгп — геометрическая высота подъема воды при пожаротушении, т.е. разность отметок земли в расчетной (диктующей) точке пожара и минимального уровня воды в резервуарах чистой воды (отметка дна), м;
hвп — потери напора во всасывающих водоводах и коммуникациях насосной станции при пожаротушении, принимаются равными 1,5 м [4, п.14.3];
hнп — потери напора в напорных коммуникациях внутри насосной станции, принимаются равными 2 м, и по пути от насосной станции до расчетной точки (в водоводах и сетях) при пожаротушении, определены в гл.7;
Для обеспечения подачи расчетных расходов воды принимаются в часы максимального водопотребления два рабочих и два резервных насоса.
          Принимаются насосы марки Д 1250-125 ,  n = 1450 об/мин.
Характеристика насосов:  Dр.к =570 мм;
∆hg = 5 м;
N = 400 кВт;
h = 110 м;
Глава 8. Автоматизация технологического процесса.
Автоматизация процесса коагулирования воды.
Одним  из первых этапов процесса очистки воды является коагулирование. Иногда одновременно с коагулированием устраняется излишняя жёсткость воды путём подщелачевания её известью. В воду могут вводиться и другие реагенты (твёрдые, жидкие и газообразные) для устранения излишнего количества солей железа, марганца  и кремния, а также для устранения привкусов и запахов.
В установках коагулирования воды  автоматизируется управление механизмами внутристанционного транспортирования, дробления  и дозирования реагентов. Дозирование реагентов производится в сухом виде или в виде водных растворов и суспензий.
Механизация и автоматизация разгрузки и внутристанционного транспортирования химических реагентов обеспечивает бесперебойную и более точную подачу реагентов, от чего зависит качество очистки воды; упрощает эксплуатацию сооружений; сокращают численность обслуживающего персонала; устраняют пыль в рабочих помещениях станции; снижают потери реагентов. В последние годы  получает внедрение мокрое транспортирование коагулянта, значительно упрощающее автоматизацию реагентного хозяйства на очистных станциях.
При использовании на станциях сухого коагулянта его дозирование может осуществляться  в сухом виде или после предварительного растворения в баках. Дозаторы  (иногда их называют питателями) сухого коагулянта бывают объёмные и скоростные.  Объёмные отмеривают равные порции коагулянта и регулируют число порций, вводимых в воду в единицы времени. Скоростные подают измельчённый коагулянт непрерывным потоком с заданной скоростью.
Сухое дозирование коагулянта не получило широкого внедрения, на водопроводных станциях обычно применяется мокрое дозирование. В этом
случае грубоизмельчённый коагулянт загружается в растворные баки, где получается раствор примерно 20%-ной крепости. Дальше в расходных баках крепость раствора доводится примерно до 10%, и в таком виде он поступает в дозирующее устройство.
Действие автоматических устройств для мокрого пропорционального дозирования реагентов в точном соответствии с количеством обрабатываемой воды может быть основано на изменении площади отверстия, через которое поступает раствор, пропорционально количеству обрабатываемой воды; на изменении напора, под которым вытекает раствор из какого-либо отверстия, пропорционально количеству воды;  на объёмном отмеривании; на объёмном вытеснении. На многих водопроводных станциях построены установки для механизации и автоматизации загрузки, растворения и мокрого дозирования коагулянта, в основу которых положен автоматический дозатор системы Чейшвили-Крымского.
В установке принята периодическая загрузка баков сухим коагулянтом. При колебании концентрации раствора в определённых заданных пределах периодическая загрузка даёт наиболее рациональное решение. Одновременная загрузка коагулянта в баки, ёмкость которых рассчитана на суточный расход, требует громоздких сооружений и значительного расхода энергии на перемешивание раствора. Непрерывная загрузка коагулянта элеватором неприемлима, так как производительность элеватора не остаётся постоянной при различной крупности сухого коагулянта. Даже небольшое несоответствие между производительностью элеватора и расходом коагулянта в растворённом состоянии приведёт или к переполнению бака сухим коагулянтом, или к чрезмерному понижению концентрации.
Общая схема установки приведена на листе N 8. Загрузка коагулянта производится  в бункер 9 автомобилями-самосвалами. Далее коагулянт элеватором 8 подаётся в камеру 7, имеющую дырчатое дно. В эту камеру для растворения коагулянта подаётся вода. Подача воды  регулируется дроссельным клапаном 5 с поплавковым устройством. Перемешивание раствора производится с помощью сжатого воздуха, подаваемого от воздуходувки 10 в сеть перфорированных труб, уложенных на дне бака 6. В условиях периодической загрузки коагулянта в камеру 7 концентрация забираемого из бака 6 раствора будет медленно повышаться или понижаться в определённых заданных пределах. Контроль концентрации раствора осуществляется ареометром 3 с электрическим индукционным датчиком 2. К датчику подключены вторичный прибор для измерения и регистрации концентрации коагулянта и контактная система, регулирующая работу элеватора 8. Ареометр измеряет концентрацию раствора в устроенном для этой цели баке 4.
Раствор из бака  6 забирается насосом 13 и подается через регулирующий вентиль с электроприводом 14 в трубопровод, по которому вода поступает из реки в смеситель 11. Перед регулирующим вентилем установлен тройник, через который часть раствора непрерывно подается в бак 4. А из него по  переливной трубе раствор отводится в бак 7. Этим обеспечивается контроль концентрации рабочего раствора коагулянта перед подачей  его в воду. Ввод раствора коагулянта в трубу под напором обеспечивает быстрое и полное перемешивание его с водой.
В состав дозатора входят равновесный электронный мост ЭМД-217 и датчик электропроводности 12, включающий две измерительные и одну компенсационную электролитические ячейки. К одной из измерительных ячеек подводится вода из трубопровода до введения в нее раствора коагулянта, а к другой – после введения коагулянта. Электропроводность воды, в которую введен коагулянт, больше, чем без коагулянта. Разность электропроводности воды в электролитических ячейках можно принять как добавочную электропроводность коагулянта и по ее величине определить количество коагулянта в воде. Компенсационная ячейка, включающая постоянное сопротивление, служит для устранения влияния измерений температуры воды. Происходит это путем обтекания постоянного сопротивления компенсационной ячейки водой из измерительной ячейки. Изменение температуры воды вызывает изменение постоянного сопротивления, что учитывается в электронном мосте.
Контактная система равновесного моста управляет работой электрифицированного вентиля 14. Вся контрольно-измерительная и управляющая аппаратура размещается на пульте 1. Для обеспечения бесперебойности работы установки предусмотрены два бункера, два растворных бака, два насоса и две воздуходувки.
          Как видно из электрической схемы дозирующей части установки           ( лист № 8), трансформатор Тр, питающий электролитические ячейки, имеет три вторичные обмотки. Средняя точка одинаковых обмоток соединена со средней точкой измерительных ячеек 1 и 2 через постоянное сопротивление R0.
Отдельная обмотка трансформатора включена последовательно с компенсационной ячейкой 3 и реохордом Р электронного моста переменного тока ЭМД-127. К усилителю моста Ус подводится разность между напряжением на включенном в данный момент сопротивления реохорда Р и напряжением от сопротивления.
Автоматический дозатор поддерживает заданную дозу коагулянта с помощью автоматического электронного равновесного моста, имеющего систему контактов, которые замыкаются при отклонении стрелки, связанной с реохордом, от установленной (по шкале прибора) дозы коагулянта. Поскольку сопротивление включенного участка реохорда Р определяется положением скользящего по нему контакта, отклонение стрелки будет прямопропорционально количеству коагулянта в воде. Проходящей через измерительную ячейку 2.
Равновесный мост, действуя на электропривод регулирующего вентиля с помощью контактов регулятора, автоматически поддерживает заданную дозу коагулянта. Следовательно, для дозатора Чейшвили-Крымского не нужно постоянства концентрации раствора коагулянта. Изменение концентрации автоматически компенсируется большим или  меньшим открытием регулирующего вентиля. Необходимо только, чтобы концентрация была выше некоторого предела, определяемого пропускной способностью устройств для подачи раствора коагулянта в воду.
Таким образом, при применении дозаторов этого типа отпадает необходимость в устройстве отдельных баков для приготовления раствора и  отдельных  расходных баков; достаточно иметь только один небольшой растворный бак. Однако надо обеспечить такие условия работы, чтобы скорость растворения коагулянта превышала его наибольший расход.
На Ленинградской главной водопроводной станции при непрерывном растворении оказался достаточным бак емкостью до 30 м3 на 1 тонну коагулянта в 1 час, тогда как до автоматизации требовался бак вместимостью не менее 300 м3 на такое же количество коагулянта.
Применяемый в схеме контактный ареометр имеет контакты, замыкающиеся при снижении концентрации раствора коагулянта ниже заданного предела. На плоту ареометра, плавающем в баке с раствором коагулянта, укреплена герметически закрытая катушка индукционной телеметрической системы. При изменении концентрации, а следовательно, и объемной массы раствора коагулянта изменяется взаимное расположение катушки и сердечника, что вызывает соответствующее изменение положения стрелки вторичного прибора, соединенного с индукционной катушкой ареометра. В качестве вторичного прибора используется Э-280 (указывающий) или Э-612 (регистрирующий). Электрическая схема ареометра включает задатчик и усилитель с поляризованным реле. Задатчик  представляет собой обычный реостат с сопротивлением около 1500 Ом. Подвижной контакт задатчик устанавливается в такое положение,  при котором распределение напряжения на секциях реостата получается таким же, как и распределение напряжения на секции индукционной катушки ареометра при заданной концентрации. В этом случае напряжение между средней точкой задатчика и средними точками катушки и вторичного прибора, подаваемое на вход усилителя, равно нулю. В случае понижения концентрации раствора коагулянта изменяется напряжение на индукционных катушках и на вход усилителя окажется поданным напряжение, под действием которого поляризованное реле замкнет свой контакт.  Если же произойдет увеличение концентрации раствора коагулянта сверх заданной, то напряжение на входе усилителя будет иметь фазу, сдвинутую на 1800, вследствие чего поляризованное реле разомкнет контакты.
Пуск и установка элеватора осуществляется автоматически. При понижении концентрации раствора коагулянта в баке до заданного предела замыкаются контакты ареометра КА и включается реле пуска элеватора РЗ, которое своими контактами замкнет цепь магнитного пускателя одного из двух элеваторов в зависимости от положения переключат
Опыт применения дозатора коагулянта Чейшвили-Крымского показал, что этот дозатор может использоваться лишь при очистке воды невысокого
(до 150 … 200 мг/л) солесодержания, что является его существенным недостатком. К другим его недостаткам относятся большое запаздывание в регулировании, нарушение работы электролитических ячеек при отложении в них осадка, сложность принятой температурной компенсации. Для успешной работы дозатора необходимо квалифицированное обслуживание
Глава 10.Автоматизация технологического процессов.
Автоматизация процеса коагулирования воды.
Одним  из первых этапов процесса очистки воды является коагулирование. Иногда одновременно с коагулированием устраняется излишняя жёсткость воды путём подщелачевания её известью. В воду могут вводиться и другие реагенты ( твёрдые, жидкие и газообразные) для устранения излишнего количества солей железа, марганца  и кремния, а также для устранения привкусов и запахов.
В установках коагулирования воды  автоматизируется управление механизмами внутристанционного транспортирования, дробления  и дозирования реагентов. Дозирование реагентов производится в сухом виде или в виде водных растворов и суспензий.
Механизация и автоматизация разгрузки и внутристанционного транспортирования химических реагентов обеспечивает бесперебойную и более точную подачу реагентов, от чего зависит качество очистки воды; упрощает эксплуатацию сооружений; сокращают численность обслуживающего персонала; устраняют пыль в рабочих помещениях станции; снижают потери реагентов. В последние годы  получает внедрение мокрое транспортирование коагулянта, значительно упрощающее автоматизацию реагентного хозяйства на очистных станциях.
При использовании на станциях сухого коагулянта его дозирование может осуществляться  в сухом виде или после предварительного растворения в баках. Дозаторы  ( иногда их называют питателями) сухого коагулянта бывают объёмные и скоростные.  Объёмные отмеривают равные порции коагулянта и регулируют число порций, вводимых в воду в единицы времени. Скоростные подают измельчённый коагулянт непрерывным потоком с заданной скоростью.
Сухое дозирование коагулянта не получило широкого внедрения, на водопроводных станциях обычно применяется мокрое дозирование. В этом
случае грубоизмельчённый коагулянт загружается в растворные баки, где получается раствор примерно 20%-ной крепости. Дальше в расходных баках крепость раствора доводится примерно до 10%, и в таком виде он поступает в дозирующее устройство.
Действие автоматических устройств для мокрого пропорционального дозирования реагентов в точном соответствии с количеством обрабатываемой воды может быть основано на изменении площади отверстия, через которое поступает раствор, пропорционально количеству обрабатываемой воды; на изменении напора, под которым вытекает раствор из какого-либо отверстия, пропорционально количеству воды;  на объёмном отмеривании; на объёмном вытеснении. На многих водопроводных станциях построены установки для механизации и автоматизации загрузки, растворения и мокрого дозирования коагулянта, в основу которых положен автоматический дозатор системы Чейшвили-Крымского.
В установке принята периодическая загрузка баков сухим коагулянтом. При колебании концентрации раствора в определённых заданных пределах периодическая загрузка даёт наиболее рациональное решение. Одновременная загрузка коагулянта в баки, ёмкость которых рассчитана на суточный расход, требует громоздких сооружений и значительного расхода энергии на перемешивание раствора. Непрерывная загрузка коагулянта элеватором неприемлима, так как производительность элеватора не остаётся постоянной при различной крупности сухого коагулянта. Даже небольшое несоответствие между производительностью элеватора и расходом коагулянта в растворённом состоянии приведёт или к переполнению бака сухим коагулянтом, или к чрезмерному понижению концентрации.
Общая схема установки приведена на листе N  . Загрузка коагулянта производится  в бункер 9 автомобилями-самосвалами. Далее коагулянт элеватором 8 подаётся в камеру 7, имеющую дырчатое дно. В эту камеру для растворения коагулянта подаётся вода.Подача воды  регулируется дроссельным клапаном 5 с поплавковым устройством. Перемешивание раствора производится с помощью сжатого воздуха, подаваемого от воздуходувки 10 в сеть перфорированных труб, уложенных на дне бака 6. В условиях периодической загрузки коагулянта в камеру 7 концентрация забираемого из бака 6 раствора будет медленно повышаться или понижаться в определённых заданных пределах. Контроль концентрации раствора осуществляется ареометром 3 с электрическим индукционным датчиком 2. К датчику подключены вторичный прибор для измерения и регистрации концентрации коагулянта и контактная система, регулирующая раб оту элеватора 8. Ареометр измеряет концентрацию раствора в устроенном для этой цели баке 4.
    продолжение
--PAGE_BREAK--Раствор из бака  6 забирается насосом 13 и подается через регулирующий вентиль с электроприводом 14 в трубопровод, по которому вода поступает из реки в смеситель 11. Перед регулирующим вентилем установлен тройник, через который часть раствора непрерывно подается в бак 4. А из него по  переливной трубе раствор отводится в бак 7. Этим обеспечивается контроль концентрации рабочего раствора коагулянта перед подачей  его в воду. Ввод раствора коагулянта в трубу под напором обеспечивает быстрое и полное перемешивание его с водой.
В состав дозатора входят равновесный электронный мост ЭМД-217 и датчик электропроводности 12, включающий две измерительные и одну компенсационную электролитические ячейки. К одной из измерительных ячеек подводится вода из трубопровода до введения в нее раствора коагулянта, а к другой – после введения коагулянта. Электропроводность воды, в которую введен коагулянт, больше, чем без коагулянта. Разность электропроводности воды в электролитических ячейках можно принять как добавочную электропроводность коагулянта и по ее величине определить количество коагулянта в воде. Компенсационная ячейка, включающая постоянное сопротивление, служит для устранения влияния измерений температуры воды. Происходит это путем обтекания постоянного сопротивления компенсационной ячейки водой из измерительной ячейки. Изменение температуры воды вызывает изменение постоянного сопротивления, что учитывается в электронном мосте.
Контактная система равновесного моста управляет работой электрифицированного вентиля 14. Вся контрольно-измерительная и управляющая аппаратура размещается на пульте 1. Для обеспечения бесперебойности работы установки предусмотрены два бункера, два растворных бака, два насоса и две воздуходувки.
          Как видно из электрической схемы дозирующей части установки ( рис. 143), трансформатор Тр, питающий электролитические ячейки, имеет три вторичные обмотки. Средняя точка одинаковых обмоток соединена со средней точкой измерительных ячеек 1 и 2 через постоянное сопротивление R0.
Отдельная обмотка трансформатора включена последовательно с компенсационной ячейкой 3 и реохордом Р электронного моста переменного тока ЭМД-127. К усилителю моста Ус подводится разность между напряжением на включенном в данный момент сопротивления реохорда Р и напряжением от сопротивления.
Автоматический дозатор поддерживает заданную дозу коагулянта с помощью автоматического электронного равновесного моста, имеющего систему контактов, которые замыкаются при отклонении стрелки, связанной с реохордом, от установленной ( по шкале прибора) дозы коагулянта. Поскольку сопротивление включенного участка реохорда Р определяется положением скользящего по нему контакта, отклонение стрелки будет прямопропорционально количеству коагулянта в воде. Проходящей через измерительную ячейку 2.
Равновесный мост, действуя на электропривод регулирующего вентиля с помощью контактов регулятора, автоматически поддерживает заданную дозу коагулянта. Следовательно, для дозатора Чейшвили-Крымского не нужно постоянства концентрации раствора коагулянта. Изменение концентрации автоматически компенсируется большим или  меньшим открытием регулирующего вентиля. Необходимо только, чтобы концентрация была выше некоторого предела, определяемого пропускной способностью устройств для подачи раствора коагулянта в воду.
Таким образом, при применении дозаторов этого типа отпадает необходимость в устройстве отдельных баков для приготовления раствора и  отдельных  расходных баков; достаточно иметь только один небольшой растворный бак. Однако надо обеспечить такие условия работы, чтобы скорость растворения коагулянта превышала его наибольший расход.
На Ленинградской главной водопроводной станции при непрерывном растворении оказался достаточным бак емкостью до 30 м3 на 1 тонну коагулянта в 1 час, тогда как до автоматизации требовался бак вместимостью не менее 300 м3 на такое же количество коагулянта.
Применяемый в схеме контактный ареометр имеет контакты, замыкающиеся при снижении концентрации раствора коагулянта ниже заданного предела. На плоту ареометра, плавающем в баке с раствором коагулянта, укреплена герметически закрытая катушка индукционной телеметрической системы. При изменении концентрации, а следовательно, и объемной массы раствора коагулянта изменяется взаимное расположение катушки и сердечника, что вызывает соответствующее изменение положения стрелки вторичного прибора, соединенного с индукционной катушкой ареометра. В качестве вторичного прибора используется Э-280 (указывающий) или Э-612 (регистрирующий). Электрическая схема ареометра включает задатчик и усилитель с поляризованным реле. Задатчик  представляет собой обычный реостат с сопротивлением около 1500 Ом. Подвижной контакт задатчик устанавливается в такое положение,  при котором распределение напряжения на секциях реостата получается таким же, как и распределение напряжения на секции индукционной катушки ареометра при заданной концентрации. В этом случае напряжение между средней точкой задатчика и средними точками катушки и вторичного прибора, подаваемое на вход усилителя, равно нулю. В случае понижения концентрации раствора коагулянта изменяется напряжение на индукционных катушках и на вход усилителя окажется поданным напряжение, под действием которого поляризованное реле замкнет свой контакт.  Если же произойдет увеличение концентрации раствора коагулянта сверх заданной, то напряжение на входе усилителя будет иметь фазу, сдвинутую на 1800, вследствие чего поляризованное реле разомкнет контакты.
Пуск и установка элеватора осуществляется автоматически. При понижении концентрации раствора коагулянта в баке до заданного предела замыкаются контакты ареометра КА и включается реле пуска элеватора РЗ, которое своими контактами замкнет цепь магнитного пускателя одного из двух элеваторов в зависимости от положения переключат
Опыт применения дозатора коагулянта Чейшвили-Крымского показал, что этот дозатор может использоваться лишь при очистке воды невысокого
(до 150 … 200 мг/л) солесодержания, что является его существенным недостатком. К другим его недостаткам относятся большое запаздывание в регулировании, нарушение работы электролитических ячеек при отложении в них осадка, сложность принятой температурной компенсации. Для успешной работы дозатора необходимо квалифицированное обслуживание
Глава 9. Организация и  планирование строительного производства
9.1 Задание на проектирование
Разработать документацию проекта производства работ (ППР) на строительстве участка от колодца № 9 до колодца № 13 протяженностью 2490 км в следующем составе: пояснительная записка, стройгенплан, сетевой график строительства.
9.2 Характеристика инженерной сети Уровень строительства – летний;
Глубина промерзания грунта — 1,5 м;
Грунт – песок;
Уровень грунтовых вод на 3,3м ниже поверхности земли;
Трубы чугунные,  диаметрами 400, 350 и 250 мм.
9.3 Номенклатура и объемы строительно – монтажных работ
Перечень строительно-монтажных процессов, принимаемый в соответствии с технологической последовательностью выполнения работ и с параграфами единых норм и расценок, отображен в таблице № 9.1
Таблица № 9.1
Технологические процессы
Единицы измерения
Подготовительные работы
Смены
Механизированное разработка траншей и котлованов одноковшовым экскаватором
100 м3
Укрепление стенок траншеи и котлованов
м2
Ручная зачистка дна траншей и котлована грунта
м3
Раскладка материала
мп
Укладка труб
мп
Устройство колодцев
шт
Установка задвижек и гидрантов
шт
Частичная засыпка
м3
Предварительное испытание
мп
Устранение дефектов
Смены
Окончательное испытание трубопровода
мп
Полная засыпка
100 м3
Промывка и хлорирование трубопровода
мп
Благоустройство
м2
Сдача системы
Смены
Определение объемов земляных работ.
Механизированное рытье траншей
Размеры траншеи:
Так как грунт в котором ведутся работы – в стесненных условиях, песок и глубина заложения не более 1,93м.,  то траншею выполняем без откосов. Глубина заложения траншеи:
I   Н 1 = 1,5 + 0,43= 1,93 м
II  Н 2 = 1,5 + 0,375= 1,875 м
III  Н 3 = 1,5 + 0,27 = 1,77 м
Ширина траншеи [Справочник монтажника т.39.1]:
I    В1 = 0,43+ 0,6 = 1,03 м
II   В2 = 0,375+ 0,5 = 0,875 м
III  В3 = 0,27+ 0,5 = 0,77 м
Объем траншеи:
I   V1 = 1,03 х 1,93 х725 = 1441,2 м3
II  V2 = 0,875х 1,875 х825 = 1353,5м3
III V3 = 0,77х1,77 х940 =  1281,13 м3
Итого: Vтр.=1441,2+1353,5+1281,13=4075,9 м3
Большей производительности при устройстве траншей экскаватором достигается при движении его по оси траншеи и укладке грунта в отвал с одной стороны.
Площадь поперечного сечения траншеи:      Fтр =1,03 х 1,93 = 1,99 м2
Площадь поперечного сечения отвала:         Fотв. =1,99 х 1,1=2,2м2
где,  Кпр.-коэффициент разрыхления, для песка, 1,1;
Высота отвала:  Но=ÖFотв.=Ö 2,2 = 1,5 м.
Ширина отвала по низу:  В = 2*Но = 2 х 1,5 = 3 м.
Проверка: В+в ÍR
                       2+а
где, в — ширина отвала по низу;
 В- ширина траншеи по верху;
 а- расстояние от основания откоса          до края траншеи;
3 + 1,8 / (2+0,96)= 1,6 Í 7,5
При выполнении равенства принятый экскаватор можно ставить на ось траншеи.
Механизированное рытье котлованов для колодцев.
Определение габаритов колодца:
Трасса Æ 400 – 250 мм. длиной 2490 м;
2540/150 + 1 = 18 шт.
На трассе устанавливаем 18 колодцев через 150 м  из железобетонных элементов.
Высота колодца будет 2,35 м с учетом толщины раствора швов.
Минимальное расстояние от элементов оборудования до внутренних поверхностей колодцев приняты из условий нормального монтажа и эксплуатации по [3 табл.54.3 ].
Размеры котлована под принятый колодец диаметром кольца 1500 мм. длина 2,7 м. ширина 2,7 м. [т 44.1 Справочник. монтажника].
Высота котлована принимаем 2,5 м. с возможностью устройства люка и отмостки.
Объем одного котлована на участках соответственно: I Vкот= 2,7 х 2,7х 1,93 = 14,07 м3
II Vкот= 2,7х2,7х1,875=13,67 м3
III Vкот  = 2,7х2,7х1,77=12,9 м3
Полный объем выработки земли под колодцы:
I   Vкот.полн.=5х14,07=70,35 м3
II  Vкот.полн.= 6х13,67=82,02 м3
III Vкот.полн.=7х12,9=91 м3
Итого:Vкот = 70,35 + 82,02 + 91 =242,67 м3
Общий объем механизированных работ:
<shape id="_x0000_i1167" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image271.wmz» o:><img width=«51» height=«27» src=«dopb64314.zip» v:shapes="_x0000_i1167">= <shape id="_x0000_i1168" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image273.wmz» o:><img width=«25» height=«25» src=«dopb64315.zip» v:shapes="_x0000_i1168">+<shape id="_x0000_i1169" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image275.wmz» o:><img width=«29» height=«24» src=«dopb64316.zip» v:shapes="_x0000_i1169"> =4075,9+242,67=4361,08 м3
Объем ручной зачистки траншеи.
Ручная  зачистка траншеи выполняется для достижения расчетной глубины заложения труб. Глубина зачистки равна 10 см, тогда  объем зачистки траншеи будет равен:
I  <shape id="_x0000_i1170" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image277.wmz» o:><img width=«33» height=«29» src=«dopb64317.zip» v:shapes="_x0000_i1170"> = 0,1 х B х L =0,1 х 1,03 х 725=74,7 м3
II <shape id="_x0000_i1171" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image279.wmz» o:><img width=«35» height=«29» src=«dopb64318.zip» v:shapes="_x0000_i1171"> = 0,1 х 0,875 х 825=150 м3
II <shape id="_x0000_i1172" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image281.wmz» o:><img width=«35» height=«29» src=«dopb64319.zip» v:shapes="_x0000_i1172"> =0,1 х 0,77 х 940= 97,5 м3
где, L – длина одного участка;
В – ширина траншеи;
Общий объем ручной зачистки траншеи:
<shape id="_x0000_i1173" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image283.wmz» o:><img width=«29» height=«27» src=«dopb64320.zip» v:shapes="_x0000_i1173">= <shape id="_x0000_i1174" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image277.wmz» o:><img width=«33» height=«29» src=«dopb64317.zip» v:shapes="_x0000_i1174"> + <shape id="_x0000_i1175" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image279.wmz» o:><img width=«35» height=«29» src=«dopb64318.zip» v:shapes="_x0000_i1175"> + <shape id="_x0000_i1176" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image281.wmz» o:><img width=«35» height=«29» src=«dopb64319.zip» v:shapes="_x0000_i1176"> = 74,7+72,19+72,38=219,27 м3
Объем приямков.
Для возможности заделки стыков труб, перед их укладкой отрывают
приямки.
Объем приямка: Размеры: длина 1м. ширина Dнар.+0,6 м. высота 0,3 м.
  Vпр.=1 х 1 х 0,3=0,3 м3
Общий объем работ под устройство приямков: <shape id="_x0000_i1177" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image285.wmz» o:><img width=«28» height=«27» src=«dopb64321.zip» v:shapes="_x0000_i1177">= 0,36 х n = 0.36 х 508 = 182,88 м3
где, n кол-во приямков;
n=2540 / L = 2540 / 5= 508 шт.
где, L- длина одной трубы;
Y- кол-во колодцев;
Зачистка дна котлована: <shape id="_x0000_i1178" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image287.wmz» o:><img width=«33» height=«27» src=«dopb64322.zip» v:shapes="_x0000_i1178">= а ×b×n×0,1
а – ширина котлована
b– длина котлована
n – количество колодцев на участке
0,1 – недобор грунта экскаватором
I <shape id="_x0000_i1179" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image287.wmz» o:><img width=«33» height=«27» src=«dopb64322.zip» v:shapes="_x0000_i1179">= 2,7 х 2,7 х 5 х 0,1 = 3,64 м3
II <shape id="_x0000_i1180" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image287.wmz» o:><img width=«33» height=«27» src=«dopb64322.zip» v:shapes="_x0000_i1180">= 2,7 х 2,7 х 6 х 0,1 = 4,37м3
II <shape id="_x0000_i1181" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image287.wmz» o:><img width=«33» height=«27» src=«dopb64322.zip» v:shapes="_x0000_i1181">= 2,7 х 2,7 х 7 х 0,1 = 5,1 м3
<shape id="_x0000_i1182" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image287.wmz» o:><img width=«33» height=«27» src=«dopb64322.zip» v:shapes="_x0000_i1182">=3,64 + 4,37 + 5,1 = 13,11 м3
Общий объем работ, выполняемых вручную:
åVруч.= <shape id="_x0000_i1183" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image283.wmz» o:><img width=«29» height=«27» src=«dopb64320.zip» v:shapes="_x0000_i1183">+<shape id="_x0000_i1184" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image285.wmz» o:><img width=«28» height=«27» src=«dopb64321.zip» v:shapes="_x0000_i1184">+<shape id="_x0000_i1185" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image287.wmz» o:><img width=«33» height=«27» src=«dopb64322.zip» v:shapes="_x0000_i1185">=219,27 + 182,88 + 13,11 = 415,26 м3
Объем частичной засыпки.
Частичная засыпка выполняется вручную на высоту 0,3 м от верха трубы. Приямки остаются не засыпаными, но после предварительных испытаний засыпаются.
Vчас. = Fчас. х L
где, Fчас. – площадь поперечного сечения;
L  — длина траншеи без приямков;
<shape id="_x0000_i1186" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image289.wmz» o:><img width=«28» height=«25» src=«dopb64323.zip» v:shapes="_x0000_i1186">= Fтр – Fтруб = 1,03х 0,73– (3,14 х 0,432/4) = 0,6 м2
<shape id="_x0000_i1187" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image291.wmz» o:><img width=«28» height=«25» src=«dopb64324.zip» v:shapes="_x0000_i1187">= Fтр – Fтруб = 0,875 х 0,675 – (3,14 х 0,3752/4) = 0,48м2
<shape id="_x0000_i1188" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image293.wmz» o:><img width=«28» height=«25» src=«dopb64325.zip» v:shapes="_x0000_i1188">= Fтр – Fтруб = 0,77 х 0,57 – (3,14 х 0,272/4) = 0,38 м2
где, Fтр — площадь поперечного сечения траншеи;
Fтруб — площадь поперечного сечения трубы, Fтруб = п R2/4;
L1 = 725– (1 х 145) = 580 м
L2 = 825 – (1 х 165) = 660 м
L3 = 940 – (1 х 188) = 752 м
<shape id="_x0000_i1189" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image295.wmz» o:><img width=«27» height=«25» src=«dopb64326.zip» v:shapes="_x0000_i1189">= 0,6 х 580 = 348 м3
<shape id="_x0000_i1190" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image297.wmz» o:><img width=«27» height=«25» src=«dopb64327.zip» v:shapes="_x0000_i1190">= 0,48 х 660 = 316,8 м3
<shape id="_x0000_i1191" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image299.wmz» o:><img width=«27» height=«25» src=«dopb64328.zip» v:shapes="_x0000_i1191">= 0,38 х 752 = 285,76 м3
Полной объем частичной засыпки.
åVчас.= <shape id="_x0000_i1192" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image295.wmz» o:><img width=«27» height=«25» src=«dopb64326.zip» v:shapes="_x0000_i1192">+ <shape id="_x0000_i1193" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image297.wmz» o:><img width=«27» height=«25» src=«dopb64327.zip» v:shapes="_x0000_i1193">+<shape id="_x0000_i1194" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image299.wmz» o:><img width=«27» height=«25» src=«dopb64328.zip» v:shapes="_x0000_i1194"> = 348 + 316,8 + 285,76= 950,56 м3
Полная механизированная засыпка.
Полная механизированная засыпка производится после предварительного испытания и устранения дефектов.
<shape id="_x0000_i1195" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image301.wmz» o:><img width=«45» height=«25» src=«dopb64329.zip» v:shapes="_x0000_i1195">= <shape id="_x0000_i1196" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image303.wmz» o:><img width=«45» height=«25» src=«dopb64330.zip» v:shapes="_x0000_i1196">+ <shape id="_x0000_i1197" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image305.wmz» o:><img width=«45» height=«25» src=«dopb64331.zip» v:shapes="_x0000_i1197">
где, <shape id="_x0000_i1198" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image303.wmz» o:><img width=«45» height=«25» src=«dopb64330.zip» v:shapes="_x0000_i1198">– объем засыпки траншеи;
<shape id="_x0000_i1199" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image305.wmz» o:><img width=«45» height=«25» src=«dopb64331.zip» v:shapes="_x0000_i1199"> — объем засыпки котлованов;
Объем засыпки траншей:
<shape id="_x0000_i1200" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image307.wmz» o:><img width=«49» height=«27» src=«dopb64332.zip» v:shapes="_x0000_i1200">= Vтр – Vзасчаст = 1441,2 – 348 = 1093,2 м3
<shape id="_x0000_i1201" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image309.wmz» o:><img width=«51» height=«27» src=«dopb64333.zip» v:shapes="_x0000_i1201">= 1353,5 – 316,8 = 1036,7 м3
<shape id="_x0000_i1202" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image311.wmz» o:><img width=«51» height=«27» src=«dopb64334.zip» v:shapes="_x0000_i1202">= 1281,13 – 285,76 = 995,37 м3
<shape id="_x0000_i1203" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image313.wmz» o:><img width=«67» height=«27» src=«dopb64335.zip» v:shapes="_x0000_i1203">= 3125,27 м3
Объем засыпки котлованов:
<shape id="_x0000_i1204" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image315.wmz» o:><img width=«49» height=«27» src=«dopb64336.zip» v:shapes="_x0000_i1204">= Vкот.  — Vкол. = 14,07 – (3,14 х 1,032 / 4) х 1,93 = 25,45 м3
<shape id="_x0000_i1205" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image317.wmz» o:><img width=«51» height=«27» src=«dopb64337.zip» v:shapes="_x0000_i1205">= 13,67 — ( 3,14 х 0,8752 / 4) х 1,875 = 24,5 м3
<shape id="_x0000_i1206" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image319.wmz» o:><img width=«51» height=«27» src=«dopb64338.zip» v:shapes="_x0000_i1206">= 12,9 — ( 3,14 х 0,772 / 4) х 1,77 = 22 м3
<shape id="_x0000_i1207" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image321.wmz» o:><img width=«67» height=«27» src=«dopb64339.zip» v:shapes="_x0000_i1207">= 71,97 м3
Полная механизированная засыпка
Vмех =<shape id="_x0000_i1208" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image303.wmz» o:><img width=«45» height=«25» src=«dopb64330.zip» v:shapes="_x0000_i1208">+ <shape id="_x0000_i1209" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image305.wmz» o:><img width=«45» height=«25» src=«dopb64331.zip» v:shapes="_x0000_i1209">= 3125,27+71,97=3197,24 м3
Устройство крепления стенок.
Крепление производится инвентарными щитами.
Площадь креплений стенок:
Sтр1 = 2 х L х h = 2 х 725 х 1,93 = 2798,5 м2
Sтр2 = 2 х 825 х 1,875=3093,75  м2
Sтр3 = 2 х 940 х 1,77 = 33327,6 м2
где, L – длина участка;
h — глубина траншеи;
åSтр = 9219,85 м2

9.4 Технология и организация СМР.
а) Технология  СМР.
 Подготовительные работы:
До начала производственных строительных  работ происходит ознакомление с технической документацией, завоз материала и оборудования.  На отведенном под строительство участке с помощью геодезических инструментов производится закрепление высотных отметок, устанавливается положение основных осей и элементов, будущих сооружений в соответствии с проектом. Закрепление положения осей и элементов сооружения на местности производится путем постановки кнопок на асфальтовое покрытии. Для определения  высотных отметок будущих сооружений  на участке трубопровода устанавливаются  временные реперы.
Разбивку трассы трубопровода производят на основании утвержденного проекта в котором положение оси трубопровода в зависимости от условий работ может быть задано расстоянием от постоянных ориентиров, от красных линий, а где они отсутствуют; аналитическим методом. Для разбивки трассы наносят и закрепляют его ось на местности металлическими колышками. Колышки устанавливают на всех углах поворотов трассы, а на прямых участках в приделах видимости разбивочных знаков. Разбивочная схема должна храниться на строительстве до полного его окончания. Перед началом работ получают ордер т.е. разрешение на производство работ.
Чугунные трубы доставляются на строительство автотранспортом и раскладываются вдоль траншеи так, что бы расстояние до них от бровки было не менее 1-1,5 м. и что бы положение их было таким каким оно будет в траншее.
Детали сборных ж/б изделий колодцев и запорная арматура разгружается рядом с будущим колодцем. Доставка трубопровода на строительную площадку производится грузовым автомобилем КРАЗ 325761.
Устанавливаются временные здания и сооружения, производиться расчет прокладка временных трубопроводов водоснабжения и канализации, устройство временного освещения, разработка дорожного покрытия.
Доставка материала на строительство осуществляется автотранспортом, выгрузка происходит непосредственно возле траншеи, рядом с будущим сооружением на расстоянии 1,0 – 2,0 м.
Продолжительность подготовительных работ составляет 10 % от общей продолжительности работ.
 Механизированная разработка грунта:
В настоящем проекте разработка грунта траншеи производится с помощью универсального экскаватора ЭО 4121.
    продолжение
--PAGE_BREAK--Экскаваторы, оборудованные обратной лопатой наиболее часто используют для разработки траншей при строительстве различных трубопроводов. Выбор экскаватора производится в зависимости от глубины и ширины траншеи, от размещения грунта, от грунтовых условий на месте производства работ, а также от сроков строительства по графику. При этом  вынутый грунт увозится на автосамосвалах  МАЗ 5549
 Во время работ экскаватор передвигается вдоль траншеи по ее оси.
Зачистка с удалением грунта выполняется сразу же выбранным экскаватором ЭО 4121. Управление экскаватора осуществляется с помощью полуавтоматической системы что резко снижает затраты физического труда машиниста.
Работы выполняемые вручную:
После механизированной разработки грунта производиться:
n установка креплений;
n рытье приямков
n планировка дна котлована под колодец по визирке. Установка бортовых досок и маячных колышков. Подача материала в котлован. Разравнивание и уплотнение  слоя щебня, толщиной 5 мм, с проверкой визирке.
Все грунты за исключением неустойчивых болотистых, лессовидных и скальных могут служить естественным основанием под трубы.  Однако необходимо что бы грунт на дне траншей находился в естественном ненарушенном состоянии, а дно траншеи было выбрано под проектную отметку таким образом, что бы каждая уложенная труба на всем своем протяжении плотно прикасалась с грунтом. Если грунт в основании перебран, то необходимо подсыпать основание до проектной отметки песком или щебнем, с тщательным уплотнением.
Работы по монтажу труб и колодцев:
Днище колодцев устраивают до опускания труб. Укладка труб производится при помощи монтажного крана. Затем производится прицентровка к ранее уложенной трубе, стыковка труб. Устройство водонепроницаемого уплотнения стыкового соединения с применение битуминизированной пряди. Устройство асбестоцементного замка. Фасонные части и задвижки расположенные в колодце устанавливаемом одновременно с укладкой труб. Стены колодцев возводят после укладки труб, заделки стыковых соединений, монтажа фасонных частей и запорной арматуры.
Гидроизоляция днища колодцев принимается штукатурная, асфальтовая из горячего асфальтного раствора толщиной 10мм. Наружная гидроизоляция стен, плит перекрытия окрасочная из горячего битума, наносимого несколько слоев(не мене 2), общей толщиной 4-5 мм по грунтовке из битума, растворенного в бензине. На стыках сборных ж/б колец при этом следует наклеивать полосы теплостойкой ткани шириной 20-30 см
Заделка труб в стены колодца должна обеспечивать плотность соединения водонепроницаемость в условиях мокрых грунтов.
Водопроводные колодца предназначаются для установки на узлах водопроводов с рабочим давлением до I мПа. Для определения габаритов колодцев необходимо узнать размеры фасонных частей, а так же размеры и рабочее давление задвижек и пожарных гидрантов. Габариты размеров колодца в плане должны обеспечить свободную замену фасонных частей. Минимальное расстояние от элементов оборудования до внутренних поверхностей колодца принимается по справочнику монтажника таб.54.3, где указаны для Æ 400 расстояние:
1.От стенок труб до внутренних стен колодца -0,3 м;
2.От края фланца до внутренней стенки колодца -0,3 м;
3.От маховика задвижки до верхней внутренней стены колодца — 0,4м;
4.От низа трубы до дна колодца — 0,35 м.
 Детали колодца:
1.Плита днища КЦД10                                      -1шт.
2.Плита перекрытия КЦП 10 –1                       -1шт.
3.Кольцо стеновое КЦ10 -9                              -1шт.
4.Кольцо стеновое КЦ  7 -3                              -2шт.
Высота колодца будет 2,35 м с учетом толщины раствора швов.
Минимальное расстояние от элементов оборудования до внутренних поверхностей колодцев приняты из условий нормального монтажа и эксплуатации по (3 табл.54.3 ).
В колодцах устанавливаются задвижки с ручным управлением чугунные параллельные с выдвижным шпинделем типа 30ч6бр по ГОСТ 8437-75       Р=I МПа. Задвижки должны соответствовать требованиям ГОСТ  5762-74.
Задвижки соединяются при помощи присоединительных фланцев по ГОСТ 12817-80 при помощи болтов и с помощью резиновых прокладок.
Частичная засыпка трубопровода:
Смонтированный и уложенный на дно траншеи напорный трубопровод должен быть засыпан грунтом на 0,2-0,3 м над его поверхностью с подбивкой пазух между трубами и стенками траншеи для предохранения трубопровода от смещения при повышении в нем давления во время испытаний. Стыки как наиболее слабые места на смонтированных трубопроводах, оставляют недосыпанными для наблюдением за ними во время испытаний.
После частичной засыпки трубопровода производится установка заглушек. Продолжительность работ по установке заглушек составляет 0,5% от продолжительности установки фасонных частей.
Предварительное испытание:
Предварительное испытание проводится после окончания монтажа всего водопровода. Испытания проводятся внутренним давлением на прочность гидравлическим способом гидравлическим прессом.
Трубопровод  заполняются водой в самых низких точках. Наполняется водой до тех пор, пока она не начнет выходить из воздушных кранов (в самых высоких точках трубопровода). В местах заполнения трубопровода устанавливается гидравлический пресс, который по окончании заполнения водой подключается к трубопроводу. Величина испытательного давления чугунного трубопровода со стыковыми соединениями под зачеканку (по ГОСТ 9583 – 85 для всех классов) составляет: рабочее + 5 кгс/см  =  10+5 = 15 кгс/см. Продолжается выдергивание испытательного давление не менее 10 мин. После давление снижают до рабочего, и производится осмотр трубопровода. Напорный трубопровод считается выдержавшим гидравлическое испытание, если в нем под испытательным давлением не произойдет разрыва труб и фасонных частей,  а также нарушения заделки стыков соединений и под рабочим давлением не будет обнаружено утечек. Дефекты выявленные при осмотре трубопровода, отмечаются  после снижения избыточного давления до нуля.
Снятие заглушек производится вручную.  Установка фасонных частей и задвижек производится с помощью крана, монтаж осуществляется вручную.
 Установка  производится автокраном. Строповка и опускание задвижек в котлован. Установка задвижек на готовое основание. Центрирование готовых прокладок и временных болтов. Выверка установки по заданной отметке.
Окончательное свертывание фланцев с заменой  временных болтов постоянными. Снятие подвесок, снятие мостиков, демонтаж креплений стенок траншей и котлованов.
Полная засыпка траншей и котлованов:
Траншеи и котлованы засыпают обычно бульдозерами, поскольку они являются очень производительными машинами. Засыпку производим  бульдозером ДЗ-29.
К засыпке траншей в   которые уложен трубопровод, часто предъявляют требование уплотнять  грунт так что бы в последующем он не давал усадки. Уплотнение грунта производят пневматической трамбовкой, работающей в полевых условиях от передвижного компрессора. Что бы избежать просадки трубопроводов у стыков, засыпку приямков выполняют особо тщательным путем, подсыпка с послойным тромбованием до состояния естественной плотности грунта
Окончательное испытание трубопровода:
Окончательное испытание производим в последовательности:
а) давление в трубопроводе доводится до испытательного,
равного 5кгс/см  и под этим давлением трубопровод выдерживаем в течении 80 мин.
б) по окончании срока выдержки в трубопроводе устанавливается давление Рн=3450 мм. рт. ст. (при заполнении жидкостного манометра керосином-, при испытании в низкие температуру отмечается время начала испытания, а также барометрическое давление I мм. рт. ст. соответственно моменту начала испытания.
в) по истечении времени Iго часа измеряется давление в трубопроводе Рк   и барометрическое давление. Рнб.
Г) величена снижения давления определяется по формуле:
Р= g(Рн-Рк)+1,36(Рнк-Ркб)
д)трубопровод считается выдерживает давление, если не будет обнаружено нарушения по плотности, целостности и величине Р определяется по формуле, не будет превышать величины 70мм.в.с. (согласно СНиП 3.05.04-85 табл.7).
 Промывка и хлорирование трубопровода:
После выполнения окончательного испытания трубопровода проводят промывку и дезинфекцию. Промывка трубопровода производиться следующим образом: вначале предварительно трубопровод промывают водой от действующего питьевого трубопровода с возможно большой скоростью (более 1 м/с) при полном заполнению трубопровода. Предварительная промывка производится до полного очищения воды от мути и других примесей. До начала, окончательной промывки трубопровод дезинфицируют, заполняя его водой содержащей в себе раствор хлорной извести в количестве 40 мг активного хлора на I литр воды. Хлорная вода должна находиться в трубопроводе не менее I суток. По окончании дезинфекции хлорную воду сливают и трубопровод подвергают окончательной промывке. В процессе этой промывки отбирают пробы воды (в конце промывки) для лабораторных исследований. Качество воды должно соответствовать ГОСТ 2874-82 «Питьевая вода». Результаты дезинфекции и промывки оформляют актом.
Благоустройство:
Мероприятия по благоустройству включают  в себя: восстановление дорожного покрытия, завоз растительного грунта, посадка зеленных насаждений, устройство пешеходных дорожек. Трудозатраты принимаются равными 6 % от общих.
Контроль качества работ и  сдача объекта:
Контроль за качеством земляных работ осуществляется путем технического надзора.
При этом проверяют:
1. Отметки планируемой территории и траншеи, дна котлована.
2.Ширину траншеи и котлованов, а так же крутизну откосов.
3.Степень уплотнения грунта при засыпке траншеи и котлованов.
4.Надежность естественных оснований под трубопроводами, смотровыми колодцами. Проводят лабораторные исследования и анализ грунтов.
Контроль заключается также в своевременной сдаче определенных работ заказчику.
Согласно СниП 3.05.04.-.85*, сдача объекта проводится по окончании всех работ для передачи объекта в эксплуатацию.
1)    Проверка соответствие выполненных строительно-монтажных работ проектно-сметной документации, стандартам,. Строительным нормам и правилам  производства работ.
2)    Проверка качества выполненных строительно-монтажных работ и оценка.
3)    Выдача заключения по результатам проведенного комплексного испытания и принять для предъявления государственной приемочной  комиссии.
 Выбор строительных машин.
Количество экскаваторов:
mэкс= <shape id="_x0000_i1210" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image323.wmz» o:><img width=«84» height=«45» src=«dopb64340.zip» v:shapes="_x0000_i1210"> = <shape id="_x0000_i1211" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image325.wmz» o:><img width=«88» height=«43» src=«dopb64341.zip» v:shapes="_x0000_i1211"> = 1 шт
Vоб – объем грунта в целом по объекту, подлежащий разработке экскаватором в автотранспорт, 809,95 м3
k– коэффициент, учитывающий вспомогательные работы, связанные с опробыванием крана, 1,1;
Т – продолжительность работы экскаватора, 75 дн;
Рсм – производительность ковша в смену, 8,8 м3;
п – количество смен, 2;
Принимаем гусеничный экскаватор с жесткой подвеской марки ЭО 4121 с составной стрелой и рукоятью, удлиненной.
Техническая характеристика:
Вместимость ковша-0,65м3;
Ширина ковша – 0,83 м;
Наибольшая глубина копания – 7,1м;
Высота выгрузки – 5,2 м;
Радиус копания-10,2 м;    выгрузки-10,2 м;
Двигатель марки А – 01М;
Мощность -95 кВт;
Скорость передвижения -2,9 км/ч;
Удельное давление на грунт – 0,06 Мпа;
Максимальный угол подьема -22град;
Основные размеры: длина-6870;
ширина –3000;
высота-3000;
масса-20900кг;
Количество кранов mкр= <shape id="_x0000_i1212" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image327.wmz» o:><img width=«84» height=«47» src=«dopb64342.zip» v:shapes="_x0000_i1212">= <shape id="_x0000_i1213" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image329.wmz» o:><img width=«84» height=«41» src=«dopb64343.zip» v:shapes="_x0000_i1213"> = 1 шт
Роб – общая масса монтируемой конструкции, 669,2 т;
k– коэффициент, учитывающий вспомогательные работы, связанные с опробыванием крана, 1,1;
Т – производительность монтажных работ, 25 дн;
Рсм – производительность крана в смену, 56 т;
 п – количество смен, 2;
Подбор монтажного крана. Выбор крана для опускания труб определяется массой трубыи требуемым вылетом стрелы крана (расстояние от оси траншеи до оси вращения стрелы крана) Требуемый вылет стрелы определяем по формуле:
L=B:2+d+б
в- ширина котлована   d — расстояние от края котлована
б2 — расстояние колес от края котлована
L = 2,7/2 + 3 + 1,0 = 5,35 м
Принимаем монтажный кран КС-3571
Техническая характеристика:
Грузоподъемность при вылете стрелы- наименьшем-10т;
наибольшем- 2,5;
Длина телескопической стрелы – 8 м;
Вылет крюка 7,5 м;
Высота подъема крюка (м) при вылете стрелы наим.-8-; наиб.-1,6;
Скорость подъема груза–0,1-20 м/мин;
Скорость передвижения крана–5 км/ч;
Ширина колесного хода –2,8 м;
Длина крана -10000 м;
Угол подъема (без грунта) –14 град;
Количество автосамосвалов Часть вынутого грунта увозится на автосамосвалах МАЗ 5549. [справочнику монтажника табл 26.2. стр 276].
N= Te/ tп
Te – продолжительность одной ездки самосвала туда и обратно, с учетом времени погрузки и маневров
Te= tц+ <shape id="_x0000_i1214" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image331.wmz» o:><img width=«199» height=«45» src=«dopb64344.zip» v:shapes="_x0000_i1214">
tц – продолжительность погрузки автосамосвала, 8 мин;
l – расстояние возки, 5 км;
V1 – средняя скорость, 40 км/час;
V2 – средняя скорость в обратном направлении, 60 км/час;
tр – продолжительность разгрузки, 1 мин;
tм – время, затрачиваемое на маневры автосамосвалов, 2 мин;
Te = 8 + <shape id="_x0000_i1215" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«13970.files/image333.wmz» o:><img width=«195» height=«41» src=«dopb64345.zip» v:shapes="_x0000_i1215"> = 23,5 мин
N = 23,5 / 8 = 3+1=4 машины
Технические данные:
Грузоподъемность – 8 т;
Ширина колеи колес: передних – 1970 мм;
задних – 1865 мм;
Двигатель типа- дизель марки – ЯМЗ 236;
Мощность – 132,4 кВт;
Вместимость кузова – 5,1 м3;
Направление разгрузки продольное – назад;
Продолжительность разгрузки – 15 сек;
Наибольшая скорость движения – 75 км/час;
Основные размеры автомобиля: длина – 5785 мм
ширина – 2500 мм
высота – 2720 мм
Масса в заправленном состоянии – 6,22 т;
б) Организация СМР
Участок водопроводной сети производится поточно.
Параметры потока: количество захваток – 4;
длина одной захватки – 600 м;
Продолжительности и ритмы работ:
1.     Подготовительные работы t1 = 4,0      tр = 1;
2.     Механизированная разработка траншей и котлованов t2 = 6,0        tр = 1,5;
3.     Крепление стенок t3 = 14,0                   tр = 3,5;
4.     Доработка грунта вручную t4 = 18,0  tр = 4,5;
5.     Раскладка материалов t5 = 6      tр = 1,5;
6.     Укладка труб t6 = 14,0                tр = 3,5;
7.     Устройство колодцев t7 = 4,0     tр = 1;
8.     Устройство задвижек и гидрантов t8 = 4,0   tр = 1;
9.     Частичная засыпка трубопровода  t9 = 10,0 tр = 2,5;
10.            Предварительные испытанияt10 = 6,0      tр =1,5;
11.            Устранение дефектов t11 = 4,0         tр = 1;
12.            Окончательные испытания t12 = 12,0        tр = 3;
13.            Полная засыпка t13 = 12,0      tр = 3;
14.            Промывка и хлорирование трубопровода t14 = 6,0   tр = 1,5;
15.            Благоустройство территории t15 = 6        tр = 1,5;
16.            Сдача объекта t16 = 2             tр = 0,5;
Критический путь по расчету:
Ткр = 61,5 дн
Ткр £ Тнорм ( СНиП 1.04.03-85)
61,5 £ 75
          Оптимизация по времени не требуется.
9.5. Стройгенплан
Расчет временных складских и бытовых помещений.
Склад.
Склад принимаем только для хранения инструмента, материалов и железобетонных колодцов и чугунных труб, которые по мере доставки, раскладываются по трассе, а затем укладываются в траншею. Необходимая площадь склада 18 м2.
Расчет бытовых помещений.
Площадь бытовых зданий различного назначения определяем по формуле:
Птр = Пн * Р
где, Пн — нормативный показатель площади зданий;
Р — чило работающих в наиболее многочисленную смену;
В проекте, число рабочих в наиболее многочисленную смену-15 чел… Численность ИТР принимается — 14% от этого количества: 15 х 0,14 = 2 чел., а МОП принимается 4% от этого количества: 15 * 0,04 = 1 чел.
Нормативные показатели площади служебных зданий (м2/чел) следующее:
                                                                                                  Таблица 10.3
№ п/п