Реферат: Мостовой усилитель мощности звуковой частоты
Государственный комитет РоссийскойФедерации по высшему образованию
Уральский государственный техническийуниверситет — УПИ
Кафедра РЭИСДИПЛОМНАЯ РАБОТА НА ТЕМУ:
МОСТОВОЙ УСИЛИТЕЛЬ МОЩНОСТИ ЗВУКОВОЙ ЧАСТОТЫЕкатеринбург 2006
Содержание
Введение
1. Цель работы
2. Техническое задание
3. Принцип работы схемы мостового УМЗЧ
4. Подготовка загрузочного файла
4.1 Составление описания модели схемы
4.2 Выбор проектных процедур анализа
4.2.1 Карта опций.
4.2.2 Карта установки шины печати.
4.2.3 Карта установки температуры.
4.2.4 Карта вычисления чувствительности на постоянном токе.
4.2.5 Расчет коэффициента передачи в режиме малого сигнала.
4.2.6 Расчет спектральной плотности внутреннего шума.
4.2.7 Переходный анализ.
4.2.8 Анализ Фурье-гармоник.
4.2.9 Анализ на переменном токе.
4.2.10 Печать результатов.
4.2.11 Метод Монте-Карло.
4.2.12 Карта подготовки данных для PROBE.
4.3 Составление загрузочного файла
5. Отладка модели схемы
6. Анализ результатов машинных расчетов
6.1 Влияние температурв на работу схемы
6.2 Спектральная плотность внутреннего шума
6.3 Переходная характеристика усилителя
6.4 Анализ Фурье-гармоник
6.5 Амплитудно-частотная характеристика
6.6 Анализ Монте-Карло
6.7 Определение чувствительности схемы
Заключение
Библиографический список
Приложение 1
Приложение 2
Введение
Усилитель мощностизвуковой частоты (УМЗЧ) предназначен для передачи сигнала от источникавозбуждения в нагрузку с одновременным усилением сигнала по мощности. УМЗЧможно рассматривать и как генератор, в котором энергия источника питанияпреобразуется в энергию переменного сигнала под воздействием входногонапряжения определенной амплитуды. Поэтому УМЗЧ также называют генераторами свнешним возбуждением.
УМЗЧ в общем случаехарактеризуются параметрами:
· Pвых – выходнаямощность;
· К – коэффициентусиления;
· КПД – коэффициентполезного действия;
· DF – диапазон рабочих частот;
· АЧХ –амплитудно-частотная характеристика;
· N – уровеньнелинейных искажений;
· Ш – уровеньсобственных шумов.
В данной работеисследуется мостовой УМЗЧ, характерными особенностями которого являются:
· максимальноеиспользование напряжения источника питания;
· большая выходнаямощность, относительно других простых УМЗЧ;
· высокаяустойчивость схемы;
· широкая полосавоспроизводимых частот в режиме номинальной мощности;
· сравнительнонизкий коэффициент гармоник.
1. Цель работы
Курсовая работапредоставляет студенту следующие основные возможности:
· научитьсяанализировать техническое задание (ТЗ) на проектирование радиоэлектронных схем(РЭС);
· получить навыкипоиска научно-технической литературы и работы с ней, правильного составления иоформления технической документации;
· усвоить основныепонятия и термины, относящиеся к автоматизированному проектированию РЭС;
· познакомиться сосновными проектными процедурами анализа схемотехнического этапа проектированияРЭА;
· познакомиться ссовременным пакетом прикладных программ Pspice схемотехническогопроектирования;
· научиться ставитьи выполнять задачи схемотехнического проектирования;
· закрепить и углубитьзнания методов расчета РЭС и элементной базы РЭА.
2. Техническое задание
· Спроектироватьмостовой УМЗЧ, используя данные из журнала Радио №1/1992
· Техническиетребования к УМЗЧ:
Номинальное входноенапряжение 0.35 В
Номинальная (максимальная)выходная мощность при
сопротивлении нагрузки 4Ом 16 (20) Вт
Номинальный диапазончастот 40…20000 Гц
Скорость нарастаниявыходного напряжения 25 В/мкс
Коэффициент гармоникпри номинальной мощности на
частоте :
20 кГц 0.35%
10 кГц 0.32%
1 кГц 0.32%
· Принципиальнаяэлектрическая схема мостового УМЗЧ
/>
Рис.1.Принципиальнаяэлектрическая схема мостового УМЗЧ.
3. Принцип работысхемы мостового УМЗЧ
УМЗЧ состоит из двухусилителей. Рассмотрим один из них выполненный на базе усилителя мощности. ТранзисторVT1 работает в каскаде усиления напряжения, а остальные VT2-VT5 (все с малыминапряжениями насыщения Uнас) образуют составной эмиттерный повторитель усилениямощности, работающий в режиме АВ (ток покоя 20…30 мА).
ДиодыVD1 и VD2 улучшают термостабильностьтока покоя. Транзистор VT3 обеспечивает необходимую раскачку транзистора VT5.Сцелью максимального использования напряжения источника питания в усилительвведены две цепи положительной обратной связи (ПОС) по напряжению. Приположительной полуволне усиливаемого сигнала работает цепь R5R6C3, а приотрицательной R8R9C4.
Отличительная особенностьтакой обратной связи – введение ее в цепь коллекторов транзисторов VT2,VT3, чтоприводит к увеличению амплитуды сигнала на выходе усилителя до максимальновозможной.
С целью уменьшениянелинейных искажений, обусловленных несимметричностью плечоконечного каскада идействием ПОС, усилитель охвачен общей отрицательной обратной связью (ООС) понапряжению через цепь R1 – R4C1.Параметры этой цепи подобраны таким образом, чтобы,с одной стороны, обеспечить стабильность режима работы усилителя по постоянномутоку (за счет действия гальванической обратной связи через резистор R4), а сдругой – получить необходимый коэффициент усиления всего усилителя(R1,R4).Глубина ООС по переменному напряжению – около 28 дБ. Конденсаторы С2 иС4 обеспечивают необходимую устойчивость всего усилителя.
Поскольку описываемыйбазовый усилитель инвертирующий, то с целью упрощения схемы сигнал на второйусилитель поступает с выхода первого через делитель напряжения R10R11.
4. Подготовказагрузочного файла
4.1 Составлениеописания модели схемы
На данном этапе былизучен входной язык Pspace, команды выполнения проектных процедур, вспомогательныеи сервисные средства, встроенные модели компонентов РЭС.
В исходной схемепроставляются узлы, которые являются основой описания схемы. Элементы схемыописываются с помощью, узлов к которым они подключены и номинальными значениями.Причем резисторы и конденсаторы описываются непосредственно, а для диодов итранзисторов необходимы их модели, которые находятся в электронных библиотеках.
4.2 Выбор проектныхпроцедур анализа
4.2.1 Карта опций
OPTIONSACCTNOECHONOPAGERELTOL=0.0001
ACCT — обеспечивает в выходном файлестатические сведения о моделируемой схеме и информацию об использованныхвычислительных ресурсах – процессорным временем для выполнения различныхпроцедур анализа;
NOECHO – запрещает печатание входного файла ввыходном;
NOPAGE – запрещает нумерацию страниц, печатаниетитульной строки и заголовка для каждого вида анализа в выходном файле;
RELTOL – устанавливает относительнуюпогрешность напряжения и тока.
4.2.2 Карта установкишины печати
WIDTH OUT=80
Число 80 устанавливаетколичество колонок в выходном файле.
4.2.3 Карта установкитемпературы
TEMP 27 –60 80
Эта картанеобходима для того, чтобы все виды анализа выполнялись при трех разныхтемпературах.
4.2.4 Карта длявычисления чувствительности на постоянном токе
SENS V(13,18),
где V(13,18) напряжениена нагрузке.
При использовании этойкарты вычисляются малосигнальные чувствительности выходных переменных кизменениям внутренних параметров на постоянном токе.
4.2.5 Расчет коэффициентапередачи в режиме малого сигнала
TFV(13,18) VIN,
где VIN генераторвходного сигнала.
С помощью этой директивы рассчитываютсямалосигнальные коэффициент передачи по постоянному току, входное и выходноесопротивление усилителя.
4.2.6 Расчет спектральнойплотности внутреннего шума
NOISE V(13,18) VIN
Поскольку резисторы и объемныесопротивления транзисторов являются источниками теплового шума. Кроме того, полупроводниковыеприборы имеют дробовой шум и фликкер-шум.С помощью карты .NOISE на каждойчастоте частотного анализа рассчитывается спектральная плотность внутреннегошумового напряжения, которая пересчитывается ко входу цепи и к ее выходу.
4.2.7 Переходныйанализ
TRAN / OP 1U 3M
С помощью этой директивыосуществляется расчет отклика цепи на заданное входное воздействие. Ключ ОР необходимдля вывода подробной информации о рабочей точке.
4.2.8 АнализФурье-гармоник
FOURV(6) V(13,18)
Эта карта выполняетспектральный анализ Фурье.
FOUR V(6) – коэффициентгармоник на входе схемы;
FOUR V(13,18)– коэффициентгармоник на выходе схемы.
4.2.9.Анализ напеременном токе
ACDEC20 1MHZ1MEGHZ
Анализ на переменном токевычисляет частотную характеристику схемы в широком диапазоне частот. Ключ DECопределяет тип развертки.
20 – количество точек наразвертке;
1MHZ – начальная частота;
1MEG – конечная частота.
4.2.10 Печатьрезультатов
PRINT TRAN V(6)V(13,18)
Эта карта позволяетпредставлять результаты анализа на постоянном и переменном токе, анализ шума ирезультаты переходного анализа в виде таблиц.
4.2.11 Анализмонте-карло
MC
4.2.12 Картаподготовки данных для PROBE
PROBE
При наличии этой картыпрограмма создает файл данных probe.dat. Программа PROBE является удобныминструментом для настройки «программного макета» схемы.
4.3 Составлениезагрузочного файла
Загрузочный файлнабирается с использованием любого текстового редактора.В данной работезагрузочный файл был составлен непосредственно в программе Pspice AD из пакетаOrCAD. Файл должен быть записан с расширением .cir.
Загрузочный файл most.cirсм.Приложение 2.
5. Отладка модели схемы
Как оказалось, настройкасхемы с помощью потенциометров R1,R21 и R22 является недостаточной, посколькупри оптимальных значениях этих элементов на выходе схемы появляется сигнал сискаженной формой и его коэффициент гармоник значительно превосходит заданный.
Для настройки схемы былиизменены параметры резисторов R11 и R12, причем резистором R12 регулируетсявыходная мощность. Однако с ростом мощности начинается резкое увеличениекоэффициента гармоник.
Входной конденсатор С1задает передний фронт АЧХ. Уменьшив его параметр с 10 мкФ до 2 нФ был настроеннеобходимый вид АЧХ.
Изменяя емкости С2 и С9задается задний фронт АЧХ.
Потенциометром R21 былнастроен максимальный уровень усиления второго усилителя равный усилениюпервого.
Проверив все возможныеспособы настройки схемы не удалось полностью выполнить техническое задание.Однако сравнивая результаты полученные в данной работе с результатами работвыполненных ранее следует отметить уменьшение искажений выходного сигнала, аследовательно и понижения коэффициента гармоник.
6.Анализ результатовмашинных расчетов
Выходной файл most.outсм.Приложение 2.
6.1 Влияниетемпературы на работу схемы
Влияниетемпературы на амплитудно-частотную характеристику можно увидеть в Приложении.Как и ожидалось с ростом температуры происходит увеличение амплитуды сигнала.
Влияние температуры навыходной сигнал можно увидеть в Приложении 1. С ростом температуры Uвыхувеличивается не значительно, зато при понижении температуры
Uвых значительно падает.
6.2 Спектральная плотностьвнутреннего шума
В Приложении 1 показанграфик отношения сигнал-шум на всем частотном диапазоне существования сигнала.На частоте 50kHz эта зависимость испытывает положительный экстремум и начинаетмедленно убывать. При приближении частоты к 0.5kHz отношение сигнал-шумустремляется к бесконечности. Этот график подтверждает теоретическиепредставления о том, что с ростом частоты уровень шумов начинает возрастать иоказывать негативное влияние на качество выходного сигнала.
6.3 Переходнаяхарактеристика усилителя
Зависимость выходногонапряжения от входного показана в Приложении 1.Из графика видно, чторассматриваемый усилитель является инвертирующим. Амплитуда входного колебаниявозрастает в 31 раз по сравнению со входным колебанием.
6.4 Анализ Фурье-гармоник
КоэффициентыФурье-гармоник есть в выходном файле, находящемся в Приложении 1
6.5 Амплитудно-частотнаяхарактеристика
АЧХ изображена вПриложении 1
Из графика видно, что АЧХимеет полосу пропускания немного больше номинальной. Это сделано специально,чтобы полоса указанная в техническом задании почти без ослабления помещалась вполученную полосу частот. Следует отметить, что АЧХ имеет достаточно крутыефронты, что обеспечивает ослабление влияния на выходной сигнал шума ипосторонних сигналов.
6.6 Анализ Монте-Карло
Разброс параметроврезисторов задает разброс АЧХ по уровню в полосе пропускания. это можно увидетьв Приложении 1
6.7 Определениечувствительности схемы
Чувствительность см.выходной файл (Приложение 2 ).
Заключение
Данная работа былапроведена с использованием пакетов схемотехнического проектирования OrCADRelease 9 и WorkBench V.4.
Спроектированный УМЗЧможет работать по назначению, однако его технические параметры немного хужезаданных в техническом задании. Объяснение этого факта см. Раздел 6.
Наибольшие трудности привыполнении работы вызвали поиск подлинных моделей и настройка схемы.
В заключении хочетсяотметить, что выполнение данной работы принесло неоспоримую пользу: чтобыправильно настроить схему необходимо было применять знания полученные из другихкурсов («ЭиМЭ», «СхАЭУ», «ТРЦиС») тем самым происходило становлениерадиотехнического мышления.
В ходе работы был изученвходной язык Pspice и современные пакеты прикладных программавтоматизированного проектирования. Считаю, что цели поставленные курсовойработой были достигнуты.
Библиографическийсписок
1. Транзисторы для аппаратуры широкого применения:Спровочник. Под ред. М.Бережнева, Е.И.Гатман. М.: Радио и связь,1981.656с.
2. Кийко В.В. Программное обеспечение курса АПРЭС:Методические указания по курсу «Автоматизированное проектированиерадиоэлектронных схем».Екатеринбург: УПИ ,1992.40с.
3. Кийко В.В. Моделирование и анализ электронных схем на ЭВМ:Методические указания к курсовой работе по курсу АПРЭУ.Екатеринбург:1994.40с.
Приложение1
Задание на анализ
.OPT ACCTNOPAGE NOECHO RELTOL=0.0001
.WIDTH OUT 80
.TEMP -30 2760
.SENS V(13,18)
.TF V(13,18)
.NOISEV(13,18) VIN
.TRAN/OP 1US10MS
.FOUR 1KHZV(6) V(13,18)
.AC DEC 20 0.55MEG
.PRINT TRANV(6) V(13,18)
.MC 10 AC V(13,18)
.PROBE
Описание модели схемы
R1 5 4 5.6K
R2 7 4 8.2K
R3 7 0 5.16K
R4 4 13 95K
*R4 4 13 MLT95K
R5 2 1 43
R6 3 2 1.1K
R7 11 10 10
R8 12 11 200
R9 0 12 43
R10 14 13 100
R11 15 13 150
R12 0 15 11
R13 18 27 100
R14 21 20 10
R15 20 19 200
R16 19 0 43
R17 26 1 43
R18 24 26 820
R19 18 17 110K
R20 17 25 8.2K
R21 17 16 6K
R22 25 010.08K
R23 13 18 4
C1 5 6 2U
C2 0 3 2N
C3 2 13 500U
C4 13 12 200U
C5 1 0 22U
C6 1 0 22U
C7 26 18 500U
C8 19 18 200U
C9 24 0 2N
C10 16 15 10U
QVT1 3 4 0KT3102G
QVT2 2 3 8KT3117A
QVT3 12 11 14KT209L
QVT4 1 8 13KT819GM
QVT5 0 14 13KT818GM
QVT6 1 23 18KT819GM
QVT7 0 27 18KT818GM
QVT8 19 20 27KT209L
QVT9 26 24 23KT3117A
QVT10 24 17 0KT3102G
DVD1 8 9 KD521A
DVD2 9 10KD521A
DVD3 23 22KD521A
DVD4 22 21KD521A
Описание источниковнапряжения
VIN 6 0 AC 0.35 SIN(0 0.35 1KHZ)
VIP 1 0 DC 14V
Описание моделейэлементов
.MODEL MLT RES(R=1 DEV/GAUSS 5%)
.model KT209LPNP(IS=5.45f BF=60 BR=0.343 NR=1.1 ISE=446f ISC=1.123p
+ IKF=0.2244IKR=1.52 NE=1.356 NC=2 VAF=43 RC=0.17 RB=320 TF=281.9p TR=254.8n
+ XTF=2 VTF=40ITF=1.63 CJE=56.2p VJE=0.69 MJE=0.33 CJC=14.6p VJC=0.75
+ MJC=0.3FC=0.5 EG=1.11 XTB=1.5 XTI=3)
.model KT819GMNPN(IS=974.4f BF=99.49 BR=2.949 NR=0.7 ISE=902.0p
+ IKF=4.029NE=1.941 VAF=30 RC=0.1 RB=2 TF=39.11n TR=971.7n XTF=2 VTF=10
+ ITF=0CJE=569.1p MJE=0.33 CJC=276.0p XTB=10)
.model KT3102GNPN(IS=7.7p BF=810 BR=1.287 ISE=5.911p ISC=0 IKF=14.26m
+ IKR=0NE=1.358 NC=2 VAF=97 RC=1.61 RB=103 TF=820.9p
+ TR=4.68nXTF=7
+ VTF=4ITF=0.35 CJE=4.973p VJE=0.75 MJE=0.42 CJC=4.017p VJC=0.75
+ MJC=0.32FC=0.5 EG=1.11 XTB=1.5 XTI=3)
.model KT3117ANPN(IS=98.35f BF=1159 BR=0.343 NF=1 NR=1 ISE=1.164p
+ ISC=1.123pIKF=0.2244 IKR=1.52 NE=1.356 NC=2 VAF=123.5 RC=0.17 RB=40.7
+ TF=281.9pTR=254.8n XTF=2 VTF=40 ITF=1.63 CJE=56.2p VJE=0.69 MJE=0.33
+ CJC=1.6pVJC=0.75 MJC=0.33 EG=1.11 XTB=1.5 XTI=3)
.model KT818GMPNP(IS=10N BF=99.49 BR=2.949 NR=0.9 ISE=902.0p IKF=4.029
+ NE=1.941VAF=20 RC=0.1 RB=1.1 TF=39.11n TR=971.7n XTF=2 VTF=10 ITF=20
+ CJE=569.1pMJE=0.33 CJC=276.0p XTB=10)
.model KD521AD(IS=0.115p RS=3.21 N=1.0 TT=3.12n CJO=2.25p VJ=0.68
+ M=0.26EG=1.11 FC=0.5 BV=75 IBV=10p XTI=3)
Завершение программы
.END
Приложение 2
**** 01/26/00 18:17:12********* PSpice 9.0 (Ноя 1998) ******** ID# 0 ******
**** Описание схемы
**** Анализчувствительности на постоянном токе при температуре 27 град.С
Чувствительность попостоянному току на выходе V(13,18)
Имя Величина Чувствит. Нормированная
элем. элемента элемента чувствительность
В/Един. В/Процент
R1 5.600E+03 0.000E+00 0.000E+00
R2 8.200E+03 -1.419E-04 -1.163E-02
R3 5.160E+03 -1.419E-04-7.320E-03
R4 1.100E+05 2.605E-052.865E-02
R5 4.300E+01 -6.937E-03-2.983E-03
R6 1.190E+03 -9.332E-04-1.111E-02
R7 1.000E+01 -1.186E-04-1.186E-05
R8 2.000E+02 1.424E-032.848E-03
R9 4.300E+01 1.560E-036.710E-04
R10 1.500E+02-7.817E-05 -1.173E-04
R11 1.500E+027.682E-05 1.152E-04
R12 1.100E+017.682E-05 8.450E-06
R13 1.000E+022.534E-04 2.534E-04
R14 1.000E+011.847E-03 1.847E-04
R15 2.000E+02-1.711E-03 -3.422E-03
R16 4.300E+01-1.960E-03 -8.429E-04
R17 4.300E+018.624E-03 3.708E-03
R18 8.200E+021.636E-03 1.341E-02
R19 1.100E+05-2.215E-05 -2.437E-02
R20 8.200E+036.625E-05 5.432E-03
R21 6.000E+030.000E+00 0.000E+00
R22 1.008E+046.625E-05 6.678E-03
R23 4.000E+00-1.487E-04 -5.947E-06
VIN 0.000E+000.000E+00 0.000E+00
V2 1.400E+01 -5.132E-02-7.185E-03
DVD1
SERIESRESISTANCE
RS 3.210E+00 -1.186E-04-3.806E-06
INTRINSICPARAMETERS
IS 1.150E-13 1.125E+091.294E-06
N 1.000E+00 -3.372E-03-3.372E-05
DVD2
SERIESRESISTANCE
RS 3.210E+00 -1.186E-04-3.806E-06
INTRINSICPARAMETERS
IS 1.150E-13 1.125E+091.294E-06
N 1.000E+00 -3.372E-03-3.372E-05
DVD3
SERIESRESISTANCE
RS 3.210E+00 1.847E-035.929E-05
INTRINSICPARAMETERS
IS 1.150E-13 -1.782E+10-2.049E-05
N 1.000E+00 5.334E-025.334E-04
DVD4
SERIESRESISTANCE
RS 3.210E+00 1.847E-035.929E-05
INTRINSICPARAMETERS
IS 1.150E-13 -1.782E+10-2.049E-05
N 1.000E+00 5.334E-025.334E-04
QVT1
RB 1.030E+02 8.143E-058.387E-05
RC 1.610E+00 3.439E-055.537E-07
RE 0.000E+00 0.000E+000.000E+00
BF 8.099E+02 -2.906E-04-2.353E-03
ISE 5.911E-121.257E+11 7.431E-03
BR 1.287E+00 2.296E-072.955E-09
ISC 0.000E+000.000E+00 0.000E+00
IS 7.700E-12 -8.482E+10-6.531E-03
NE 1.358E+00 -8.075E+00-1.097E-01
NC 2.000E+00 0.000E+000.000E+00
IKF 1.426E-02-1.135E+01 -1.618E-03
IKR 0.000E+000.000E+00 0.000E+00
VAF 9.700E+018.063E-04 7.821E-04
VAR 0.000E+000.000E+00 0.000E+00
QVT2
RB 4.070E+01 -8.468E-05-3.446E-05
RC 1.700E-01 -1.680E-05-2.856E-08
RE 0.000E+00 0.000E+000.000E+00
BF 1.159E+03 5.776E-066.694E-05
ISE 1.164E-12-7.938E+10 -9.240E-04
BR 3.430E-01 -2.557E-10-8.771E-13
ISC 1.123E-123.059E+02 3.435E-12
IS 9.835E-14 7.609E+117.484E-04
NE 1.356E+00 1.321E+001.791E-02
NC 2.000E+00 -1.718E-10-3.435E-12
IKF 2.244E-013.413E-02 7.658E-05
IKR 1.520E+00-2.849E-15 -4.331E-17
VAF 1.235E+02-2.530E-05 -3.124E-05
VAR 0.000E+000.000E+00 0.000E+00
QVT3
RB 3.200E+02 1.201E-053.843E-05
RC 1.700E-01 2.843E-074.833E-10
RE 0.000E+00 0.000E+000.000E+00
BF 6.000E+01 -1.682E-05-1.009E-05
ISE 4.460E-131.019E+10 4.543E-05
BR 3.430E-01 1.511E-125.182E-15
ISC 1.123E-12-3.261E+01 -3.662E-13
IS 5.450E-15 -9.221E+11-5.026E-05
NE 1.356E+00 -6.583E-02-8.926E-04
NC 2.000E+00 1.831E-113.662E-13
IKF 2.244E-01-2.385E-04 -5.352E-07
IKR 1.520E+001.398E-17 2.126E-19
VAF 4.300E+011.431E-05 6.153E-06
VAR 0.000E+000.000E+00 0.000E+00
QVT4
RB 2.000E+00 -1.892E-04-3.783E-06
RC 1.000E-01 -2.362E-05-2.362E-08
RE 0.000E+00 0.000E+000.000E+00
BF 9.949E+01 6.774E-056.739E-05
ISE 9.020E-10-4.609E+06 -4.157E-05
BR 2.949E+00 -1.671E-12-4.927E-14
ISC 0.000E+000.000E+00 0.000E+00
IS 9.744E-13 8.950E+098.721E-05
NE 1.941E+00 2.712E-025.263E-04
NC 2.000E+00 0.000E+000.000E+00
IKF 4.029E+004.269E-05 1.720E-06
IKR 0.000E+000.000E+00 0.000E+00
VAF 3.000E+01-9.116E-05 -2.735E-05
VAR 0.000E+000.000E+00 0.000E+00
QVT5
RB 1.100E+00 7.793E-068.572E-08
RC 1.000E-01 1.149E-061.149E-09
RE 0.000E+00 0.000E+000.000E+00
BF 9.949E+01 -4.034E-06-4.014E-06
ISE 9.020E-105.551E+03 5.007E-08
BR 2.949E+00 6.213E-091.832E-10
ISC 0.000E+000.000E+00 0.000E+00
IS 1.000E-08 -2.545E+05-2.545E-05
NE 1.941E+00 -1.805E-05-3.503E-07
NC 2.000E+00 0.000E+000.000E+00
IKF 4.029E+00-1.410E-06 -5.682E-08
IKR 0.000E+000.000E+00 0.000E+00
VAF 2.000E+013.681E-05 7.362E-06
VAR 0.000E+000.000E+00 0.000E+00
QVT6
RB 2.000E+00 5.878E-051.176E-06
RC 1.000E-01 3.383E-063.383E-09
RE 0.000E+00 0.000E+000.000E+00
BF 9.949E+01 -1.820E-05-1.811E-05
ISE 9.020E-102.445E+06 2.205E-05
BR 2.949E+00 1.865E-125.500E-14
ISC 0.000E+000.000E+00 0.000E+00
IS 9.744E-13 -7.381E+09-7.192E-05
NE 1.941E+00 -1.356E-02-2.633E-04
NC 2.000E+00 0.000E+000.000E+00
IKF 4.029E+00-6.218E-06 -2.505E-07
IKR 0.000E+000.000E+00 0.000E+00
VAF 3.000E+015.291E-05 1.587E-05
VAR 0.000E+000.000E+00 0.000E+00
QVT7
RB 1.100E+00 -1.658E-05-1.824E-07
RC 1.000E-01 -2.308E-06-2.308E-09
RE 0.000E+00 0.000E+000.000E+00
BF 9.949E+01 5.497E-065.469E-06
ISE 9.020E-10-7.838E+03 -7.070E-08
BR 2.949E+00 -9.393E-09-2.770E-10
ISC 0.000E+000.000E+00 0.000E+00
IS 1.000E-08 5.822E+055.822E-05
NE 1.941E+00 2.535E-054.920E-07
NC 2.000E+00 0.000E+000.000E+00
IKF 4.029E+002.833E-06 1.142E-07
IKR 0.000E+000.000E+00 0.000E+00
VAF 2.000E+01-7.961E-05 -1.592E-05
VAR 0.000E+000.000E+00 0.000E+00
QVT8
RB 3.200E+02 -3.860E-05-1.235E-04
RC 1.700E-01 -1.097E-06-1.865E-09
RE 0.000E+00 0.000E+000.000E+00
BF 6.000E+01 4.888E-052.933E-05
ISE 4.460E-13-2.667E+10 -1.189E-04
BR 3.430E-01 -2.923E-12-1.003E-14
ISC 1.123E-126.309E+01 7.086E-13
IS 5.450E-15 2.331E+121.271E-04
NE 1.356E+00 1.749E-012.372E-03
NC 2.000E+00 -3.543E-11-7.086E-13
IKF 2.244E-019.128E-04 2.048E-06
IKR 1.520E+00-3.593E-17 -5.461E-19
VAF 4.300E+01-3.697E-05 -1.590E-05
VAR 0.000E+000.000E+00 0.000E+00
QVT9
RB 4.070E+01 9.946E-054.048E-05
RC 1.700E-01 1.376E-052.340E-08
RE 0.000E+00 0.000E+000.000E+00
BF 1.159E+03 -4.691E-06-5.437E-05
ISE 1.164E-126.514E+10 7.582E-04
BR 3.430E-01 2.162E-107.414E-13
ISC 1.123E-12-2.586E+02 -2.904E-12
IS 9.835E-14 -6.509E+11-6.401E-04
NE 1.356E+00 -1.082E+00-1.468E-02
NC 2.000E+00 1.452E-102.904E-12
IKF 2.244E-01-2.813E-02 -6.313E-05
IKR 1.520E+002.443E-15 3.714E-17
VAF 1.235E+022.149E-05 2.654E-05
VAR 0.000E+000.000E+00 0.000E+00
QVT10
RB 1.030E+02 -7.819E-05-8.054E-05
RC 1.610E+00 -6.520E-05-1.050E-06
RE 0.000E+00 0.000E+000.000E+00
BF 8.099E+02 4.036E-043.269E-03
ISE 5.911E-12-1.534E+11 -9.069E-03
BR 1.287E+00 -1.952E-07-2.512E-09
ISC 0.000E+000.000E+00 0.000E+00
IS 7.700E-12 9.565E+107.365E-03
NE 1.358E+00 1.010E+011.371E-01
NC 2.000E+00 0.000E+000.000E+00
IKF 1.426E-021.866E+01 2.660E-03
IKR 0.000E+000.000E+00 0.000E+00
VAF 9.700E+01-1.014E-03 -9.839E-04
VAR 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00
**** Малосигнальныехарактеристики
V(13,18)/VIN = 0.000E+00
Входное сопротивлениеусилителя = 1.000E+20
Выходное сопротивлениеусилителя = 9.465E-01
**** Анализ Фурье притемпературе Т=27°С
На входе:
Номер Частота Фурье- Нормир.Фаза Нормир.
компон. компон. фаза
1 1.000E+03 3.487E-01 1.000E+002.952E-03 0.000E+00
2 2.000E+03 1.163E-04 3.335E-04 8.717E+018.716E+01
3 3.000E+03 1.384E-043.971E-04 -1.789E+02 -1.789E+02
4 4.000E+03 9.791E-052.808E-04 1.635E+02 1.635E+02
5 5.000E+03 5.261E-041.509E-03 1.166E+01 1.166E+01
6 6.000E+03 1.290E-043.701E-04 -3.942E+01 -3.942E+01
7 7.000E+03 1.911E-045.481E-04 -1.115E+02 -1.115E+02
8 8.000E+03 2.937E-058.423E-05 7.133E+01 7.133E+01
9 9.000E+03 1.302E-043.733E-04 -1.792E+02 -1.792E+02
Общий коэффициент гармоник = 1.791178E-01процента
На выходе:
Номер Частота Фурье- Нормир.Фаза Нормир.
компон. компон. фаза
1 1.000E+03 1.144E+01 1.000E+00-1.790E+02 0.000E+00
2 2.000E+03 4.438E-03 3.878E-04 1.052E+022.842E+02
3 3.000E+03 8.975E-027.842E-03 -1.777E+02 1.300E+00
4 4.000E+03 4.530E-033.958E-04 -7.126E+01 1.077E+02
5 5.000E+03 3.688E-023.222E-03 4.030E+00 1.830E+02
6 6.000E+03 3.728E-033.257E-04 -1.678E+02 1.119E+01
7 7.000E+03 4.207E-023.676E-03 1.648E+01 1.955E+02
8 8.000E+03 3.648E-033.187E-04 -9.581E+01 8.317E+01
9 9.000E+03 3.484E-023.044E-03 8.690E+00 1.877E+02
Общий коэффициент гармоник = 7.455351E-01процента
**** Анализ Фурье притемпературе Т=-30°С
На входе:
Номер Частота Фурье- Нормир.Фаза Нормир.
компон. компон. фаза
1 1.000E+03 3.473E-01 1.000E+006.371E-02 0.000E+00
2 2.000E+03 8.124E-04 2.339E-03 3.510E+013.504E+01
3 3.000E+03 8.312E-042.393E-03 -5.978E+01 -5.984E+01
4 4.000E+03 6.732E-041.938E-03 1.427E+02 1.426E+02
5 5.000E+03 6.420E-041.849E-03 5.620E+01 5.614E+01
6 6.000E+03 6.453E-041.858E-03 -8.095E+01 -8.101E+01
7 7.000E+03 2.525E-047.270E-04 -1.248E+02 -1.249E+02
8 8.000E+03 3.985E-041.148E-03 8.914E+01 8.907E+01
9 9.000E+03 3.778E-041.088E-03 -3.694E+01 -3.701E+01
Общий коэффициентгармоник = 4.985635E-01 процента
**** Анализ Фурье притемпературе Т=-30°С
На выходе:
Номер Частота Фурье- Нормир.Фаза Нормир.
компон. компон. фаза
1 1.000E+03 3.805E+00 1.000E+00-1.788E+02 0.000E+00
2 2.000E+03 3.248E-01 8.535E-02 9.024E+012.691E+02
3 3.000E+03 2.094E-015.503E-02 1.753E+02 3.541E+02
4 4.000E+03 3.127E-028.219E-03 -8.128E+01 9.753E+01
5 5.000E+03 4.282E-021.125E-02 -2.064E+00 1.768E+02
6 6.000E+03 1.300E-023.415E-03 -7.971E+01 9.910E+01
7 7.000E+03 4.326E-021.137E-02 9.491E+00 1.883E+02
8 8.000E+03 1.684E-024.426E-03 -7.702E+01 1.018E+02
9 9.000E+03 2.431E-026.388E-03 1.535E+01 1.942E+02
Общий коэффициент гармоник= 8.034805E+00 процента
**** Анализ Фурье притемпературе Т=60°С
На входе:
Номер Частота Фурье- Нормир.Фаза Нормир.
компон. компон. фаза
1 1.000E+03 3.497E-01 1.000E+001.354E-02 0.000E+00
2 2.000E+03 3.565E-05 1.020E-04 3.751E+013.750E+01
3 3.000E+03 2.300E-046.577E-04 -1.732E+02 -1.733E+02
4 4.000E+03 1.307E-043.738E-04 8.580E+01 8.579E+01
5 5.000E+03 9.453E-052.703E-04 -4.512E+01 -4.513E+01
6 6.000E+03 3.098E-058.860E-05 -9.031E+01 -9.032E+01
7 7.000E+03 1.988E-045.685E-04 -1.807E+01 -1.808E+01
8 8.000E+03 8.797E-052.516E-04 -1.246E+02 -1.246E+02
9 9.000E+03 7.614E-052.177E-04 1.192E+02 1.192E+02
Общий коэффициентгармоник = 1.047593E-01процента
**** Анализ Фурье притемпературе Т=60°С
На выходе:
Номер Частота Фурье- Нормир.Фаза Нормир.
компон. компон. фаза
1 1.000E+03 1.294E+01 1.000E+00-1.791E+02 0.000E+00
2 2.000E+03 9.161E-02 7.078E-03 9.514E+012.742E+02
3 3.000E+03 2.110E-011.630E-02 -1.750E+02 4.043E+00
4 4.000E+03 7.049E-025.446E-03 -8.652E+01 9.253E+01
5 5.000E+03 1.722E-011.330E-02 7.146E+00 1.862E+02
6 6.000E+03 9.717E-037.507E-04 8.974E+01 2.688E+02
7 7.000E+03 5.569E-024.302E-03 -1.765E+02 2.581E+00
8 8.000E+03 2.582E-021.994E-03 9.764E+01 2.767E+02
9 9.000E+03 3.840E-022.967E-03 7.627E-01 1.798E+02
Общий коэффициентгармоник = 2.354428E+00 процента
**** Малосигнальнаяхарактеристика при Т = 27°С
Узел Потен- Узел Потен- УзелПотен- Узел Потен-
циал циал циал циал
( 1) 14.0000 ( 2) 12.8020( 3) 8.3279 ( 4) .5203
( 5) .5203 ( 6) 0.0000 ( 7).2010 ( 8) 7.6346
( 9) 6.8848 ( 10) 6.1349 (11) 5.8980 ( 12) 1.1227
( 13) 6.9975 ( 4) 6.6465 (15) .4781 ( 16) .5340
( 17) .5340 ( 8) 7.0000 (19) 1.1559 ( 20) 5.8702
( 21) 6.1034 ( 2) 6.8516 (23) 7.5999 ( 24) 8.2917
( 25) .2945 ( 26) 12.7660( 27) 6.6510
***Токи источниковнапряжения
Название Ток
VIN 0.000E+00
VIP -1.252E-01
Общая рассеиваемаямощность 1.75E+00 Вт.