Реферат: Электрические и электронные аппараты в системах электроснабжения
Министерство образования и науки Российской Федерации
Казанский государственный энергетический университет
Кафедра ЭПП
Практическая работа по предмету:
Электрические и электронные аппараты.
На тему
Электрические и электронные аппараты в системах электроснабжения
Выполнил:
Вариант: «0»
Группа: ЭП-2-03
Преподаватель:
Хатанова И.А.
Казань 2006г.
1. Выбор контакторов и магнитного пускателя для управления и защиты асинхронного двигателя
Рис. 1. Схема пуска и защиты двигателя
Требуется выбрать магнитный пускатель (контактор) для управления и защиты асинхронного двигателя типа 4А112М2У3, работающего в продолжительном режиме. Схема прямого пуска и защиты приведена на рис. 1.
По типу двигателя из справочной литературы[1, табл.26.3] определим его технические параметры:
— номинальная мощность, P ном – 7,5 кВт;
— коэффициент полезного действия, η ном – 87,5 %;
— коэффициент мощности, cosφ – 0,88;
— номинальное линейное напряжение на обмотке статора,U ном – 380 В;
— коэффициент кратности пускового тока, К I – 7,5;
— время пуска двигателя, t n – 5 с.
Определим параметры, по которым производится выбор магнитного пускателя:
а) род тока – переменный, частота – 50 Гц;
б) номинальное напряжение – 380В, номинальный ток не должен быть меньше номинального тока двигателя;
в) согласно схеме включения двигателя (рис. 1) аппарат должен иметь не менее трех замыкающихся силовых контактов и одного замыкающегося вспомогательного контакта;
г) категория применения, аппарат должен работать в одной из категорий применения: АС – 3 или АС – 4;
д) режим работы аппарата – продолжительный с частыми прямыми пусками двигателя.
Для выбора аппарата по основным техническим параметрам необходимо произвести предварительные расчеты номинального и пускового токов двигателя. Определим номинальный ток (действующее значение):
Пусковой ток (действующее значение):
Ударный пусковой ток (амплитудное значение):
принимаем
Произведем выбор аппарата по основным техническим параметрам.
Выбираем магнитный пускатель со встроенным тепловым реле по основным техническим параметрам, приведенным в справочнике – типа ПМЛ 221002[2, табл.6.18].
Проверим возможность работы выбранного аппарата в категориях применения АС – 3 и АС – 4.
Согласно справочным данным в категории применения АС – 3 магнитный пускатель должен включать в нормальном режиме коммутации ток:
,
а в режиме редких коммутаций:
.
Оба условия пускателя ПМЛ 221002 выполняются, так как:
В категории применения АС – 4 магнитный пускатель ПМЛ 221002 с номинальным рабочем током 10 А должен отключать в номинальном режиме коммутации ток:
,
который меньше пускового тока двигателя. В режиме редких коммутаций ток:
,
который также ниже ударного пускового тока двигателя. Поэтому пускатель ПМЛ 221002 с номинальным током 20 А, предназначенный для работы в категории АС – 4, для данной схемы (рис. 1) не пригоден.
Тепловые реле серии РТЛ, встроены в магнитные пускатели (табл. 1, приложение 2) имеют регулируемое время срабатывания t СР = (4,5 — 12) с, что приемлемо для заданных условий пуска двигателя: 1,5t П < t СР < t П .
Для реализации схем пуска двигателя (рис. 1) можно использовать контактор и дополнительное тепловое реле.
Выбор контактора аналогичен вышерассмотренному выбору магнитного пускателя. Выбираем контактор КМ2311-7. Проверим возможность работы выбранного аппарата в категориях применения АС-3 и АС-4. Согласно справочным данным в категории применения АС – 3 контактор должен включать в нормальном режиме коммутации ток:
,
а в режиме редких коммутаций:
.
Оба условия контактора КМ2311-7. выполняются, так как:
В категории применения АС – 4 контактор КМ2311-7. с номинальным рабочем током 25 А должен отключать в номинальном режиме коммутации ток:
,
который больше пускового тока двигателя. В режиме редких коммутаций ток:
,
который также выше ударного пускового тока двигателя. Поэтому контактор КМ2311-7. с номинальным током 25 А, предназначенный для работы в категории АС – 4, для данной схемы (рис. 1) пригоден.
2. Выбор автоматических выключателей и предохранителей для защиты двигателей
От цехового трансформатора кабелем питается сборка механической мастерской, к которой подключены четыре двигателя. Напряжение сети 380 В. Все двигатели работают одновременно. Типы двигателей приведены в табл. 1. Схема цеховой электрической сети, питающей сборку механической мастерской, приведена на рис. 2. Требуется выбрать аппараты защиты двигателей и кабеля, питающего сборку:
а) автоматические выключатели QF 1 – QF 5 (рис. 2 (а));
б) плавкие предохранители F 1 — F 5 (рис. 2(б)).
|
|
Рис. 2. Участок радиальной схемы цеховой электрической сети: ТП – трансформаторная подстанция; РУ – распределительное устройство; КЛ — кабель; QF 1 – QF 5 – автоматы; М 1 – М 4 – двигатели; F 1 — F 5 – плавкие предохранители.
Определим по мощности двигателей их номинальные и пусковые токи так же, как в задаче 1. Рассчитаем по выражению (1) номинальные токи вставок предохранителей, защищающие двигатели (рис.2б). Подберем по справочным данным ближайшие к расчетным номинальные токи вставок для предохранителей разных типов: ПР. – 2, ПН. – 2, НПР, НПН и занесем все вышеуказанные расчетные и справочные величины в табл.1.
Для предохранителя, защищающего кабель, питающий сборку, номинальный ток рассчитаем по выражению:
где – сумма пусковых токов всех самозапускающихся двигателей.
.
Таблица 1
Мощность двигателя, кВт | Ток двигателя, А | Ток вставки, А | ||||
номинальный | пусковой | расчетный | принятый | |||
ПР-2 | ПН-2 | НПН, НПР | ||||
11 11 7,5 7,5 | 21,1 22 14,8 15,1 | 158,25 165 111 98,2 | 68,4 69,92 47,04 41,61 | 80 80 60 60 | 80 80 50 50 | 80 80 63 63 |
Выбираем по ближайшему большему значению номинального тока предохранитель типа ПН-2 (I Н = 250 А).
Проверяем правильность выбора по условию пуска двух самых крупных двигателей в нормальном режиме:
где – сумма номинальных токов работающих двигателей;
– сумма пусковых токов самых крупных двигателей.
.
Предохранитель типа ПН-2 этому условию удовлетворяет (250>212,98).
Выберем для защиты той же группы двигателей автоматические выключатели (рис.2а). Расчетные и справочные данные заносим в таблицу 2.
Таблица 2.
Мощность двигателя, кВт | Ток двигателя, А | Расчетные токи срабатывания расцепителей, А | Принятые токи срабатывания расцепителей, А | |||
номинальный | пусковой | Зависимые | Мгновенные | Зависимые | Мгновенные | |
11 11 7,5 7,5 | 21,1 22 14,8 15,1 | 158,25 165 111 98,2 | 23,98 16,13 16,5 | 247 166,5 147,3 | 35 35 20 20 | 400 400 180 180 |
Все двигатели имеют номинальные токи менее 50 А, поэтому для их защиты выбираем автомат АП50 – 3МТС I Н = 50 А.
Номинальный ток теплового расцепителя принимается ближайший больший номинального тока двигателя с поправкой на окружающую температуру: помещение, где установлены двигатели и автоматы обычное, отапливаемое, с температурой t = 20 °С; завод калибрует автоматы АП50 при температуре +35 °С, поэтому номинальные токи зависимых расцепителей выбираются по уравнению (6):
.
Ток срабатывания мгновенного расцепителя автомата принимается равным десятикратному току срабатывания теплового расцепителя.
Для защиты группы двигателей ток срабатывания независимого расцепителя автомата должен быть отстроен от тока самозапуска всех двигателей:
.
По справочным данным выбираем автомат А3700 с I Н = 160 А.
Ток срабатывания зависимого расцепителя автомата А3700:
,
что удовлетворяет требованию:
, так как 224А > 73 А.
Выдержку времени независимого расцепителя автомата А3700 приняли по справочным данным 0,15 с, что обеспечивает его селективность с мгновенными автоматами.
Ток срабатывания независимого расцепителя по справочным данным автомата А4100 равен:
или с учетом разброса минимальный ток срабатывания независимого расцепителя:
,
что удовлетворяет условию отстройки от токов самозапуска группы двигателей (798,6-958,4 А).
3. Выбор низковольтных аппаратов в системах электроснабжения
Для схем соединения понижающих трансформаторов со сборными шинами низкого напряжения, приведенных на рис. 3, выбрать рубильник QS, предохранитель F и автоматические воздушные выключатели QF в соответствии с исходными данными индивидуального варианта, приведенными в табл. 2 и 3. Номинальное напряжение U Н = 380 В. Условия выбора, расчетные и справочные значения проверяемых величин записать в таблицу.
4. Выбор высоковольтных аппаратов в системах электроснабжения
Для схемы питания понижающего трансформатора от магистральной линии, приведенной на рис. 4, выбрать разъединитель QS и предохранитель F в соответствии с исходными данными индивидуального варианта, приведенными в табл. 2-3. Для схем, приведенных на рис. 5, выбрать предохранитель F, короткозамыкатель QN и выключатель Q в соответствии с исходными данными индивидуального варианта, приведенными в табл. 4.Условия выбора, расчетные и справочные значения проверяемых величин записать в таблицу.
Рис. 3. Схемы соединения трансформаторов со сборными шинами низкого напряжения
Рис. 4. Схема питания трансформатора от магистральной линии
Рис. 5. Фрагменты схем электроснабжения промышленных предприятий
5. Выбор низковольтных аппаратов в системах электроснабжения
Требуется выбрать автомат для установки на стороне низкого напряжения трансформатора в сети с номинальными параметрами:
Заполним табл.1 для выбора выключателя, рубильника, предохранителя, записав в неё расчетные параметры сети и справочные значения параметров выключателя, рубильника, предохранителя.
Таблица 1
Параметры | Значения параметров | Условия выбора | Тип аппарата | |
сети | аппарата | |||
Номинальные — напряжение U Н, В; — ток I Н, А. Отключающая способность — ток отключения I ОТКЛ, кА | 380 15 263 | 380 63 315 | Автомат типа АК-63 | |
Номинальные — напряжение U Н, В; — ток I Н, А. Отключающая способность — ток отключе- ния I ОТКЛ, кА | 380 15 263 | До 500 16 800 | Предохранитель серии ПП21 | |
Номинальные — напряжение U Н, В; — ток I Н, А. Термическая стойкость, кА2 с: Динамическая стойкость, кА: | 380 15 | До 660 400 144 30 | Рубильник трехполюсный серии Р34 [2, табл.6.1] |
6. Выбор высоковольтных аппаратов в системах электроснабжения
Выбрать выключатель, установленный за трансформатором типа ТМН – 2500/110 в сети с номинальным напряжением .
Для заданного типа трансформатора выпишем его основные технические параметры:
Определим номинальный ток на стороне НН:
,
Мощность трехфазного КЗ на выводах НН:
,
где для трансформаторов класса напряжения 110 кВ.
Начальное действующее значение периодической составляющей тока при трехфазном КЗ на выводах НН трансформатора:
,
Действующее значение периодической составляющей тока трехфазного КЗ:
,
Амплитудное значение полного тока КЗ (ударный ток КЗ):
,
где =1,3 – для сетей НН.
Определим номинальный ток на стороне ВН:
,
Мощность трехфазного КЗ на выводах ВН: для трансформаторов класса напряжения 110 кВ. Начальное действующее значение периодической составляющей тока при трехфазном КЗ на выводах НН трансформатора:
,
Действующее значение периодической составляющей тока трехфазного КЗ:
,
Амплитудное значение полного тока КЗ (ударный ток КЗ):
,
где =1,8 – для сетей ВН.
Параметры | Значение параметра | Условие выбора | Тип аппарата | |
сети | аппарата | |||
Номинальные — напряжение, кВ; -ток, А; | Предохранитель типа ПВТ-104-110-50-2,5У1 | |||
Отключающая способность -действующее значение периодической составляющей тока КЗ, кА; |
Таблица 2 для рис. 4
Параметры | Значение параметра | Условие выбора | Тип аппарата | |
сети | аппарата | |||
Номинальные — напряжение, кВ; -ток, А; | Разъеденитель(QS)РНД31а- 110/1000У1 | |||
Электродинамическая стойкость — амплитудное значение полного тока КЗ, кА; — начальное действующее значение периодической составляющей тока КЗ, кА; | ||||
Термическая стойкость — действующее значение тока КЗ, кА, приведенное ко времени термической стойкости – t тс., с. |
Таблица 3 для рис. 5
Параметры | Значение параметра | Условие выбора | Тип аппарата | |
сети | аппарата | |||
Номинальные — напряжение, кВ; -ток, А; | Предохранитель (F) ПКТ-104-10-160-20УЗ (С кварцевым наполнителем) | |||
Отключающая способность -действующее значение периодической составляющей тока КЗ, кА; |
Параметры | Значение параметра | Условие выбора | Тип аппарата | |
сети | аппарата | |||
Номинальные — напряжение, кВ; | Короткозамыкатель(QN) КЗ-110УХЛ1 | |||
Электродинамическая стойкость — амплитудное значение полного тока КЗ, кА; — начальное действующее значение периодической составляющей тока КЗ, кА; | ||||
Термическая стойкость — действующее значение тока КЗ, кА, приведенное ко времени термической стойкости – t тс., с. |
Параметры | Значение параметра | Условие выбора | Тип аппарата | |
сети | аппарата | |||
Номинальные — напряжение, кВ; -ток, А; | Выключатель(Q) ВВЭ-10-20/630УЗ | |||
Электродинамическая стойкость — амплитудное значение полного тока КЗ, кА; — начальное действующее значение периодической составляющей тока КЗ, кА; | ||||
Термическая стойкость — действующее значение тока КЗ, кА, приведенное ко времени термической стойкости – t тс., с. | ||||
Отключающая способность -действующее значение периодической составляющей тока КЗ, кА; | ||||
Включающая способность — начальное действующее значение периодической составляющей тока КЗ, кА. |
Параметры | Значение параметра | Условие выбора | Тип аппарата | |
сети | аппарата | |||
Номинальные — напряжение, кВ; -ток, А; | Выключатель нагрузки ВНП-10/400-10УЗ | |||
Электродинамическая стойкость — амплитудное значение полного тока КЗ, кА; — начальное действующее значение периодической составляющей тока КЗ, кА; | ||||
Термическая стойкость — действующее значение тока КЗ, кА, приведенное ко времени термической стойкости – t тс., с. |
Список литературы
1. В.Г. Герасимов. Электро-технический справочник.
2. Б.Н. Неклепаев, И.П. Крючков. Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования. Электрическая часть электростанций и подстанций.
3.Ю.Г. Барыбин, Л.Е. Фёдоров. «Справочник по проектированию электроснабжения». Энергоатомиздат Москва 1990г.