Реферат: Тепловой расчет парогенератора ГМ-50-1

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙФЕДЕРАЦИИ

ИВАНОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

Кафедра ТЭС

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ ПО ПАРОВЫМ КОТЛАМ

Тепловойрасчет парогенератора ГМ-50-1

Выполнил: студент группы III-1xx

Антонов П.А.

Иваново2003

Оглавление

Введение

Аннотация

Последовательность пуска котла

Плановый останов котла

I. Составление расчётно-технологической схемы трактов парового котла.

Выбор коэффициентов избытка воздуха

II. Топливо и продукты горения

III. Определение расчётного расхода топлива

IV. Выбор схемы сжигания топлива

V. Поверочный расчёт топки

V.1. Определение конструктивныхразмеров и характеристик топки

V.2. Расчёт теплообмена в топке

VI. Поверочный расчёт фестона

VII. Определение тепловосприятий пароперегревателя,экономайзера, воздухоподогревателя и сведение теплового баланса парового котла

VIII. Поверочно-конструкторский расчёт пароперегревателя

IX. Поверочно-конструкторский расчётхвостовых поверхностей нагрева

IX.I Расчёт водного экономайзера

IX.II Расчёт воздушного подогревателя

Список литературы

ВВЕДЕНИЕ

Парогенератор ГМ-50-1.

Топочная камера обьемом 144 м /> полностью экранированатрубами 60´3мм,расположенными с шагом 70 мм. Трубы фронтового и заднего экранов образуют подтопки. Экраны разделены на восемь самостоятельных циркуляционных контуров.

На боковых стенах топочной камеры размещены по триосновные газомазутные горелки, с фронта – две дополнительные. В барабаненаходится чистый отсек первой ступени испарения с внутрибарабанными циклонами.Вторая ступень вынесена в выносные циклоны Ø 377 мм.

Пароперегреватель – конвективный, горизонтальноготипа, змеевиковый, двухступенчатый, с шахматным расположением труб Æ 32´3 мм и поперечным шагом 75 мм.

Экономайзер – стальной, гладкотрубный, змеевиковый,кипящего типа, двухблочный, с шахматным расположением труб Æ 28´3 мм. Продольный шаг – 50 мм,поперечный – 70 мм.

Воздухоподогреватель — стальной, трубчатый, одноступенчатый,трехходовый, с шахматным расположением труб 40´1,5мм. Поперечный шаг труб — 60 мм,продольный – 42 мм.

Технические и основные конструктивные характеристикипарогенератора приведены в аннотации.

АННОТАЦИЯ

В данном курсовом проекте производится расчетпарогенератора ГМ-50-1, исходя из следующих данных:

1. Тип котла ГМ-50-1__________________________

2. Номинальнаяпаропроизводительность ДК = 50 т/ч

3. Рабочее давление вбарабане котла РК = 45 кгс/см2

4. Рабочее давление навыходе из пароперегревателя РПЕ =40 кгс/см2

5. Температураперегретого пара tПЕ = 440 °С

6. Температурапитательной воды tПВ = 140 °С

7. Температура уходящихгазов tУХ = 150 °С

8. Температура горячеговоздуха tГВ = 220 °С

9. Вид и марка топлива мазут м/с (№96)_____________

10. Тип топочного устройства: камерная.

В результате произведенного расчета в конструкциюпарового котла внесены следующие изменения:

В пароперегревателе добавлены две петли.

Расчётная поверхность пароперегревателя – 296,26 м/>.

В экономайзере убрана одна петля во втором пакете.

Расчётная поверхность экономайзера – 412,65 м/>.

Высота газохода для размещения экономайзера – 2,425 м.

Расчётная поверхность ВЗП — 1862,88 м/>.

Число ходов по воздуху n = 3.

Высота хода по воздуху h = 2,161 м.

ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ ПУСКА КОТЛА

1. Внешний осмотр(исправность горелок, вентиляторов, дымососов; топка, газоходы, арматура(запорная, регулирующая); КИП; автоматика, подвод напряжения).

2. Открываютвоздушники, линию рециркуляции ЭКО, линию продувки пароперегревателя, закрываютдренажи, клапан непрерывной продувки, главные паровые задвижки 1 и 2.

3. Котел заполняютдеаэрированной водой с температурой 60-70/> иконтролируют разность температур/>. Времязаполнения водой 1-1,5ч. Заполнение заканчивается, когда вода закрываетопускные трубы.

4. Включают дымососи вентилируют топку и газоходы 10-15 мин.

5. Устанавливаютразряжение /> и включают мазутныерастопочные форсунки />, чтобы приотсутствии пара />.

6. При появлениипара из воздушников-2, их закрывают.

7. Растопочный пар,расхолаживая пароперегреватель, выводиться через линии продувкипароперегревателя.

8. При /> продуваютвоздухоуказательные колонки и экранную систему.

9. При />открывают ГПЗ–1, закрываютлинии продувки пароперегревателя, прогревают соединительный паропровод,выпуская пар через растопочный расширитель.

10. Периодическиподпитывают барабан водой и контролируют уровень воды.

11. Увеличиваютрасход топлива до/>

12. При/> включают непрерывнуюпродувку.

13. При />открываютрастопочные РОУ, закрывают растопочный расширитель.

13. При /> и />увеличивают нагрузку до40%, открывают ГПЗ-2 и включают котел в магистраль.

14. Переходят наосновное топливо и увеличивают нагрузку до номинальной.

15. Включают автоматику.

ПЛАНОВЫЙ ОСТАНОВ КОТЛА

1. Предупреждаюттурбинное отделение о снижении нагрузки

2. Плавно снижают нагрузкудо 40%.

3. Прекращают подачутоплива и гасят топку.

4. Вентилируют топкуи газоходы 15 мин.

5. Продувают трубнуюсистему через дренажи. Через 8-14 часов продувку повторяют.

6. Продувку параосуществляют сначала через растопочное РОУ, потом через растопочный расширитель,а затем через линию продувки парогенератора.

7. Переодически подпитывая котел, следят за уровнем,чтобы Tcт(верх) — Тст(ниж) < 40 оС.

8. Скорость расхолаживания < 0,3 (оС/мин)

9. При температуре воды tв =50 оС и Р = 1 атм открывают дренажи и котелопорожняют, после чего выводят в ремонт.

I. Составлениерасчётно-технологической схемы трактов парового котла. Выбор коэффициентовизбытка воздуха

1.1) Расчётно-технологическаясхема трактов парового котла с отображением компоновки поверхностей нагревапредставлена на рисунке 1.

1.2) Величинакоэффициента избытка воздуха aт’’ =1,1 при использовании жидкого топлива (малосернистый мазут).Значение присосов воздуха в газоходы для заданного парового котла:

Элементы парового котла Газоходы Величина присоса a Топочная камера Топки паровых котлов для жидкого топлива 0,05 Котельные пучки Фестон Пароперегреватели Первичный пароперегреватель 0,03 Экономайзеры Для котлов D£50т/ч 0,08 Воздухоподогреватели(трубчатые) Для котлов D£50т/ч 0,06

Коэффициенты избыткавоздуха за каждым газоходом, а также их средние значения:

№ Газоходы

Коэффициент избытка воздуха за газоходом a’’

Величина

присоса Da

Средний коэффициент избытка воздуха в газоходе a

/>/>/>1

Топка и фестон

/>/>/>/>2

Пароперегре-ватель =1,13

/>/>3

Экономайзер =1,21

/>/>/>4

Воздухоподо-греватели +0,06=1,27

II. Топливо и продукты горения

2.1) Вид топлива: Мазут малосернистый (№96)

Сp

Нp

Qp H

3,0 0,05 0,3 84,65 11,7 - 0,3 9620

2.2) Объёмы воздуха ипродуктов горения при a=1,0и 760 мм.рт.ст.:

/> /> /> /> /> /> /> /> /> /> /> <td/> /> <td/> /> /> /> />

Расчитываем приведённуювлажность WП и зольность АП

/> /> /> /> /> /> /> />

Для контроля проверимбаланс элементарного состава:

CP+HP+ SP+ NP+ OP+ AP+ WP=100%

84,65%+11,7%+0,3%+0,3%+0,05%+3,0%=100%

2.3) При a>1 объёмы продуктов горения,объёмные доли трёхатомных газов и водяных паров, безразмерную концентрациюзолы, массу газов, их плотность расчитывают по всем газоходам для средних иконечных значений a.

Объёмы и массы продуктовгорения, доли трёхатомных газов и водяных паров

/> /> /> /> /> /> /> /> /> /> /> /> /> /> /> /> />

№

Величина Единицы

АР=0,05%

Газоходы Топка и фестон Паропере-греватель Экономай- зер Воздухопо- догреватель 1

Коэф избытка воздуха за газоходом a’’

- 1,1 1,13 1,21 1,27 2 Средний коэф избытка воздуха в газоходе a - 1,1 1,115 1,17 1,24

м3/кг

за 1,5271 - - 1,5562 ср - 1,5297 1,5391 1,5510

/>/>

м3/кг

за 12,5591 - - 14,3936 ср - 12,7210 13,3145 14,0698

-- за 0,1258 - - 0,1098 ср - 0,1242 0,1187 0,1123 6 -- за 0,1216 - - 0,1081 ср - 0,1202 0,1156 0,1102

/>/>

-- за 0,2474 - - 0,2179 ср - 0,2445 0,2343 0,2225 8 кг/кг За 16,2562 - - 18,6140 Ср - 16,4642 17,2271 18,1980

/>9

кг/м3

За 1,2944 - - 1,2932 Ср - 1,2943 1,2939 1,2934

2.3) Энтальпию золыучитывают только в том случае, если приведённая зольность уноса золы из топкиудовлетворяет условию (долю золы уносимую газами принимаем аун=0,95=95%):

/> /> /> /> /> /> /> />

Þ энтальпию золы не учитываем.

2.5) Энтальпии воздуха ипродуктов горения по газоходам парового котла (ккал/кг)

/>/>/>/>/>газоход

Тем-ра газов

Топка и фестон (при aт’’)

2200 10218 8628 862,8 11080,80 - 2100 9701 8203 820,3 10521,30 559,50 2000 9187 7778 777,8 9964,80 556,50 1900 8676 7353 735,3 9411,30 553,50 1800 8168 6928 692,8 8860,80 550,50 1700 7665 6514 651,4 8316,40 544,40 1600 7163 6099 609,9 7772,90 543,50 1500 6664 5684 568,4 7232,40 540,50 1400 6170 5270 527 6697,00 535,40 1300 5679 4856 485,6 6164,60 532,40 1200 5193 4452 445,2 5638,20 526,40 1100 4719 4048 404,8 5123,80 514,40 1000 4248 3645 364,5 4612,50 511,30 900 3779 3252 325,2 4104,20 508,30

Паропе-регреватель при aпе’’

700 2862 2486 323,18 3185,18 - 600 2421 2106 273,78 2694,78 490,40 500 1994 1736 225,68 2219,68 475,10 400 1573 1375 178,75 1751,75 467,93

Эконо-майзер при aэк’’

500 1994 1736 364,56 2358,56 - 400 1573 1375 288,75 1861,75 496,81 300 1163 1022 214,62 1377,62 484,13

Воздухо-ль при aвп’’=aух

300 1163 1022 275,94 1438,94 - 200 766 676 182,52 948,52 490,42 100 379 336 90,72 469,72 478,80

III. Определение расчётного расходатоплива

3.1) Располагаемое теплотоплива Qрр находим по формуле:

Qрр=Qрн+Qв.вн+iтл

3.2) Величину тепла,вносимого воздухом, подогреваемом вне парового котла, Qв.вн учитывают только для высокосернистых мазутов. Топливопроектируемого котла — малосернистый мазут.

где (Ioв)’ при t’вп =100 oC Þ (Ioв)’=322 ккал/кг;

3.3) Величину физическоготепла топлива находим по формуле:

iтл= Cтл tтл, где tтл =100oC; Cтл =0,415+0,0006×tтл=0,415+0,0006×100=0,475 ккал/(кг×oC);

iтл= 0,475×100=47,5 ккал/кг;

3.4) Qрр=Qрн+iтл=9620+47,5=9667,5 ккал/кг;

3.5) Потери тепласхимическим недожогом q3=0,5%;

с механическим недожогом q4=0,0%;

3.6) Потеря тепла суходящими газами:

где (Ioхв) при t =30 oC;Ioхв=9,5×Vo =9,5×10,62=100,89 ккал/кг;

Iух=709,135 ккал/кг; tух=150oC; aух=1,27;

3.7) Потеря тепла отнаружного охлаждения котла: q5=0,92% (при D = 50 т/ч);

3.8) КПД парового котла“брутто” находят по методу обратного баланса:

hпк=100-(q2+ q3+ q4+ q5+ q6)=100-(6,01+0,5+0,92)=92,57 %;

Коэффициент сохранениятепла:

3.9) Расход топлива,подаваемого в топку:

где Qпк=Dк×(Iпе — Iпв)×1000; при Pпе = 40 кгс/см2 и tпе = 440oC Þ Iпе = 789,8 ккал/кг;

а при Pпв = 1,08×Pб = 1,08×45 = 48,6 кгс/см2 и tпв = 140oCÞ Iпе = 141,3 ккал/кг;

Qпк = 50×(789,8- 141,3)×1000=3,2425·107ккал/кг;

3.10) Расход топливаиспользуют при выборе и расчёте числа и мощности горелочных устройств. Тепловойрасчёт парового котла, определение объёмов дымовых газов и воздуха, количествотепла, отданного продуктами горения поверхностям нагрева, производятся порасчётному расходу фактически сгоревшего топлива с учетом механическойнеполноты горения:

IV. Выбор схемы сжигания топлива

4.1) Схемутопливосжигания выбирают в зависимости от марки и качества топлива. Подготовкак сжиганию мазута заключается в удалении из него механических примесей,повышении давления и подогрева для уменьшения вязкости.

4.2) В проектируемомпаровом котле установлены горелки (в количестве трёх штук) с механическимифорсунками суммарной производительностью 110¸120% от паропроизводительности котла; мазут подогревают до 100¸130оС. Скорость воздуха всамом узком сечении амбразуры должна быть 30¸40 м/с.

V. Поверочный расчёт топки

Задачей поверочногорасчёта является определение температуры газов на выходе из топки Jт’’ при заданных конструктивных размерахтопки, которые определяют по чертежам парового котла.

V.1 Определение конструктивныхразмеров и характеристик топки

5.1.1) По чертежупарового котла определяем размеры топки и заполняем таблицу

№ Наименование величин Обозн. Раз-ть Источник или формула Топочные экраны Выход-ное окно Фронтовой Боко-вой Задний

Осн.

часть

Под

Осн.

часть

Под 1 Расчётная ширина экранированной стенки

bст

чертёж или

эскиз

5,0 5,0 3,5 5,0 5,0 5,0 2 Освещённая длина стен

lст

чертёж или

эскиз

9,075 1,675 - 7,05 1,85 2,05 3 Площадь стены

Fст

м2

bст ·lст

45,5 8,375 30,014 35,125 9,25 10,25 4 Площадь стен, не занятых экранами

м2

чертёж или

эскиз

- - 0,9202 - - - 5

Наружный диаметр

труб

d м

чертёж или

эскиз

0,06 6 Число труб Z шт -²- 70 70 49 70 70 - 7 Шаг труб S м -²- 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07 - 8 Отн. шаг труб S/d - - 1,1667 9 Расстояние от оси до обмуровки е м -²- 0,1 0,1 0,1 0,065 0,065 - 10 Относ. -²- e/d - - 1,667 1,667 1,667 1,0833 1,0833 - 11 Угловой к-т экрана X - номо-грамма 0,99 0,99 0,99 0,985 0,985 1 12 К-т загрязнения x - таблица 0,55 0,55 0,55 0,55 0,55 0,55 13 К-т тепловой эффективности экрана y - Cx 0,5445 0,5445 0,5445 0,54175 0,54175 0,55

5.1.2) Среднее значениекоэффициента тепловой эффективности для топки в целом определяют по формуле:

5.1.3) Активный объёмтопочной камеры определяют по формуле:

Эффективная толщинаизлучающего слоя:

V.2 Расчёт теплообмена в топке

5.2.1) Расчёт основан наприложении теории подобия к топочным процессам. Расчётная формула связываеттемпературу газов на выходе из топки qт’’ скритерием Больцмана Bo,степенью черноты топки ат и параметром М, учитывающим характерраспределения температур по высоте топки и зависящим от относительногоместоположения максимума температур пламени, который определяется схемойразмещения и типом горелок.

При расчёте теплообменаиспользуют в качестве исходной формулу:

Где Tт’’ = Jт’’ + 273 — абсолютная температура газовна выходе из топки, [K]; Ta = Ja + 273 -температура газов, котораябыла бы при адибатическом сгорании топлива, [K]; Bо – критерий Больцмана, определяемыйпо формуле:

Из этих формул выводятсярясчётные.

5.2.2) Определяем полезное тепловыделение втопке Qт и соответствующую ей адиабатическую температуругорения Та :

/>
Где количество тепла, вносимоев топку с воздухом Qв, определяют по формуле:

Полезное тепловыделение втопке Qт соответствует энтальпии газов Iа, котрой располагали бы при адиабатическом сгораниитоплива, т.е Qт= Iа Þ Та=2352,4 К;

5.2.3) Параметр М, характеризующийтемпературное поле по высоте топки, определяют по формуле:

М=А-B×xт; где А и В опытные коэффициенты, значения которыхпринимают: А=0,54; В=0,2; (при камерном сжигании мазута).

Относительное положениемаксимума температур факела в топке определяют по формуле:

Хт= Хг+DХ; где Хг – относительныйуровень расположения горелок, представляющий собой отношение высотырасположения осей горелок hг(от пода топки) кобщей высоте топки Нт (от пода топки до середины выходного окна изтопки, т.е. Хг = hг/ Нт ); DХ – поправка на отклонение максимуматемператур от уровня горелок, принимаемая для газомазутных топок спроизводительностью >35т/ч DХ=0;

При расположении горелокв несколько ярусов и одинаковом числе горелок в ярусе высоту расположенияопределяют расстоянием от средней линии между ярусами горелок до пода или досередины холодной воронки; при разном числе горелок в каждом ярусе:

где/>
n1, n2 и т.д. – число горелок в первом,втором и т.д. ярусах; h1г, h1г и т.д. – высота расположения осей ярусов.

/> /> /> /> /> /> /> /> /> /> <td/> /> /> /> /> />

М =0,54·0,2·0,2459=0,4908

5.2.4) Степень чернотытопки ат и критерий Больцмана В0зависят от искомойтемпературы газов на выходе uг’’.

Принимаем uг’’ = 1100 0С:

Среднюю суммарнуютеплоёмкость продуктов сгорания определяют по формуле:

/> <td/> />
5.2.5) Степень черноты топкиопределяют по формуле:

где аф –эффективная степень черноты факела:

где асв и аг– степень черноты, которой обладал бы факел при заполнении всей топкисоответственно только светящимся пламенем или только несветящимися трёхатомнымигазами; m – коэффициент усреднения, зависящийот теплового напряжения топочного объёма и m=0,55 для жидкого топлива.

Величины асв иаг определяют по следующим формулам:

Где Sт – эффективная толщина излучаемогослоя в топке; P – давление в топке, для паровыхкотлов, работающих без наддува Р = 1 кгс/см2.

Коэффициент ослаблениялучей kг топочной средой определяют пономограмме.

Коэффициент ослаблениялучей kс сажистыми частицами определяют поформуле:

/>
где Tт’’ — температура газов на выходе из топки; Cр/Hp-соотношение содержания углерода и водорода в рабочей массе топлива;

/>
/>

5.2.6)тОпределяемколичество тепла, переданное излучением в топке:

5.2.7) Определим тепловые нагрузки топочнойкамеры:

Удельное тепловоенапряжение объёма топки:

Допуск 250¸300 Мкал/м3×ч;

Удельное тепловоенапряжение сечения топки в области горелок

VI Поверочный расчёт фестона

6.1) В котле,разрабатываемом в курсовом проекте, на выходе из топки расположен трёхрядныйиспарительный пучок, образованный трубами бокового топочного экрана, сувеличенным поперечными и продольными шагами и называемый фестон. Изменениеконструкции фестона связано с большими трудностями и капитальными затратами,поэтому проводим поверочный расчёт фестона.

Задачей поверочногорасчёта является определение температуры газов за фестоном Jф’’ при заданных конструктивных размерахи характеристиках поверхности нагрева, а также известной температуре газовперед фестоном, т.е на выходе из топки.

6.2) По чертежампарового котла составляют эскиз фестона.

6.3) По чертежампарового котла составляем таблицу:

Наименование величин Обозн. Раз-ть Ряды фестона Для всего фестона 1 2 3 Наружный диаметр труб d м 0,06 Количество труб в ряду

-- 23 23 24 - Длина трубы в ряду

м 2,3 2 1,275 -

Шаг труб:

поперечный

м 0,21 0,21 0,21 0,21 продольный

м - 0,35 0,775 0,5197 Угловой коэф фестона

xф

- - - - 1 Расположение труб - - шахматное Расчётная пов-ть нагрева H

м2

9,966 8,666 5,765 24,3977

Размеры газохода:

высота

м 2,25 2,05 1,275 - ширина b м 5 5 5 - Площадь живого сечения F

м2

8,283 7,611 4,539 6,7646

Относительный шаг труб:

поперечный

S1/d

- 3,5 3,5 3,5 3,5 продольный

S2/d

- - 5,833 12,92 8,6616 Эффективная толщина излучающего слоя

Sф

м - - - 2,03

Длину трубы в каждом рядуli определяем по осевой линии трубы сучётом её конфигурации от плоскости входа трубы в обмуровку топки или изоляциюбарабана до точки перечения оси трубы каждого ряда с плоскостью скатагоризонтального газохода. Количество труб в ряду z1 определяют по эскизу, выполнив по всей ширине газоходаразводку труб экрана в фестон.

Поперечный шаг S1 равен утроенному шагу заднего экрана топки, т.к. этотэкран образует три ряда фестона. Поперечные шаги для всех рядов и всего фестонаодинаковы. Продольный шаг между первым и вторым рядами определяют каккратчайшее расстояние между осями труб этих рядов S2’,а между вторым и третьим рядами S2’’ как длину отрезка между осями трубвторого и третьего рядов, соединяющего их на половине длины труб. Среднеезначение продольного шага для фестона определяют с учетом расчетныхповерхностей второго и третьего рядов труб, существенно различающихся повеличине:

Принимаем xф = 1, тем самым увеличиваем конвективную поверхностьпароперегревателя

(в пределах 5%), чтосущественно упрощает расчёт.

По S1ср и S2ср определяем эффективную толщину излучающего слоя фестона Sф

6.4) Расположение трубв пучке – шахматное, омывание газами – поперечное (угол отклонения потока отнормали не учитываем). Высоту газохода ‘а’ определяют в плоскости, проходящейпо осям основного направления каждого ряда труб в границах фестона. Ширинагазохода ‘b’ одинакова для всех рядов фестона,её определяют как расстояние между плоскостями, проходящими через оси трубправого и левого боковых экранов.

6.5) Площадь живогосечения для прохода газов в каждом ряду:

Fi= ai×b — z1× liпр×d;

где liпр – длина проекции трубы на плоскостьсечения, проходящую через ось труб расчитываемого ряда.

Fср находим как среднее арифметическоемежду F1 и F3.

6.6) Расчётнаяповерхность нагрева каждого ряда равна геометрической поверхности всех труб вряду по наружному диаметру и полной обогреваемой газами длине трубы, измереннойпо её оси с учётом конфигурации, т.е гибов в пределах фестона:

Нi = p×d×z1i× li;

где z1i – число труб в ряду; li – длина трубы в ряду по её оси.

Расчётная поверхностьнагрева фестона определяют как сумму поверхностей всех рядов:

Нф = Н1+ Н2 + Н3 = 9,966+8,666+5,765 = 24,3977 м;

На правой и левой стенегазохода фестона расположена часть боковых экранов, поверхность которых непревышает 5% от поверхности фестона:

Ндоп = SFст·xб = (1,7062 + 1,7062)·0,99 = 3,3782 Þ Нф’ = Нф+ Ндоп = 27,776 м;

6.7) Составляем таблицуисходных данных для поверочного теплового расчёта фестона.

6.8) Ориентировочнопринимают температуру газов за фестоном на 30¸1000С ниже, чем перед ним:

Наименование величин Обозначение Размерность Величина Температура газов перед фестоном

Jф’=Jт’’

0С

1053,4 Энтальпия газов перед фестоном

Iф’=Iт’’

ккал/кг 4885,534

Объёмы газов на выходе из топки

при a¢¢т

Vг

м3/кг

12,559 Объёмная доля водяных паров

rH2O

-- 0,1216 Объёмная доля трёхатомных газов

rRO2

-- 0,2474

Температура состояния насыщения

при давлении

в барабане Рб=45кгс/см2

tн

0С

256,23

Для газов за фестономнаходим энтальпию при

/>/>

и по уравнению тепловогобаланса определяем тепловосприятие фестона:

6.9 Уравнениетеплопередачи для всех поверхностей нагрева записывают в следующем виде:

где k — коэффициент теплопередачи, Dt — температурный напор,

Н — расчётная поверхностьнагрева.

6.9.1)При сжигании мазутакоэффициент теплопередачи определяют по формуле:

/> /> /> /> /> <td/> /> /> /> />

Где aк — коэффициент теплоотдачи конвекцией; aл — коэффициент теплоотдачи излучением газового объёмав трубном пучке; y — коэффициент тепловой эффективности поверхности; x = 1.

6.9.2) Для определения aк (коэффициента теплоотдачи конвекцией от газов кстенке труб) рассчитаем среднюю скорость газового потока:

y для фестона при скорости газов 8,903м/с равен 0,6.

Для нахождения aк по номограммам определяем aн=59 ккал/м2×ч×оС и добавочные коэффициенты: Сz=0,88; Сф=0,85; Сs=1 Þ aк = aн×Сz×Сф×Сs= 59×0,88×0,85×1 = 44,13ккал/м2×ч×оС;

6.9.3) Для нахождения aл используем номограммы и степень черноты продуктовгорения ‘a’:

Для незапылённойповерхности k×p×S = kг×rn×S×p, где р = 1кгс/ см2; rn=0,2474;

рn×S = rn×S = 0,2474×2,03 = 0,5022

По номограмме находим kг = 0,66 Þ

По номограмме находим Сг=0,96;aн=170 ккал/м2×ч×оС; Þ aл = aн×а×Сг =170×0,2819×0,96=46 ккал/м2×ч×оС

6.9.4)

/> /> /> /> /> <td/> /> /> /> />

Находим температурныйнапор:

6.10)Если тепловосприятияфестона по уравнениям теплового баланса и теплопередачи отличаются менее чем на5%, то температура за фестоном задана правильно:

т.о. поверочный расчётвыполнен.

7.1) При выполнениирасчёта в целях уменьшения ошибок и связанных с ними пересчётов до проведенияповерочно-конструкторских расчётов пароперегревателя целесообразно определитьтепловосприятия этих поверхностей по уравнениям теплового баланса и свеститепловой баланс по паровому котлу в целом.

7.2) Тепловосприятияпароперегревателя и воздухоподогревателя определяют по уравнениям тепловогобаланса рабочего тела (пара, воздуха), а тепловосприятие экономайзера – поуравнению теплового баланса теплоносителя (продуктов сгорания).

7.3) Тепловосприятиепароперегревателя определяют по формуле:

Находим при Pпе=40 кгс/см2 и tпе=440oC Þ iпе=789,8 ккал/кг;

при Pб=45 кгс/см2 и температуре насыщения Þ iн=668,1 ккал/кг;

Diпо=15 ккал/кг;

Тепло, воспринимаемоепароперегревателем за счёт излучения факела топки, принимаем для упрощениярасчётов равным нулю(Qпел =0), а угловой коэффициент фестона Хф=1.

В этом случае полное тепловосприятиепароперегревателя численно совпадает с тепловосприятием конвекцией: Qпек = Qпе.

Для газоходапароперегревателя уравнение теплового баланса теплоносителя (дымовых газов)имеет вид:

Это уравнение решаютотносительно искомой энтальпии газов за пароперегревателем:

Полученное значениеэнтальпии газов за пароперегревателем позволяет определить температуру дымовыхгазов за ним u²пе=601,520С;

7.4)Тепловосприятиевоздухоподогревателя определяют по уравнению теплового баланса рабочего тела(воздуха), т.к. температура горячего воздуха (после воздухоподогревателя)задана. Тепловосприятие воздухоподогревателя зависит от схемы подогревавоздуха. Т.к. предварительный подогрев воздуха, и рециркуляция горячего воздухаотсутствуют, то тепловосприятие воздухоподогревателя определяем:

где Iогв находим по tгв=220oC Þ Iогв=745,2 ккал/кг;

b²вп –отношение объёма воздуха за воздухоподогревателем к теоретически необходимому:

/> /> /> /> /> <td/> /> /> /> />

Тепловосприятиевоздухоподогревателя по теплоносителю (продуктам сгорания) имеет вид:

где Iух – энтальпия уходящих газов, которуюнаходим по tух=150oC Þ Iух=709,135 ккал/кг;

Iоух – энтальпия теоретического объёмавоздуха, которую при tпрс=( tгв + t’в)/2=(220+30)/2=125 oC Þ Iпрс=421 ккал/кг;

Полученное значениеэнтальпии газов за экономайзером позволяет определить температуру дымовых газовза ним u²эк=301,870С;

7.5) Тепловосприятиеводяного экономайзера определяют по уравнению теплового баланса теплоносителя(дымовых газов):

7.6) Определяемневязку теплового баланса парового котла:

/> /> /> /> /> /> /> /> <td/> />

VIII. Поверочно-конструкторский расчёт пароперегревателя

8.1) Цельюповерочно-конструкторского расчёта пароперегревателя является определение егоповерхности нагрева при известных тепловосприятиях, конструктивных размерах ихарактеристиках. Тепловосприятие пароперегревателя определено ранее,конструктивные размеры и характеристики поверхности заданы чертежом. Решениемуравнения теплопередачи определяют требуемую (расчётную) величину поверхностинагрева пароперегревателя, сравнивают её с заданной по чертежу и принимаютрешение о внесении конструктивных изменений в поверхность.

8.2) По чертежампарового котла составляем эскиз пароперегревателя в двух проекциях намиллимет-ровой бумаге в масштабе 1:25.

8.3) По чертежам иэскизу заполняем таблицу:

Конструктивныеразмеры и характеристики пароперегревателя

Наименование величин Обозн. Раз-ть Величина Наружный диаметр труб d м 0,032

Внутренний диаметр труб

dвн

м 0,026

Количество труб в ряду

- 68

Количество труб по ходу газов

- 18

Шаг труб:

поперечный

м 0,075

продольный

м 0,055

Относительный шаг труб

поперечный

S1/d

- 2,344

продольный

S2/d

- 1,719

Расположение труб змеевика - - шахматное

Характер взаимного течения - - перекрестный ток

Длина трубы змеевика l м 29,94

Поверхность, примыкающая к стенке

Fст×х

м2

21,353

Поверхность нагрева H

м2

226,01

Размеры газохода: высота на входе

высота на выходе

a¢

a²

1,68

ширина b м 5,2

Площадь живого сечения на входе F¢

м2

5,363

Площадь живого сечения на выходе F²

м2

5,363

Средняя площадь живого сечения

Fср

м2

5,363

Средняя эффективная толщина излучающего слоя

Sф

м 0,119

Глубина газового объёма до пучка

lоб

м 1,35

Глубина пучка

lп

м 0,935

Количество змеевиков, включённых параллельно по пару m шт. 68

Живое сечение для прохода пара f

м2

0,0361 /> /> /> /> /> /> /> /> />

8.3.1) Поверхностьнагрева для каждой ступени пароперегревателя определяют по наружному диаметрутруб, полной длине змеевика (с учётом гибов) l и числу труб в ряду (поперёк газохода) z1. В неё также включается поверхность труб, примыкающихк обмуровке, называемая дополнительной, которую определяют как произведениеплощади стены (потолка) Fст, занятой этими трубами, на угловойкоэффициент х, определяемый по номограмме на основании соотношений S1/d и е/d причём е/d @ r/d =0,5 Þ х=0,75.

Таким образом, с учётомособенностей конструкции пароперегревателей поверхность нагрева определяем поформуле:

Н = p×d×z1× l+ Fст ×х.

8.3.2) Глубину газового объёма до пучка иглубину пучка определяют по рекомендациям и чертежу.

8.3.3) По значениям шагов дляпароперегревателя и диаметру труб находим эффективную толщину излучающего слоя:

8.3.4) Площадь живого сечения для проходагазов на входе и выходе определяют по формуле:

F = a·b – d·z1· lпр = 1,68·5,2 – 68·0,032·1,55 = 5,363(м2);

Площадь живого сечениядля прохода пара:

8.4) Составляемтаблицу исходных данных поверочно-конструкторского теплового расчётапароперегревателя:

Наименование величин Обознение Размерность Величина

/>Температура газов до пароперегревателя

uф²

0С

998,4 Температура газов за пароперегревателя

uпе²

0С

601,52 Температура в состояния насыщения

tн

0С

256,23 Температура перегретого пара

tпе

0С

440 Средний удельный объём пара

uср

м3/кг

0,062615 Конвективное восприятие

Qkпе

ккал/кг 1886,41

Объёмы газов на выходе из топки

при aсрпе

Vг

м3/кг

12,721 Объёмная доля водяных паров

rH2O

- 0,1202 Объёмная доля трёхатомных газов

rRO2

- 0,2445

Средний удельный объёмпара находят по удельным объёмам пара в состоянии насыщения и перегретого пара:

Все остальные величиныопределены ранее.

8.5) Коэффициенттеплопередачи определяют для пароперегревателя в целом по средним значениямнеобходимых величин из таблиц.

Коэффициент теплопередачи от газов к стенке для всехсхем пароперегревателей определяют по формуле:

8.5.1)Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке длявсех схем пароперегревателей определяют по формуле:

Где aк — коэффициент теплоотдачи конвекцией;a¢л — коэффициент теплоотдачи излучениемгазового объёма в трубном пучке; y — коэффициент тепловой эффективности поверхности; x = 1.

Для определения aк — коэффициента теплоотдачи конвекциейот газов к стенке труб, рассчитаем среднюю скорость газового потока:

При поперечном омываниишахматных пучков дымовыми газами коэффициент теплоотдачи конвекцией, отнесённыйк полной расчётной поверхности, определяют по номограмме:

aн=80 ккал/м2×ч×оС; добавочные коэффициенты: Сz=1; Сф=0,98; Сs=1; Þ aк = aн×Сz×Сф×Сs= =80×1×0,98×1 = 78,4ккал/м2×ч×оС;

Для нахождения aл используем номограммы и степень черноты продуктов горения‘a’:

Для незапылённойповерхности k×p×S = kг×rn×S×p, где р = 1кгс/ см2; rn=0,2445;

рn×S = rn×S = 0,2445×0,119 = 0,0291.

/>По номограмме находим kг = 3,34; Þ

Для пользованияномограммой необходимо знать температуру загрязнённой стенки расчитываемойповерхности нагрева:

tз = tпеср + (80¸100) = 348,12 + 90 = 438,12 оС;

По номограмме находим Сг= 0,95; aн = 130 ккал/м2×ч×оС; Þ aл = aн×а×Сг = 130×0,95×0,0926 =

= 11,437 ккал/м2×ч×оС;

При расчётепароперегревателя и экономайзера на величину aл необходимо ввести поправку, связаннуюс наличием газового объёма,

свободного от труб передэтими поверхностями и между отдельными пакетами поверхностей:

/> <td/> />
Где Тк — температурагазов в объёме камеры, (К); lоби lп — соответственно суммарная глубинапучка и суммарная глубина газового объёма до пучка, м; А – коэффициент: присжигании мазута А=0,3;

8.5.2) Коэффициент теплоотдачи от стенки кпару в пароперегревателе определяют по номограмме, при среднем значениидавлений, температур и скорости пара:

При этой скорости пара Сd= 1,02; aн = 1300 ккал/м2×ч×оС;Þ aл = aн×Сd= 1300×1,02 = 1326 ккал/м2×ч×оС;

8.5.3)Коэффициенттеплоотдачи:

8.5.4) Температурный напор:

/>/>

Þтемпературный напор можно найти как:

Поправочный коэффициент y определяют по номограмме побезразмерным параметрам:

/> <td/> />
По R и Р находим y= 0,96

8.6) Определим расчётнуюповерхность:

/> /> /> /> /> <td/> /> /> /> />

Невязка:

Невязка > 2% Þ вносим конструктивные изменения.

8.7) Найдем число петельзмеевика, которое надо добавить:

Следовательно, добавляемк поверхность пароперегревателя 2 змеевика. Поверочный расчёт выполнен.

IX. Поверочно-конструкторский расчётхвостовых поверхностей нагрева

IX.I Расчёт водного экономайзера

9.1.1) С использованиемранее выполненных расчётов для теплового расчёта экономайзера составляюттаблицу исходных данных:

Наименование величин Обознение Размерность Величина

/>Температура газов до экономайзера

uпе²

0С

601,52 Температура газов за экономайзером

uэк²

0С

301,865 Температура питательной воды

Tпв

0С

140 Давление пит. воды перед экономайзером

Р¢эк

кгс/см2

48,6 Энтальпия питательной воды

iпв

ккал/кг 141,3 Тепловосприятие по балансу

Qбэк

ккал/кг 1310,63 Объёмы газов при среднем избытке воздуха

Vг

м3/кг

13,3145 Объёмная доля водяных паров

rH2O

- 0,1156 Объёмная доля трёхатомных газов

rRO2

- 0,2343

Примечание: Давление воды перед водянымэкономайзером для паровых котлов среднего давления принимают Р¢эк = 1,08×Рб.

9.1.2) Предварительно определяют типводяного экономайзера (кипящий или некипящий) по значению энтальпии рабочейсреды за экономайзером:

Энтальпию и температуруводы после водяного экономайзера определяют из уравнения теплового баланса порабочему телу (воде):

Где Dэк – пропуск воды через экономайзер,кг/ч; при поверхностных пароохладителях Dэк = Dпе =D;

i²эк – энтальпия воды после водяногоэкономайзера, ккал/кг; i¢эк – энтальпия воды перед водяным экономайзером, ккал/кг.

При указаной схемевключения пароохладителя:

/> /> /> /> /> <td/> /> /> /> />

По i¢эк = 156,3 ккал/кг и Р¢эк = 48,6 кгс/см2 находим и t¢эк = 154,56 0С;

По i²эк = 251,274 ккал/кг и Рб =45 кгс/см2 находим и t²эк = 242,96 0С;

Т.к i¢эк < i²эк, значит экономайзер некипящего типа.

9.1.3) По чертежам парового котла составляемэскиз экономайзера в двух проекциях на миллиметровой бумаге в масштабе 1:25, на котором указываем всеконструктивные размеры.

По чертежам и эскизузаполняем таблицу.

Конструктивные размеры ихарактеристики экономайзера

Наименование величин Обозн Раз-ть Величина Наружный диаметр труб d м 0,028

Внутренний диаметр труб

dвн

м 0,022

Количество труб в ряду

-- 25

Количество рядов труб по ходу газов

-- 40

Шаг труб:

поперечный

м 0,07

продольный

м 0,05

Относительный шаг труб

поперечный

S1/d

-- 2,5

продольный

S2/d

-- 1,786

Расположение труб змеевика -- -- шахматное

Характер взаимного течения -- -- противоток

Длина горизонтальной части петли змеевика

м 5,1

Длина проекции одного ряда труб на горизонтальную плоскость сечения

lпр

м 5,2

Длина трубы змеевика l м 104,83

Поверхность нагрева ЭКО (по чертежу)

Hэк ч

м2

461,06

Глубина газохода а м 1,78

Ширина газохода b м 5,4

Площадь живого сечения для прохода газов

Fг

м2

5,972

Средняя эффективная толщина излучающего слоя

Sф

м 0,118

Глубина газового объёма до пучка

lоб

м 2

Глубина пучка

lп

м 1,9

Количество змеевиков, включённых параллельно по пару m шт. 50

Живое сечение для прохода пара f

м2

0,019 /> /> /> /> /> /> /> /> />

9.1.4) Площадь живогосечения для прохода газов в экономайзере при поперечном омывании определяют поформуле:

где lпр – длина проекции ряда труб наплоскость сечения, м.

Площадь живого сечениядля прохода воды:

Поверхность нагреваэкономайзера:

Где l – длина змеевика, определяемая с использованием длиныгоризонтальной части змеевика (l1):

9.1.5)Коэффициенттеплопередачи для экономайзера в целом определяют по средним значениямнеобходимых величин.

Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке определяютпо формуле:

Где aк — коэффициент теплоотдачи конвекцией; a¢л — коэффициент теплоотдачи излучением газового объёмав трубном пучке; y — коэффициент тепловой эффективности поверхности; x = 1.

Для определения aк — коэффициента теплоотдачи конвекцией от газов кстенке труб, рассчитаем среднюю скорость газового потока:

При поперечном омываниишахматных пучков дымовыми газами коэффициент теплоотдачи конвекцией, отнесённыйк полной расчётной поверхности, определяют по номограмме 13:

aн=60 ккал/м2×ч×оС; добавочные коэффициенты:

Сz=1; Сф=1; Сs=1; Þ

aк = aн×Сz×Сф×Сs= 63×1×1×1 = 60 ккал/м2×ч×оС;

Для нахождения aл используем номограмму 19 и степень черноты продуктовгорения ‘a’:

Для незапылённойповерхности k×p×S = kг×rn×S×p, где р = 1кгс/ см2; rn=0,2343.

рn×S = rn×S = 0,2343×0,118 = 0,02765;

По номограмме находим kг = 3,4; Þ

tз = 0,5×(t¢эк + t²эк ) + (40¸60) = 0,5×(154,56+242,96) + 50 = 248,76 оС;

По номограмме находим Сг=0,97;aн=100 ккал/м2×ч×оС; Þ aл = aн×а×Сг =100×0,0897×0,97= 8,7 ккал/м2×ч×оС;

При расчёте экономайзерана величину aл необходимо ввести поправку, связаннуюс наличием газового объёма, свободного от труб перед этими поверхностями имежду отдельными пакетами поверхностей:

Где Тк — температура газов в объёме камеры, (К); lоб и lп — соответственно суммарная глубинапучка и суммарная глубина газового объёма до пучка, м; А – коэффициент: присжигании мазута А=0,3;

/>/>

9.1.6)Температурныйнапор:

/> /> /> /> /> /> /> <td/> /> /> /> /> /> /> /> />

Þтемпературный напор с достаточной точностью можно найти как:

9.1.7)Определим расчётнуюповерхность:

Невязка:

Невязка > 2% Þ вносим конструктивные изменения.

9.1.8)Найдем требуемуюдлину змеевика:

Следовательно, принимаем Z2р равное 36, то есть Z21 ряда =20, Z22 ряда =16 Þ во втором пакете убираем однусдвоенную петлю.

Для первого пакета:

Для второго пакета:

Высота экономайзера:

Расчёт закончен

IX.II Расчёт воздушного подогревателя

9.2.1) По чертежампарового котла составляем эскиз воздухоподогревателя в двух проекциях намиллиметровой бумаге в масштабе 1:25, на котором указывают все конструктивные размеры.

По чертежам и эскизузаполняем таблицу:

Конструктивные размеры ихарактеристики воздухоподогревателя

Наименование величин Обозн Раз-ть Величина Наружный диаметр труб d м 0,04

Внутренний диаметр труб

dвн

м 0,037

Количество труб в ряду

- 72

Количество рядов труб по ходу газов

- 33

Шаг труб:

поперечный

м 0,056

продольный

м 0,042

Относительный шаг труб:

поперечный

S1/d

- 1,4

продольный

S2/d

- 1,05

Расположение труб - - шахматное

Характер омывания труб газами - - продольный

Характер омывания труб воздухом - - поперечный

Число труб, включённых параллельно по газам

- 2376

Площадь живого сечения для прохода газов

Fг

м2

2,555

Ширина газохода b м 4,144

Высота одного хода по воздуху (заводская)

hх

м 2,1

Площадь живое сечение для прохода воздуха

Fв

м2

2,6544

Поверхность нагрева ВЗП

Hвп

м2

2413,99 /> /> /> /> /> /> /> /> />

Примечание: Трубчатые воздухоподогреватели, какправило, выполняются с вертикальным расположением труб в газоходе, внутрикоторых движутся газы, а воздух омывает шахматно расположенный пучок трубснаружи, омывание поперечное; взаимное движение сред характеризуетсяперекрёстным током. Число ходов воздуха не меньше двух.

Расчётно определим числотруб, включенных параллельно по газам:

Площадь живого сечениядля прохода газа:/>

Площадь живого сечениядля прохода воздуха (по заданной заводской конструкции):

Поверхность нагрева ВЗП:

9.2.2) С использованиемранее выполненых расчётов для теплового расчёта ВП составляют таблицу исходныхданных:

Наименование величин Обознение Размерность Величина

/>Температура газов до воздухоподогревателя

uэк²

0С

301,87 Температура газов за воздухоподогревателем

uух

0С

150 Температура воздуха до воздухоподогревателя

t¢в

0С

Температура горячего воздуха

после

воздухоподогревателя

tгв

0С

220 Объёмы газов при среднем избытке воздуха

Vг

м3/кг

14,0698 Теоретический объём воздуха

м3/кг

10,62 Температура воздуха до воздухоподогревателем к теоретически необходимому

b²вп

-- 1,05 Объёмная доля водяных паров

rH2O

-- 0,1102 Тепловосприятие по балансу

Qбвп

ккал/кг 695,85

Находим скорости газов ивоздуха:

/> />

Скорости газов и воздухадолжны быть в пределах допустимых нормативных значений в зависимости от видатоплива и характеристик зол. В курсовом проекте допустимая скорость газовсоставляет: Wг=12±3 м/с, а Wв = (0,5¸0,6)×Wг = 5,07¸6,08 м/с, однако полученная скоростьвоздуха больше допустимой Þ принимаем Wв’=6,08 м/c.

Пересчитываем:

/>
/>

9.2.3)Коэффициенттеплопередачи для воздухоподогревателя в целом определяют по средним значениямнеобходимых величин.

где x = 0,7

Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке длявоздухоподогревателя определяют по формуле:

При продольном омываниитрубной поверхности дымовыми газами коэффициент теплоотдачи конвекцией,отнесённый к полной расчётной поверхности, определяют по номограмме 14:

aн=29 ккал/м2×ч×оС; добавочные коэффициенты: Сф=1,1; Сl=1; Þ

aк = aн×Сф×Сl= 29×1,1×1 = 31,9 ккал/м2×ч×оС;

aн= 56 ккал/м2×ч×оС; добавочные коэффициенты: Сz=1; Сф=0,98; Сs=1; Þ

aк = aн×Сz×Сф×Сs= 56×1×0,98×1 = 54,88 ккал/м2×ч×оС;

9.2.4) Температурныйнапор:

/> /> /> /> /> /> /> /> /> /> /> /> /> /> <td/> />

Þтемпературный напор можно найти как:

Поправочный коэффициент y определяют по номограмме побезразмерным параметрам:

/> /> /> /> /> /> /> /> /> /> <td/> /> /> /> /> />

По R и Р находим y= 0,96

9.2.5)Определим расчётнуюповерхность:

Невязка:

Невязка > 10% Þ вносим конструктивные изменения.

Принимаем число ходов n=3.

Пересчитываем:

высота трубного пучка:

высота хода:

расчетная площадь живогосечения для прохода воздуха:

действительная скоростьвоздуха:

Невязка:/>

Невязка <10 % Þ расчёт закончен.

Список литературы

1) Тепловой расчёткотельных агрегатов. (Нормативный метод)/Под редакцией Н.В. Кузнецова. – М.:Энергия, 1973. –296с.

2) Резников М.И.Парогенераторные установки электростанций. – М.: Энергия, 1974. –360с.

3) Методическиеуказания по определению коэффициента полезного действия паровых котлов /Парилов В.А., Ривкин А.С., Ушаков С.Г., Шелыгин Б.Л. – Иваново, 1987. –36с.

4) Методическиеуказания по определению коэффициента теплопередачи и температурного напора прирасчёте поверхностей нагрева паровых котлов / Парилов В.А., Ривкин А.С., УшаковС.Г., Шелыгин Б.Л. – Иваново; ИЭИ, 1987.

5) Методическиеуказантя по поверочному расчёту топочной камеры и фестона паровых котлов /Парилов В.А., Ривкин А.С., Ушаков С.Г., Шелыгин Б.Л. – Иваново; ИЭИ, 1987.

6) Методическиеуказания по конструкторскому расчёту пароперегревателя и хвостовых поверхностейпаровых котлов / Парилов В.А., Ривкин А.С., Ушаков С.Г., Шелыгин Б.Л. –Иваново; ИЭИ, 1991. –36с.

7) Александров В.Г. Паровыекотлы средней и малой мощности. – Л.: Энергия, 1972.—200с.

8) Ковалёв А.П.,Лелеев Н.С., Виленский Т.В. Парогенераторы: Учебник для ВУЗов. – М.: Энерго-атомиздат, 1985. –376с.

еще рефераты

Еще работы по физике

Фазы потенциала действия. Радиоактивные излучения

26 Июня 2015

Реферат по физике

Физические основы и методы рентгеновских исследований