Реферат: Расч т металлургической печи
--PAGE_BREAK-- — конечные tмк=1230°С, tcк=1200°С.Средняя температура металла по массе и времени:
<shape id="_x0000_i1104" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«31330.files/image146.wmz» o:><img width=«475» height=«49» src=«dopb145078.zip» v:shapes="_x0000_i1104">
Средняя теплопроводность металла:
l1209=0,72×l0=0,72×56,86=40,939 Вт/(м2×К).
Начальная средняя по массе температура металла:
tcр=(1230+1176)/2=1203°С.
Конечная средняя по массе температура металла:
tcр=(1230+1200)/2=1215°С.
Полученные температуры мало отличаются между собой, так что теплоемкость от 1203°С до 1215°С можно принимать равной теплоемкости от 0 до (1203+1215)/2=1209°С.
Теплосодержание стали при 1209°С [2, прил.3]:
<shape id="_x0000_i1105" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«31330.files/image148.wmz» o:><img width=«572» height=«51» src=«dopb145079.zip» v:shapes="_x0000_i1105">.
Средняя теплоемкость металла от 0 до 1209°С:
<shape id="_x0000_i1106" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«31330.files/image150.wmz» o:><img width=«247» height=«51» src=«dopb145080.zip» v:shapes="_x0000_i1106">.
Средний коэффициент температуропроводности металла:
аср=l1209/(С×r)=40,939 /(0,7×103×7800)= 7,498×10-6 м2/с.
Степень выравнивания температур:
<shape id="_x0000_i1107" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«31330.files/image152.wmz» o:><img width=«193» height=«59» src=«dopb145081.zip» v:shapes="_x0000_i1107">,
где <shape id="_x0000_i1108" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«31330.files/image154.wmz» o:><img width=«43» height=«29» src=«dopb145082.zip» v:shapes="_x0000_i1108">= tМН – tСН=1230 – 1176=54°С.
По графику [2, прил.6] для коэффициента несимметричности нагрева m = 0,5 находим критерий Fo по формуле:
<shape id="_x0000_i1109" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«31330.files/image156.wmz» o:><img width=«248» height=«63» src=«dopb145083.zip» v:shapes="_x0000_i1109">.
Продолжительность выдержки металла в томильной зоне:
<shape id="_x0000_i1110" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«31330.files/image158.wmz» o:><img width=«304» height=«56» src=«dopb145084.zip» v:shapes="_x0000_i1110">.
Общее время нагрева металла в печи:
St=t1+t2+t3=1,105+1,949+0,414=3,469ч
3. Тепловой баланс методической печи.
Приход тепла.
1)Определим химическое тепло топлива:
<shape id="_x0000_i1111" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image160.wmz» o:><img width=«224» height=«40» src=«dopb145085.zip» v:shapes="_x0000_i1111">
где В(м3/с) – расход газа подаваемого па печь.
2)Физическое тепло воздуха:
<shape id="_x0000_i1112" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image162.wmz» o:><img width=«417» height=«30» src=«dopb145086.zip» v:shapes="_x0000_i1112">
где iВ – энтальпия воздуха при tВ=454 оС [3. стр.37].
3)Тепло экзотермических реакций:
<shape id="_x0000_i1113" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image164.wmz» o:><img width=«440» height=«49» src=«dopb145087.zip» v:shapes="_x0000_i1113">
где а=0,012 – доля окисленного металла [4. стр.8];
5650 – тепловой эффект окисления 1 кг железа, <shape id="_x0000_i1114" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image166.wmz» o:><img width=«63» height=«38» src=«dopb145088.zip» v:shapes="_x0000_i1114"> [3. стр.8];
G=155 т/ч – производительность печи.
Общий приход тепла:
<shape id="_x0000_i1115" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image168.wmz» o:><img width=«579» height=«30» src=«dopb145089.zip» v:shapes="_x0000_i1115">
Расход тепла.
1) Расход тепла на нагрев металла:
<shape id="_x0000_i1116" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image170.wmz» o:><img width=«551» height=«49» src=«dopb145090.zip» v:shapes="_x0000_i1116">
где iк=861(кДж/кг) и iн=0(кДж/кг) — энтальпия металла в конце и начале нагрева.
2) Потери тепла на нагрев окалины:
<shape id="_x0000_i1117" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image172.wmz» o:><img width=«581» height=«49» src=«dopb145091.zip» v:shapes="_x0000_i1117">
где m – количество окалины от окисления 1 кг железа, m=1,38 <shape id="_x0000_i1118" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image174.wmz» o:><img width=«47» height=«36» src=«dopb145092.zip» v:shapes="_x0000_i1118">
С0– теплоёмкость окалины, С0=1 <shape id="_x0000_i1119" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image176.wmz» o:><img width=«99» height=«42» src=«dopb145093.zip» v:shapes="_x0000_i1119">
tм=1503(К) и tн — температура окалины, принимается равной температуре поверхности металла соответственно в начале и конце нагрева.
3) Потери тепла с уходящими газами:
<shape id="_x0000_i1120" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image178.wmz» o:><img width=«403» height=«30» src=«dopb145094.zip» v:shapes="_x0000_i1120">
Энтальпия уходящих газов:
<shape id="_x0000_i1121" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image180.wmz» o:><img width=«523» height=«72» src=«dopb145095.zip» v:shapes="_x0000_i1121">
4)Потери тепла через кладку теплопроводностью.
Стены печи двухслойные выполненные:
- внутренний слой – ША h=348 мм;
- внешний – диатомитовый кирпич h=116 мм.
Под печи трехслойный:
- первый (внутренний) слой – хромомагнезитовый кирпич;
- второй (рабочий) слой – ШБ (шамотный кирпич класса Б);
- третий слой – Д-500 теплоизоляционный диатомитовый кирпич.
Свод печи однослойный выполнен из каолинового кирпича: ШБ 300 мм.
Формулы для расчёта теплопроводности материалов кладки:
Шамотный кирпич ША: <shape id="_x0000_i1122" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image182.wmz» o:><img width=«225» height=«36» src=«dopb145096.zip» v:shapes="_x0000_i1122">
Хромомагнезитовый кирпич: <shape id="_x0000_i1123" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image184.wmz» o:><img width=«218» height=«36» src=«dopb145097.zip» v:shapes="_x0000_i1123">
Шамотный кирпич ШБ: <shape id="_x0000_i1124" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image186.wmz» o:><img width=«218» height=«36» src=«dopb145098.zip» v:shapes="_x0000_i1124">
Диатомовый кирпич Д-500: <shape id="_x0000_i1125" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image188.wmz» o:><img width=«234» height=«36» src=«dopb145099.zip» v:shapes="_x0000_i1125">
Каолиновый кирпич: <shape id="_x0000_i1126" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image190.wmz» o:><img width=«223» height=«36» src=«dopb145100.zip» v:shapes="_x0000_i1126">
где <shape id="_x0000_i1127" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image192.wmz» o:><img width=«12» height=«22» src=«dopb145101.zip» v:shapes="_x0000_i1127"> — средняя по толщине температура слоя.
а)Расчет стены печи:
<shapetype id="_x0000_t202" coordsize=«21600,21600» o:spt=«202» path=«m,l,21600r21600,l21600,xe»><path gradientshapeok=«t» o:connecttype=«rect»><shape id="_x0000_s1026" type="#_x0000_t202" o:allowincell=«f» strokecolor=«white»> <shape id="_x0000_s1027" type="#_x0000_t202" o:allowincell=«f» strokecolor=«white»> <shape id="_x0000_s1028" type="#_x0000_t202" o:allowincell=«f» strokecolor=«white»> <shape id="_x0000_s1029" type="#_x0000_t202" o:allowincell=«f» strokecolor=«white»> <shape id="_x0000_s1030" type="#_x0000_t202" o:allowincell=«f» strokecolor=«white»> <shape id="_x0000_s1031" type="#_x0000_t202" o:allowincell=«f» strokecolor=«white»> <shape id="_x0000_s1032" type="#_x0000_t202" o:allowincell=«f» strokecolor=«white»><img width=«54» height=«270» src=«dopb145102.zip» alt=«Подпись: Температура, оС» v:shapes="_x0000_s1032" v:dpi=«96»><shape id="_x0000_s1033" type="#_x0000_t202" o:allowincell=«f» strokecolor=«white»><img width=«30» height=«258» src=«dopb145103.zip» alt=«Подпись: Температура, оС» v:shapes="_x0000_s1033" v:dpi=«96»><shape id="_x0000_s1034" type="#_x0000_t202" o:allowincell=«f» strokecolor=«white»> <shape id="_x0000_s1035" type="#_x0000_t202" o:allowincell=«f» strokecolor=«white»> <shape id="_x0000_s1036" type="#_x0000_t202" o:allowincell=«f» strokecolor=«white»> <shape id="_x0000_s1037" type="#_x0000_t202" o:allowincell=«f» strokecolor=«white»> <shape id="_x0000_s1038" type="#_x0000_t202" o:allowincell=«f» strokecolor=«white»> <shape id="_x0000_i1128" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image196.wmz» o:><img width=«392» height=«363» src=«dopb145104.zip» v:shapes="_x0000_i1128">
Рис.1 Схема стенок печи.
Расчёт ведётся методом последовательных приближений.
Первое приближение.
Предварительно находим тепловое сопротивление кладки при температуре <shape id="_x0000_i1129" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image198.wmz» o:><img width=«157» height=«28» src=«dopb145105.zip» v:shapes="_x0000_i1129">, где <shape id="_x0000_i1130" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«31330.files/image200.wmz» o:><img width=«15» height=«24» src=«dopb145106.zip» v:shapes="_x0000_i1130"> — на границе слоев (ШБ) и<shape id="_x0000_i1131" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«31330.files/image202.wmz» o:><img width=«144» height=«24» src=«dopb145107.zip» v:shapes="_x0000_i1131"> <shape id="_x0000_i1132" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«31330.files/image204.wmz» o:><img width=«19» height=«23» src=«dopb145108.zip» v:shapes="_x0000_i1132"> - наружных слоев.
Тепловое сопротивление слоя:
<shape id="_x0000_i1133" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image206.wmz» o:><img width=«314» height=«46» src=«dopb145109.zip» v:shapes="_x0000_i1133">
<shape id="_x0000_i1134" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image208.wmz» o:><img width=«297» height=«46» src=«dopb145110.zip» v:shapes="_x0000_i1134">
Принимаем коэффициент теплоотдачи равным a0=15, <shape id="_x0000_i1135" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image210.wmz» o:><img width=«60» height=«37» src=«dopb145111.zip» v:shapes="_x0000_i1135">.
Внешнее тепловое сопротивление:
<shape id="_x0000_i1136" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image212.wmz» o:><img width=«278» height=«46» src=«dopb145112.zip» v:shapes="_x0000_i1136">
Общее тепловое сопротивление:
<shape id="_x0000_i1137" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image214.wmz» o:><img width=«421» height=«41» src=«dopb145113.zip» v:shapes="_x0000_i1137">
Плотность теплового потока при tп=1330оС и tв=20оС:
<shape id="_x0000_i1138" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image216.wmz» o:><img width=«312» height=«51» src=«dopb145114.zip» v:shapes="_x0000_i1138">
Так как разница между предыдущим и полученным значениями
q> 5%, расчет необходимо повторить.
Второе приближение.
Находим температуру на границах слоев кладки:
<shape id="_x0000_i1139" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image218.wmz» o:><img width=«388» height=«28» src=«dopb145115.zip» v:shapes="_x0000_i1139">
<shape id="_x0000_i1140" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image220.wmz» o:><img width=«332» height=«28» src=«dopb145116.zip» v:shapes="_x0000_i1140">
Средняя температура слоя:
<shape id="_x0000_i1141" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image222.wmz» o:><img width=«261» height=«47» src=«dopb145117.zip» v:shapes="_x0000_i1141"> <shape id="_x0000_i1142" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image224.wmz» o:><img width=«236» height=«47» src=«dopb145118.zip» v:shapes="_x0000_i1142">
Теплопроводность слоя:
<shape id="_x0000_i1143" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image226.wmz» o:><img width=«315» height=«36» src=«dopb145119.zip» v:shapes="_x0000_i1143"> <shape id="_x0000_i1144" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image228.wmz» o:><img width=«317» height=«36» src=«dopb145120.zip» v:shapes="_x0000_i1144">
Тепловое сопротивления слоя:
<shape id="_x0000_i1145" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image230.wmz» o:><img width=«329» height=«46» src=«dopb145121.zip» v:shapes="_x0000_i1145">
<shape id="_x0000_i1146" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image232.wmz» o:><img width=«335» height=«46» src=«dopb145122.zip» v:shapes="_x0000_i1146">
Коэффициент теплоотдачи:
<shape id="_x0000_i1147" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image234.wmz» o:><img width=«399» height=«38» src=«dopb145123.zip» v:shapes="_x0000_i1147">
Внешнее тепловое сопротивление:
<shape id="_x0000_i1148" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image236.wmz» o:><img width=«294» height=«45» src=«dopb145124.zip» v:shapes="_x0000_i1148">
Общее тепловое сопротивление:
<shape id="_x0000_i1149" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image238.wmz» o:><img width=«457» height=«41» src=«dopb145125.zip» v:shapes="_x0000_i1149">
Плотность теплового потока при tк=1330оС и tв=20оС:
<shape id="_x0000_i1150" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image240.wmz» o:><img width=«311» height=«51» src=«dopb145126.zip» v:shapes="_x0000_i1150">
Так как разница между предыдущим и полученным значениями q > 5%, расчет
необходимо повторить: dq=|q¢-q0|/ q¢×100%=(1341-896)/1341×100%=33,18%.
Третье приближение.
Этот расчёт выполняется по аналогии с предыдущим, поэтому приведём только его результаты:
t¢=922,3оС; tн=124,4оС; `t1= 1126,1оC; `t2=523,379оC;
R1=0,305 (м2×К)/Вт; R2=0,598 (м2×К)/Вт;
a=15,31 Вт/(м2×К); Rн=0,065 (м2×К)/Вт;
R0=0,968 (м2×К)/Вт; q²=1353, 305<shape id="_x0000_i1151" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image242.wmz» o:><img width=«52» height=«37» src=«dopb145127.zip» v:shapes="_x0000_i1151">
Так как разность q¢ и q² меньше ±5%, пересчёта не требуется.
Тепловое сопротивление пода больше, чем стен. Отсюда можно принять удельные потери через под 0,75 от потерь через стены, т. е.:
qn.n=0,75×qcт=0,75×1353,305=1015 Вт/м2.
б)Потери тепла через кладку свода.
Расчёт проводим методом последовательного приближения аналогично расчёту потерь через кладку стен, поэтому приведём только результаты расчёта: tн=183,9оС, a=52<shape id="_x0000_i1152" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image244.wmz» o:><img width=«85» height=«41» src=«dopb145128.zip» v:shapes="_x0000_i1152">, R0=0,144 <shape id="_x0000_i1153" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image246.wmz» o:><img width=«85» height=«41» src=«dopb145129.zip» v:shapes="_x0000_i1153">, q=9087,81 <shape id="_x0000_i1154" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image248.wmz» o:><img width=«48» height=«37» src=«dopb145130.zip» v:shapes="_x0000_i1154">.
<shape id="_x0000_s1039" type="#_x0000_t202" o:allowincell=«f» strokecolor=«white»> <shape id="_x0000_s1040" type="#_x0000_t202" o:allowincell=«f» strokecolor=«white»><img width=«54» height=«186» src=«dopb145131.zip» alt=«Подпись: Толщина свода, мм» v:shapes="_x0000_s1040" v:dpi=«96»><shape id="_x0000_i1155" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image251.wmz» o:><img width=«502» height=«234» src=«dopb145132.zip» v:shapes="_x0000_i1155">
Рис.2 Схема свода печи.
Потери тепла через кладку вычисляем по формуле:
<shape id="_x0000_i1156" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image253.wmz» o:><img width=«152» height=«26» src=«dopb145133.zip» v:shapes="_x0000_i1156">
где <shape id="_x0000_i1157" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«31330.files/image255.wmz» o:><img width=«17» height=«23» src=«dopb145134.zip» v:shapes="_x0000_i1157"> — плотность теплового потока в окружающую среду (через стены, под и свод печи);
<shape id="_x0000_i1158" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«31330.files/image257.wmz» o:><img width=«16» height=«23» src=«dopb145135.zip» v:shapes="_x0000_i1158"> — расчетная поверхность i-го элемента кладки, м2.
Расчётная поверхность пода:
<shape id="_x0000_i1159" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image259.wmz» o:><img width=«573» height=«28» src=«dopb145136.zip» v:shapes="_x0000_i1159">
где Вп=9,6 (м) – ширина печи,
L – длина пода при торцевой загрузке:
L=Lрасч×1,045=1,045×<shape id="_x0000_i1160" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«31330.files/image261.wmz» o:><img width=«311» height=«45» src=«dopb145137.zip» v:shapes="_x0000_i1160">.
Расчётная поверхность свода:
<shape id="_x0000_i1161" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image263.wmz» o:><img width=«480» height=«56» src=«dopb145138.zip» v:shapes="_x0000_i1161">
где `Hм=H0+d=1,23 м,
Hсв=H¢0+d=1,93 м,
Hт=1,5+d=1,73 м.
Определение активной длины пода по зонам:
методическая – Lм= L×t1/St=34,03×1,105/3,469=10,84 м;
сварочная – Lсв= L×t2/St=34,03×1,949/3,469=19,12 м;
методическая – Lт= L×t3/St=34,03×0,414/3,469=4,07 м.
Конструктивно принимаем две сварочные зоны с Lсв=9,56м.
Следовательно потери тепла через кладку:
<shape id="_x0000_i1162" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image265.wmz» o:><img width=«480» height=«53» src=«dopb145139.zip» v:shapes="_x0000_i1162">
5) Потери тепла через окна:
Принимаем, что окно посада открыто всё время (j1=1) на h0=2×d=0,46 м
Площадь открытия окна посада: <shape id="_x0000_i1163" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image267.wmz» o:><img width=«255» height=«28» src=«dopb145140.zip» v:shapes="_x0000_i1163">
Толщина кладки стен <shape id="_x0000_i1164" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«31330.files/image021.wmz» o:><img width=«12» height=«23» src=«dopb145016.zip» v:shapes="_x0000_i1164">dст=0,464 м.
Коэффициент диафрагмирования окна Ф=0,7 [5. рис.1].
Температура газов:
- у окна задачи <shape id="_x0000_i1165" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«31330.files/image269.wmz» o:><img width=«24» height=«23» src=«dopb145141.zip» v:shapes="_x0000_i1165"> =1273К;
- у окна выдачи <shape id="_x0000_i1166" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«31330.files/image271.wmz» o:><img width=«24» height=«23» src=«dopb145142.zip» v:shapes="_x0000_i1166"> =1533К.
Потери тепла через окно задачи:
<shape id="_x0000_i1167" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image273.wmz» o:><img width=«578» height=«56» src=«dopb145143.zip» v:shapes="_x0000_i1167">
Потери тепла через окно выдачи:
<shape id="_x0000_i1168" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image275.wmz» o:><img width=«575» height=«56» src=«dopb145144.zip» v:shapes="_x0000_i1168">
Общие потери тепла излучением:
<shape id="_x0000_i1169" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image277.wmz» o:><img width=«378» height=«27» src=«dopb145145.zip» v:shapes="_x0000_i1169">
6) Потери тепла с охлаждающей водой.
В табл.1 [4] указаны водо-охлаждаемые элементы методических печей и потери в них.
Расчётом определяем только потери в продольных и поперечных трубах, так как это составляет 80-90% от всех потерь. Остальные потери учитываются увеличением полученных потерь в трубах на 10-20%.
Максимальное расстояние между продольными трубами:
<shape id="_x0000_i1170" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image279.wmz» o:><img width=«243» height=«31» src=«dopb145146.zip» v:shapes="_x0000_i1170">
С учётом запаса прочности расстояние между трубами принимаем на 20-30% меньше максимального:
<shape id="_x0000_i1171" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image281.wmz» o:><img width=«297» height=«28» src=«dopb145147.zip» v:shapes="_x0000_i1171">
Диаметр и толщина подовых труб: 127´22 мм.
Количество продольных труб:
<shape id="_x0000_i1172" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image283.wmz» o:><img width=«169» height=«53» src=«dopb145148.zip» v:shapes="_x0000_i1172">
где lз – длина заготовки, м.
Свешивание заготовки:
<shape id="_x0000_i1173" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image285.wmz» o:><img width=«382» height=«49» src=«dopb145149.zip» v:shapes="_x0000_i1173">
Общая длина продольных труб:
<shape id="_x0000_i1174" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image287.wmz» o:><img width=«372» height=«28» src=«dopb145150.zip» v:shapes="_x0000_i1174">
Поверхность нагрева продольных труб:
<shape id="_x0000_i1175" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image289.wmz» o:><img width=«346» height=«30» src=«dopb145151.zip» v:shapes="_x0000_i1175">
Плотность теплового потока принимаем равной qпр=100 <shape id="_x0000_i1176" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image291.wmz» o:><img width=«57» height=«37» src=«dopb145152.zip» v:shapes="_x0000_i1176"> [3.табл.1].
Потери тепла с охлаждающей водой продольных труб:
<shape id="_x0000_i1177" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image293.wmz» o:><img width=«309» height=«28» src=«dopb145153.zip» v:shapes="_x0000_i1177">
Принимаем конструкцию сдвоенных по высоте поперечных труб. По длине сварочной зоны и 1/3 методической расстояние между поперечными трубами принимаем равным <shape id="_x0000_i1178" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«31330.files/image295.wmz» o:><img width=«20» height=«23» src=«dopb145154.zip» v:shapes="_x0000_i1178">=2,32 м. На остальной части длины методической зоны продольные трубы опираются на продольные стенки.
Количество сдвоенных поперечных труб:
<shape id="_x0000_i1179" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image297.wmz» o:><img width=«361» height=«52» src=«dopb145155.zip» v:shapes="_x0000_i1179">
Общая длина поперечных труб:
<shape id="_x0000_i1180" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image299.wmz» o:><img width=«272» height=«25» src=«dopb145156.zip» v:shapes="_x0000_i1180">
Поверхность нагрева поперечных труб:
<shape id="_x0000_i1181" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image301.wmz» o:><img width=«333» height=«27» src=«dopb145157.zip» v:shapes="_x0000_i1181">
Плотность теплового потока принимаем равной [3.табл.1]:
qпп=150 <shape id="_x0000_i1182" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image291.wmz» o:><img width=«57» height=«37» src=«dopb145152.zip» v:shapes="_x0000_i1182">.
Потери тепла с охлаждающей водой поперечных труб:
<shape id="_x0000_i1183" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image303.wmz» o:><img width=«335» height=«25» src=«dopb145158.zip» v:shapes="_x0000_i1183">
Общие потери с охлаждающей водой подовых труб:
<shape id="_x0000_i1184" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image305.wmz» o:><img width=«378» height=«30» src=«dopb145159.zip» v:shapes="_x0000_i1184">
а потери тепла с теплоизоляцией:
<shape id="_x0000_i1185" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«31330.files/image307.wmz» o:><img width=«251» height=«25» src=«dopb145160.zip» v:shapes="_x0000_i1185">
Потери тепла с охлаждающей водой всех водо-охлаждаемых элементов печи без теплоизоляции подовых труб:
<shape id="_x0000_i1186" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image309.wmz» o:><img width=«370» height=«27» src=«dopb145161.zip» v:shapes="_x0000_i1186">
а с теплоизоляцией подовых труб:
<shape id="_x0000_i1187" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«31330.files/image311.wmz» o:><img width=«259» height=«25» src=«dopb145162.zip» v:shapes="_x0000_i1187">
7)Неучтённые потери тепла составляют (10-15)% от суммы статей Qк+Qп+Qв:
<shape id="_x0000_i1188" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image313.wmz» o:><img width=«536» height=«28» src=«dopb145163.zip» v:shapes="_x0000_i1188">
<shape id="_x0000_i1189" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«31330.files/image315.wmz» o:><img width=«505» height=«27» src=«dopb145164.zip» v:shapes="_x0000_i1189">
Общий расход тепла:
<shape id="_x0000_i1190" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image317.wmz» o:><img width=«574» height=«42» src=«dopb145165.zip» v:shapes="_x0000_i1190">
<shape id="_x0000_i1191" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image319.wmz» o:><img width=«623» height=«42» src=«dopb145166.zip» v:shapes="_x0000_i1191">
Приравнивая расход тепла к приходу, получим уравнение теплового баланса:
<shape id="_x0000_i1192" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«31330.files/image321.wmz» o:><img width=«107» height=«24» src=«dopb145167.zip» v:shapes="_x0000_i1192">
<shape id="_x0000_i1193" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image323.wmz» o:><img width=«366» height=«27» src=«dopb145168.zip» v:shapes="_x0000_i1193">
<shape id="_x0000_i1194" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image325.wmz» o:><img width=«142» height=«37» src=«dopb145169.zip» v:shapes="_x0000_i1194">
или
<shape id="_x0000_i1195" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«31330.files/image327.wmz» o:><img width=«100» height=«25» src=«dopb145170.zip» v:shapes="_x0000_i1195">, тогда расход топлива с термоизоляцией
<shape id="_x0000_i1196" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image329.wmz» o:><img width=«124» height=«37» src=«dopb145171.zip» v:shapes="_x0000_i1196">
Выбираем трубы без изоляции.
Таблица 3
Тепловой баланс печи
Статья
Приход тепла
Статья
Расход тепла
кВт
%
кВт
%
Химическое тепло топлива Qx
Физическое тепло воздуха Qв
Тепло экзотермических реакций Qэ
106930,7
16884,7
2919,16
84,37
13,32
2,30
Расход тепла на нагрев металла Qм
Потери тепла с окалиной Qo
Потери тепла с уходящими газами QУ
Потери через кладку Qк
Потери тепла излучением Qл
Потери с охлаждающей водой Qбв
Неучтённые потери Qбн
36625,98
1071,630
61090,04
3771,379
1435,846
20199,47
2540,670
28,89
0,845
48,20
2,975
1,133
15,93
2,004
Всего 126734,6 100 126735,03 100
Невязка составляет – 0,00033%
Определим другие показатели.
Коэффициент полезного действия печи:
<shape id="_x0000_i1197" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image331.wmz» o:><img width=«554» height=«52» src=«dopb145172.zip» v:shapes="_x0000_i1197">
Удельный расход тепла:
<shape id="_x0000_i1198" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image333.wmz» o:><img width=«411» height=«42» src=«dopb145173.zip» v:shapes="_x0000_i1198">
Удельный расход условного топлива:
<shape id="_x0000_i1199" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image335.wmz» o:><img width=«487» height=«54» src=«dopb145174.zip» v:shapes="_x0000_i1199">
где Qу=29300 кДж/кг – теплота сгорания условного топлива.
Для дальнейших расчетов:
— расход воздуха:
<shape id="_x0000_i1200" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image337.wmz» o:><img width=«337» height=«37» src=«dopb145175.zip» v:shapes="_x0000_i1200">
— расход продуктов горения:
<shape id="_x0000_i1201" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image339.wmz» o:><img width=«337» height=«37» src=«dopb145176.zip» v:shapes="_x0000_i1201">
4. Расчёт керамического рекуператора.
Расход продуктов сгорания через рекуператор <shape id="_x0000_i1202" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image341.wmz» o:><img width=«120» height=«44» src=«dopb145177.zip» v:shapes="_x0000_i1202">; расход воздуха <shape id="_x0000_i1203" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image343.wmz» o:><img width=«107» height=«44» src=«dopb145178.zip» v:shapes="_x0000_i1203">; температура воздуха на входе и на выходе соответственно <shape id="_x0000_i1204" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image345.wmz» o:><img width=«73» height=«24» src=«dopb145179.zip» v:shapes="_x0000_i1204"> и <shape id="_x0000_i1205" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image347.wmz» o:><img width=«79» height=«24» src=«dopb145180.zip» v:shapes="_x0000_i1205">; температура продуктов сгорания на входе <shape id="_x0000_i1206" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image349.wmz» o:><img width=«93» height=«25» src=«dopb145181.zip» v:shapes="_x0000_i1206">.
Тепловой поток через поверхность теплообмена:
<shape id="_x0000_i1207" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image351.wmz» o:><img width=«118» height=«24» src=«dopb145182.zip» v:shapes="_x0000_i1207">
где k – коэффициент теплоотдачи;
Dt – средне логарифмическая разность температур между воздухом и продуктами сгорания;
F – поверхность теплообмена.
Уравнение теплового баланса с учётом утечек воздуха
<shape id="_x0000_i1208" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image353.wmz» o:><img width=«480» height=«26» src=«dopb145183.zip» v:shapes="_x0000_i1208">,
где h=0,95– коэффициент учёта потерь тепла в окружающую среду;
n=0,2 – доля утечки воздуха.
Из этого уравнения выражаем температуру продуктов сгорания на выходе из рекуператора:
<shape id="_x0000_i1209" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image355.wmz» o:><img width=«444» height=«52» src=«dopb145184.zip» v:shapes="_x0000_i1209">
где <shape id="_x0000_i1210" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image357.wmz» o:><img width=«568» height=«72» src=«dopb145185.zip» v:shapes="_x0000_i1210">
<shape id="_x0000_i1211" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«31330.files/image359.wmz» o:><img width=«19» height=«24» src=«dopb145186.zip» v:shapes="_x0000_i1211"> - концентрация воздуха, <shape id="_x0000_i1212" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«31330.files/image359.wmz» o:><img width=«19» height=«24» src=«dopb145186.zip» v:shapes="_x0000_i1212">=1,334 (кДж)/(м3×К).
По формуле получим <shape id="_x0000_i1213" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image361.wmz» o:><img width=«91» height=«27» src=«dopb145187.zip» v:shapes="_x0000_i1213">.
Определение коэффициента теплопередачи от продуктов сгорания к воздуху.
Согласно рекомендации [4] скорость продуктов сгорания и скорость воздуха при нормальных условиях равны соответственно <shape id="_x0000_i1214" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image363.wmz» o:><img width=«77» height=«41» src=«dopb145188.zip» v:shapes="_x0000_i1214"> и <shape id="_x0000_i1215" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image365.wmz» o:><img width=«81» height=«41» src=«dopb145189.zip» v:shapes="_x0000_i1215">.
Продукты сгорания движутся внутри рекуператорных труб.
4.1Определение коэффициента теплоотдачи продуктов сгорания.
Теплоотдача конвекцией.
Температура, средняя по длине поверхности теплообмена:
<shape id="_x0000_i1216" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image367.wmz» o:><img width=«317» height=«25» src=«dopb145190.zip» v:shapes="_x0000_i1216">.
Число Рейнольдса:
<shape id="_x0000_i1217" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image369.wmz» o:><img width=«233» height=«43» src=«dopb145191.zip» v:shapes="_x0000_i1217">,
где <shape id="_x0000_i1218" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image371.wmz» o:><img width=«277» height=«43» src=«dopb145192.zip» v:shapes="_x0000_i1218">-скорость продуктов сгорания при 957,5°С;
n-коэффициент кинематической вязкости при 957,5 °С;
dЭ–характерный геометрический параметр пространства, в котором происходит движение продуктов сгорания. При движении внутри рекуператорных труб dЭ = 0.144 м.
Коэффициент теплоотдачи конвекцией по рис.2.2[4]:
<shape id="_x0000_i1219" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image373.wmz» o:><img width=«92» height=«41» src=«dopb145193.zip» v:shapes="_x0000_i1219">,
Теплоотдача излучением.
Средняя температура стенки для входа по продуктам сгорания:
<shape id="_x0000_i1220" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image375.wmz» o:><img width=«287» height=«25» src=«dopb145194.zip» v:shapes="_x0000_i1220">.
Средняя температура стенки для выхода по продуктам сгорания:
<shape id="_x0000_i1221" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image377.wmz» o:><img width=«300» height=«25» src=«dopb145195.zip» v:shapes="_x0000_i1221">.
В рекуператоре прямоточное движение сред.
Эффективная длина луча:
<shape id="_x0000_i1222" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image379.wmz» o:><img width=«265» height=«24» src=«dopb145196.zip» v:shapes="_x0000_i1222">.
Эффективная степень черноты стенок труб рекуператора:
<shape id="_x0000_i1223" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image381.wmz» o:><img width=«185» height=«43» src=«dopb145197.zip» v:shapes="_x0000_i1223">,
где eСТ=0,8 – степень черноты шамотного огнеупора.
Парциальные давления газов численно равны их объёмным содержаниям: <shape id="_x0000_i1224" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image383.wmz» o:><img width=«224» height=«25» src=«dopb145198.zip» v:shapes="_x0000_i1224">.
Произведения парциальных давлений на эффективную длину луча:
<shape id="_x0000_i1225" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image385.wmz» o:><img width=«275» height=«51» src=«dopb145199.zip» v:shapes="_x0000_i1225">.
Степени черноты газов определяем по графикам [4]:
1. Для входа, при 1000 °С: <shape id="_x0000_i1226" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image387.wmz» o:><img width=«160» height=«25» src=«dopb145200.zip» v:shapes="_x0000_i1226">;
2. Для выхода, при 915 °С: <shape id="_x0000_i1227" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image389.wmz» o:><img width=«175» height=«25» src=«dopb145201.zip» v:shapes="_x0000_i1227">;
3. Поправочный коэффициент: <shape id="_x0000_i1228" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image391.wmz» o:><img width=«55» height=«21» src=«dopb145202.zip» v:shapes="_x0000_i1228">.
Значения коэффициента теплоотдачи:
1. Вход:
<shape id="_x0000_i1229" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image393.wmz» o:><img width=«504» height=«149» src=«dopb145203.zip» v:shapes="_x0000_i1229">
2. Выход:
<shape id="_x0000_i1230" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image395.wmz» o:><img width=«500» height=«79» src=«dopb145204.zip» v:shapes="_x0000_i1230">
Средний коэффициент теплоотдачи излучением:
<shape id="_x0000_i1231" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image397.wmz» o:><img width=«325» height=«41» src=«dopb145205.zip» v:shapes="_x0000_i1231">.
Суммарный коэффициент теплоотдачи:
<shape id="_x0000_i1232" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image399.wmz» o:><img width=«281» height=«41» src=«dopb145206.zip» v:shapes="_x0000_i1232">.
Определение коэффициента теплоотдачи воздуха.
Коэффициент теплоотдачи aВ=f(wB,O;tB) при tB=0,5×( <shape id="_x0000_i1233" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«31330.files/image401.wmz» o:><img width=«16» height=«24» src=«dopb145207.zip» v:shapes="_x0000_i1233">+ <shape id="_x0000_i1234" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«31330.files/image403.wmz» o:><img width=«17» height=«24» src=«dopb145208.zip» v:shapes="_x0000_i1234">)=237°С по рис.2.4[4]:
<shape id="_x0000_i1235" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image405.wmz» o:><img width=«92» height=«41» src=«dopb145209.zip» v:shapes="_x0000_i1235">.
Средняя температура стенки:
<shape id="_x0000_i1236" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image407.wmz» o:><img width=«295» height=«24» src=«dopb145210.zip» v:shapes="_x0000_i1236">.
Теплопроводность стенки при 597°С:
<shape id="_x0000_i1237" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image409.wmz» o:><img width=«377» height=«41» src=«dopb145211.zip» v:shapes="_x0000_i1237">.
Толщина стенки трубы: <shape id="_x0000_i1238" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image411.wmz» o:><img width=«77» height=«21» src=«dopb145212.zip» v:shapes="_x0000_i1238">.
Коэффициент теплопередачи:
<shape id="_x0000_i1239" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image413.wmz» o:><img width=«389» height=«63» src=«dopb145213.zip» v:shapes="_x0000_i1239">.
4.2 Определение требуемой поверхности теплообмена.
Для определения величины поверхности теплообмена F необходимо использовать графическую зависимость Е=f(m,q) рис.2.1[4].Относительная температура воздуха q вычисляется по формуле:
<shape id="_x0000_i1240" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«31330.files/image415.wmz» o:><img width=«223» height=«47» src=«dopb145214.zip» v:shapes="_x0000_i1240">,
а комплекс m как:
<shape id="_x0000_i1241" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«31330.files/image417.wmz» o:><img width=«287» height=«68» src=«dopb145215.zip» v:shapes="_x0000_i1241">,
где С237В=С200+<shape id="_x0000_i1242" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«31330.files/image419.wmz» o:><img width=«175» height=«43» src=«dopb145216.zip» v:shapes="_x0000_i1242">1,31+0,01×(1,32-1,31)×37=1,3137 кДж/(м2×К) – теплоемкость воздуха при tВ=237°С [4].
Из графика Е=0,5, тогда с учетом утечек воздуха поверхность теплообмена вычисляется:
<shape id="_x0000_i1243" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«31330.files/image421.wmz» o:><img width=«457» height=«45» src=«dopb145217.zip» v:shapes="_x0000_i1243">.
4.3 Определение размеров рекуператора.
Суммарная площадь проходного сечения труб:
<shape id="_x0000_i1244" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image423.wmz» o:><img width=«275» height=«49» src=«dopb145218.zip» v:shapes="_x0000_i1244">,
где a=1,1 – коэффициент, учитывающий неравномерность распределения продуктов сгорания по трубам рекуператора.
Площадь насадки рекуператора в горизонтальной плоскости:
<shape id="_x0000_i1245" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image425.wmz» o:><img width=«216» height=«47» src=«dopb145219.zip» v:shapes="_x0000_i1245">,
где SПС – проходное сечение одной трубы, отнесённое к 1м2 площади сечения насадки.
Ширина насадки рекуператора В=ВП – 1=9,6 – 1=8,6 м.
Число рядов труб в направлении, перпендикулярном движению воздуха:
<shape id="_x0000_i1246" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«31330.files/image427.wmz» o:><img width=«165» height=«45» src=«dopb145220.zip» v:shapes="_x0000_i1246">,
продолжение
--PAGE_BREAK--