Реферат: Радиопередатчик с частотной модуляцией

--PAGE_BREAK--
<img width=«343» height=«25» src=«ref-1_1744929678-569.coolpic» v:shapes="_x0000_i1104">

<img width=«486» height=«75» src=«ref-1_1744930247-1691.coolpic» v:shapes="_x0000_i1105">

<img width=«376» height=«88» src=«ref-1_1744931938-1427.coolpic» v:shapes="_x0000_i1106">

<img width=«334» height=«45» src=«ref-1_1744933365-718.coolpic» v:shapes="_x0000_i1107">, тогда

<img width=«473» height=«55» src=«ref-1_1744934083-1297.coolpic» v:shapes="_x0000_i1108">

<img width=«451» height=«116» src=«ref-1_1744935380-2127.coolpic» v:shapes="_x0000_i1109">

<img width=«256» height=«24» src=«ref-1_1744937507-444.coolpic» v:shapes="_x0000_i1110">
6. Мощность возбуждения и коэффициент усиления по мощности:



<img width=«314» height=«25» src=«ref-1_1744937951-538.coolpic» v:shapes="_x0000_i1111">

<img width=«184» height=«45» src=«ref-1_1744938489-479.coolpic» v:shapes="_x0000_i1112">
4.3 Расчет элементов схемы усилителя и согласующих цепей
<img width=«534» height=«169» src=«ref-1_1744938968-9583.coolpic» v:shapes=«Рисунок_x0020_89»>
4.3.1 Расчет цепей питания

1. Блокировочная индуктивность во входной цепи автосмещения:




<img width=«379» height=«51» src=«ref-1_1744948551-919.coolpic» v:shapes="_x0000_i1114">
2. Блокировочная индуктивность, развязывающая цепь источника питания по высокой частоте:



<img width=«279» height=«45» src=«ref-1_1744949470-696.coolpic» v:shapes="_x0000_i1115">
3. Для исключения прохождения постоянной составляющей тока в нагрузку:



<img width=«346» height=«45» src=«ref-1_1744950166-711.coolpic» v:shapes="_x0000_i1116">
4. Для исключения прохождения постоянной составляющей тока в источник питания (примем RИП=10 Ом ):



<img width=«328» height=«45» src=«ref-1_1744950877-671.coolpic» v:shapes="_x0000_i1117">
4.3.2 Расчет входной согласующей цепи

Требуется согласовать выходное сопротивление транзистора УМ по первой гармонике Rн1= 50(Ом) и входное сопротивление транзистора оконечного каскада <img width=«256» height=«24» src=«ref-1_1744937507-444.coolpic» v:shapes="_x0000_i1118">.

Т.к. согласовываем каскад мощного усилителя (возбуждение током) с малым входным сопротивлением и <img width=«76» height=«21» src=«ref-1_1744951992-183.coolpic» v:shapes="_x0000_i1119">, то можно использовать простую входную ВЧ цепь, представляющую ячейку ФНЧ Г- образного реактивного четырехполюсника, его эквивалентная схема представлена на рисунке:




<img width=«42» height=«41» src=«ref-1_1744952175-117.coolpic» alt=«Подпись: R1» v:shapes="_x0000_s1026"><img width=«203» height=«109» src=«ref-1_1744952292-3300.coolpic» v:shapes=«Рисунок_x0020_96»>
Обозначим: R1=R`н1=50 (Ом), R2= rвх1, X2= xвх1.

Рассчитываем необходимую величину добротности Г-звена
<img width=«212» height=«51» src=«ref-1_1744955592-567.coolpic» v:shapes="_x0000_i1121">
-достаточно мала, следовательно, цепь не превратится в колебательный контур и ее можно использовать для согласования.

Рассчитаем цепь с емкостью в параллельной ветви, т.к. она имеет лучшие фильтрующие свойства в отношении высших гармоник, чем цепь с параллельной индуктивностью:
<img width=«146» height=«99» src=«ref-1_1744956159-2077.coolpic» v:shapes=«Рисунок_x0020_98»>
Определяем реактивные сопротивления



<img width=«219» height=«24» src=«ref-1_1744958236-407.coolpic» v:shapes="_x0000_i1123">Ом; <img width=«172» height=«44» src=«ref-1_1744958643-429.coolpic» v:shapes="_x0000_i1124">Ом.
Вычисляем величины индуктивности и емкости с учетом реактивностей выходного сопротивления транзистора УМ и входного сопротивления транзистора рассчитываемого каскада




<img width=«320» height=«41» src=«ref-1_1744959072-697.coolpic» v:shapes="_x0000_i1125"> 

<img width=«358» height=«53» src=«ref-1_1744959769-879.coolpic» v:shapes="_x0000_i1126">
4.3.3 Расчет выходной согласующей цепи

1. Находим действующее сопротивление:



<img width=«227» height=«45» src=«ref-1_1744960648-564.coolpic» v:shapes="_x0000_i1127">,
проверяем выполнение условия <img width=«168» height=«25» src=«ref-1_1744961212-334.coolpic» v:shapes="_x0000_i1128"> иначе, согласование было бы невозможным.

2. Определим реактивные сопротивления:



<img width=«227» height=«45» src=«ref-1_1744961546-531.coolpic» v:shapes="_x0000_i1129">

<img width=«268» height=«25» src=«ref-1_1744962077-492.coolpic» v:shapes="_x0000_i1130">
3. Рассчитываем необходимую величину добротности второго Г-звена:



<img width=«232» height=«52» src=«ref-1_1744962569-624.coolpic» v:shapes="_x0000_i1131">
4. Определяем реактивное сопротивление:



<img width=«279» height=«25» src=«ref-1_1744963193-504.coolpic» v:shapes="_x0000_i1132">

<img width=«304» height=«45» src=«ref-1_1744963697-636.coolpic» v:shapes="_x0000_i1133">






5. Находим последовательное реактивное сопротивление П-цепи:



<img width=«352» height=«24» src=«ref-1_1744964333-596.coolpic» v:shapes="_x0000_i1134">.
6. Вычислим величину индуктивностей и емкостей:



<img width=«275» height=«44» src=«ref-1_1744964929-626.coolpic» v:shapes="_x0000_i1135">

<img width=«342» height=«47» src=«ref-1_1744965555-698.coolpic» v:shapes="_x0000_i1136">
С учетом емкости СК, стоящей параллельно С1 пересчитаем:
С1'=C1-CК=5.17пФ-4.5пФ=0.67пФ.

<img width=«356» height=«49» src=«ref-1_1744966253-749.coolpic» v:shapes="_x0000_i1137">.
Основные параметры каскада:

Напряжения питанияUКо=12.6 В

Выходная мощность(до согласующей цепи)РВЫХ = 1.625 Вт

Рабочая частотаf= 310 МГц

Коэффициент усиления по мощностиKp= 9.229

КПДη = 73%

Мощность, потребляемая от источникаР0= 3 Вт

Мощность, рассеиваемая на коллектореРК = 1.39 Вт






5. Расчет кварцевого автогенератора
5.1 Выбор кварцевого резонатора и транзистора
Исходными данными для расчета:

рабочая частота f=51.333 МГц,

мощность в нагрузке РН=0.4 мВт.

Приняв частоту fкв=f, выбираем КР желательно с меньшим значением rкв*Со и выписываем его справочные параметры:





Колебательная мощность генератора с КР невелика, поэтому АГ будем выполнять на маломощном транзисторе КТ306Б, с граничной частотой <img width=«93» height=«21» src=«ref-1_1744967169-285.coolpic» v:shapes="_x0000_i1139">. Его параметрами:


    продолжение
--PAGE_BREAK--


Для расчета выбираем схему частотно модулируемого автогенератора с кварцем, включенным в контур:

Схема с КР в контуре удобна тем, что возбуждение может происходить как на основной частоте, так и на механических гармониках. Так же схема позволяет включить в колебательный контур варикап, для осуществления прямой частотной модуляции.




<img width=«408» height=«351» src=«ref-1_1744969388-3728.coolpic» v:shapes=«Рисунок_x0020_126»>
1. Вычислим нормированную статическую емкость КР:



<img width=«380» height=«25» src=«ref-1_1744973116-594.coolpic» v:shapes="_x0000_i1150">
2. Коэффициенты разложения косинусоидального импульса при угле отсечки θ=60 градусов:
<img width=«68» height=«21» src=«ref-1_1744973710-180.coolpic» v:shapes="_x0000_i1151">, <img width=«67» height=«21» src=«ref-1_1744973890-167.coolpic» v:shapes="_x0000_i1152">,<img width=«65» height=«21» src=«ref-1_1744974057-172.coolpic» v:shapes="_x0000_i1153">,<img width=«56» height=«21» src=«ref-1_1744974229-148.coolpic» v:shapes="_x0000_i1154">,<img width=«117» height=«22» src=«ref-1_1744974377-346.coolpic» v:shapes="_x0000_i1155">
3. Режим автогенератора выбираем недонапряженным для уменьшения тока во входной цепи:
<img width=«157» height=«21» src=«ref-1_1744974723-391.coolpic» v:shapes="_x0000_i1156">, возьмем <img width=«69» height=«21» src=«ref-1_1744975114-235.coolpic» v:shapes="_x0000_i1157">
4. Сопротивление резистора R и коэффициент m:






<img width=«219» height=«45» src=«ref-1_1744975349-510.coolpic» v:shapes="_x0000_i1158"> <img width=«199» height=«41» src=«ref-1_1744975859-462.coolpic» v:shapes="_x0000_i1159"> 
5. Определим мощности, рассеиваемые на кварце и отдаваемая транзистором:

возьмем <img width=«119» height=«25» src=«ref-1_1744976321-270.coolpic» v:shapes="_x0000_i1160">



<img width=«302» height=«25» src=«ref-1_1744976591-506.coolpic» v:shapes="_x0000_i1161">
6. Параметр
<img width=«276» height=«45» src=«ref-1_1744977097-626.coolpic» v:shapes="_x0000_i1162">
удовлетворяет рекомендованному значению а ≤ 0.25.

7. Максимальное значение импульсного коллекторного тока:



<img width=«416» height=«47» src=«ref-1_1744977723-924.coolpic» v:shapes="_x0000_i1163">
где <img width=«356» height=«124» src=«ref-1_1744978647-1644.coolpic» v:shapes="_x0000_i1164">

Условие <img width=«207» height=«23» src=«ref-1_1744980291-519.coolpic» v:shapes="_x0000_i1165"> выполняется.
8. Рассчитаем аппроксимированные параметры транзистора:



<img width=«230» height=«21» src=«ref-1_1744980810-384.coolpic» v:shapes="_x0000_i1166">




— крутизна по переходу,
<img width=«170» height=«45» src=«ref-1_1744981194-406.coolpic» v:shapes="_x0000_i1167">— сопротивление рекомбинации,

<img width=«239» height=«45» src=«ref-1_1744981600-533.coolpic» v:shapes="_x0000_i1168">— крутизна,

<img width=«236» height=«45» src=«ref-1_1744982133-564.coolpic» v:shapes="_x0000_i1169">— граничная частота по крутизне,

<img width=«188» height=«48» src=«ref-1_1744982697-505.coolpic» v:shapes="_x0000_i1170">— нормированная частота по <img width=«28» height=«21» src=«ref-1_1744983202-163.coolpic» v:shapes="_x0000_i1171">,

<img width=«267» height=«49» src=«ref-1_1744983365-653.coolpic» v:shapes="_x0000_i1172">— модуль крутизны <img width=«19» height=«18» src=«ref-1_1744984018-95.coolpic» v:shapes="_x0000_i1173"> на частоте <img width=«21» height=«18» src=«ref-1_1744984113-95.coolpic» v:shapes="_x0000_i1174">, а

<img width=«228» height=«21» src=«ref-1_1744984208-389.coolpic» v:shapes="_x0000_i1175">
5.2 Расчет параметров колебательной системы АГ
Рассчитываем параметры колебательной системы АГ (при условии самофазирования):

1) Сопротивление ветвей контура:
<img width=«228» height=«45» src=«ref-1_1744984597-523.coolpic» v:shapes="_x0000_i1176">

<img width=«441» height=«48» src=«ref-1_1744985120-1053.coolpic» v:shapes="_x0000_i1177">
2) Ёмкости контура:
<img width=«389» height=«96» src=«ref-1_1744986173-1503.coolpic» v:shapes="_x0000_i1178">




3) Эквивалентное реактивное сопротивление КР с учетом резистора R:



<img width=«279» height=«44» src=«ref-1_1744987676-658.coolpic» v:shapes="_x0000_i1179">
Тогда сопротивление плеча контура между коллектором и базой:

<img width=«428» height=«91» src=«ref-1_1744988334-1371.coolpic» v:shapes="_x0000_i1180">

4) Оценим индуктивность:

для этого возьмем характеристическое сопротивление <img width=«79» height=«18» src=«ref-1_1744989705-185.coolpic» v:shapes="_x0000_i1181">

<img width=«268» height=«45» src=«ref-1_1744989890-578.coolpic» v:shapes="_x0000_i1182">

Из условия <img width=«149» height=«41» src=«ref-1_1744990468-446.coolpic» v:shapes="_x0000_i1183"> найдем <img width=«27» height=«21» src=«ref-1_1744990914-136.coolpic» v:shapes="_x0000_i1184">:

<img width=«587» height=«45» src=«ref-1_1744991050-1062.coolpic» v:shapes="_x0000_i1185">
5.3 Расчет параметров режима работы транзистора
Параметры режима работы транзистора:

1) Постоянная составляющая и первая гармоника коллекторного тока:



<img width=«255» height=«25» src=«ref-1_1744992112-453.coolpic» v:shapes="_x0000_i1186">

<img width=«235» height=«24» src=«ref-1_1744992565-430.coolpic» v:shapes="_x0000_i1187">
2) Постоянная составляющая тока базы:



<img width=«271» height=«25» src=«ref-1_1744992995-487.coolpic» v:shapes="_x0000_i1188">




3) Амплитуда напряжения возбуждения:



<img width=«232» height=«49» src=«ref-1_1744993482-586.coolpic» v:shapes="_x0000_i1189">
Модуль коэффициента обратной связи:



<img width=«324» height=«52» src=«ref-1_1744994068-784.coolpic» v:shapes="_x0000_i1190">
4) Амплитуда коллекторного напряжения:



<img width=«188» height=«45» src=«ref-1_1744994852-494.coolpic» v:shapes="_x0000_i1191">
5) Напряжение смещения на базе:
<img width=«537» height=«57» src=«ref-1_1744995346-1304.coolpic» v:shapes="_x0000_i1192">
6) Мощности, потребляемая в цепи коллектора, колебательная и рассеиваемая транзистором:
<img width=«306» height=«51» src=«ref-1_1744996650-900.coolpic» v:shapes="_x0000_i1193">

<img width=«259» height=«24» src=«ref-1_1744997550-462.coolpic» v:shapes="_x0000_i1194">

<img width=«236» height=«25» src=«ref-1_1744998012-441.coolpic» v:shapes="_x0000_i1195">






5.4 Расчет параметров элементов цепи питания и смещения
Параметры цепи элементов питания и смещения:

1) Выбираем значения сопротивлений Rэ и Rб из соотношений:



<img width=«291» height=«24» src=«ref-1_1744998453-513.coolpic» v:shapes="_x0000_i1196"> и <img width=«170» height=«21» src=«ref-1_1744998966-358.coolpic» v:shapes="_x0000_i1197">
2) Напряжение источников коллекторного питания:



<img width=«445» height=«24» src=«ref-1_1744999324-679.coolpic» v:shapes="_x0000_i1198">
3) Начальное напряжение смещения:



<img width=«557» height=«20» src=«ref-1_1745000003-981.coolpic» v:shapes="_x0000_i1199">



4) Сопротивление делителя в цепи питания базы:

Ток делителя выбирается из соотношения <img width=«153» height=«21» src=«ref-1_1745000984-347.coolpic» v:shapes="_x0000_i1200">



<img width=«245» height=«45» src=«ref-1_1745001331-559.coolpic» v:shapes="_x0000_i1201">

<img width=«308» height=«45» src=«ref-1_1745001890-642.coolpic» v:shapes="_x0000_i1202">
5) Мощность источника питания:
<img width=«558» height=«22» src=«ref-1_1745002532-1003.coolpic» v:shapes="_x0000_i1203">
КПД цепи коллектора:






<img width=«162» height=«45» src=«ref-1_1745003535-409.coolpic» v:shapes="_x0000_i1204">
КПД АГ:
<img width=«171» height=«45» src=«ref-1_1745003944-439.coolpic» v:shapes="_x0000_i1205">
5.5 Расчет варикапа
Для осуществления частотной модуляции в АГ будем использовать варикап КВ109В с параметрами:





Так как он обладает высокой добротностью на рабочей частоте.

Возьмем показатель <img width=«54» height=«18» src=«ref-1_1745004942-136.coolpic» v:shapes="_x0000_i1209"> , зависящий от технологии изготовления варикапа. Для максимального изменения емкости варикапа величину <img width=«29» height=«21» src=«ref-1_1745005078-121.coolpic» v:shapes="_x0000_i1210"> целесообразно принимать из соотношения :



<img width=«178» height=«41» src=«ref-1_1745005199-384.coolpic» v:shapes="_x0000_i1211">
В режиме запертого p-n перехода емкость варикапа СВ зависит от напряжения модулирующего сигнала. Средняя емкость варикапа, соответствующая <img width=«85» height=«21» src=«ref-1_1745005583-201.coolpic» v:shapes="_x0000_i1212"> равна <img width=«77» height=«21» src=«ref-1_1745005784-197.coolpic» v:shapes="_x0000_i1213">, тогда:
<img width=«376» height=«44» src=«ref-1_1745005981-907.coolpic» v:shapes="_x0000_i1214">




при U=12,5 В.

Обозначим емкость <img width=«115» height=«21» src=«ref-1_1745006888-292.coolpic» v:shapes="_x0000_i1215">. Так как <img width=«34» height=«21» src=«ref-1_1745007180-187.coolpic» v:shapes="_x0000_i1216">< <img width=«32» height=«21» src=«ref-1_1745007367-175.coolpic» v:shapes="_x0000_i1217"> то из схемы исключается <img width=«36» height=«27» src=«ref-1_1745007542-131.coolpic» v:shapes="_x0000_i1218">и <img width=«250» height=«46» src=«ref-1_1745007673-1178.coolpic» v:shapes="_x0000_i1219">

Рассчитаем амплитуды высокочастотного и модулирующего напряжений на варикапе, для этого вычислим коэффициент включения варикапа в контур:
<img width=«152» height=«49» src=«ref-1_1745008851-418.coolpic» v:shapes="_x0000_i1220">, где <img width=«374» height=«53» src=«ref-1_1745009269-879.coolpic» v:shapes="_x0000_i1221">

<img width=«248» height=«24» src=«ref-1_1745010148-444.coolpic» v:shapes="_x0000_i1222">

<img width=«272» height=«24» src=«ref-1_1745010592-466.coolpic» v:shapes="_x0000_i1223">
Амплитуда модулирующего напряжения, подаваемого на варикап:



<img width=«239» height=«24» src=«ref-1_1745011058-422.coolpic» v:shapes="_x0000_i1224">
Так как условие: <img width=«222» height=«41» src=«ref-1_1745011480-547.coolpic» v:shapes="_x0000_i1225">выполняется, то продолжаем расчет.

Рассчитаем значения <img width=«25» height=«21» src=«ref-1_1745012027-111.coolpic» v:shapes="_x0000_i1226"> и <img width=«26» height=«21» src=«ref-1_1745012138-112.coolpic» v:shapes="_x0000_i1227">:



<img width=«304» height=«52» src=«ref-1_1745012250-1154.coolpic» v:shapes="_x0000_i1228">

<img width=«500» height=«43» src=«ref-1_1745013404-1445.coolpic» v:shapes="_x0000_i1229">
Частота девиации будет определяться формулой:






<img width=«397» height=«41» src=«ref-1_1745014849-871.coolpic» v:shapes="_x0000_i1230">

<img width=«283» height=«49» src=«ref-1_1745015720-739.coolpic» v:shapes="_x0000_i1231">
Так как требования к величине коэффициента нелинейных искажений не предъявляются, то оставляем его в пределах рассчитанного значения.

Данный варикап обеспечивает заданную величину девиации частоты.

Основные параметры автогенератора:
Pвых = 0,4 мВт

<img width=«69» height=«21» src=«ref-1_1744975114-235.coolpic» v:shapes="_x0000_i1232">

<img width=«120» height=«24» src=«ref-1_1745016694-274.coolpic» v:shapes="_x0000_i1233">

<img width=«57» height=«18» src=«ref-1_1745016968-155.coolpic» v:shapes="_x0000_i1234">

<img width=«108» height=«21» src=«ref-1_1745017123-302.coolpic» v:shapes="_x0000_i1235"> 
5.6 Расчет элементов цепи генератора
Расчет блокировочных элементов:
Выбор <img width=«39» height=«21» src=«ref-1_1745017425-198.coolpic» v:shapes="_x0000_i1236">, включенной параллельно сопротивлению Rэ. Блокировочные функции этой емкости осуществляются при условии <img width=«92» height=«41» src=«ref-1_1745017623-343.coolpic» v:shapes="_x0000_i1237">. Но при большой <img width=«38» height=«21» src=«ref-1_1745017966-188.coolpic» v:shapes="_x0000_i1238"> может возникнуть прерывистоая автогенерация. Условием ее отсутствия будет <img width=«93» height=«41» src=«ref-1_1745018154-330.coolpic» v:shapes="_x0000_i1239">, где Q– добротность колебательной системы АГ (примем Q=100).






<img width=«336» height=«45» src=«ref-1_1745018484-682.coolpic» v:shapes="_x0000_i1240">,

<img width=«366» height=«45» src=«ref-1_1745019166-751.coolpic» v:shapes="_x0000_i1241">,
отсюда <img width=«180» height=«24» src=«ref-1_1745019917-378.coolpic» v:shapes="_x0000_i1242">, примем <img width=«120» height=«21» src=«ref-1_1745020295-335.coolpic» v:shapes="_x0000_i1243">.

Полагая, что внутреннее сопротивление источника питания мало(10 Ом):



<img width=«354» height=«45» src=«ref-1_1745020630-736.coolpic» v:shapes="_x0000_i1244">
Блокировочная индуктивность<img width=«37» height=«24» src=«ref-1_1745021366-129.coolpic» v:shapes="_x0000_i1245">предотвращает заземление транзистора по высокой частоте:
<img width=«292» height=«45» src=«ref-1_1745021495-679.coolpic» v:shapes="_x0000_i1246">
Блокировочные индуктивности развязывающие по частоте <img width=«36» height=«21» src=«ref-1_1745022174-126.coolpic» v:shapes="_x0000_i1247">и частоту модуляции <img width=«23» height=«18» src=«ref-1_1745022300-104.coolpic» v:shapes="_x0000_i1248">:<img width=«150» height=«21» src=«ref-1_1745022404-420.coolpic» v:shapes="_x0000_i1249">и <img width=«145» height=«21» src=«ref-1_1745022824-386.coolpic» v:shapes="_x0000_i1250">

Примем <img width=«104» height=«21» src=«ref-1_1745023210-314.coolpic» v:shapes="_x0000_i1251">, тогда:



<img width=«291» height=«48» src=«ref-1_1745023524-668.coolpic» v:shapes="_x0000_i1252">
Блокировочная емкость выбирается из соотношения:
<img width=«119» height=«41» src=«ref-1_1745024192-418.coolpic» v:shapes="_x0000_i1253">

<img width=«327» height=«47» src=«ref-1_1745024610-679.coolpic» v:shapes="_x0000_i1254">




Рассчитаем резистивный делитель в цепи смещения варикап:

<img width=«69» height=«21» src=«ref-1_1745025289-169.coolpic» v:shapes="_x0000_i1255"> -напряжение источника питания варикапа.

<img width=«118» height=«24» src=«ref-1_1745025458-249.coolpic» v:shapes="_x0000_i1256"> максимальная частота в спектре модулирующего сигнала.

Зададимся R4=500 Ом, тогда найдем значение R3 из соотношения :



<img width=«120» height=«38» src=«ref-1_1745025707-308.coolpic» v:shapes="_x0000_i1257">
Откуда
<img width=«273» height=«47» src=«ref-1_1745026015-771.coolpic» v:shapes="_x0000_i1258">






6. Расчет умножителя частоты
Генераторные каскады малой мощности РПУ могут выполнять функции умножителей частоты, в основе которых лежит принцип выделения гармоники нужной частоты из импульсов коллекторного тока.

Выходная мощность умножителя ограничена несколькими факторами. К ним относятся предельно допустимые значения обратного напряжения на эмиттерном переходе <img width=«53» height=«22» src=«ref-1_1745026786-241.coolpic» v:shapes="_x0000_i1259"> и мощности рассеяния <img width=«45» height=«22» src=«ref-1_1745027027-224.coolpic» v:shapes="_x0000_i1260">, а также критический коллекторный ток <img width=«33» height=«22» src=«ref-1_1745027251-200.coolpic» v:shapes="_x0000_i1261">.

При выборе угла отсечки <img width=«23» height=«18» src=«ref-1_1745027451-167.coolpic» v:shapes="_x0000_i1262"> надо учитывать следующее. Пиковое обратное напряжение <img width=«53» height=«22» src=«ref-1_1745027618-240.coolpic» v:shapes="_x0000_i1263"> увеличивается при уменьшении угла отсечки <img width=«23» height=«18» src=«ref-1_1745027451-167.coolpic» v:shapes="_x0000_i1264">, что может ограничить мощность, отдаваемую умножителем частоты. При больших углах отсечки уменьшается КПД и растет мощность РК, что может привести к нереализуемости режима транзистора. Если при оптимизации мощности УЧ опираться только на ограничения по коллекторному току, считая <img width=«78» height=«22» src=«ref-1_1745028025-266.coolpic» v:shapes="_x0000_i1265">, то оптимальный угол отсечки равен <img width=«76» height=«20» src=«ref-1_1745028291-240.coolpic» v:shapes="_x0000_i1266">. При n=2 — <img width=«54» height=«21» src=«ref-1_1745028531-238.coolpic» v:shapes="_x0000_i1267">, а при n=3 — <img width=«54» height=«21» src=«ref-1_1745028769-239.coolpic» v:shapes="_x0000_i1268">. При этих углах отсечки КПД будет достаточно высоким, но надо не допустить превышение <img width=«53» height=«22» src=«ref-1_1745026786-241.coolpic» v:shapes="_x0000_i1269">. Поэтому часто угол отсечки и для n=2, и для n=3 выбирают равным <img width=«54» height=«21» src=«ref-1_1745028531-238.coolpic» v:shapes="_x0000_i1270">.

Расчет режима транзистора ведут на заданную мощность транзистора <img width=«50» height=«22» src=«ref-1_1745029487-231.coolpic» v:shapes="_x0000_i1271"> на рабочей частоте n*f, определенную по выходной мощности умножителя <img width=«114» height=«23» src=«ref-1_1745029718-341.coolpic» v:shapes="_x0000_i1272">    продолжение
--PAGE_BREAK--