Реферат: Предварительный усилитель мощности коротковолнового передатчика мощностью 40 Вт

--PAGE_BREAK--<shape id="_x0000_i1030" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image011.wmz» o:><img width=«203» height=«28» src=«dopb302310.zip» v:shapes="_x0000_i1030">
<shape id="_x0000_i1031" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image013.wmz» o:><img width=«175» height=«28» src=«dopb302311.zip» v:shapes="_x0000_i1031">°С
– Выбираем тип радиатора в первом приближении с помощью графиков представленных на рисунке 4.21 [2].
В соответствии с графиком выбираем ребристый радиатор в условиях вынужденного охлаждения.
– определим коэффициент теплоотдачи радиатора по графикам на рисунке 4.25 [2]. В соответствии с графиком aэф=125Вт/м2град
– находим площадь основания радиатора
<shape id="_x0000_i1032" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image015.wmz» o:><img width=«155» height=«54» src=«dopb302312.zip» v:shapes="_x0000_i1032">
<shape id="_x0000_i1033" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image017.wmz» o:><img width=«175» height=«51» src=«dopb302313.zip» v:shapes="_x0000_i1033">м2
– Определим средний перегрев основания радиатора во втором приближении
<shape id="_x0000_i1034" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image019.wmz» o:><img width=«337» height=«78» src=«dopb302314.zip» v:shapes="_x0000_i1034">
где <shape id="_x0000_i1035" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image021.wmz» o:><img width=«223» height=«71» src=«dopb302315.zip» v:shapes="_x0000_i1035">; <shape id="_x0000_i1036" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image023.wmz» o:><img width=«140» height=«30» src=«dopb302316.zip» v:shapes="_x0000_i1036">;
aр – коэффициент теплопроводности материала радиатора, Вт/мград;
Sp – толщина основания радиатора, м.
Выберем в качестве материала радиатора алюминий, у которого lр=208 Вт/мград, а толщина основания dр=0,023м.
<shape id="_x0000_i1037" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image025.wmz» o:><img width=«175» height=«52» src=«dopb302317.zip» v:shapes="_x0000_i1037">
<shape id="_x0000_i1038" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image027.wmz» o:><img width=«308» height=«75» src=«dopb302318.zip» v:shapes="_x0000_i1038">
DtS=0.008м2
Из сделанных расчетов можно сделать вывод, что суммарная площадь радиатора всех транзисторов не будет выходить за пределы габаритных размеров блока и мы можем применить данную схему охлаждения транзисторов.

3. Проектирование функционального узла   3.1 Выбор группы жесткости В зависимости от условий эксплуатации определим группу жесткости по ОСТ4.ГО.077.000 обслуживающие соответствующие требования к конструкции печатной платы, используемому материалу основания проводящему рисунку и т.д. Для нашей платы выбираем вторую группу жесткости.
  3.2 Материал и метод изготовления печатной платы Двусторонняя печатная плата с металлизированными монтажными отверстиями и переходными отверстиями характеризуются высокими коммутационными свойствами, повышенной прочностью соединения вывода навесного монтажа с проводящим рисунком платы, относительно высокой стоимостью конструкции. Для платы усилителя выбираем двустороннюю печатную плату с металлизированными и переходными отверстиями.
Габаритные размеры печатной платы должны соответствовать ГОСТ10317-79 при максимальном соотношении сторон 5:1. Согласно ГОСТ10317-79 выбираем прямоугольную форму платы. Размеры печатной платы определяются типом применяемых навесных элементов и размерами модуля. Для нашего блока выбираем платы размерами 110´170 мм и 80´100мм.
Сопрягаемые размеры контура печатной платы должны иметь предельные отклонения по 12 квалитету ГОСТ 25347-82, несопрягаемые размеры контура печатной платы должны соответствовать предельным отклонениям по14 квалитету ГОСТ25347-82.
Толщину печатной платы определим исходя из используемой элементной базы и действующей механической нагрузки. Толщину печатной платы устанавливаем по ТУ на исходный материал ГОСТ10316-78.
Материал основания печатной платы выбираем согласно ГОСТ10316-78, ГОСТ23751-79 или ТУ. Для печатной платы эксплуатируемой в условиях соответствующих группе 1.6 по ОСТ4.ГО.077.000 рекомендовано применять материалы но основе текстолита. Платы усилителя изготавливаем из стеклотекстолита СФ-2-50-2 ГОСТ10316-78 фольгированная с двух сторон. Толщина фольгированного слоя 35 мкм толщина платы <metricconverter productid=«2 мм» w:st=«on»>2 мм.
  3.3 Расчет печатного монтажа Проведем расчет печатного монтажа платы предварительного усилителя. Методика расчета приведена в [2]. Расчет произведем в следующей последовательности:
– Исходя из технологических возможностей производства, выбираем комбинированный позитивный метод изготовления печатной платы. Класс точности 3 по ГОСТ 23752-79.
Определим ток наиболее нагруженного элемента:
<shape id="_x0000_i1039" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image029.wmz» o:><img width=«146» height=«46» src=«dopb302319.zip» v:shapes="_x0000_i1039">
– Определяем минимальную ширину (мм) печатного проводника по постоянному току для цепей питания.
<shape id="_x0000_i1040" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image031.wmz» o:><img width=«100» height=«51» src=«dopb302320.zip» v:shapes="_x0000_i1040">,

где jдоп= 48 А/мм2 – допустимая плотность тока, выбирается по таблице 4.5 [2]; t=35мкм – толщина проводника.
<shape id="_x0000_i1041" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image033.wmz» o:><img width=«197» height=«48» src=«dopb302321.zip» v:shapes="_x0000_i1041">мм
–  Определим номинальное значение монтажных отверстий d:
<shape id="_x0000_i1042" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image035.wmz» o:><img width=«141» height=«31» src=«dopb302322.zip» v:shapes="_x0000_i1042">
где dэ=0,7 мм – максимальный диаметр вывода устанавливаемого ЭРЭ; Ddn.o=0.1 мм – нижнее предельное отклонение от номинального диаметра таблица 4.6 [2]; Г=0,,2 – разница между минимальным диаметром отверстия и максимальным диаметром вывода.
<shape id="_x0000_i1043" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image037.wmz» o:><img width=«172» height=«21» src=«dopb302323.zip» v:shapes="_x0000_i1043">мм
– Рассчитываем диаметр контактных площадок для двусторонней печатной платы, изготовленной комбинированным позитивным методом
<shape id="_x0000_i1044" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image039.wmz» o:><img width=«211» height=«30» src=«dopb302324.zip» v:shapes="_x0000_i1044">
где D1min – минимальный эффективный диаметр площадки, мм:
<shape id="_x0000_i1045" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image041.wmz» o:><img width=«232» height=«50» src=«dopb302325.zip» v:shapes="_x0000_i1045">
где bm=0.05 мм – расстояние от края просверленного отверстия до края контактной площадки; dd=0.08 мм и dр=0,2 мм – допуски на расположение отверстий и контактных площадок; dmax – максимальный диаметр посверленного отверстия:
<shape id="_x0000_i1046" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image043.wmz» o:><img width=«217» height=«30» src=«dopb302326.zip» v:shapes="_x0000_i1046">
где Dd=0.05 – допуск на отверстия таблица 4.6 [2]:
<shape id="_x0000_i1047" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image045.wmz» o:><img width=«195» height=«27» src=«dopb302327.zip» v:shapes="_x0000_i1047">мм
<shape id="_x0000_i1048" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image047.wmz» o:><img width=«314» height=«52» src=«dopb302328.zip» v:shapes="_x0000_i1048">мм
<shape id="_x0000_i1049" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image049.wmz» o:><img width=«270» height=«26» src=«dopb302329.zip» v:shapes="_x0000_i1049">мм
– Определим ширину проводников
<shape id="_x0000_i1050" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image051.wmz» o:><img width=«188» height=«27» src=«dopb302330.zip» v:shapes="_x0000_i1050">
<shape id="_x0000_i1051" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image053.wmz» o:><img width=«312» height=«25» src=«dopb302331.zip» v:shapes="_x0000_i1051">мм
– Определим минимальное расстояние между элементами проводящего рисунка:
Минимальное расстояние между проводником и контактной площадкой:
<shape id="_x0000_i1052" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image055.wmz» o:><img width=«271» height=«51» src=«dopb302332.zip» v:shapes="_x0000_i1052">
где L0=2.5 мм – расстояние между центрами рассматриваемых элементов, dl=0.05 – допуск на расположение проводников таблица 4.6 [2]; Dmax – максимальный диаметр контактной площадки:

<shape id="_x0000_i1053" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image057.wmz» o:><img width=«337» height=«28» src=«dopb302333.zip» v:shapes="_x0000_i1053">мм
<shape id="_x0000_i1054" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image059.wmz» o:><img width=«311» height=«48» src=«dopb302334.zip» v:shapes="_x0000_i1054">мм
Минимальное расстояние между двумя контактными площадками:
<shape id="_x0000_i1055" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image061.wmz» o:><img width=«356» height=«25» src=«dopb302335.zip» v:shapes="_x0000_i1055">мм
Минимальное расстояние между двумя проводниками:
<shape id="_x0000_i1056" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image063.wmz» o:><img width=«360» height=«24» src=«dopb302336.zip» v:shapes="_x0000_i1056">мм
  3.4 Расчет индуктивностей Рассчитаем конструкцию индуктивностей L1=L2. Определим уточненные значения индуктивностей для типовых значений емкостей на частоте f=30МГц по формуле:
<shape id="_x0000_i1057" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image065.wmz» o:><img width=«101» height=«51» src=«dopb302337.zip» v:shapes="_x0000_i1057">,
<shape id="_x0000_i1058" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image067.wmz» o:><img width=«105» height=«51» src=«dopb302338.zip» v:shapes="_x0000_i1058">
<shape id="_x0000_i1059" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image069.wmz» o:><img width=«252» height=«51» src=«dopb302339.zip» v:shapes="_x0000_i1059">нГн
Рассчитываем диаметр провода катушек:
<shape id="_x0000_i1060" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image071.wmz» o:><img width=«127» height=«55» src=«dopb302340.zip» v:shapes="_x0000_i1060">,

где I – радиочастотный ток, А;
f – частота тока, МГц;
D – разность температуры провода и окружающей среды, DТ=40К.
<shape id="_x0000_i1061" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image073.wmz» o:><img width=«209» height=«31» src=«dopb302341.zip» v:shapes="_x0000_i1061"> мм
Шаг намотки, при котором достигается наименьшее активное сопротивление катушки току радиочастоты:
g=2d
g=2×1.4=2.8 мм
Рассчитываем число витков спирали катушки:
<shape id="_x0000_i1062" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image075.wmz» o:><img width=«120» height=«29» src=«dopb302342.zip» v:shapes="_x0000_i1062">,
где Lрасч – Расчитанное значение индуктивности, мкГн; D – диаметр катушки, см; F(C/D) – коэффициент формы катушки, определяемый по графику на рисунке 10.3 [3].
<shape id="_x0000_i1063" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image077.wmz» o:><img width=«212» height=«56» src=«dopb302343.zip» v:shapes="_x0000_i1063">витка
рассчитаем катушки L5=L6. Определяем уточненный номинал индуктивности:
<shape id="_x0000_i1064" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image079.wmz» o:><img width=«221» height=«51» src=«dopb302344.zip» v:shapes="_x0000_i1064">нГн

Рассчитаем диаметр провода катушек:
<shape id="_x0000_i1065" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image081.wmz» o:><img width=«188» height=«32» src=«dopb302345.zip» v:shapes="_x0000_i1065">мм
Рассчитаем шаг намотки:
g=2×3=6 мм
Рассчитаем число витков спирали катушки:
<shape id="_x0000_i1066" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image083.wmz» o:><img width=«206» height=«56» src=«dopb302346.zip» v:shapes="_x0000_i1066">витка

4. Оценка качества
  4.1 Расчет надежности по внезапным отказам Прикидочный расчет
В начале для определённого класса объектов выбирается один из типов показателей надёжности: интервальный, мгновенный, числовой таблица 6 в [1]. Из нее выбираем, с учетом вида объекта (ремонтируемый с допустимыми перерывами в работе), числовые показатели надежности, т.е. mt– средняя наработка между отказами, mB – среднее время восстановления объекта, КГ – коэффициент готовности. Таким образом, при конструкторском проектировании РЭС не требуется рассчитывать все ПН, необходимо, прежде всего, определить вид объекта и выбрать те ПН, которые наиболее полно характеризуют надёжностные свойства разрабатываемого объекта.
Для дальнейшего выбора показателей надежности установим шифр из четырёх цифр, по рекомендации таблицы 7 [1]: 2312. Что соответствует: по признаку ремонтопригодности — ремонтируемому (2), по признаку ограничение продолжительности эксплуатации— режим использования по назначению – непрерывный (1), по признаку доминирующий фактор при оценке последствий отказа – факт выполнения или не выполнения изделием заданных ему функций в заданном объеме(2).
Исходя из этих данных по таблице 8 [1] определяются показатели надежности. Полученные результаты сравниваем с таблицей 6 [1]. Окончательно получаем, что в связи с тем, что приёмник ремонтируемый, восстанавливаемый, с допустимыми перерывами в работе, то ПН будут mt, mв, Кг, Т. е. мы выбрали числовые ПН: наработку на отказ – mt, среднее время восстановления объекта – mв, коэффициент готовности – Кг.
Ответственным этапом в проектировании надёжности РЭА является обоснование норм, т. е. допустимых значений для выбранных показателей надежности. Это объясняется следующими причинами. Во-первых, от правильности результатов данного этапа зависит успех и смысл всех расчётов надёжности, т. к. здесь мы определяем, какое значение показателей надежности можно считать допустимым. Во-вторых, нет общих правил и рекомендаций для установления норм надёжности различных объектов, многое зависит от субъективных факторов и опыта конструктора. В-третьих, любая ошибка на данном этапе ведёт к тяжёлым последствиям: занижение нормы ведёт к повышению потерь от ненадёжности, завышение – от дороговизны. Итак, из таблицы 9 [1] мы определяем исходя из группы аппаратуры по ГОСТ 16019–78 – возимая на автомобилях; по числу ЭРЭ (700), что mt допустимая равна 3000 часов.
Надёжность РЭА в значительной степени определяется надёжностью элементов электрической схемы (ЭЭС) и их числом. Поэтому точность расчёта ПН проектируемого объекта относительно отказов, обусловленных нарушениями ЭЭС, имеет большое значение. Заметим, что к ЭЭС следует относить места паек, контакты разъёмов, крепления элементов и т. д. При разработке РЭА можно выделить три этапа расчёта: прикидочный расчёт, расчёт с учётом условий эксплуатации и уточнённый расчёт. Прикидочный расчёт проводится с целью проверить возможность выполнения требований технического задания по надёжности, а также для сравнения ПН вариантов разрабатываемого объекта. Прикидочный расчёт может производиться, и когда принципиальной схемы ещё нет, в этом случае количество различных ЭЭС определяется с помощью объектов аналогов. Исходные данные и результаты расчёта представлены в таблице 1. По данным таблицы рассчитываются граничные и средние значения интенсивности отказов, а также другие показатели надёжности.
Следует учесть то, что после нахождения интенсивности отказов элементов одной платы необходимо для определения  всего приёмника произвести умножение на 8, что и будет отражаться в расчёте.

Таблица 2.
Исходные данные для прикидочного расчета надежности РЭА
Произведём вычисления:
<shape id="_x0000_i1067" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image085.wmz» o:><img width=«295» height=«52» src=«dopb302347.zip» v:shapes="_x0000_i1067"> 
<shape id="_x0000_i1068" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image087.wmz» o:><img width=«295» height=«57» src=«dopb302348.zip» v:shapes="_x0000_i1068"> 
<shape id="_x0000_i1069" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image089.wmz» o:><img width=«268» height=«57» src=«dopb302349.zip» v:shapes="_x0000_i1069"> 
<shape id="_x0000_i1070" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image091.wmz» o:><img width=«268» height=«35» src=«dopb302350.zip» v:shapes="_x0000_i1070">
<shape id="_x0000_i1071" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image093.wmz» o:><img width=«253» height=«35» src=«dopb302351.zip» v:shapes="_x0000_i1071">
<shape id="_x0000_i1072" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image095.wmz» o:><img width=«258» height=«36» src=«dopb302352.zip» v:shapes="_x0000_i1072">
<shape id="_x0000_i1073" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image097.wmz» o:><img width=«174» height=«40» src=«dopb302353.zip» v:shapes="_x0000_i1073">
<shape id="_x0000_i1074" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image099.wmz» o:><img width=«322» height=«58» src=«dopb302354.zip» v:shapes="_x0000_i1074"> 
Расчёт с учётом условий эксплуатации.
Расчёт безотказности конструируемого объекта с учётом условий эксплуатации аппаратуры, т.е. влияние механических воздействий, высотности и климатических факторов производится с помощью поправочных коэффициентов для интенсивностей отказов по одной из следующих формул: <shape id="_x0000_i1075" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image101.wmz» o:><img width=«149» height=«32» src=«dopb302355.zip» v:shapes="_x0000_i1075">; <shape id="_x0000_i1076" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image103.wmz» o:><img width=«149» height=«32» src=«dopb302356.zip» v:shapes="_x0000_i1076">
<shape id="_x0000_i1077" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image105.wmz» o:><img width=«159» height=«31» src=«dopb302357.zip» v:shapes="_x0000_i1077"> где оэ – интенсивность отказов j-го элемента в номинальном режиме ( температура окружающей элемент среды 20С, коэффициент нагрузки равен 1);
<shape id="_x0000_i1078" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image107.wmz» o:><img width=«131» height=«27» src=«dopb302358.zip» v:shapes="_x0000_i1078"> - поправочные коэффициенты, учитывающие соответственно воздействия вибрации, ударных нагрузок, климатических факторов (влажности и температуры) и высоты; k1,2,j- коэффициент, учитывающий одновременно воздействие вибрации и ударных нагрузок.
Значения интенсивностей оj и поправочных коэффициентов k,j берутся из научно-технической литературы по надёжности РЭА. Для наиболее распространённых элементов и условий эксплуатации эти значения приведены в приложении [2].
Обозначим произведение поправочных коэффициентов для j-го элемента через <shape id="_x0000_i1079" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image109.wmz» o:><img width=«23» height=«31» src=«dopb302359.zip» v:shapes="_x0000_i1079">, тогда
<shape id="_x0000_i1080" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image111.wmz» o:><img width=«221» height=«31» src=«dopb302360.zip» v:shapes="_x0000_i1080">
Исходные данные интенсивности отказов <shape id="_x0000_i1081" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image113.wmz» o:><img width=«28» height=«29» src=«dopb302361.zip» v:shapes="_x0000_i1081"> для расчёта электрической схемы с учетом условий эксплуатации заносятся в таблицу 2. Если в объекте имеется nj однотипных элементов, имеющих одинаковые значения <shape id="_x0000_i1082" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image115.wmz» o:><img width=«29» height=«29» src=«dopb302362.zip» v:shapes="_x0000_i1082">и <shape id="_x0000_i1083" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image117.wmz» o:><img width=«23» height=«31» src=«dopb302363.zip» v:shapes="_x0000_i1083">, то для всей электрической схемы интенсивность определяется по формуле <shape id="_x0000_i1084" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image119.wmz» o:><img width=«133» height=«48» src=«dopb302364.zip» v:shapes="_x0000_i1084"> На основе этого значения определяются другие показатели с учётом условий эксплуатации: <shape id="_x0000_i1085" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image121.wmz» o:><img width=«95» height=«31» src=«dopb302365.zip» v:shapes="_x0000_i1085"> 
Таблица 3. Исходные данные для уточненного расчета с учетом условий эксплуатации Из таблицы 2 получаем, что
<shape id="_x0000_i1088" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image127.wmz» o:><img width=«169» height=«35» src=«dopb302368.zip» v:shapes="_x0000_i1088">
<shape id="_x0000_i1089" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image129.wmz» o:><img width=«180» height=«36» src=«dopb302369.zip» v:shapes="_x0000_i1089">
<shape id="_x0000_i1090" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image131.wmz» o:><img width=«212» height=«36» src=«dopb302370.zip» v:shapes="_x0000_i1090"> 
<shape id="_x0000_i1091" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image133.wmz» o:><img width=«158» height=«35» src=«dopb302371.zip» v:shapes="_x0000_i1091"> 
<shape id="_x0000_i1092" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image135.wmz» o:><img width=«332» height=«58» src=«dopb302372.zip» v:shapes="_x0000_i1092">
Уточнённый расчёт.
Уточнённый расчёт показателей безотказности производится, когда конструкция объекта в основном определена. Здесь, прежде всего, учитывается отклонение электрической нагрузки ЭЭС и окружающей их температуры от номинальных значений, кроме того, анализируется изменение ПН при используемой системе обслуживания. Интенсивности отказов элемента j-го типа уточнённая <shape id="_x0000_i1093" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image137.wmz» o:><img width=«25» height=«31» src=«dopb302373.zip» v:shapes="_x0000_i1093"> и всей схемы рассчитываются по формулам:
 
<shape id="_x0000_i1094" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image139.wmz» o:><img width=«220» height=«80» src=«dopb302374.zip» v:shapes="_x0000_i1094"> 

где aj – поправочный коэффициент, определяемый как функция коэффициента кн,j, учитывающего электрическую нагрузку, и температуры Тjдля элемента j-го типа. Значения коэффициента Тj для элементов с учетом их температуры приведены в приложении 2 в таблице П 4.1, П 4.2, П 4.3, П4.4.
Для удобства расчёта заполняется таблица 3. Коэффициенты нагрузки для резисторов и конденсаторов определяются соответственно по формулам:
<shape id="_x0000_i1095" type="#_x0000_t75" o:ole="" fillcolor=«window»><imagedata src=«86794.files/image141.wmz» o:><img width=«231» height=«56» src=«dopb302375.zip» v:shapes="_x0000_i1095"> 
где Wдоп, W – допустимая и средняя мощности рассеяния на резисторе; Uном ,UП – номинальное и постоянное напряжение на конденсаторе; Uим – амплитуда импульсного напряжения.
Для транзисторов в качестве Кн берётся максимальный из следующих коэффициентов:
Uкэ/Uкэ, д; Uкб/Uкб, д; Uэб/Uэб, д; W/Wд,
где Uкэ, Uкб, Uэб – прямое напряжение между коллектором и эмиттером, коллектором и базой, эмиттером и базой; Uкэ, д, Uкб, д, Uэб, д – прямое допустимое напряжение между коллектором и эмиттером, коллектором и базой, эмиттером и базой; Wд, W – допустимая и рассеиваемая на транзисторе мощности.
    продолжение
--PAGE_BREAK--