Реферат: Паровая турбина типа К-26-3,0
--PAGE_BREAK--Частота вращения ротора паровой турбины, предназначенной для привода генератора электрического тока, в большинстве случаев рассматривается как заданная величина. Для получения переменного электрического тока с частотой 50 Гц ротор двухполюсного генератора должен вращаться с частотой n=3000 об/мин; (nc=50 с-1).
Роторы турбины и генератора мощностью Nном>4 МВт целесообразно непосредственно соединять между собой, так как это упрощает конструкцию, снижает стоимость изготовления, повышает экономичность и долговечность, облегчает эксплуатацию турбогенератора. В таком случае ротор турбины должен иметь такую частоту вращения, что и ротор генератора.
1.3. Способ регулирования
В процессе эксплуатации паровой турбины вырабатываемая
<img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1082364442-5228.coolpic» v:shapes="_x0000_s2424 _x0000_s2425 _x0000_s2426 _x0000_s2427 _x0000_s2428 _x0000_s2429 _x0000_s2430 _x0000_s2431 _x0000_s2432 _x0000_s2433 _x0000_s2434 _x0000_s2435 _x0000_s2436 _x0000_s2437 _x0000_s2438 _x0000_s2439 _x0000_s2440 _x0000_s2441 _x0000_s2442 _x0000_s2443">мощность в каждый момент времени должна равняться потребляемой. Это равенство мощностей достигается регулированием расхода пара через турбину при неизменных начальных и конечных параметрах пара или при изменяющемся начальном давлении пара. В соответствии с графиком нагрузки расход пара должен изменяться таким образом, чтобы турбина развивала требуемую мощность в пределах от нуля до номинальной.
Выбираем сопловое регулирование, где весь поток пара отдельными частями протекает через последовательно включаемые регулирующие клапаны, каждый из которых осуществляет подвод пара только к своей группе сопел. Применяется в турбинах, проектируемых для работы с большими колебаниями нагрузки. При малых расходах пара потери энергии меньше, чем при дроссельном регулировании.
1.4. Регулирующая ступень
Проточная часть многоступенчатой паровой турбины с сопловым регулированием содержит первую, регулирующую и последующие нерегулируемые ступени. При других способах регулирования применяются только нерегулируемые ступени
Регулирующая ступень характеризуется тем, что при изменении нагрузки подвод пара к ней осуществляется через несколько открытых регулирующих клапанов, каждый из которых открывает доступ пара к самостоятельной (изолированной) группе сопел, а степень парциальности подвода пара e £ 0,8…0,96 и изменяются в процессе эксплуатации. В силу этого проходная площадь сопел (направляющего аппарата) регулирующей ступени турбины может изменяться, то есть регулироваться. В нерегулируемых ступенях площадь проходных сечений диафрагм остается постоянной, то есть не регулируется при изменении нагрузки турбины.
<img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1082369670-5231.coolpic» v:shapes="_x0000_s2444 _x0000_s2445 _x0000_s2446 _x0000_s2447 _x0000_s2448 _x0000_s2449 _x0000_s2450 _x0000_s2451 _x0000_s2452 _x0000_s2453 _x0000_s2454 _x0000_s2455 _x0000_s2456 _x0000_s2457 _x0000_s2458 _x0000_s2459 _x0000_s2460 _x0000_s2461 _x0000_s2462 _x0000_s2463">1.5. Проточная часть исходной двухвенечной ступени скорости
Применяем для нашей турбины КС-Б, которая имеет проточную часть более сложной конструкции, чем группа КС-А: периферийные и корневые обводы проточной части выполняются коническими, осевые и радиальные зазоры между ротором и статором снабжены развитой системой осевых и радиальных уплотнений. В силу этого двухвенечные ступени КС-Б обладают более высокой экономичностью, незначительно изменяющуюся при переменных режимах работы, но они менее технологичные и более дорогие. Поэтому применение их предпочтительно для турбин мощностью свыше 12000 кВт. Основные конструктивные параметры проточной части двухвенечной ступени скорости типа КС – Б представлены в табл. 1.
<img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1082374901-5234.coolpic» v:shapes="_x0000_s2464 _x0000_s2465 _x0000_s2466 _x0000_s2467 _x0000_s2468 _x0000_s2469 _x0000_s2470 _x0000_s2471 _x0000_s2472 _x0000_s2473 _x0000_s2474 _x0000_s2475 _x0000_s2476 _x0000_s2477 _x0000_s2478 _x0000_s2479 _x0000_s2480 _x0000_s2481 _x0000_s2482 _x0000_s2483">Таблица 1
Основные конструктивные параметры проточной части двухвенечной ступени скорости типа КС — Б
Параметр
Тип ступени
КС — Б
Угол выхода сопловых лопаток α11, град.
17о30|
Угол входа рабочих лопаток Iвенца β11, град.
25о
Угол выхода рабочих лопаток Iвенца β21, град.
20о
Угол входа направляющих лопаток α21, град.
30о
Угол выхода направляющих лопаток α12, град.
26о
Угол входа рабочих лопаток IIвенца β12, град.
50о
Угол выхода рабочих лопаток IIвенца β22, град.
35о
Отношение площадей проходных сечений:
а) Iрабочего венца и сопел f21/f11
б)направляющего аппарата и сопел f12/f11
в) IIрабочего венца и сопел f22/f11
1,51
2,5
4,16
Отношение высот (длин) лопаток:
а) Iрабочего венца и сопел а=l21/l11
б)направляющего аппарата и Iрабочего венца
в= l12/l21
в) IIрабочего венца и направляющего аппарата
с= l22/l12
1,19
1,29
1,29
Осевая ширина профиля лопаток:
а) сопел В11, мм
б) Iрабочего венца В21, мм
в)направляющего аппарата В12, мм
г) IIрабочего венца В22, мм
50
40
33
40
Шаг лопаточной решетки:
а) сопел t11, мм
б) Iрабочего венца t21, мм
в)направляющего аппарата t12, мм
г) IIрабочего венца t22, мм
38,9
21,1
16,8
20,5
<img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1082380135-5228.coolpic» v:shapes="_x0000_s2484 _x0000_s2485 _x0000_s2486 _x0000_s2487 _x0000_s2488 _x0000_s2489 _x0000_s2490 _x0000_s2491 _x0000_s2492 _x0000_s2493 _x0000_s2494 _x0000_s2495 _x0000_s2496 _x0000_s2497 _x0000_s2498 _x0000_s2499 _x0000_s2500 _x0000_s2501 _x0000_s2502 _x0000_s2503">1.6. Тепловой расчет двухвенечной ступени скорости
1. Расход пара (из расчета тепловой схемы)GI
=24,61<img width=«23» height=«41» src=«ref-2_1082385363-123.coolpic» v:shapes="_x0000_i1035">.
2. Частота вращения ротора турбиныn
с
=50c
-1
.
3. Параметры пара перед соплами:
а) давление<img width=«31» height=«39» src=«ref-2_1082385486-124.coolpic» v:shapes="_x0000_i1036">=3,0·0,95=2,85 МПа;
б) температураТ0=713 K;
в) энтальпияi
=3322 кДж/кг.
4. Тип ступени – двухвенечнаяКС-Б.
5. Отношение скоростей x
=
u
/С0=0,25(принимаем по рис. 8) [2].
6. Средний диаметрd
=1,06м.
7. Окружная скоростьu
=
p
dn
с
=3,14·1,06·50=166,5 м/с.
8. Условная скоростьС0=u
/
x
=166,5/0,25=666 м/с.
9. Изоэнтропийный перепад энтальпий
h
I
=
C
2
/2·103=6662/2·103=221,78 кДж/кг.
10. Параметры пара за ступенью (по hIв i,S– диаграмме):
а) давление p
2
I
= 1,34 МПа;
б) удельный объем<img width=«29» height=«32» src=«ref-2_1082385610-201.coolpic» v:shapes="_x0000_i1037">=0,2012 м3/кг.
11. Отношение давлений:
а)<img width=«240» height=«28» src=«ref-2_1082385811-766.coolpic» v:shapes="_x0000_i1038">;
б) <img width=«378» height=«69» src=«ref-2_1082386577-1435.coolpic» v:shapes="_x0000_i1039">
к=1,3– перегретый пар.
12. Давление пара в критическом сечении
<img width=«282» height=«30» src=«ref-2_1082388012-838.coolpic» v:shapes="_x0000_i1040">МПа.
13. Критический тепловой перепад<img width=«30» height=«30» src=«ref-2_1082388850-130.coolpic» v:shapes="_x0000_i1041">=196,3 кДж/кг(по i,S-диаграмме).
14. Удельный объем пара в критическом сечении
<img width=«31» height=«30» src=«ref-2_1082388980-200.coolpic» v:shapes="_x0000_i1042">=0,1775 м3/кг (по i,S-диаграмме).
15. Скорость пара в критическом сечении
<img width=«390» height=«38» src=«ref-2_1082389180-1207.coolpic» v:shapes="_x0000_i1043"> м/с.
16. Коэффициент расхода ступениj
р
= 0,97(по рис 6) [2].
17. Площадь проходных сечений
<img width=«339» height=«58» src=«ref-2_1082390387-1506.coolpic» v:shapes="_x0000_i1044">.
18. Синус угла sin
a
11
=0,30071.
19. Произведение
e
·l11=f11/
(
p
·d·sin
a
11)=7,52·10-3/(3,14·1,06·0,30071)=7,51·10-<metricconverter productid=«3 м» w:st=«on»>3м.
20. Путем компьютерного моделирования выбираем оптимальную степень парциальности e(см. табл. 2). Степень парциальности принимаем e
= 0,31.
<img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1082391893-5235.coolpic» v:shapes="_x0000_s2504 _x0000_s2505 _x0000_s2506 _x0000_s2507 _x0000_s2508 _x0000_s2509 _x0000_s2510 _x0000_s2511 _x0000_s2512 _x0000_s2513 _x0000_s2514 _x0000_s2515 _x0000_s2516 _x0000_s2517 _x0000_s2518 _x0000_s2519 _x0000_s2520 _x0000_s2521 _x0000_s2522 _x0000_s2523">
<img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1082397128-5229.coolpic» v:shapes="_x0000_s2524 _x0000_s2525 _x0000_s2526 _x0000_s2527 _x0000_s2528 _x0000_s2529 _x0000_s2530 _x0000_s2531 _x0000_s2532 _x0000_s2533 _x0000_s2534 _x0000_s2535 _x0000_s2536 _x0000_s2537 _x0000_s2538 _x0000_s2539 _x0000_s2540 _x0000_s2541 _x0000_s2542 _x0000_s2543">Таблица 2
продолжение
--PAGE_BREAK--Выбор оптимального значения степени парциальности
Параметр
Единица измерения
Числовое значение
1
Расход пара G1
кг/с
24,61
2
Частота вращения ротора nс
с-1
50
3
Параметры перед соплами
а) давление р'0
МПа
2,85
б) температура t'0 (по i,S-диаграмме)
0С
439
в) энтальпия i0(по i,S-диаграмме)
кДж/кг
3322
4
Тип ступени
-
КС-Б
5
Отношение скоростей x=u/C0
-
0,25
6
Средний диаметр d
м
1,06
7
Окружная скорость u=pdnc
м/с
166,5
8
Условная скорость С0=u/x
м/с
666
9
Изоэнтропийный перепад энтальпий в ступени h0l=C02/2·103
кДж/кг
221,78
10
Параметры пара за ступенью (по h0l в i,S-диаграмме)
а) давление р2l
МПа
1,34
б) удельный объём <img width=«27» height=«30» src=«ref-2_1082402357-192.coolpic» v:shapes="_x0000_i1045">
м3/кг
0,2012
11
Отношение давлений:
а) П=р2l/р'0
-
0,495
б) Пкр=ркрl/р'0=2/(к+1)к/(к-1)
-
0,5457
12
Давление пара в критическом сечении ркрl=Пкр·р'0
МПа
1,555
13
Критический тепловой перепад hкрl (по i,S-диаграмме)
кДж/кг
196,3
14
Удельный объём пара в критическом сечении <img width=«26» height=«25» src=«ref-2_1082402549-114.coolpic» v:shapes="_x0000_i1046"> (по i-S)
м3/кг
0,1775
15
Скорость пара в критическом сечении скр=(2·hkpl·103)0,5
м/с
599
16
Коэффициент расхода ступени fp (по опытным данным)
-
0,97
17
Площадь проходных сечений:
а) f11=G1·v2t/fp·C0при П>0,5
м2
-
б) f11=G1·vкрl/0,97·Ckp при П<0,5
м2
0,00752
18
Синус угла sina11
-
0,30071
19
Произведение e·l11=f11/pd1sina11
м
0,00751
Окончание табл. 2
<img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1082402663-5228.coolpic» v:shapes="_x0000_s2544 _x0000_s2545 _x0000_s2546 _x0000_s2547 _x0000_s2548 _x0000_s2549 _x0000_s2550 _x0000_s2551 _x0000_s2552 _x0000_s2553 _x0000_s2554 _x0000_s2555 _x0000_s2556 _x0000_s2557 _x0000_s2558 _x0000_s2559 _x0000_s2560 _x0000_s2561 _x0000_s2562 _x0000_s2563">
Зависимость относительного внутреннего КПД от степени парциальности представлена на рис. 1.
<img width=«456» height=«325» src=«ref-2_1082407891-3231.coolpic» v:shapes="_x0000_i1047">
<img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1082411122-5235.coolpic» v:shapes="_x0000_s2564 _x0000_s2565 _x0000_s2566 _x0000_s2567 _x0000_s2568 _x0000_s2569 _x0000_s2570 _x0000_s2571 _x0000_s2572 _x0000_s2573 _x0000_s2574 _x0000_s2575 _x0000_s2576 _x0000_s2577 _x0000_s2578 _x0000_s2579 _x0000_s2580 _x0000_s2581 _x0000_s2582 _x0000_s2583">Рис. 1. Зависимость относительного внутреннего КПД
от степени парциальности
21. Высота лопаток:
а) сопелl
11
=
e
l
11
·103/
e
=7,51·10-3·103/0,31=24,5 мм;
б) Iрабочего венцаl
21
=
a
·
l
11
=1,19·24,5=29,1 мм;
в) направляющего аппаратаl
12
=
b
·
l
21
=1,29·29,1=37,5 мм;
г) IIрабочего венцаl
22
=с·
l
12
=1,29·37,5=48,4 мм,
где коэффициенты a, bи cберутся из табл.1.
22.Окружной К.П.Д. ступени по опытным даннымh
u
=0,728.
23 Поправочный коэффициент на средний диаметрКd
=1,0043
(по рис. 9)[2].
24 Поправочный коэффициент на толщину выходной кромки профиля сопловой лопаткиКs
=0,98(по рис. 10) [2].
25.Поправочный коэффициент на высоту лопаткиКl
=0,991
(по рис. 11) [2].
26.Окружной К.П.Д. ступени с учетом поправок
h
u'=
h
u
К
d
К
s
К
l
=0,728·1,0043·0,98·0,991=0,71.
27.Окружной тепловой перепад в ступени
hu'=
h
<img width=«11» height=«16» src=«ref-2_1082416357-84.coolpic» v:shapes="_x0000_i1048">
h
u'=221,78·0,71=157,42 кДж/кг.
28. КоэффициентС=(750B
-2,5) ·100=(750·0,04-2,5) ·100=2750.
29. Неактивная дуга, закрытая кожухомe
к
»
0,9(1-
e
)=0,9· (1-0,31)=0,62.
30. Мощность, затрачиваемая на трение и вентиляцию
<img width=«419» height=«108» src=«ref-2_1082416441-1924.coolpic» hspace=«12» v:shapes="_x0000_s2828">
<img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1082418365-5237.coolpic» v:shapes="_x0000_s2767 _x0000_s2768 _x0000_s2769 _x0000_s2770 _x0000_s2771 _x0000_s2772 _x0000_s2773 _x0000_s2774 _x0000_s2775 _x0000_s2776 _x0000_s2777 _x0000_s2778 _x0000_s2779 _x0000_s2780 _x0000_s2781 _x0000_s2782 _x0000_s2783 _x0000_s2784 _x0000_s2785 _x0000_s2786">31. Потери энергии на трение и вентиляцию
D
h
тв
=
D
N
тв
/
GI
=121,91/24,61=4,95 кДж/кг.
32. Потеря энергии на концах сегментов сопел
D
h
сегм
=0,11(
B
21
l
21
+
B
22
l
22
)
x
(
hu'-
D
h
тв
)
zcc
/
f
11
=
=0,11·(0,04·29,1+0,04·48,4) ·0,25· (157,42-4,95) ·1/7,52·10-3= 1,73кДж/кг.
33. Использованный внутренний тепловой перепад в ступени
hi
I
=
hu'-
D
h
тв
-
D
h
сегмл
=157,42-4,95-1,73=150,74 кДж/К.
34. Относительный внутренний к.п.д. ступени
h
i<img width=«12» height=«16» src=«ref-2_1082423602-84.coolpic» v:shapes="_x0000_i1049">
=
hiI
/
h
I
=150,74/221,78=0,68.
35. Внутренняя мощность
NiI
=
GI
·hiI
=24,61·150,74=3709,7 кВт.
1.7. Выбор расчетного варианта регулирующей ступени
Определяем ориентировочную степень парциальности при максимальном расходе пара:
<img width=«468» height=«51» src=«ref-2_1082423686-1199.coolpic» v:shapes="_x0000_i1050">
где Nэ и Nном – мощность турбины соответственно расчетная и номинальная;
u2t и u2tном – удельный объем пара в конце процесса расширения на изоэнтропе и давлении в камере регулирующей ступени соответственно p2I и
р2Iном при расчетной и номинальной мощности турбины.
Давление в камере регулирующей ступени при номинальной мощности
Р2
I
ном
=
P
2
I
N
ном
/
N
э
=1,34*26/22,1=1,58 МПа,
h0i и h0iном – изоэнтропийный перепад энтальпий от p0' соответственно до Р2I и Р2Iном (определяются по i,S – диаграмме).
Определяем число сопел регулирующей ступени:
z
с
max
=
p
d
e
max
/
t
11
=3,14·1,06·0,41/0,0389»35 сопел,
где t11 – шаг сопловой решетки на среднем диаметре d регулирующей ступени;
zсmax –округляется до ближайшего большего целого числа.
Число регулирующих клапанов с экономической точки зрения целесообразно брать возможно больше, хотя это усложняет конструкцию <img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1082424885-5228.coolpic» v:shapes="_x0000_s2787 _x0000_s2788 _x0000_s2789 _x0000_s2790 _x0000_s2791 _x0000_s2792 _x0000_s2793 _x0000_s2794 _x0000_s2795 _x0000_s2796 _x0000_s2797 _x0000_s2798 _x0000_s2799 _x0000_s2800 _x0000_s2801 _x0000_s2802 _x0000_s2803 _x0000_s2804 _x0000_s2805 _x0000_s2806">турбины. Принимаем для проектируемой турбины число регулирующих клапанов zрк=4.
1.8. Треугольники скоростей и потери энергии в решетках регулирующей ступени
Для двухвенечной ступени скорости вычисляются:
- абсолютная скорость истечения пара из сопел
с11=<img width=«131» height=«31» src=«ref-2_1082430113-314.coolpic» v:shapes="_x0000_i1051">0,9
55
<img width=«265» height=«29» src=«ref-2_1082430427-498.coolpic» v:shapes="_x0000_i1052">
- относительная скорость входа пара в рабочие каналы первого венца
w
11
=
<img width=«165» height=«31» src=«ref-2_1082430925-350.coolpic» v:shapes="_x0000_i1053">
<img width=«455» height=«28» src=«ref-2_1082431275-704.coolpic» v:shapes="_x0000_i1054">
- относительная скорость выхода пара из рабочих каналов первого венца
w
21
=
<img width=«143» height=«31» src=«ref-2_1082431979-340.coolpic» v:shapes="_x0000_i1055"><img width=«336» height=«25» src=«ref-2_1082432319-651.coolpic» v:shapes="_x0000_i1056">
- абсолютная скорость выхода пара из рабочих каналов первого венца
c
21
=
<img width=«175» height=«31» src=«ref-2_1082432970-380.coolpic» v:shapes="_x0000_i1057"><img width=«370» height=«27» src=«ref-2_1082433350-610.coolpic» v:shapes="_x0000_i1058">
— абсолютная скорость выхода пара из каналов направляющего аппарата
c
12
=
<img width=«129» height=«31» src=«ref-2_1082433960-325.coolpic» v:shapes="_x0000_i1059"><img width=«345» height=«28» src=«ref-2_1082434285-609.coolpic» v:shapes="_x0000_i1060">
- относительнаяскорость входа пара в рабочие каналы второго венца
w
12
=
<img width=«168» height=«31» src=«ref-2_1082434894-356.coolpic» v:shapes="_x0000_i1061"><img width=«380» height=«28» src=«ref-2_1082435250-655.coolpic» v:shapes="_x0000_i1062">
- относительная скорость выхода пара из рабочих каналов второго венца
w
22
=
<img width=«147» height=«31» src=«ref-2_1082435905-349.coolpic» v:shapes="_x0000_i1063"><img width=«325» height=«28» src=«ref-2_1082436254-575.coolpic» v:shapes="_x0000_i1064">
- абсолютная скорость выхода пара из рабочего колеса регулирующей ступени
c
22
=
<img width=«177» height=«31» src=«ref-2_1082436829-379.coolpic» v:shapes="_x0000_i1065"><img width=«372» height=«28» src=«ref-2_1082437208-639.coolpic» v:shapes="_x0000_i1066">
Для двухвенечной ступени скорости определяются потери энергии в лопаточных решетках:
- в сопловом аппарате
D
h
11
=(1/
j
2
-1)
c
2
11
/2·103=(1/0,9552-1) ·600,032/2·103=17,36 кДж/кг;
- в первом венце рабочих лопаток
D
h
21
=(1/
y
1
2
-1)
w
2
21
/2·103=(1/0,862-1) ·390,392/2·103=26,83 кДж/кг;
- в направляющем аппарате
D
h
12
=(1/
y
н
2
-1)
c
2
12
/2·103=(1/0,882-1) ·242,142/2·103=8,54 кДж/кг;
- во втором венце рабочих лопаток
D
h
22
=(1/
y
2
2
-1)
w
2
22
/2·103=(1/0,882-1) ·167,112/2·103=4,07 кДж/кг;
- потеря энергии с выходной скоростью
D
h
С22
=
C
2
22
/2·103= 100,332/2·103= 5,03 кДж/к;
- окружной тепловой перепад ступени
h
и
<img width=«12» height=«14» src=«ref-2_1082437847-85.coolpic» v:shapes="_x0000_i1067">
=
h
-
D
h
11
-
D
h
21
-
D
h
12
-
D
h
22
-
D
hC
22
=221,78-17,36 –26,83 – 8,54 –4,07 –5,03= =159,94 кДж/кг;
- окружной к.п.д. ступени
h
и
<img width=«12» height=«14» src=«ref-2_1082437847-85.coolpic» v:shapes="_x0000_i1068">
=
h
и
<img width=«12» height=«14» src=«ref-2_1082437847-85.coolpic» v:shapes="_x0000_i1069">
/
h
=159,94/221,78=0,721.
<img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1082438102-5228.coolpic» v:shapes="_x0000_s2645 _x0000_s2646 _x0000_s2647 _x0000_s2648 _x0000_s2649 _x0000_s2650 _x0000_s2651 _x0000_s2652 _x0000_s2653 _x0000_s2654 _x0000_s2655 _x0000_s2656 _x0000_s2657 _x0000_s2658 _x0000_s2659 _x0000_s2660 _x0000_s2661 _x0000_s2662 _x0000_s2663 _x0000_s2664">В этих формулах обозначено:
j, jн, y1, y2 – коэффициенты скорости соответственно соплового и направляющего аппаратов, первого и второго венцов рабочих лопаток;
r=r1+rн+r2=0,02+0,04+0,05=0,11; rн, r1, r2 – степень реактивности соответственно ступени, направляющего аппарата, первого и второго венцов рабочих лопаток;
a11, a12, b21, b22 – эффективные углы выхода пара соответственно из соплового и направляющего аппарата, из первого и второго венцов рабочих лопаток для принятого типа ступени.
Для хорошо выполненных двухвенечных ступеней скорости можно принимать следующие значения коэффициентов скорости:
j=0,955; y1=0,86; jн=0,88; y2=0,88 ( см., например, рис. 13 и 14 [2]) и степени реактивности: r1=0,02; rн=0,04; r2=0,05.
По результатам расчета строим треугольники скоростей регулирующей ступени (рис. 2). Для лучшего представления протекания теплового процесса в регулирующей ступени представим его в i,S – диаграмме (рис. 3).
<img width=«234» height=«818» src=«ref-2_1082443330-21079.coolpic» hspace=«12» v:shapes="_x0000_s2766">
<img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1082464409-5228.coolpic» v:shapes="_x0000_s2665 _x0000_s2666 _x0000_s2667 _x0000_s2668 _x0000_s2669 _x0000_s2670 _x0000_s2671 _x0000_s2672 _x0000_s2673 _x0000_s2674 _x0000_s2675 _x0000_s2676 _x0000_s2677 _x0000_s2678 _x0000_s2679 _x0000_s2680 _x0000_s2681 _x0000_s2682 _x0000_s2683 _x0000_s2684">
Рис. 2. Треугольники скоростей двухвенечной ступени скорости
(масштаб 1мм –5м/с)
<img width=«472» height=«815» src=«ref-2_1082469637-25484.coolpic» v:shapes="_x0000_i1025"><img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1082495121-5232.coolpic» v:shapes="_x0000_s2705 _x0000_s2706 _x0000_s2707 _x0000_s2708 _x0000_s2709 _x0000_s2710 _x0000_s2711 _x0000_s2712 _x0000_s2713 _x0000_s2714 _x0000_s2715 _x0000_s2716 _x0000_s2717 _x0000_s2718 _x0000_s2719 _x0000_s2720 _x0000_s2721 _x0000_s2722 _x0000_s2723 _x0000_s2724">
Рис. 3. Тепловой процесс в регулирующей ступени
<img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1082500353-5235.coolpic» v:shapes="_x0000_s2685 _x0000_s2686 _x0000_s2687 _x0000_s2688 _x0000_s2689 _x0000_s2690 _x0000_s2691 _x0000_s2692 _x0000_s2693 _x0000_s2694 _x0000_s2695 _x0000_s2696 _x0000_s2697 _x0000_s2698 _x0000_s2699 _x0000_s2700 _x0000_s2701 _x0000_s2702 _x0000_s2703 _x0000_s2704">2. Нерегулируемые ступени
2.1.Типы нерегулируемых ступеней
Нерегулируемые ступени современных конденсационных паровых турбин можно разделить на три группы: а) ступени высокого давления, работающие в области малых объемных расходов пара (в области повышенного давления); б) ступени среднего давления или промежуточные ступени, в которых объемы пара достаточно велики; в) ступени низкого давления, работающие, как правило, под вакуумом, где объемы пара достигают очень большой величины.
Это деление ступеней на группы является довольно условным, тем не менее, при расчетах и конструировании этих ступеней имеются особенности, которые надо учитывать, и это оправдывает такую их классификацию.
В современном паротурбостроении активные и реактивные турбины средних и больших мощностей получили равное распространение. Только при малых мощностях, когда приходится выполнять турбины с парциальным подводом пара в ступенях высокого давления, реактивная конструкция оказалась непригодной. Для больших турбин, как с точки зрения эксплуатации, так и в отношении экономичности оба типа турбин практически равноценны. Если, с одной стороны, в реактивных ступенях условия обтекания рабочих решеток несравненно лучше, чем в активных, то, с другой стороны, к.п.д. реактивной ступени сильно зависит от утечек через внутренние зазоры ступени. Кроме того, в реактивной турбине обычно разгрузочный диск (поршень или думмис) большого диаметра, являющийся частью переднего уплотнения, и к.п.д. турбины снижается из-за увеличенных утечек через переднее уплотнение. Все это приводит в конечном итоге к примерно равной экономичности обоих турбин. Технология изготовления каждого из этих типов имеет свои особенности. В соответствии с типом турбин, которые получили распространение на том или ином заводе, применяется специализированное оборудование, оснастка, приспособления.
<img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1082505588-5226.coolpic» v:shapes="_x0000_s2808 _x0000_s2809 _x0000_s2810 _x0000_s2811 _x0000_s2812 _x0000_s2813 _x0000_s2814 _x0000_s2815 _x0000_s2816 _x0000_s2817 _x0000_s2818 _x0000_s2819 _x0000_s2820 _x0000_s2821 _x0000_s2822 _x0000_s2823 _x0000_s2824 _x0000_s2825 _x0000_s2826 _x0000_s2827">Поэтому каждый завод придерживается той или другой конструкции.
Если отвлечься от этих практических соображений, то следует иметь в виду, что выполнение активных ступеней целесообразно в области малых расходов, то есть в ступенях высокого давления, где существенно сказываются потери на утечках. Наоборот, в области низких давлений, где удельные объемы пара велики и соответственно высота лопаток и веерность ступени значительны, преимущество имеют реактивные ступени. Ступени низкого давления современных активных паровых турбин выполняются со значительной реакцией, которая часто для последней ступени на средней окружности достигает 0,6 и более.
2.2. Ориентировочные параметры последней ступени
<img width=«126» height=«29» src=«ref-2_1082510814-351.coolpic» hspace=«12» v:shapes="_x0000_s2829">Упрощенная форма уравнения неразрывности
где Gк – расход пара через последнюю ступень (расход в конденсатор), Gк=19,33 кг/с (из расчета РППВ);
υк – удельный объем пара за РК последней ступени (находим по давлению<img width=«27» height=«39» src=«ref-2_1082330160-189.coolpic» v:shapes="_x0000_i1070"> и энтальпии<img width=«23» height=«39» src=«ref-2_1082511354-168.coolpic» v:shapes="_x0000_i1071"> по i,S – диаграмме), υк=33,06 м3/кг;
fz – ометаемая площадь последней ступени
<img width=«101» height=«29» src=«ref-2_1082511522-297.coolpic» v:shapes="_x0000_i1072">
с2
z – осевая составляющая абсолютной скорости выхода потока.
<img width=«110» height=«29» src=«ref-2_1082511819-327.coolpic» v:shapes="_x0000_i1073">
Принимаем α2=90º. Таким образом <img width=«60» height=«35» src=«ref-2_1082512146-249.coolpic» v:shapes="_x0000_i1074">.
Выходная кинетическая энергия за последней ступенью не используется.
<img width=«106» height=«32» src=«ref-2_1082512395-427.coolpic» v:shapes="_x0000_i1075">, <img width=«249» height=«31» src=«ref-2_1082512822-880.coolpic» v:shapes="_x0000_i1076">. Т.о. <img width=«126» height=«34» src=«ref-2_1082513702-417.coolpic» v:shapes="_x0000_i1077">.
<img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1082514119-5228.coolpic» v:shapes="_x0000_s2832 _x0000_s2833 _x0000_s2834 _x0000_s2835 _x0000_s2836 _x0000_s2837 _x0000_s2838 _x0000_s2839 _x0000_s2840 _x0000_s2841 _x0000_s2842 _x0000_s2843 _x0000_s2844 _x0000_s2845 _x0000_s2846 _x0000_s2847 _x0000_s2848 _x0000_s2849 _x0000_s2850 _x0000_s2851">Учитывая эти выражения формула для вычисления среднего диаметра последней ступени выглядит следующим образом
<img width=«167» height=«90» src=«ref-2_1082519347-912.coolpic» v:shapes="_x0000_i1078">,
где втулочное отношение принимается по прототипу. По прототипу конденсационной турбины АКв-18 НЗЛ [4] принимаем <img width=«99» height=«29» src=«ref-2_1082520259-406.coolpic» v:shapes="_x0000_i1079">. Коэффициент<img width=«12» height=«19» src=«ref-2_1082520665-73.coolpic» v:shapes="_x0000_i1080">ζвс принимаем равным 0,03. Получим
<img width=«12» height=«19» src=«ref-2_1082520665-73.coolpic» v:shapes="_x0000_i1081"><img width=«446» height=«90» src=«ref-2_1082520811-2345.coolpic» v:shapes="_x0000_i1082">
Тогда получаем
<img width=«383» height=«37» src=«ref-2_1082523156-1262.coolpic» v:shapes="_x0000_i1083">.
Величина окружной скорости на средней окружности последней ступени
<img width=«309» height=«29» src=«ref-2_1082524418-952.coolpic» v:shapes="_x0000_i1084">.
Определим ориентировочно характеристическое число последней ступени по формуле
<img width=«150» height=«58» src=«ref-2_1082525370-721.coolpic» v:shapes="_x0000_i1085">
где n– число венцов рабочих лопаток, n=1;
φ
z – коэффициент скорости, φ
z=0,96;
α1
z – угол выхода потока из направляющего аппарата последней ступени. Выбирается по рекомендациям α1
z=30º [2].
Степень реактивности на средней окружности вычисляем по выражению
<img width=«215» height=«64» src=«ref-2_1082526091-895.coolpic» v:shapes="_x0000_i1086">
здесь <img width=«30» height=«29» src=«ref-2_1082526986-205.coolpic» v:shapes="_x0000_i1087"> — степень реактивности последней ступени у корня. Примем <img width=«85» height=«29» src=«ref-2_1082527191-380.coolpic» v:shapes="_x0000_i1088">. Тогда
<img width=«456» height=«64» src=«ref-2_1082527571-1759.coolpic» v:shapes="_x0000_i1089"><img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1082529330-5229.coolpic» v:shapes="_x0000_s2852 _x0000_s2853 _x0000_s2854 _x0000_s2855 _x0000_s2856 _x0000_s2857 _x0000_s2858 _x0000_s2859 _x0000_s2860 _x0000_s2861 _x0000_s2862 _x0000_s2863 _x0000_s2864 _x0000_s2865 _x0000_s2866 _x0000_s2867 _x0000_s2868 _x0000_s2869 _x0000_s2870 _x0000_s2871">.
Оптимальное характеристическое число
<img width=«331» height=«61» src=«ref-2_1082534559-1520.coolpic» v:shapes="_x0000_i1090">
Тепловой перепад, срабатываемый в последней ступени
<img width=«317» height=«31» src=«ref-2_1082536079-1129.coolpic» v:shapes="_x0000_i1091">.
2.3. Ориентировочные параметры первой нерегулируемой ступени
Основной задачей является обеспечение достаточной высоты направляющих лопаток, при которых достигается наибольшая экономичность.
Воспользуемся уравнением неразрывности для соплового аппарата первой ступени
<img width=«125» height=«29» src=«ref-2_1082537208-347.coolpic» v:shapes="_x0000_i1092">
где <img width=«27» height=«29» src=«ref-2_1082537555-116.coolpic» v:shapes="_x0000_i1093"> — теоретический расход пара через направляющий аппарат (НА).
<img width=«68» height=«55» src=«ref-2_1082537671-322.coolpic» v:shapes="_x0000_i1094">, <img width=«22» height=«29» src=«ref-2_1082537993-182.coolpic» v:shapes="_x0000_i1095"> — коэффициент расхода направляющей решетки (НР);
<img width=«22» height=«29» src=«ref-2_1082538175-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1096"> — действительный расход пара через НА. Предварительно определяется по выражению
<img width=«309» height=«29» src=«ref-2_1082538284-1042.coolpic» v:shapes="_x0000_i1097">.
<img width=«24» height=«29» src=«ref-2_1082539326-183.coolpic» v:shapes="_x0000_i1098"> — удельный объем пара за направляющим аппаратом. Ориентировочный тепловой перепад в 1-ой ступени <img width=«110» height=«29» src=«ref-2_1082539509-479.coolpic» v:shapes="_x0000_i1099"> кДж/кг. Принимаем <img width=«65» height=«29» src=«ref-2_1082539988-291.coolpic» v:shapes="_x0000_i1100"> кДж/кг. Т. к. для 1-ой ступени давления коэффициент использования выходной кинетической энергии из предыдущей ступени μвх=0, то процесс расширения начинается от точки 2 (см. рис. 3). Ступень предварительно принимаем активной, ρ(1)=0. По i,S – диаграмме найдем
<img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1082540279-5232.coolpic» v:shapes="_x0000_s2873 _x0000_s2874 _x0000_s2875 _x0000_s2876 _x0000_s2877 _x0000_s2878 _x0000_s2879 _x0000_s2880 _x0000_s2881 _x0000_s2882 _x0000_s2883 _x0000_s2884 _x0000_s2885 _x0000_s2886 _x0000_s2887 _x0000_s2888 _x0000_s2889 _x0000_s2890 _x0000_s2891 _x0000_s2892"> <img width=«144» height=«29» src=«ref-2_1082545511-518.coolpic» v:shapes="_x0000_i1101"> м3/кг.
<img width=«413» height=«68» src=«ref-2_1082546029-1502.coolpic» v:shapes="_x0000_i1102">
Здесь x принимаем равным xopt, т. к. при изменении нагрузки турбины режимный коэффициент x 1-ых ступеней конденсационных турбин практически не изменяется.
<img width=«150» height=«56» src=«ref-2_1082547531-683.coolpic» v:shapes="_x0000_i1103">
Подставляя вышеуказанные выражения в уравнение неразрывности, получим
<img width=«235» height=«56» src=«ref-2_1082548214-932.coolpic» v:shapes="_x0000_i1104">
По рекомендациям принимаем <img width=«144» height=«31» src=«ref-2_1082549146-541.coolpic» v:shapes="_x0000_i1105">[3]. Чтобы полнее использовать кинетическую энергию потока из регулирующей ступени примем <img width=«153» height=«31» src=«ref-2_1082549687-534.coolpic» v:shapes="_x0000_i1106">. Тогда
<img width=«629» height=«56» src=«ref-2_1082550221-2418.coolpic» v:shapes="_x0000_i1107">
По рис. 6.11 [3] коэффициент скорости <img width=«80» height=«26» src=«ref-2_1082552639-430.coolpic» v:shapes="_x0000_i1108">. Тогда
<img width=«345» height=«60» src=«ref-2_1082553069-1508.coolpic» v:shapes="_x0000_i1109">
Окружная скорость 1-ой ступени на средней окружности
<img width=«290» height=«29» src=«ref-2_1082554577-879.coolpic» v:shapes="_x0000_i1110">
Изоэнтропийный перепад энтальпий на 1-ую ступень
<img width=«285» height=«56» src=«ref-2_1082555456-1269.coolpic» v:shapes="_x0000_i1111">
<img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1082556725-5235.coolpic» v:shapes="_x0000_s2893 _x0000_s2894 _x0000_s2895 _x0000_s2896 _x0000_s2897 _x0000_s2898 _x0000_s2899 _x0000_s2900 _x0000_s2901 _x0000_s2902 _x0000_s2903 _x0000_s2904 _x0000_s2905 _x0000_s2906 _x0000_s2907 _x0000_s2908 _x0000_s2909 _x0000_s2910 _x0000_s2911 _x0000_s2912">2.4. Ориентировочные параметры промежуточных ступеней давления. Формирование проточной части нерегулируемых ступеней
Характерным для формирования проточной части является закон изменения средних диаметров нерегулируемых ступеней, при этом на 1/3 длины ротора, занятой ступенями высокого давления, они практически постоянные; на второй трети, занятой ступенями среднего давления, — увеличиваются примерно на (d(z)-d(1))/3; в ступенях низкого давления диаметры увеличиваются приблизительно ещё на <img width=«16» height=«41» src=«ref-2_1082561960-110.coolpic» v:shapes="_x0000_i1112">(d(z)-d(1)). Для выполнения дальнейших предварительных расчётов ступеней давления принятый закон изменения средних диаметров ступеней вдоль проточной части проектируемой турбины наносится на отдельной диаграмме, где по оси абсцисс откладываются в некотором масштабе длина ротора между крайними нерегулируемыми ступенями.
Для определения числа нерегулируемых ступеней необходимо также задать закон изменения режимных параметров x и h0вдоль проточной части проектируемой турбины. Принимаю закон изменения x от первой до последней ступени плавно изменяющимся. При этом на половине длины ротора он практически не изменяется x=const.
Строим кривые d и x (рис. 4).
Располагаемый перепад энтальпий промежуточных ступеней давления с учётом коэффициента использования выходной кинетической энергии можно вычислить по формуле
<img width=«224» height=«31» src=«ref-2_1082562070-592.coolpic» v:shapes="_x0000_i1113">
где К0– коэффициент (для первой ступени К0=1, для промежуточных ступеней К0=0,92…0,96) [1]. Принимаем К0=0,94.
По этой формуле вычисляем тепловые перепады для точек 1 и z=13, а также для 11 промежуточных точек, подставляя значения d и x из графиков.
h0(1)= 0,5∙1∙3,142∙502∙1,062/0,4662 = 63,8 кДж/кг;
h0(z)= 0,5∙0,94∙3,142∙502∙1,5262/0,622 = 70,18 кДж/кг;
h0(2)= 0,5∙0,94∙3,142∙502∙1,062/0,47242 = 58,39 кДж/кг;
h0(3)= 0,5∙0,94∙3,142∙502∙1,062/0,47682 = 57,32 кДж/кг;
h0(4)= 0,5∙0,94∙3,142∙502∙1,07722/0,48122 = 58,11 кДж/кг;
h0(5)= 0,5∙0,94∙3,142∙502∙1,12/0,48552 = 59,53 кДж/кг;
h0(6)= 0,5∙0,94∙3,142∙502∙1,13172/0,48992 = 61,88 кДж/кг;
h0(7)= 0,5∙0,94∙3,142∙502∙1,16912/0,49432 = 64,87 кДж/кг;
<img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1082562662-5222.coolpic» v:shapes="_x0000_s2913 _x0000_s2914 _x0000_s2915 _x0000_s2916 _x0000_s2917 _x0000_s2918 _x0000_s2919 _x0000_s2920 _x0000_s2921 _x0000_s2922 _x0000_s2923 _x0000_s2924 _x0000_s2925 _x0000_s2926 _x0000_s2927 _x0000_s2928 _x0000_s2929 _x0000_s2930 _x0000_s2931 _x0000_s2932">h0(8)= 0,5∙0,94∙3,142∙502∙1,20912/0,50242 = 67,17 кДж/кг;
h0(9)= 0,5∙0,94∙3,142∙502∙1,25952/0,51982 = 68,09 кДж/кг;
h0(10)= 0,5∙0,94∙3,142∙502∙1,32132/0,5362 = 70,47 кДж/кг;
h0(11)= 0,5∙0,94∙3,142∙502∙1,40592/0,562 = 73,01 кДж/кг;
h0(12)= 0,5∙0,94∙3,142∙502∙1,48432/0,5872 = 74,07 кДж/кг.
Полученные теплоперепады наносим на диаграмму, соединяем плавной линией, иллюстрируя закон изменения располагаемых тепловых перепадов в
нерегулируемых ступенях вдоль проточной части. (рис. 4).
<img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1082567884-5228.coolpic» v:shapes="_x0000_s2933 _x0000_s2934 _x0000_s2935 _x0000_s2936 _x0000_s2937 _x0000_s2938 _x0000_s2939 _x0000_s2940 _x0000_s2941 _x0000_s2942 _x0000_s2943 _x0000_s2944 _x0000_s2945 _x0000_s2946 _x0000_s2947 _x0000_s2948 _x0000_s2949 _x0000_s2950 _x0000_s2951 _x0000_s2952">2.4.1. Число нерегулируемых ступеней давления и распределение теплового перепада между ними
Число нерегулируемых ступеней давления и распределение теплового перепада между ними проводится графо–аналитическим методом. При этом определяется осредненный по проточной части тепловой перепад h0(ср).
Для этого, используя ранее найденные h0(i) (рис. 4.), определяем h0ср
<img width=«611» height=«129» src=«ref-2_1082573112-3946.coolpic» v:shapes="_x0000_i1114">
Число ступеней <img width=«21» height=«21» src=«ref-2_1082577058-119.coolpic» v:shapes="_x0000_i1115">, не учитывающее явление возврата теплоты
<img width=«88» height=«61» src=«ref-2_1082577177-305.coolpic» v:shapes="_x0000_i1116">
Изоэнтропийный перепад энтальпий в нерегулируемых ступенях
<img width=«395» height=«32» src=«ref-2_1082577482-1180.coolpic» v:shapes="_x0000_i1117">
Получим
<img width=«215» height=«61» src=«ref-2_1082578662-907.coolpic» v:shapes="_x0000_i1118">
Округляем <img width=«21» height=«21» src=«ref-2_1082577058-119.coolpic» v:shapes="_x0000_i1119"> до ближайшего большего, <img width=«21» height=«21» src=«ref-2_1082577058-119.coolpic» v:shapes="_x0000_i1120">=15.
Коэффициент возврата тепла определяется по формуле
<img width=«207» height=«50» src=«ref-2_1082579807-671.coolpic» v:shapes="_x0000_i1121">
где <img width=«27» height=«29» src=«ref-2_1082580478-114.coolpic» v:shapes="_x0000_i1122"> — коэффициент. Процесс переходит из области перегретого пара в область влажного пара. Следовательно, <img width=«111» height=«31» src=«ref-2_1082580592-408.coolpic» v:shapes="_x0000_i1123">;
<img width=«25» height=«29» src=«ref-2_1082581000-191.coolpic» v:shapes="_x0000_i1124">=0,858 (из РППВ);
Z– общее число ступеней турбины, Z=z+1=15+1=16. Т.о.
<img width=«391» height=«53» src=«ref-2_1082581191-1484.coolpic» v:shapes="_x0000_i1125">
<img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1082582675-5237.coolpic» v:shapes="_x0000_s2993 _x0000_s2994 _x0000_s2995 _x0000_s2996 _x0000_s2997 _x0000_s2998 _x0000_s2999 _x0000_s3000 _x0000_s3001 _x0000_s3002 _x0000_s3003 _x0000_s3004 _x0000_s3005 _x0000_s3006 _x0000_s3007 _x0000_s3008 _x0000_s3009 _x0000_s3010 _x0000_s3011 _x0000_s3012">Изоэнтропийный перепад энтальпий в нерегулируемых ступенях с учетом явления возврата теплоты
<img width=«565» height=«32» src=«ref-2_1082587912-1756.coolpic» v:shapes="_x0000_i1126">
Число нерегулируемых ступеней давления
<img width=«221» height=«60» src=«ref-2_1082589668-884.coolpic» v:shapes="_x0000_i1127">
Округляем полученное число до ближайшего целого. Получим z=16.
Найдем характеристический коэффициент турбины, который дает ориентировочную оценку влияния числа ступеней на КПД турбины
<img width=«167» height=«89» src=«ref-2_1082590552-912.coolpic» v:shapes="_x0000_i1128">
Разобьем отрезок L (рис. 4) на 15 равных частей, т.е. получим 16 точек (16 ступеней). Для каждой ступени по кривым на рис. 4 определим d, x, h0(i). Полученные результаты занесем в таблицу 3.
Окружная скорость на среднем диаметре для каждой ступени определяется по формуле <img width=«71» height=«29» src=«ref-2_1082591464-265.coolpic» v:shapes="_x0000_i1129"> и заносится в таблицу 3.
u(1)=pd(1)nс=3,14∙1,06∙50=166,5 м/с;
u(2)=pd(2)nс=3,14∙1,06∙50=166,5 м/с;
u(3)=pd(3)nс=3,14∙1,06∙50=166,5 м/с;
u(4)=pd(4)nс=3,14∙1,065∙50=167,3 м/с;
u(5)=pd(5)nс=3,14∙1,0818∙50=169,93 м/с;
u(6)=pd(6)nс=3,14∙1,1002∙50=172,82 м/с;
u(7)=pd(7)nс=3,14∙1,1242∙50=176,59 м/с;
u(8)=pd(8)nс=3,14∙1,1548∙50=181,4 м/с;
u(9)=pd(9)nс=3,14∙1,1838∙50=185,95 м/с;
u(10)=pd(10)nс=3,14∙1,2183∙50=191,37 м/с;
u(11)=pd(11)nс=3,14∙1,2595∙50=197,84 м/с;
u(12)=pd(12)nс=3,14∙1,3075∙50=205,38 м/с;
u(13)=pd(13)nс=3,14∙1,3705∙50=215,28 м/с;
u(14)=pd(14)nс=3,14∙1,4409∙50=226,34 м/с.
u(15)=pd(15)nс=3,14∙1,4951∙50=234,85 м/с;
u(16)=pd(16)nс=3,14∙1,526∙50=239,7 м/с.
<img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1082591729-5234.coolpic» v:shapes="_x0000_s3068 _x0000_s3069 _x0000_s3070 _x0000_s3071 _x0000_s3072 _x0000_s3073 _x0000_s3074 _x0000_s3075 _x0000_s3076 _x0000_s3077 _x0000_s3078 _x0000_s3079 _x0000_s3080 _x0000_s3081 _x0000_s3082 _x0000_s3083 _x0000_s3084 _x0000_s3085 _x0000_s3086 _x0000_s3087"> <img width=«620» height=«206» src=«ref-2_1082596963-5567.coolpic» v:shapes="_x0000_i1130">
Полученное значение X позволяет оценить относительный эффективный к.п.д. проектируемой турбины hoe с помощью графика hoe=f(X) [1]. В результате получаем hoe=0,853.
Сумму предварительных тепловых перепадов, включающую и теплоперепад регулирующей ступени, сравниваю с величиной Н0∙(1+a), и определяю разность
<img width=«556» height=«113» src=«ref-2_1082602530-4685.coolpic» v:shapes="_x0000_i1131">
Эту разность делим на число нерегулируемых ступеней
<img width=«279» height=«77» src=«ref-2_1082607215-1212.coolpic» v:shapes="_x0000_i1132">
Определяем ориентировочные теплоперепады
<img width=«148» height=«31» src=«ref-2_1082608427-439.coolpic» v:shapes="_x0000_i1133">
Полученные параметры заносим в таблицу 3.
продолжение
--PAGE_BREAK--<img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1082608866-5234.coolpic» v:shapes="_x0000_s2973 _x0000_s2974 _x0000_s2975 _x0000_s2976 _x0000_s2977 _x0000_s2978 _x0000_s2979 _x0000_s2980 _x0000_s2981 _x0000_s2982 _x0000_s2983 _x0000_s2984 _x0000_s2985 _x0000_s2986 _x0000_s2987 _x0000_s2988 _x0000_s2989 _x0000_s2990 _x0000_s2991 _x0000_s2992">
Таблица 3
Предварительные параметры нерегулируемых ступеней турбины
Номер ступени z
Параметры ступеней
Средний диаметр ступени d(i), м Окружная скорость
u(i), м/с
Предваритель-ный тепло-перепад
<img width=«35» height=«25» src=«ref-2_1082614100-134.coolpic» v:shapes="_x0000_i1134">, кДж/кг Ориентировочн. теплоперепад
<img width=«34» height=«26» src=«ref-2_1082614234-133.coolpic» v:shapes="_x0000_i1135"> , кДж/кг Характерис-тическое число,
x
1
1,06
166,5
63,8
65,57
0,466
2
1,06
166,5
59,04
60,81
0,472
3
1,06
166,5
57,45
59,22
0,475
4
1,065
167,3
57,47
59,24
0,479
5
1,0818
169,93
58,34
60,11
0,482
6
1,1002
172,82
59,53
61,3
0,486
7
1,1242
176,59
61,35
63,1
0,489
8
1,1548
181,4
63,69
65,46
0,493
9
1,1838
185,95
65,83
67,6
0,496
10
1,2183
191,37
67,63
69,4
0,505
11
1,2595
197,84
69,52
71,29
0,52
12
1,3075
205,38
71,11
72,88
0,533
13
1,3705
215,28
72,5
74,27
0,551
14
1,4409
226,34
73,3
75,07
0,569
15
1,4951
234,85
73,08
74,85
0,591
16
1,526
239,7
71,25
73,02
0,62
В процессе последующего детального расчета ступеней давления параметры <img width=«34» height=«26» src=«ref-2_1082614234-133.coolpic» v:shapes="_x0000_i1136">, d(i), x можно изменять в разумных пределах для обеспечения плавности проточной части (ПЧ).
<img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1082614500-5234.coolpic» v:shapes="_x0000_s3091 _x0000_s3092 _x0000_s3093 _x0000_s3094 _x0000_s3095 _x0000_s3096 _x0000_s3097 _x0000_s3098 _x0000_s3099 _x0000_s3100 _x0000_s3101 _x0000_s3102 _x0000_s3103 _x0000_s3104 _x0000_s3105 _x0000_s3106 _x0000_s3107 _x0000_s3108 _x0000_s3109 _x0000_s3110">2.5. Детальный тепловой расчет нерегулируемых ступеней давления
Детальный тепловой расчет нерегулируемых ступеней выполняется последовательно ступень за ступенью, начиная с первой. Он состоит из трех основных этапов для каждой нерегулируемой ступени: расчет направляющих лопаток, расчет рабочих лопаток и определение потерь энергии, относительного внутреннего к.п.д. и внутренней мощности ступени. Только после того, как определены все конструктивные и режимные параметры, установлена приемлемость их значений, построен эскиз проточной части первой ступени и найдены параметры пара за ней, можно приступить к расчету второй ступени и т.д.
Расчет направляющих лопаток 1-ой ступени
1. Средний диаметрd1=1,06 м.
2. Тепловой перепадh0(1)=65,57 кДж/кг.
3. Характеристический коэффициентх=0,466.
4. Частота вращения ротораnc=50 c-1.
5. Окружная скорость на среднем диаметре
<img width=«292» height=«31» src=«ref-2_1082619734-972.coolpic» v:shapes="_x0000_i1137">
6. Расход пара через ступень
<img width=«201» height=«32» src=«ref-2_1082620706-568.coolpic» v:shapes="_x0000_i1138">,
где <img width=«44» height=«32» src=«ref-2_1082621274-238.coolpic» v:shapes="_x0000_i1139"> — расход пара через предыдущую ступень, <img width=«146» height=«32» src=«ref-2_1082621512-569.coolpic» v:shapes="_x0000_i1140">.
<img width=«37» height=«29» src=«ref-2_1082622081-213.coolpic» v:shapes="_x0000_i1141"> — расход пара в отбор, <img width=«68» height=«29» src=«ref-2_1082622294-284.coolpic» v:shapes="_x0000_i1142"> кг/с.
<img width=«45» height=«31» src=«ref-2_1082622578-282.coolpic» v:shapes="_x0000_i1143"> — расход пара через переднее уплотнение. Определяется так
<img width=«256» height=«90» src=«ref-2_1082622860-918.coolpic» v:shapes="_x0000_i1144">, где
<img width=«25» height=«25» src=«ref-2_1082623778-105.coolpic» v:shapes="_x0000_i1145"> — коэф. расхода лабиринтового уплотнения.<img width=«25» height=«25» src=«ref-2_1082623778-105.coolpic» v:shapes="_x0000_i1146">=0,704 по рис.6.7 [3];
<img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1082623988-5226.coolpic» v:shapes="_x0000_s3111 _x0000_s3112 _x0000_s3113 _x0000_s3114 _x0000_s3115 _x0000_s3116 _x0000_s3117 _x0000_s3118 _x0000_s3119 _x0000_s3120 _x0000_s3121 _x0000_s3122 _x0000_s3123 _x0000_s3124 _x0000_s3125 _x0000_s3126 _x0000_s3127 _x0000_s3128 _x0000_s3129 _x0000_s3130"><img width=«24» height=«28» src=«ref-2_1082629214-113.coolpic» v:shapes="_x0000_i1147"> — поправочный коэффициент,<img width=«24» height=«28» src=«ref-2_1082629214-113.coolpic» v:shapes="_x0000_i1148">=1 по рис.6.8 [3];
<img width=«20» height=«25» src=«ref-2_1082629440-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1149"> — диаметр уплотнения. Выбирается по прототипу, <img width=«20» height=«25» src=«ref-2_1082629440-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1150">=0,465 м;
<img width=«20» height=«25» src=«ref-2_1082629652-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1151"> — радиальный зазор уплотнения, <img width=«20» height=«25» src=«ref-2_1082629652-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1152">=0,5 мм;
<img width=«20» height=«24» src=«ref-2_1082629864-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1153"> — давление пара перед уплотнением, <img width=«161» height=«25» src=«ref-2_1082629967-306.coolpic» v:shapes="_x0000_i1154">;
<img width=«20» height=«24» src=«ref-2_1082630273-100.coolpic» v:shapes="_x0000_i1155"> — удельный объем пара перед уплотнением. Это объем пара за сопловой решеткой регулирующей ступени. Определяется по i,S-диаграмме, <img width=«87» height=«24» src=«ref-2_1082630373-194.coolpic» v:shapes="_x0000_i1156"> м3/кг.
<img width=«17» height=«24» src=«ref-2_1082630567-100.coolpic» v:shapes="_x0000_i1157"> — давление пара за уплотнением. Принимается равным давлению пара в отборе на деаэратор (из РППВ), <img width=«117» height=«24» src=«ref-2_1082630667-246.coolpic» v:shapes="_x0000_i1158">.
<img width=«19» height=«25» src=«ref-2_1082630913-99.coolpic» v:shapes="_x0000_i1159"> — число щелей уплотнения. Принимается <img width=«55» height=«25» src=«ref-2_1082631012-150.coolpic» v:shapes="_x0000_i1160"> — по прототипу
АКв-18 НЗЛ [4]. Получаем
<img width=«648» height=«115» src=«ref-2_1082631162-2165.coolpic» v:shapes="_x0000_i1161">
<img width=«473» height=«32» src=«ref-2_1082633327-1342.coolpic» v:shapes="_x0000_i1162">.
7. Давление пара p0(1)= p2I=1,34 МПа.
8. Удельный объем пара перед ступенью <img width=«32» height=«25» src=«ref-2_1082634669-122.coolpic» v:shapes="_x0000_i1163">=0,21 м3/кг
Определяется по i,S-диаграмме.
9. Энтальпия пара перед ступенью i0(1)=3171,26 кДж/кг.
10. Выходная кинетическая энергия пара, покидающего предыдущую ступень, <img width=«358» height=«32» src=«ref-2_1082634791-1180.coolpic» v:shapes="_x0000_i1164">.
11. Коэффициент использования выходной кинетической энергии из предыдущей ступени μ(i-1)=0.
12. Доля кинетической энергии, используемая в ступени,
μ(i-1)·∆hc2(i-1) =0·5,03= 0 кДж/кг.
13. Полные параметры пара перед ступенью
<img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1082635971-5229.coolpic» v:shapes="_x0000_s3131 _x0000_s3132 _x0000_s3133 _x0000_s3134 _x0000_s3135 _x0000_s3136 _x0000_s3137 _x0000_s3138 _x0000_s3139 _x0000_s3140 _x0000_s3141 _x0000_s3142 _x0000_s3143 _x0000_s3144 _x0000_s3145 _x0000_s3146 _x0000_s3147 _x0000_s3148 _x0000_s3149 _x0000_s3150">а) энтальпия <img width=«136» height=«33» src=«ref-2_1082641200-464.coolpic» v:shapes="_x0000_i1165">=3171,26+ 0=3171,26кДж/кг;
б) давление p0*
<img width=«471» height=«92» src=«ref-2_1082641664-2350.coolpic» v:shapes="_x0000_i1166">;
в) удельный объем
<img width=«360» height=«72» src=«ref-2_1082644014-1693.coolpic» v:shapes="_x0000_i1167">;
г) температура
<img width=«267» height=«52» src=«ref-2_1082645707-1142.coolpic» v:shapes="_x0000_i1168">
Здесь k – показатель изоэнтропы, k=1,3; m=(k-1)/k=(1,3-1)/1,3=0,23077.
14. Полный изоэнтропийный перепад энтальпий
<img width=«294» height=«30» src=«ref-2_1082646849-939.coolpic» v:shapes="_x0000_i1169"> кДж/кг.
15. Параметры пара за ступенью при изоэнтропийном расширении:
а) давление
<img width=«558» height=«59» src=«ref-2_1082647788-2310.coolpic» v:shapes="_x0000_i1170">;
б) удельный объем
<img width=«342» height=«70» src=«ref-2_1082650098-1661.coolpic» v:shapes="_x0000_i1171"> м3/кг.
16. Высота направляющей лопатки (предварительное значение)
<img width=«180» height=«56» src=«ref-2_1082651759-825.coolpic» v:shapes="_x0000_i1172"> . Принимаем <img width=«166» height=«30» src=«ref-2_1082652584-521.coolpic» v:shapes="_x0000_i1173">.
17. Степень реактивности у корня ступени <img width=«70» height=«24» src=«ref-2_1082653105-303.coolpic» v:shapes="_x0000_i1174">.
18. Степень реактивности ступени на средней окружности
<img width=«410» height=«59» src=«ref-2_1082653408-1550.coolpic» v:shapes="_x0000_i1175">
19. <img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1082654958-5238.coolpic» v:shapes="_x0000_s3162 _x0000_s3163 _x0000_s3164 _x0000_s3165 _x0000_s3166 _x0000_s3167 _x0000_s3168 _x0000_s3169 _x0000_s3170 _x0000_s3171 _x0000_s3172 _x0000_s3173 _x0000_s3174 _x0000_s3175 _x0000_s3176 _x0000_s3177 _x0000_s3178 _x0000_s3179 _x0000_s3180 _x0000_s3181">Тепловой перепад в направляющем аппарате
<img width=«401» height=«30» src=«ref-2_1082660196-1345.coolpic» v:shapes="_x0000_i1176">
20. Параметры пара за направляющим аппаратом (НА):
а) энтальпия
<img width=«355» height=«27» src=«ref-2_1082661541-558.coolpic» v:shapes="_x0000_i1177">
б) давление
<img width=«516» height=«66» src=«ref-2_1082662099-2200.coolpic» v:shapes="_x0000_i1178">
в) удельный объем
<img width=«360» height=«66» src=«ref-2_1082664299-1509.coolpic» v:shapes="_x0000_i1179">
г) сухость пара <img width=«45» height=«27» src=«ref-2_1082665808-199.coolpic» v:shapes="_x0000_i1180">.
21. Абсолютная теоретическая скорость пара при истечении из направляющего аппарата: <img width=«331» height=«33» src=«ref-2_1082666007-594.coolpic» v:shapes="_x0000_i1181">
22. Показатель в уравнении изоэнтропы к=1,3 – для сухого пара, или к=1,035+0,1х– для влажного пара m=(к-1)/к=(1,3-1)/1,3=0,23077.
23. Скорость звука на выходе из направляющего аппарата
<img width=«374» height=«33» src=«ref-2_1082666601-660.coolpic» v:shapes="_x0000_i1182">
24. Число Маха <img width=«187» height=«49» src=«ref-2_1082667261-458.coolpic» v:shapes="_x0000_i1183"> .
25. Отношение давлений <img width=«175» height=«50» src=«ref-2_1082667719-849.coolpic» v:shapes="_x0000_i1184">.
26. Эффективный угол выхода из направляющего аппарата (принимается из предварительных расчетов) α1=11º.
27. Хорда профиля направляющей лопатки (принимается по прототипу)
<img width=«219» height=«51» src=«ref-2_1082668568-989.coolpic» v:shapes="_x0000_i1185">
28. Относительная хорда <img width=«142» height=«50» src=«ref-2_1082669557-719.coolpic» v:shapes="_x0000_i1186">.
29. <img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1082670276-5225.coolpic» v:shapes="_x0000_s3194 _x0000_s3195 _x0000_s3196 _x0000_s3197 _x0000_s3198 _x0000_s3199 _x0000_s3200 _x0000_s3201 _x0000_s3202 _x0000_s3203 _x0000_s3204 _x0000_s3205 _x0000_s3206 _x0000_s3207 _x0000_s3208 _x0000_s3209 _x0000_s3210 _x0000_s3211 _x0000_s3212 _x0000_s3213">Коэффициент скорости φ НР(по опытным данным)
<img width=«579» height=«29» src=«ref-2_1082675501-863.coolpic» v:shapes="_x0000_i1187">.
30. Абсолютная действительная скорость пара при истечении из направляющего аппарата
<img width=«281» height=«27» src=«ref-2_1082676364-1001.coolpic» v:shapes="_x0000_i1188"> продолжение
--PAGE_BREAK--.
31. Потеря энергии в направляющей решетке
<img width=«384» height=«32» src=«ref-2_1082677365-853.coolpic» v:shapes="_x0000_i1189">
32. Параметры пара за направляющим аппаратом:
а) энтальпия: <img width=«358» height=«27» src=«ref-2_1082678218-1138.coolpic» v:shapes="_x0000_i1190">
б) удельный объем
<img width=«506» height=«56» src=«ref-2_1082679356-2224.coolpic» v:shapes="_x0000_i1191">
33. Критическое отношение давления
<img width=«294» height=«64» src=«ref-2_1082681580-1140.coolpic» v:shapes="_x0000_i1192">.
34. Параметры пара в критическом сечении направляющего аппарата:
а) давлении: <img width=«314» height=«29» src=«ref-2_1082682720-530.coolpic» v:shapes="_x0000_i1193">
б) удельный объем
<img width=«385» height=«69» src=«ref-2_1082683250-1612.coolpic» v:shapes="_x0000_i1194">
35. Скорость пара в критическом сечении
<img width=«120» height=«32» src=«ref-2_1082684862-295.coolpic» v:shapes="_x0000_i1195">. Мы имеем дозвуковое истечение.
36. Угол выхода пара из направляющего аппарата с учетом отклонения потока в косом срезе сопла
<img width=«186» height=«58» src=«ref-2_1082685157-569.coolpic» v:shapes="_x0000_i1196">.
37. Угол выхода пара из направляющего аппарата с учетом отклонения потока в косом срезе сопла δ1к.с.=α1*-α1≤4…5˚.
38. <img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1082685726-5229.coolpic» v:shapes="_x0000_s3244 _x0000_s3245 _x0000_s3246 _x0000_s3247 _x0000_s3248 _x0000_s3249 _x0000_s3250 _x0000_s3251 _x0000_s3252 _x0000_s3253 _x0000_s3254 _x0000_s3255 _x0000_s3256 _x0000_s3257 _x0000_s3258 _x0000_s3259 _x0000_s3260 _x0000_s3261 _x0000_s3262 _x0000_s3263">Параметры диафрагменных уплотнений (принимаются):
а) диаметрdy
=0,41 м;
б) зазор δу=0,0005 м;
в) число гребней zy=8 шт.;
г) коэффициент расхода μу=0,704;
д) поправочный коэффициент K'у=1.
39. Расход пара через диафрагменное уплотнение
<img width=«636» height=«117» src=«ref-2_1082690955-3172.coolpic» v:shapes="_x0000_i1197">
40. Расход пара через направляющую решетку
<img width=«324» height=«29» src=«ref-2_1082694127-511.coolpic» v:shapes="_x0000_i1198">
41. Коэффициент расхода направляющей решетки μ1 (опытный)
<img width=«367» height=«29» src=«ref-2_1082694638-591.coolpic» v:shapes="_x0000_i1199">.
42. Поправочный коэффициент <img width=«54» height=«28» src=«ref-2_1082695229-241.coolpic» v:shapes="_x0000_i1200"> (по опытным данным).
43. Площадь проходных сечений направляющей решетки при П1>Пкр1
<img width=«364» height=«56» src=«ref-2_1082695470-1707.coolpic» v:shapes="_x0000_i1201">
44. Площадь проходных сечений направляющей решетки при П1≤Пкр1
<img width=«100» height=«56» src=«ref-2_1082697177-530.coolpic» v:shapes="_x0000_i1202">. Истечение докритическое.
45. Произведение <img width=«308» height=«52» src=«ref-2_1082697707-706.coolpic» v:shapes="_x0000_i1203">
46. Степень парциальности ε=1.
47. Высота направляющей лопатки <img width=«178» height=«45» src=«ref-2_1082698413-389.coolpic» v:shapes="_x0000_i1204">
48. Диаметр корневого обвода <img width=«238» height=«27» src=«ref-2_1082698802-755.coolpic» v:shapes="_x0000_i1205">
49. Относительный шаг направляющей решетки <img width=«13» height=«25» src=«ref-2_1082699557-95.coolpic» v:shapes="_x0000_i1206">=0,8 опытный [5].
50. <img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1082699652-5232.coolpic» v:shapes="_x0000_s3271 _x0000_s3272 _x0000_s3273 _x0000_s3274 _x0000_s3275 _x0000_s3276 _x0000_s3277 _x0000_s3278 _x0000_s3279 _x0000_s3280 _x0000_s3281 _x0000_s3282 _x0000_s3283 _x0000_s3284 _x0000_s3285 _x0000_s3286 _x0000_s3287 _x0000_s3288 _x0000_s3289 _x0000_s3290">Шаг направляющей решетки t1=<img width=«13» height=«25» src=«ref-2_1082699557-95.coolpic» v:shapes="_x0000_i1207">b1=0,8·0,09=0,072 м.
51. Число направляющих лопаток
<img width=«188» height=«50» src=«ref-2_1082704979-844.coolpic» v:shapes="_x0000_i1208"> (уже округленное значение в сторону ближайшего большего).
По таблице профилей лопаток подбираем профиль С-90-09А [5].
Расчет рабочих лопаток 1-ой ступени
52. Относительная скорость входа пара в рабочую решетку (РР)
<img width=«561» height=«31» src=«ref-2_1082705823-915.coolpic» v:shapes="_x0000_i1209">
53. Отношение скоростей <img width=«151» height=«50» src=«ref-2_1082706738-853.coolpic» v:shapes="_x0000_i1210">.
54. Угол входа пара в рабочую решетку
<img width=«377» height=«75» src=«ref-2_1082707591-1719.coolpic» v:shapes="_x0000_i1211">.
55. Полные параметры пара в относительном движении перед рабочим колесом
а) энтальпия <img width=«377» height=«48» src=«ref-2_1082709310-722.coolpic» v:shapes="_x0000_i1212">
б) давление
<img width=«574» height=«103» src=«ref-2_1082710032-2895.coolpic» v:shapes="_x0000_i1213">
56. Тепловой перепад срабатываемый в рабочем колесе
<img width=«292» height=«27» src=«ref-2_1082712927-1002.coolpic» v:shapes="_x0000_i1214">
57. Параметры пара за рабочим колесом при изоэнтропийном расширении
а) энтальпия <img width=«349» height=«28» src=«ref-2_1082713929-1096.coolpic» v:shapes="_x0000_i1215">
б) давление
<img width=«548» height=«66» src=«ref-2_1082715025-2398.coolpic» v:shapes="_x0000_i1216">
<img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1082717423-5231.coolpic» v:shapes="_x0000_s3298 _x0000_s3299 _x0000_s3300 _x0000_s3301 _x0000_s3302 _x0000_s3303 _x0000_s3304 _x0000_s3305 _x0000_s3306 _x0000_s3307 _x0000_s3308 _x0000_s3309 _x0000_s3310 _x0000_s3311 _x0000_s3312 _x0000_s3313 _x0000_s3314 _x0000_s3315 _x0000_s3316 _x0000_s3317">в) удельный объем
<img width=«378» height=«66» src=«ref-2_1082722654-1647.coolpic» v:shapes="_x0000_i1217">
58. Скорость звука за рабочей решеткой
<img width=«393» height=«34» src=«ref-2_1082724301-1321.coolpic» v:shapes="_x0000_i1218">
59. Отношение давлений
<img width=«193» height=«50» src=«ref-2_1082725622-954.coolpic» v:shapes="_x0000_i1219">.
60. Критическое отношение давлений
<img width=«295» height=«64» src=«ref-2_1082726576-1134.coolpic» v:shapes="_x0000_i1220">.
61. Параметры пара в критическом сечении рабочей решетки – не рассчитываются, т.к. П2 >Пкр2.
62. Относительная скорость пара в критическом сечении — не рассчитывается, т.к. П2 >Пкр2.
63. Относительная теоретическая скорость пара на выходе из (РР)
<img width=«441» height=«33» src=«ref-2_1082727710-752.coolpic» v:shapes="_x0000_i1221">
64. Число Маха М2t=w2t/a2=191,72/594,5=0,322.
65. Параметры периферийных зазоров проточной части ступени
а) диаметр <img width=«241» height=«28» src=«ref-2_1082728462-805.coolpic» v:shapes="_x0000_i1222">
б) осевой зазор (принимается) δ1=0,0015;
в) коэффициент расхода открытого осевого зазора μ0=0,5;
г) радиальный зазор надбандажного уплотнения
<img width=«294» height=«28» src=«ref-2_1082729267-951.coolpic» v:shapes="_x0000_i1223">
д) число гребней радиального надбандажного уплотнения <img width=«53» height=«29» src=«ref-2_1082730218-149.coolpic» v:shapes="_x0000_i1224">
<img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1082730367-5238.coolpic» v:shapes="_x0000_s3321 _x0000_s3322 _x0000_s3323 _x0000_s3324 _x0000_s3325 _x0000_s3326 _x0000_s3327 _x0000_s3328 _x0000_s3329 _x0000_s3330 _x0000_s3331 _x0000_s3332 _x0000_s3333 _x0000_s3334 _x0000_s3335 _x0000_s3336 _x0000_s3337 _x0000_s3338 _x0000_s3339 _x0000_s3340">е) коэффициент расхода надбандажного уплотнения <img width=«85» height=«28» src=«ref-2_1082735605-365.coolpic» v:shapes="_x0000_i1225">
ж) поправочный коэффициент (по опытным данным) <img width=«87» height=«29» src=«ref-2_1082735970-214.coolpic» v:shapes="_x0000_i1226">
з) эквивалентный зазор
<img width=«553» height=«117» src=«ref-2_1082736184-2739.coolpic» v:shapes="_x0000_i1227">
66. Степень реактивности в периферийном сечении ступени
<img width=«375» height=«59» src=«ref-2_1082738923-1561.coolpic» v:shapes="_x0000_i1228">.
67. Утечка пара через периферийные зазоры ступени <img width=«430» height=«83» src=«ref-2_1082740484-2296.coolpic» v:shapes="_x0000_i1229">
68. Утечка пара через периферийные зазоры ступени без бандажа – не рассчитывается.
69. Расход пара через рабочую решетку
<img width=«373» height=«29» src=«ref-2_1082742780-584.coolpic» v:shapes="_x0000_i1230">
70. <img width=«316» height=«31» src=«ref-2_1082743364-967.coolpic» v:shapes="_x0000_s3346">Угол поворота потока в рабочей решетке (предварительный)
71. Хорда профиля рабочей лопатки (предварительная) b2=0,02045 м (по прототипу).
72. Отношение b2/l1=0,02045/0,03=0,615.
73. Коэффициент расхода рабочей решетки (по опытным данным)
<img width=«639» height=«52» src=«ref-2_1082744331-1146.coolpic» v:shapes="_x0000_i1231">
74. Поправочный коэффициент
<img width=«562» height=«32» src=«ref-2_1082745477-1077.coolpic» v:shapes="_x0000_i1232">.
Здесь y– влажность пара перед ступенью, y=0.
75. <img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1082746554-5228.coolpic» v:shapes="_x0000_s3349 _x0000_s3350 _x0000_s3351 _x0000_s3352 _x0000_s3353 _x0000_s3354 _x0000_s3355 _x0000_s3356 _x0000_s3357 _x0000_s3358 _x0000_s3359 _x0000_s3360 _x0000_s3361 _x0000_s3362 _x0000_s3363 _x0000_s3364 _x0000_s3365 _x0000_s3366 _x0000_s3367 _x0000_s3368">Выходная площадь рабочей решетки при П2>Пкр2
<img width=«371» height=«51» src=«ref-2_1082751782-1740.coolpic» v:shapes="_x0000_i1233">
76. Выходная площадь рабочей решетки при П2≤Пкр2 — не рассчитывается.
77. Перекрыша лопаток ступени (принимается):
∆ =∆'+∆''=0,00125+0,002=0,00325 м.
78. Высота рабочей лопатки по входной кромке:
l'2=l1+∆=0,03+0,00325=0,03325 м.
79. Высота рабочей лопатки по выходной кромке l2(выбирается по условию плавности проточной части) l2=0,03325 м.
80. Средний диаметр на выходе из рабочей решетки (принимается)
d2=d1+∆''-∆'=1,06+0,002-0,00125=1,06075 м.
81. Эффективный угол выхода из рабочей решетки
<img width=«451» height=«56» src=«ref-2_1082753522-1986.coolpic» v:shapes="_x0000_i1234">
82. Учитывая этот угол (β2) принимаем профиль рабочей лопатки из таблицы 1 [5] Р-23-14А.
83. Угол установки профиля в рабочей решетке βу=78˚.
84. Относительный шаг рабочей решетки <img width=«16» height=«25» src=«ref-2_1082755508-97.coolpic» v:shapes="_x0000_i1235">=0,6994.
85. Хорда профиля рабочей лопатки b2=0,02045 м.
86. Шаг рабочей решетки t2= b2<img width=«16» height=«25» src=«ref-2_1082755508-97.coolpic» v:shapes="_x0000_i1236">=0,02045·0,6994=0,0143 м.
87. Число лопаток z2=πd2/t2=3,14·1,06075/0,0143=233 шт.
88. Отношение b2/l2=0,02045/0,01935=1,057.
89. Угол поворота потока в рабочей решетке
∆β =180˚-(β1+β2)=180˚-(21,9˚+17,44˚)=140,65˚.
90. Коэффициент скорости рабочей решетки
<img width=«410» height=«63» src=«ref-2_1082755702-1482.coolpic» v:shapes="_x0000_i1237">
91. Относительная действительная скорость на выходе из рабочего колеса
<img width=«299» height=«27» src=«ref-2_1082757184-997.coolpic» v:shapes="_x0000_i1238">
92. <img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1082758181-5234.coolpic» v:shapes="_x0000_s3373 _x0000_s3374 _x0000_s3375 _x0000_s3376 _x0000_s3377 _x0000_s3378 _x0000_s3379 _x0000_s3380 _x0000_s3381 _x0000_s3382 _x0000_s3383 _x0000_s3384 _x0000_s3385 _x0000_s3386 _x0000_s3387 _x0000_s3388 _x0000_s3389 _x0000_s3390 _x0000_s3391 _x0000_s3392">Угол выхода потока из рабочей решетки с учетом отклонения в косом срезе каналов (при М2t>1) – не рассчитывается.
93. Угол отклонения потока в косом срезе рабочего канала (при М2t>1) – не рассчитывается.
94. Потеря энергии в рабочей решетке
<img width=«413» height=«48» src=«ref-2_1082763415-995.coolpic» v:shapes="_x0000_i1239">
95. Энтальпия пара за рабочим колесом с учетом потери
<img width=«363» height=«27» src=«ref-2_1082764410-1122.coolpic» v:shapes="_x0000_i1240">
96. Окружная скорость на средней окружности
<img width=«321» height=«27» src=«ref-2_1082765532-1004.coolpic» v:shapes="_x0000_i1241">
97. Абсолютная скорость выхода пара из рабочего колеса ступени
<img width=«595» height=«58» src=«ref-2_1082766536-1169.coolpic» v:shapes="_x0000_i1242">
98. Угол выхода пара из рабочего колеса
<img width=«447» height=«99» src=«ref-2_1082767705-1497.coolpic» v:shapes="_x0000_i1243">
99. Условная изоэнтропийная скорость ступени
<img width=«333» height=«33» src=«ref-2_1082769202-591.coolpic» v:shapes="_x0000_i1244">
100. Характеристическое отношение ступени
<img width=«176» height=«49» src=«ref-2_1082769793-452.coolpic» v:shapes="_x0000_i1245">
Определение потерь энергии, к.п.д. и внутренней мощности
101. Выходная кинетическая энергия потока, покидающего ступень ∆hc2=с22/2=542/2·103=1,46 кДж/кг.
102. <img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1082770245-5228.coolpic» v:shapes="_x0000_s3398 _x0000_s3399 _x0000_s3400 _x0000_s3401 _x0000_s3402 _x0000_s3403 _x0000_s3404 _x0000_s3405 _x0000_s3406 _x0000_s3407 _x0000_s3408 _x0000_s3409 _x0000_s3410 _x0000_s3411 _x0000_s3412 _x0000_s3413 _x0000_s3414 _x0000_s3415 _x0000_s3416 _x0000_s3417">Коэффициент использования выходной кинетической энергии в следующей ступени μ=0,94.
103. Доля выходной кинетической энергии, используемая в следующей ступени μ·∆hc2=0,94·1,46=1,37кДж/кг.
104. Окружной (лопаточный) перепад энтальпий в ступени
<img width=«518» height=«28» src=«ref-2_1082775473-1418.coolpic» v:shapes="_x0000_i1246">
105. Располагаемый тепловой перепад в ступени
<img width=«347» height=«28» src=«ref-2_1082776891-1022.coolpic» v:shapes="_x0000_i1247">
106. Относительный окружной (лопаточный) к.п.д. ступени
<img width=«194» height=«51» src=«ref-2_1082777913-899.coolpic» v:shapes="_x0000_i1248">
107. Окружная составляющая скорости
с1u=с1cosα1=328,34·cos11˚=322,31 м/с.
108. Окружная составляющая скорости
с2u=с2cosα2=54·cos85,10 = 4,63 м/с.
КПД ступени по треугольникам скоростей
<img width=«482» height=«52» src=«ref-2_1082778812-1302.coolpic» v:shapes="_x0000_i1249"> продолжение
--PAGE_BREAK--
109. Кинематическая вязкость пара ν2=58·10-6 м2/с. Определяется по температуре рабочего тела за ступенью t2(см. рис. 5.). Температура в свою очередь определяется по i,S— диаграмме.
Периферийный радиус РР: <img width=«317» height=«46» src=«ref-2_1082780114-1206.coolpic» v:shapes="_x0000_i1250">
110. Число Рейнольдса <img width=«289» height=«52» src=«ref-2_1082781320-644.coolpic» v:shapes="_x0000_i1251">
111. Относительный зазор между диском и диафрагмой
<img width=«179» height=«50» src=«ref-2_1082781964-931.coolpic» v:shapes="_x0000_i1252">Здесь S– зазор между диском и диафрагмой, (принимается по прототипу).
112. Коэффициент трения Kтр=0,00088 рис. 6.18 [3].
113. <img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1082782895-5234.coolpic» v:shapes="_x0000_s3422 _x0000_s3423 _x0000_s3424 _x0000_s3425 _x0000_s3426 _x0000_s3427 _x0000_s3428 _x0000_s3429 _x0000_s3430 _x0000_s3431 _x0000_s3432 _x0000_s3433 _x0000_s3434 _x0000_s3435 _x0000_s3436 _x0000_s3437 _x0000_s3438 _x0000_s3439 _x0000_s3440 _x0000_s3441">Относительная потеря энергии на трение диска
<img width=«369» height=«55» src=«ref-2_1082788129-1652.coolpic» v:shapes="_x0000_i1253">.
114. Осевая длина свободных поверхностей диска. Не учитываем.
115. Диаметр свободных поверхностей диска. Не учитываем.
116. Относительные потери энергии на трение свободных поверхностей диска. Не учитываем.
117. Часть неактивной дуги, занятая противовентиляционным кожухом – не рассчитывается.
118. Относительная потеря на вентиляцию в парциальной ступени – не рассчитывается.
119. Число групп сопел. Не учитываем.
120. Относительная потеря энергии на концах сегментов сопел. Не учитываем.
Часть неактивной дуги SН=0.
Коэффициенты Кaи Кsне задаются.
Межвенцевой зазор dzне задаётся.
Относительная потеря энергии от парциальности xe. Не вычисляется.
121. Коэффициент Ку'=1 (по опытным данным).
122. Относительная потеря энергии от утечек (подсоса) пара через корневые зазоры: <img width=«322» height=«52» src=«ref-2_1082789781-707.coolpic» v:shapes="_x0000_i1254">
123. Относительная потеря энергии от утечек (подсоса) пара через периферийные зазоры ступени с бандажом РЛ
<img width=«299» height=«51» src=«ref-2_1082790488-1325.coolpic» v:shapes="_x0000_i1255">
124. Коэффициент a1=0,4.
125. Относительная потеря энергии от утечек через периферийные зазоры в ступени без бандажа рабочих лопаток. Не рассчитываем.
126. Коэффициент а2=0,65.
127. <img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1082791813-5237.coolpic» v:shapes="_x0000_s3446 _x0000_s3447 _x0000_s3448 _x0000_s3449 _x0000_s3450 _x0000_s3451 _x0000_s3452 _x0000_s3453 _x0000_s3454 _x0000_s3455 _x0000_s3456 _x0000_s3457 _x0000_s3458 _x0000_s3459 _x0000_s3460 _x0000_s3461 _x0000_s3462 _x0000_s3463 _x0000_s3464 _x0000_s3465">Влажность пара перед ступенью y=0.
128. Влажность пара за ступенью y2=0.
129. Относительная потеря энергии от влажности xвл=а2(y+y2)/2=0.
130. Сумма дополнительных относительных потерь энергии в ступени
<img width=«594» height=«29» src=«ref-2_1082797050-911.coolpic» v:shapes="_x0000_i1256">
131. Сумма дополнительных потерь энергии в ступени
∑∆hдоп= h∑ξдоп=65,57·0,0436=2,86 кДж/кг.
132. Относительный внутренний к.п.д. ступени
<img width=«307» height=«52» src=«ref-2_1082797961-675.coolpic» v:shapes="_x0000_i1257">
133. Потеря энергии с выходной скоростью
<img width=«345» height=«29» src=«ref-2_1082798636-738.coolpic» v:shapes="_x0000_i1258">
134. Энтальпия пара за ступенью с учетом всех потерь энергии
<img width=«594» height=«29» src=«ref-2_1082799374-1009.coolpic» v:shapes="_x0000_i1259">
135. Энтальпия пара за ступенью без учета использования выходной кинетической энергии в следующей ступени
<img width=«476» height=«28» src=«ref-2_1082800383-1391.coolpic» v:shapes="_x0000_i1260">
136. Внутренний перепад энтальпий в ступени
<img width=«340» height=«28» src=«ref-2_1082801774-1080.coolpic» v:shapes="_x0000_i1261">.
137. Внутренняя мощность ступени
<img width=«333» height=«29» src=«ref-2_1082802854-536.coolpic» v:shapes="_x0000_i1262">
138. Удельный объем пара за РК
<img width=«451» height=«127» src=«ref-2_1082803390-3326.coolpic» v:shapes="_x0000_i1263">
139. Осевая ширина НР: <img width=«286» height=«29» src=«ref-2_1082806716-458.coolpic» v:shapes="_x0000_i1264">
140. <img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1082807174-5231.coolpic» v:shapes="_x0000_s3492 _x0000_s3493 _x0000_s3494 _x0000_s3495 _x0000_s3496 _x0000_s3497 _x0000_s3498 _x0000_s3499 _x0000_s3500 _x0000_s3501 _x0000_s3502 _x0000_s3503 _x0000_s3504 _x0000_s3505 _x0000_s3506 _x0000_s3507 _x0000_s3508 _x0000_s3509 _x0000_s3510 _x0000_s3511">Осевая ширина РР: <img width=«314» height=«29» src=«ref-2_1082812405-505.coolpic» v:shapes="_x0000_i1265">
141. Втулочное отношение для НР: <img width=«161» height=«50» src=«ref-2_1082812910-759.coolpic» v:shapes="_x0000_i1266">
142. Втулочное отношение для РР: <img width=«190» height=«50» src=«ref-2_1082813669-976.coolpic» v:shapes="_x0000_i1267">
Детальный расчёт остальных ступеней давления выполняется с помощью ЭВМ и результаты расчёта заносятся в таблицу 4.
<img width=«489» height=«327» src=«ref-2_1082814645-3734.coolpic» hspace=«12» v:shapes="_x0000_s3535">
Рис. 5. Зависимость кинематической вязкости
по пару ν, м2/сот температуры t,ºС
Выполнение детального расчета было основано на методических указаниях [1], [3].
По результатам расчета построены треугольники скоростей нерегулируемых ступеней представленные на рис. 6. По ходу выполнения детального расчета нерегулируемых степеней давления формировался эскиз проточной части паровой турбины К-26-3,0, который представлен на рис. 7. Процесс теплового расширения пара в турбинной ступени условно показан на рис. 8.
<img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1082818379-5244.coolpic» v:shapes="_x0000_s3513 _x0000_s3514 _x0000_s3515 _x0000_s3516 _x0000_s3517 _x0000_s3518 _x0000_s3519 _x0000_s3520 _x0000_s3521 _x0000_s3522 _x0000_s3523 _x0000_s3524 _x0000_s3525 _x0000_s3526 _x0000_s3527 _x0000_s3528 _x0000_s3529 _x0000_s3530 _x0000_s3531 _x0000_s3532">2.9. Расчет осевого усилия, действующего на рабочее колесо девятой ступени
Исходные данные:
Средний диаметр на выходе рабочей решетки d2=1,18075 м.
Длина рабочей лопатки l2=88,61∙10-<metricconverter productid=«3 м» w:st=«on»>3м.
Корневой диаметр РК <img width=«321» height=«28» src=«ref-2_1082823623-1101.coolpic» v:shapes="_x0000_i1268">
Периферийный диаметр РК <img width=«323» height=«28» src=«ref-2_1082824724-1143.coolpic» v:shapes="_x0000_i1269">
Осевой открытый зазор у корня <img width=«18» height=«28» src=«ref-2_1082825867-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1270">=0,0015 м.
Диаметр разгрузочного отверстия dр.о.=0,044 м.
Число разгрузочных отверстий в диске zр.о.=5 шт.
Диаметр окружности расположения разгруз. отверстий Др.о.=0,795 м.
Диаметры диафрагменных уплотнений dу1=0,41 м, dу2=0,42 м.
Радиальный зазор диафрагменного уплотнения dу=0,0005 м.
Число гребней диафрагменного уплотнения zу=4.
Радиус скругления разгрузочных отверстий Rр.о.=0,0025 м.
Ширина камеры (расстояние между диафрагмой и диском) h1=0,015 м.
Толщина бандажа в радиальном направлении hб=2,5∙10-<metricconverter productid=«3 м» w:st=«on»>3м.
Толщина надбандажного уплотнения в радиальном направлении
hну=4∙10-<metricconverter productid=«3 м» w:st=«on»>3м.
Толщина гребней диафрагменного уплотнения в радиальном направлении hу1=5∙10-<metricconverter productid=«3 м» w:st=«on»>3м.
Реактивность ступени у корня (из детального расчета) <img width=«72» height=«28» src=«ref-2_1082825973-326.coolpic» v:shapes="_x0000_i1271">.
Реактивность ступени на среднем диаметре ρ=0,16.
Расход пара через ступень G(5)=21,9757 кг/с.
Абсолютная скорость истечения пара из НА c1=334,65 м/с.
Абсолютная скорость истечения пара из РК c2=104,38 м/с.
Угол выхода потока из НА α1=18˚.
Угол выхода потока из РК α2=86,7˚.
Параметры пара:
p0=0,1557 МПа – давление пара перед ступенью;
p1=0,1142 МПа – давление пара за направляющим аппаратом;
p2=0,1066 МПа – давление пара за рабочим колесом.
υ2=1,627 м3/кг – удельный объем пара за РК (из детального расчета).
<img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1082826299-5232.coolpic» v:shapes="_x0000_s3596 _x0000_s3597 _x0000_s3598 _x0000_s3599 _x0000_s3600 _x0000_s3601 _x0000_s3602 _x0000_s3603 _x0000_s3604 _x0000_s3605 _x0000_s3606 _x0000_s3607 _x0000_s3608 _x0000_s3609 _x0000_s3610 _x0000_s3611 _x0000_s3612 _x0000_s3613 _x0000_s3614 _x0000_s3615"> Решение:
1. Площадь проходного сечения диафрагменного уплотнения
<img width=«367» height=«29» src=«ref-2_1082831531-586.coolpic» v:shapes="_x0000_i1272">
2. Площадь проходного сечения разгрузочных отверстий
<img width=«311» height=«50» src=«ref-2_1082832117-1041.coolpic» v:shapes="_x0000_i1273">
3. Площадь проходного сечения корневого зазора
<img width=«367» height=«28» src=«ref-2_1082833158-1080.coolpic» v:shapes="_x0000_i1274">
4. Коэффициент расхода диафрагменного уплотнения <img width=«22» height=«29» src=«ref-2_1082834238-112.coolpic» v:shapes="_x0000_i1275">=0,704 (по опытным данным рис. 6.7 [3, 53]); принимаем mк=0,3.
5. Окружная скорость разгрузочных отверстий
<img width=«330» height=«29» src=«ref-2_1082834350-495.coolpic» v:shapes="_x0000_i1276">
6. Условная изоэнтропийная скорость пара в разгрузочных отверстиях
<img width=«186» height=«34» src=«ref-2_1082834845-613.coolpic» v:shapes="_x0000_i1277">
В первом приближении <img width=«53» height=«28» src=«ref-2_1082835458-245.coolpic» v:shapes="_x0000_i1278">. Давление пара за НА у корня
<img width=«586» height=«29» src=«ref-2_1082835703-1056.coolpic» v:shapes="_x0000_i1279">
Тогда
<img width=«545» height=«35» src=«ref-2_1082836759-1807.coolpic» v:shapes="_x0000_i1280">
7. Характеристическое отношение разгрузочных отверстий
<img width=«184» height=«59» src=«ref-2_1082838566-975.coolpic» v:shapes="_x0000_i1281">
8. <img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1082839541-5232.coolpic» v:shapes="_x0000_s3616 _x0000_s3617 _x0000_s3618 _x0000_s3619 _x0000_s3620 _x0000_s3621 _x0000_s3622 _x0000_s3623 _x0000_s3624 _x0000_s3625 _x0000_s3626 _x0000_s3627 _x0000_s3628 _x0000_s3629 _x0000_s3630 _x0000_s3631 _x0000_s3632 _x0000_s3633 _x0000_s3634 _x0000_s3635">Коэффициент расхода через разгрузочные отверстия mр.о.=0,445 (по опытным данным).
9. Решаем уравнение для определения pх
<img width=«395» height=«57» src=«ref-2_1082844773-1081.coolpic» v:shapes="_x0000_i1282">,
обозначим через переменные левую и правую части уравнения
<img width=«187» height=«57» src=«ref-2_1082845854-725.coolpic» v:shapes="_x0000_i1283">;
<img width=«264» height=«34» src=«ref-2_1082846579-613.coolpic» v:shapes="_x0000_i1284">.
Здесь <img width=«21» height=«26» src=«ref-2_1082847192-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1285">— реактивность ступени в сечении разгрузочных отверстий.
Определим y1и у2 при нескольких значениях <img width=«19» height=«24» src=«ref-2_1082847295-101.coolpic» v:shapes="_x0000_i1286"> и результаты занесем в табл. 5.
Таблица 5
По результатам расчета построим графики зависимостей у1=f(<img width=«19» height=«24» src=«ref-2_1082847295-101.coolpic» v:shapes="_x0000_i1288">) и у2=f(<img width=«19» height=«24» src=«ref-2_1082847295-101.coolpic» v:shapes="_x0000_i1289">) рис. 9.
По условию у1=у2 находим <img width=«97» height=«24» src=«ref-2_1082847699-218.coolpic» v:shapes="_x0000_i1290">.
10. Найдем давление перед разгрузочными отверстиями
<img width=«628» height=«29» src=«ref-2_1082847917-1100.coolpic» v:shapes="_x0000_i1291"> Тогда
<img width=«544» height=«35» src=«ref-2_1082849017-1778.coolpic» v:shapes="_x0000_i1292">
<img width=«186» height=«59» src=«ref-2_1082850795-975.coolpic» v:shapes="_x0000_i1293">
Следовательно, mр.о.=0,309.
<img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1082855386-5232.coolpic» v:shapes="_x0000_s3637 _x0000_s3638 _x0000_s3639 _x0000_s3640 _x0000_s3641 _x0000_s3642 _x0000_s3643 _x0000_s3644 _x0000_s3645 _x0000_s3646 _x0000_s3647 _x0000_s3648 _x0000_s3649 _x0000_s3650 _x0000_s3651 _x0000_s3652 _x0000_s3653 _x0000_s3654 _x0000_s3655 _x0000_s3656">Рис. 9. Графики зависимостей у1=f(<img width=«19» height=«24» src=«ref-2_1082847295-101.coolpic» v:shapes="_x0000_i1295">) и у2=f(<img width=«19» height=«24» src=«ref-2_1082847295-101.coolpic» v:shapes="_x0000_i1296">)
11. Динамическая составляющая осевого усилия на ротор, учитывающая лопаточный венец
<img width=«608» height=«32» src=«ref-2_1082860820-1109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1297">
12. Статическая составляющая осевого усилия на ротор, учитывающая лопаточный венец
<img width=«245» height=«29» src=«ref-2_1082861929-422.coolpic» v:shapes="_x0000_i1298">,
здесь <img width=«34» height=«26» src=«ref-2_1082862351-129.coolpic» v:shapes="_x0000_i1299"> — разность давлений в камере за НА и задней камерой
<img width=«337» height=«26» src=«ref-2_1082862480-533.coolpic» v:shapes="_x0000_i1300">;
<img width=«29» height=«26» src=«ref-2_1082863013-115.coolpic» v:shapes="_x0000_i1301"> — ометаемая площадь РК
<img width=«349» height=«28» src=«ref-2_1082863128-1145.coolpic» v:shapes="_x0000_i1302">;
<img width=«31» height=«26» src=«ref-2_1082864273-127.coolpic» v:shapes="_x0000_i1303"> — разность давлений перед бандажом и за ним
<img width=«200» height=«29» src=«ref-2_1082864400-462.coolpic» v:shapes="_x0000_i1304"> , найдем реактивность у периферии
<img width=«410» height=«59» src=«ref-2_1082864862-1806.coolpic» v:shapes="_x0000_i1305">. Тогда
<img width=«489» height=«29» src=«ref-2_1082866668-932.coolpic» v:shapes="_x0000_i1306">.
<img width=«19» height=«26» src=«ref-2_1082867600-100.coolpic» v:shapes="_x0000_i1307"> продолжение
--PAGE_BREAK--
еще рефераты
Еще работы по производству
Реферат по производству
Проектирование стального вертикального резервуара с понтоном для хранения нефти объемом 28000 м3
2 Сентября 2013
Реферат по производству
Проектирование одноступенчатого червячного редуктора привода междуэтажного подъемника
2 Сентября 2013
Реферат по производству
Разработка технологического процесса сборки редуктора
2 Сентября 2013
Реферат по производству
Калибровка СИ
2 Сентября 2013