Реферат: Проект привода к ленточному конвейеру

--PAGE_BREAK--




4.1Определение межосевого расстояния



Межосевое расстояние из условия контактной прочности [1,c.187]

                            <img width=«252» height=«53» src=«ref-2_732408796-674.coolpic» v:shapes="_x0000_i1038">                                  (4.1)

где KHβ– коэффициент расчетной нагрузки;

               Ψва – коэффициент ширины зубчатого колеса по межосевому расстоянию;

               T2 – вращающий момент на колесе.

                                 <img width=«312» height=«23» src=«ref-2_732409470-452.coolpic» v:shapes="_x0000_i1039">                      (4.2)                

         где T1 – вращающий момент на шестерне;

                η3–К.П.Д. редуктора.                                                       

         В проектном расчете предварительно принимаем KHβ=1,04,Ψa=0,43[1, с.187].

<img width=«352» height=«48» src=«ref-2_732409922-841.coolpic» v:shapes="_x0000_i1040">

Назначаем аw
=160 мм



4.2Определение геометрических параметров



Модуль зацепления [2, с.38], мм

                                                                                  
m=(0,01÷0,02)aw;                                                                           (4.3)

m
=(0,01÷0,02)·160=1,6÷3,2.

Назначаем по ГОСТ 2185-86   m=1,6.

Числа зубьев [2,c.38], угол наклона зубьев β=0°

                                                        <img width=«253» height=«45» src=«ref-2_732410763-595.coolpic» v:shapes="_x0000_i1041">                                                (4.4)

<img width=«191» height=«22» src=«ref-2_732411358-302.coolpic» hspace=«12» v:shapes="_x0000_s1368">                                (4.5)



Определяем делительные диаметры
                                                                  <img width=«189» height=«44» src=«ref-2_732411660-441.coolpic» v:shapes="_x0000_i1042">                                                          (4.6)

<img width=«152» height=«40» src=«ref-2_732412101-334.coolpic» v:shapes="_x0000_i1043">
Ширина колеса
                                       <img width=«207» height=«23» src=«ref-2_732412435-317.coolpic» v:shapes="_x0000_i1044">                                                                                (4.7)

Ширина шестерни

                                       <img width=«181» height=«22» src=«ref-2_732412752-291.coolpic» v:shapes="_x0000_i1045">                                                                                        (4.8)

                                                                                                    

4.3Определение геометрических размеров зацепления



<img width=«744» height=«1073» src=«ref-2_732413043-6995.coolpic» v:shapes="_x0000_s1369 _x0000_s1370 _x0000_s1371 _x0000_s1372 _x0000_s1373 _x0000_s1374 _x0000_s1375 _x0000_s1376 _x0000_s1377 _x0000_s1378 _x0000_s1379 _x0000_s1380 _x0000_s1381 _x0000_s1382 _x0000_s1383 _x0000_s1384 _x0000_s1385 _x0000_s1386 _x0000_s1387 _x0000_s1388 _x0000_s1389 _x0000_s1390 _x0000_s1391 _x0000_s1392 _x0000_s1393 _x0000_s1394 _x0000_s1395 _x0000_s1396 _x0000_s1397 _x0000_s1398 _x0000_s1399 _x0000_s1400 _x0000_s1401 _x0000_s1402 _x0000_s1403 _x0000_s1404">Геометрические размеры зацепления [1, с.174], мм

Диаметры окружностей выступов

                                                                                       
dai=di+2m;                                                                                (4.9)

da1=69+2·1,6=72 мм;

da2=250+2·1,6=253 мм.

Диаметры окружностей впадин

                                                                                     
dri
=
di

— 2,5
m;                                                                             (4.10)

                                           
dr
1=69-2,5·1,6=65 мм;

dr
2=250-2,5·1,6=246 мм.



4.4Силы, действующие в зацеплении

      по[3,c.113]

Окружная:

                                                                     
Ft
=2
T
2/
d
1=2·165600/69=4994 Н.                                                            (4.11)

Радиальная:

                                                                 
Fr
=
Ft
·
tgα
/
cosβ
=4994·0,364/1=1818 Н.                                                        (4.12)

Осевая:

                                                                           
Fa
=
Ft
·
tgβ=4994·tg0°=0 Н.     (4.13)



4.5Проверка прочности зубьев по напряжениям изгиба

      по [3, с.157]

                                                               <img width=«208» height=«46» src=«ref-2_732420038-483.coolpic» v:shapes="_x0000_i1046">                                                     (4.14)

где YF– коэффициент формы зуба;

      KF– коэффициент нагрузки, принимаем равным 1,1;

      Yβ– коэффициент наклона зубьев, при β=0 принимаем равным 1.

Значение коэффициента формы зуба по таблице1.5[3,c.158] 

            
YF
1=3,7 – для шестерни;                              

             YF2=3,6 – для колеса;                                                                                                                                              (4.15)

<img width=«107» height=«45» src=«ref-2_732420521-339.coolpic» v:shapes="_x0000_i1047">             

<img width=«80» height=«43» src=«ref-2_732420860-269.coolpic» v:shapes="_x0000_i1048">

75>71.



Проверку проводим по зубьям колеса как по менее прочному





<img width=«745» height=«1074» src=«ref-2_732421129-7075.coolpic» v:shapes="_x0000_s1405 _x0000_s1406 _x0000_s1407 _x0000_s1408 _x0000_s1409 _x0000_s1410 _x0000_s1411 _x0000_s1412 _x0000_s1413 _x0000_s1414 _x0000_s1415 _x0000_s1416 _x0000_s1417 _x0000_s1418 _x0000_s1419 _x0000_s1420 _x0000_s1421 _x0000_s1422 _x0000_s1423 _x0000_s1424 _x0000_s1425 _x0000_s1426 _x0000_s1427 _x0000_s1428 _x0000_s1429 _x0000_s1430 _x0000_s1431 _x0000_s1432 _x0000_s1433 _x0000_s1434 _x0000_s1435 _x0000_s1436 _x0000_s1437 _x0000_s1438 _x0000_s1439 _x0000_s1440"><img width=«339» height=«45» src=«ref-2_732428204-691.coolpic» v:shapes="_x0000_i1049">



Прочность зубьев колеса по напряжениям изгиба обеспечена.


































<img width=«745» height=«1074» src=«ref-2_732428895-7005.coolpic» v:shapes="_x0000_s1441 _x0000_s1442 _x0000_s1443 _x0000_s1444 _x0000_s1445 _x0000_s1446 _x0000_s1447 _x0000_s1448 _x0000_s1449 _x0000_s1450 _x0000_s1451 _x0000_s1452 _x0000_s1453 _x0000_s1454 _x0000_s1455 _x0000_s1456 _x0000_s1457 _x0000_s1458 _x0000_s1459 _x0000_s1460 _x0000_s1461 _x0000_s1462 _x0000_s1463 _x0000_s1464 _x0000_s1465 _x0000_s1466 _x0000_s1467 _x0000_s1468 _x0000_s1469 _x0000_s1470 _x0000_s1471 _x0000_s1472 _x0000_s1473 _x0000_s1474 _x0000_s1475 _x0000_s1476">5.Проектный расчет валов

         В редукторах общего назначения обычно применяются валы из сероуглеродистой стали 45, улучшение, с твердостью 200 НВ[3,c.121].

         Предварительные значения диаметров различных участков стальных валов редуктора определяют по формулам [1,c.42].

для быстроходного вала

                              <img width=«226» height=«28» src=«ref-2_732435900-423.coolpic» v:shapes="_x0000_i1050">                                                                                  (5.1)

                              <img width=«226» height=«24» src=«ref-2_732436323-363.coolpic» v:shapes="_x0000_i1051">                                                                                  (5.2)

                             <img width=«234» height=«23» src=«ref-2_732436686-377.coolpic» v:shapes="_x0000_i1052">

для тихоходного вала

                              <img width=«224» height=«28» src=«ref-2_732437063-426.coolpic» v:shapes="_x0000_i1053">                                                                                   (5.3)

                             <img width=«235» height=«24» src=«ref-2_732437489-379.coolpic» v:shapes="_x0000_i1054">

                             <img width=«234» height=«23» src=«ref-2_732437868-374.coolpic» v:shapes="_x0000_i1055">

         Диаметры остальных участков вала назначают по конструктивным соображениям с учетом удобства посадки на вал шестерен, зубчатых колес, подшипников и т.д. [2,c.158].Все диаметры назначают в соответствии с ГОСТ 6636-89 [1, с.289].



































<img width=«745» height=«1074» src=«ref-2_732438242-6997.coolpic» v:shapes="_x0000_s1477 _x0000_s1478 _x0000_s1479 _x0000_s1480 _x0000_s1481 _x0000_s1482 _x0000_s1483 _x0000_s1484 _x0000_s1485 _x0000_s1486 _x0000_s1487 _x0000_s1488 _x0000_s1489 _x0000_s1490 _x0000_s1491 _x0000_s1492 _x0000_s1493 _x0000_s1494 _x0000_s1495 _x0000_s1496 _x0000_s1497 _x0000_s1498 _x0000_s1499 _x0000_s1500 _x0000_s1501 _x0000_s1502 _x0000_s1503 _x0000_s1504 _x0000_s1505 _x0000_s1506 _x0000_s1507 _x0000_s1508 _x0000_s1509 _x0000_s1510 _x0000_s1511 _x0000_s1512">6.Выбор подшипников




<img width=«52» height=«59» src=«ref-2_732445239-73.coolpic» v:shapes="_x0000_s1513" v:dpi=«96»>


        Для опор валов цилиндрической прямозубой передачи редуктора предварительно намечаем радиальные шариковые подшипники, легко серии по посадочному диаметру dП.

Таблица 1

Обозначение

d

D

B

C

C0

209

45

85

19

33,2

18,6

210

50

90

20

35,1

19,8





















































<img width=«745» height=«1074» src=«ref-2_732445312-7009.coolpic» v:shapes="_x0000_s1514 _x0000_s1515 _x0000_s1516 _x0000_s1517 _x0000_s1518 _x0000_s1519 _x0000_s1520 _x0000_s1521 _x0000_s1522 _x0000_s1523 _x0000_s1524 _x0000_s1525 _x0000_s1526 _x0000_s1527 _x0000_s1528 _x0000_s1529 _x0000_s1530 _x0000_s1531 _x0000_s1532 _x0000_s1533 _x0000_s1534 _x0000_s1535 _x0000_s1536 _x0000_s1537 _x0000_s1538 _x0000_s1539 _x0000_s1540 _x0000_s1541 _x0000_s1542 _x0000_s1543 _x0000_s1544 _x0000_s1545 _x0000_s1546 _x0000_s1547 _x0000_s1548 _x0000_s1549">7.расчет ременной передачи
        По номограмме [4,c.330] в зависимости от частоты вращения меньшего шкива n1=730об/мин и передаваемой мощности P=5,5кВт принимаем сечение клинового ремня Б.
Вращающий момент

                                  <img width=«196» height=«46» src=«ref-2_732452321-421.coolpic» v:shapes="_x0000_i1056">(7.1)

Диаметр меньшего шкива

                          <img width=«231» height=«29» src=«ref-2_732452742-450.coolpic» v:shapes="_x0000_i1057">                                                                                     (7.2)

Диаметр большого шкива

                   <img width=«329» height=«23» src=«ref-2_732453192-491.coolpic» v:shapes="_x0000_i1058">                                                           (7.3)

согласно таблице 7.8[4,c.133] принимаем d2=315мм.

Уточняем передаточное число

                                <img width=«247» height=«45» src=«ref-2_732453683-510.coolpic» v:shapes="_x0000_i1059">           (7.4)

при этом угловая скорость вала будет

                                   <img width=«192» height=«45» src=«ref-2_732454193-423.coolpic» v:shapes="_x0000_i1060">                              (7.5)



Межосевое расстояние

                 <img width=«403» height=«24» src=«ref-2_732454616-590.coolpic» v:shapes="_x0000_i1061">                                (7.6)

где T0 – высота сечения ремня по таблице 7.7[4,c.132]         ,

                                 <img width=«240» height=«24» src=«ref-2_732455206-381.coolpic» v:shapes="_x0000_i1062">                                                   (7.7)

Принимаем предварительно близкое значение ар=450мм.



Расчетная длина ремня

<img width=«581» height=«49» src=«ref-2_732455587-1106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1063">

ближайшее  значение по стандарту таблица 7.7[4,c.132] L=1600м.



Уточнение межосевого расстояния с учетом стандартной длинны ремня

                               <img width=«246» height=«30» src=«ref-2_732456693-464.coolpic» v:shapes="_x0000_i1064">                (7.8)

где  W=0,5π(d1+d2)=0,5 π(125+297)=663мм,

        y=(d2-d1)2=(297-125)2=29584мм2,

               <img width=«404» height=«30» src=«ref-2_732457157-699.coolpic» v:shapes="_x0000_i1065">

Угол обхвата меньшего шкива

                   <img width=«347» height=«48» src=«ref-2_732457856-676.coolpic» v:shapes="_x0000_i1067">                                                     (7.9)

Число ремней в передаче

<img width=«55» height=«18» src=«ref-2_732458532-422.coolpic» v:shapes="_x0000_i1068">

                                          <img width=«77» height=«46» src=«ref-2_732458954-244.coolpic» v:shapes="_x0000_i1069"><img width=«744» height=«1087» src=«ref-2_732459198-7005.coolpic» v:shapes="_x0000_s1550 _x0000_s1551 _x0000_s1552 _x0000_s1553 _x0000_s1554 _x0000_s1555 _x0000_s1556 _x0000_s1557 _x0000_s1558 _x0000_s1559 _x0000_s1560 _x0000_s1561 _x0000_s1562 _x0000_s1563 _x0000_s1564 _x0000_s1565 _x0000_s1566 _x0000_s1567 _x0000_s1568 _x0000_s1569 _x0000_s1570 _x0000_s1571 _x0000_s1572 _x0000_s1573 _x0000_s1574 _x0000_s1575 _x0000_s1576 _x0000_s1577 _x0000_s1578 _x0000_s1579 _x0000_s1580 _x0000_s1581 _x0000_s1582 _x0000_s1583 _x0000_s1584 _x0000_s1585">                                                                                                                      (7.10)

где Кд – коэффициент динамичности и режима работы;

       Р0 – мощность передаваемая одним ремнем; 

       К=Кα·Кl·Кz=0,92·0,95·0,95=0,8303 – корректирующий коэффициент,

                                  <img width=«147» height=«44» src=«ref-2_732466203-374.coolpic» v:shapes="_x0000_i1070">

принимаем три ремня.

Предварительное натяжение одного ремня

                                     <img width=«162» height=«49» src=«ref-2_732466577-450.coolpic» v:shapes="_x0000_i1071">                                                                                               (7.11)

        где Ki– коэффициент передаточного отношения, изменяется от 1,12 до 1,14;

              Fv  – дополнительное натяжение ремня от действия центробежных сил;

      Кα – коэффициент угла обхвата, таблица 3.7[4,c.23];

              Кl– коэффициент, учитывающий влияния длины ремня на его ресурс, таблица 3.8[4,c.23].

   <img width=«520» height=«25» src=«ref-2_732467027-726.coolpic» v:shapes="_x0000_i1072">(7.11)

где ρ – плотность ремня, для клиновых ремней равна 11000…1250 кг/м3;

      А – площадь поперечного сечения ремня(для сечения Б А= 138 мм2).

                                <img width=«249» height=«49» src=«ref-2_732467753-639.coolpic» v:shapes="_x0000_i1073">

Радиальная сила, действующая навал

где                                   <img width=«140» height=«41» src=«ref-2_732468392-310.coolpic» v:shapes="_x0000_i1074">                                                                                                   (7.12)

                            <img width=«227» height=«41» src=«ref-2_732468702-479.coolpic» v:shapes="_x0000_i1075">

                           <img width=«232» height=«25» src=«ref-2_732469181-388.coolpic» v:shapes="_x0000_i1076">

 


    продолжение
--PAGE_BREAK--
8.Проверочный расчет валов
8.1
Быстроходный (ведущий) вал

<img width=«539» height=«589» src=«ref-2_732469569-7459.coolpic» v:shapes="_x0000_s1586 _x0000_s1587 _x0000_s1588 _x0000_s1589 _x0000_s1590 _x0000_s1591 _x0000_s1592 _x0000_s1593 _x0000_s1594 _x0000_s1595 _x0000_s1596 _x0000_s1597 _x0000_s1598 _x0000_s1599 _x0000_s1600 _x0000_s1601 _x0000_s1602 _x0000_s1603 _x0000_s1604 _x0000_s1605 _x0000_s1606 _x0000_s1607 _x0000_s1608 _x0000_s1609 _x0000_s1610 _x0000_s1611 _x0000_s1612 _x0000_s1613 _x0000_s1614 _x0000_s1615 _x0000_s1616 _x0000_s1617 _x0000_s1618 _x0000_s1619 _x0000_s1620 _x0000_s1621 _x0000_s1622 _x0000_s1623 _x0000_s1624 _x0000_s1625 _x0000_s1626 _x0000_s1627 _x0000_s1628 _x0000_s1629 _x0000_s1630 _x0000_s1631 _x0000_s1632 _x0000_s1633 _x0000_s1634 _x0000_s1635 _x0000_s1636 _x0000_s1637 _x0000_s1638 _x0000_s1639 _x0000_s1640 _x0000_s1641 _x0000_s1642 _x0000_s1643 _x0000_s1644 _x0000_s1645 _x0000_s1646 _x0000_s1647 _x0000_s1648 _x0000_s1649 _x0000_s1650 _x0000_s1651 _x0000_s1652 _x0000_s1653 _x0000_s1654 _x0000_s1655 _x0000_s1656 _x0000_s1657 _x0000_s1658 _x0000_s1659 _x0000_s1660 _x0000_s1661 _x0000_s1662 _x0000_s1663 _x0000_s1664 _x0000_s1665 _x0000_s1666 _x0000_s1667 _x0000_s1668 _x0000_s1669 _x0000_s1670 _x0000_s1671 _x0000_s1672 _x0000_s1673 _x0000_s1674 _x0000_s1675 _x0000_s1676 _x0000_s1677"><img width=«539» height=«587» src=«ref-2_732477028-73.coolpic» v:shapes="_x0000_i1066">


 

          8.1.1 Определяем реакции в подшипниках

<img width=«745» height=«1073» src=«ref-2_732477101-7015.coolpic» v:shapes="_x0000_s1678 _x0000_s1679 _x0000_s1680 _x0000_s1681 _x0000_s1682 _x0000_s1683 _x0000_s1684 _x0000_s1685 _x0000_s1686 _x0000_s1687 _x0000_s1688 _x0000_s1689 _x0000_s1690 _x0000_s1691 _x0000_s1692 _x0000_s1693 _x0000_s1694 _x0000_s1695 _x0000_s1696 _x0000_s1697 _x0000_s1698 _x0000_s1699 _x0000_s1700 _x0000_s1701 _x0000_s1702 _x0000_s1703 _x0000_s1704 _x0000_s1705 _x0000_s1706 _x0000_s1707 _x0000_s1708 _x0000_s1709 _x0000_s1710 _x0000_s1711 _x0000_s1712 _x0000_s1713">          Дано: Ft=4994H,
Fr=1818H, Fa=0H, L=118мм, L
1=59мм, d
1=63мм,            

           L
м=66,5мм, Fм=1411Н.



          Вертикальная плоскость:

          ∑M3=0;

<img width=«462» height=«61» src=«ref-2_732484116-920.coolpic» v:shapes="_x0000_i1077">             (8.1)

∑M1=0;

     <img width=«564» height=«61» src=«ref-2_732485036-1082.coolpic» v:shapes="_x0000_i1078">(8.2)

8.1.<img width=«745» height=«1074» src=«ref-2_732486118-7016.coolpic» v:shapes="_x0000_s1714 _x0000_s1715 _x0000_s1716 _x0000_s1717 _x0000_s1718 _x0000_s1719 _x0000_s1720 _x0000_s1721 _x0000_s1722 _x0000_s1723 _x0000_s1724 _x0000_s1725 _x0000_s1726 _x0000_s1727 _x0000_s1728 _x0000_s1729 _x0000_s1730 _x0000_s1731 _x0000_s1732 _x0000_s1733 _x0000_s1734 _x0000_s1735 _x0000_s1736 _x0000_s1737 _x0000_s1738 _x0000_s1739 _x0000_s1740 _x0000_s1741 _x0000_s1742 _x0000_s1743 _x0000_s1744 _x0000_s1745 _x0000_s1746 _x0000_s1747 _x0000_s1748 _x0000_s1749">2 Строим эпюру изгибающих моментов относительно Х:

            Мx1=0; Mx2=RAy·L1=114·59·10-3=6,7H·м; Mx4=0;

                    Mx3=-Fм·Lм=-1411·66,5·10-3=-93,8Н·м;

                    Mx2=-Fм(Lм+L1)+RBy·L1=-1411· (66,5+59)-1297·59=-254Н·м.



Горизонтальная плоскость:

                 RAx=RBx=Ft/2=4994/2=2497H.                   (8.3)



8.1.3 Строим эпюру изгибающих моментов относительно оси Y:

    My2=0; My3=-RAx·L1=-2497·59·10-3=-147Н·м; My4=0.



8.1.4 Строим эпюру крутящих моментов:

                     Mк=Ft·d1/2=4994·63/2=157Н·м.                                          (8.4)



8.1.5 Определяем суммарные реакции:

                        <img width=«296» height=«32» src=«ref-2_732493134-560.coolpic» v:shapes="_x0000_i1079">                                                         (8.5)

                        <img width=«299» height=«32» src=«ref-2_732493694-564.coolpic» v:shapes="_x0000_i1080">                                                        (8.6)



 8.2
Расчет ведущего вала на выносливость
          В этом расчете для опасных сечений вала вычисляем общий коэффициент запаса выносливости [1,c.288]

<img width=«119» height=«47» src=«ref-2_732494258-334.coolpic» hspace=«12» v:shapes="_x0000_s1750">

(8.7)


          где [n]=1,5÷5[1,c.288]-рекомендуемая величина коэффициента выносливости;

          nσ-коэффициент запаса выносливости с учетом только нормальных напряжений (изгиб) [1,c.288];

          nτ-коэффициент запаса выносливости с учетом только касательных напряжений (кручение) [1,c.288];

                                                     <img width=«160» height=«69» src=«ref-2_732494592-453.coolpic» v:shapes="_x0000_i1081">                                                                         (8.8)    

                                 <img width=«153» height=«69» src=«ref-2_732495045-437.coolpic» v:shapes="_x0000_i1082">                                                            



             В этих формулах σ-1 и τ-1 предел выносливости материала вала при
симметричном цикле напряжений изгиба и кручения соответственно, МПа

                                                                                  
σ
-1=0,43σ
в;                                                                             (8.9)

                                                                     
τ
-1=(0,5÷0,58)σ
-1; [1,c.288]                                                             (8.10)

             σaτaи σmτm– амплитуда и среднее напряжение циклов нормальных и касательных напряжений;

             Kσ;Kτ– эффективный коэффициент концентрации напряжений изгиба и кручения в опасном сечении [1,c.290];

εσ;ετ — масштабный коэффициент [1,c.290];

ψσ;ψτ – коэффициент ассиметрии цикла [1,c.292].

             Можно считать, что нормальные напряжения в поперечных сечениях вала изменяются по симметричному циклу. Тогда

σm=0, а σa=σ­U=M/W·2 [1,c.290],

где

                                    <img width=«141» height=«43» src=«ref-2_732495482-377.coolpic» v:shapes="_x0000_i1084">                                    (8.11)

             Напряжения кручения изменяются по пульсирующему (отнулевому) циклу, поэтому [1,c.289]

                                     <img width=«143» height=«47» src=«ref-2_732495859-322.coolpic» v:shapes="_x0000_i1085">                                    (8.12)



где

                                  <img width=«148» height=«43» src=«ref-2_732496181-393.coolpic» v:shapes="_x0000_i1086">                                      (8.13)

<img width=«744» height=«1074» src=«ref-2_732496574-6959.coolpic» v:shapes="_x0000_s1751 _x0000_s1752 _x0000_s1753 _x0000_s1754 _x0000_s1755 _x0000_s1756 _x0000_s1757 _x0000_s1758 _x0000_s1759 _x0000_s1760 _x0000_s1761 _x0000_s1762 _x0000_s1763 _x0000_s1764 _x0000_s1765 _x0000_s1766 _x0000_s1767 _x0000_s1768 _x0000_s1769 _x0000_s1770 _x0000_s1771 _x0000_s1772 _x0000_s1773 _x0000_s1774 _x0000_s1775 _x0000_s1776 _x0000_s1777 _x0000_s1778 _x0000_s1779 _x0000_s1780 _x0000_s1781 _x0000_s1782 _x0000_s1783 _x0000_s1784 _x0000_s1785 _x0000_s1786">Суммарный

                                               <img width=«123» height=«32» src=«ref-2_732503533-303.coolpic» v:shapes="_x0000_i1087">                                  (8.14)



<img width=«192» height=«27» src=«ref-2_732503836-359.coolpic» v:shapes="_x0000_i1088">
Изгиб:

σ-1=0,43·570=245,1 МПа,


Kσ
=1,75; εσ
=0,89; ψσ
=0,2;



<img width=«293» height=«44» src=«ref-2_732504195-612.coolpic» v:shapes="_x0000_i1089">





<img width=«744» height=«1074» src=«ref-2_732504807-6950.coolpic» v:shapes="_x0000_s1787 _x0000_s1788 _x0000_s1789 _x0000_s1790 _x0000_s1791 _x0000_s1792 _x0000_s1793 _x0000_s1794 _x0000_s1795 _x0000_s1796 _x0000_s1797 _x0000_s1798 _x0000_s1799 _x0000_s1800 _x0000_s1801 _x0000_s1802 _x0000_s1803 _x0000_s1804 _x0000_s1805 _x0000_s1806 _x0000_s1807 _x0000_s1808 _x0000_s1809 _x0000_s1810 _x0000_s1811 _x0000_s1812 _x0000_s1813 _x0000_s1814 _x0000_s1815 _x0000_s1816 _x0000_s1817 _x0000_s1818 _x0000_s1819 _x0000_s1820 _x0000_s1821 _x0000_s1822"><img width=«218» height=«44» src=«ref-2_732511757-494.coolpic» hspace=«12» v:shapes="_x0000_s1823">


<img width=«165» height=«66» src=«ref-2_732512251-495.coolpic» v:shapes="_x0000_i1090">

Кручение:

τ-1=0,5·245,1=122,6 МПа,



<img width=«300» height=«44» src=«ref-2_732512746-620.coolpic» v:shapes="_x0000_i1091">

Kτ
=1,75; ετ
=,78;
ψτ
=0;



<img width=«164» height=«42» src=«ref-2_732513366-424.coolpic» v:shapes="_x0000_i1092">



<img width=«150» height=«66» src=«ref-2_732513790-468.coolpic» v:shapes="_x0000_i1093">

<img width=«170» height=«45» src=«ref-2_732514258-457.coolpic» v:shapes="_x0000_i1094">

       Следовательно, выносливость обеспечена.



      
             8.3
Тихоходный (ведомый) вал

           

<img width=«744» height=«1074» src=«ref-2_732514715-6978.coolpic» v:shapes="_x0000_s1824 _x0000_s1825 _x0000_s1826 _x0000_s1827 _x0000_s1828 _x0000_s1829 _x0000_s1830 _x0000_s1831 _x0000_s1832 _x0000_s1833 _x0000_s1834 _x0000_s1835 _x0000_s1836 _x0000_s1837 _x0000_s1838 _x0000_s1839 _x0000_s1840 _x0000_s1841 _x0000_s1842 _x0000_s1843 _x0000_s1844 _x0000_s1845 _x0000_s1846 _x0000_s1847 _x0000_s1848 _x0000_s1849 _x0000_s1850 _x0000_s1851 _x0000_s1852 _x0000_s1853 _x0000_s1854 _x0000_s1855 _x0000_s1856 _x0000_s1857 _x0000_s1858 _x0000_s1859"><img width=«539» height=«631» src=«ref-2_732521693-7780.coolpic» v:shapes="_x0000_s1860 _x0000_s1861 _x0000_s1862 _x0000_s1863 _x0000_s1864 _x0000_s1865 _x0000_s1866 _x0000_s1867 _x0000_s1868 _x0000_s1869 _x0000_s1870 _x0000_s1871 _x0000_s1872 _x0000_s1873 _x0000_s1874 _x0000_s1875 _x0000_s1876 _x0000_s1877 _x0000_s1878 _x0000_s1879 _x0000_s1880 _x0000_s1881 _x0000_s1882 _x0000_s1883 _x0000_s1884 _x0000_s1885 _x0000_s1886 _x0000_s1887 _x0000_s1888 _x0000_s1889 _x0000_s1890 _x0000_s1891 _x0000_s1892 _x0000_s1893 _x0000_s1894 _x0000_s1895 _x0000_s1896 _x0000_s1897 _x0000_s1898 _x0000_s1899 _x0000_s1900 _x0000_s1901 _x0000_s1902 _x0000_s1903 _x0000_s1904 _x0000_s1905 _x0000_s1906 _x0000_s1907 _x0000_s1908 _x0000_s1909 _x0000_s1910 _x0000_s1911 _x0000_s1912 _x0000_s1913 _x0000_s1914 _x0000_s1915 _x0000_s1916 _x0000_s1917 _x0000_s1918 _x0000_s1919 _x0000_s1920 _x0000_s1921 _x0000_s1922 _x0000_s1923 _x0000_s1924 _x0000_s1925"><img width=«539» height=«631» src=«ref-2_732529473-73.coolpic» v:shapes="_x0000_i1083">

8.3.1 Определяем реакции в подшипниках

                     Дано: Ft=4994H,
Fr=1818H, Fa=0H, L=120мм, L
1=60мм, d
2=126мм,            

        L
в=69,5мм, F
в=2359Н.

                     Вертикальная плоскость:

       ∑M4=0;

         <img width=«535» height=«61» src=«ref-2_732529546-1033.coolpic» v:shapes="_x0000_i1095">

  (8.15)



     

 ∑M2=0;

<img width=«451» height=«61» src=«ref-2_732530579-902.coolpic» v:shapes="_x0000_i1096"><img width=«745» height=«1074» src=«ref-2_732531481-7015.coolpic» v:shapes="_x0000_s1926 _x0000_s1927 _x0000_s1928 _x0000_s1929 _x0000_s1930 _x0000_s1931 _x0000_s1932 _x0000_s1933 _x0000_s1934 _x0000_s1935 _x0000_s1936 _x0000_s1937 _x0000_s1938 _x0000_s1939 _x0000_s1940 _x0000_s1941 _x0000_s1942 _x0000_s1943 _x0000_s1944 _x0000_s1945 _x0000_s1946 _x0000_s1947 _x0000_s1948 _x0000_s1949 _x0000_s1950 _x0000_s1951 _x0000_s1952 _x0000_s1953 _x0000_s1954 _x0000_s1955 _x0000_s1956 _x0000_s1957 _x0000_s1958 _x0000_s1959 _x0000_s1960 _x0000_s1961">                           (8.16)

         8.3.2 Строим эпюру изгибающих моментов относительно оси Х:

      Мx1=0; Mx2=Fв·Lв=2359·69,5·10-3=164H·м; Mx4=0;

      Mx3=Fв· (Lв+L1)-RCy·L1=2359· (69,5+60) ·10-3-2816·60·10-3=137Н·м;

      Mx3=RДy­·L1=2275·60·10-3=137Н·м.



         Горизонтальная плоскость:

∑M4=0;

          <img width=«419» height=«43» src=«ref-2_732538496-827.coolpic» v:shapes="_x0000_i1097">                            (8.17)

∑M2=0;

               <img width=«339» height=«43» src=«ref-2_732539323-694.coolpic» v:shapes="_x0000_i1098">                                                  (8.18)

       8.3.3 Строим эпюру эпюру изгибающих моментов относительно Y:

    Мy1=0; My2=-Fв·Lв=-2359·69,5·10-3=-164H·м; My4=0;

    My3=-Fв· (Lв+L1)+RCx·L1=-2359· (69,5+60) ·10-3+6221·60·10-3=68Н·м.



        8.3.4 Строим эпюру крутящих моментов:

                      Mк=Ft·d2/2=4994·126·10-3/2=315Н·м.  (8.19)



       8.3.5Определяем суммарные реакции, Н:

                     <img width=«302» height=«32» src=«ref-2_732540017-564.coolpic» v:shapes="_x0000_i1099">                                                        (8.20) 

                    <img width=«304» height=«32» src=«ref-2_732540581-574.coolpic» v:shapes="_x0000_i1100">                                                        (8.21)





















<img width=«745» height=«1074» src=«ref-2_732541155-7001.coolpic» v:shapes="_x0000_s1962 _x0000_s1963 _x0000_s1964 _x0000_s1965 _x0000_s1966 _x0000_s1967 _x0000_s1968 _x0000_s1969 _x0000_s1970 _x0000_s1971 _x0000_s1972 _x0000_s1973 _x0000_s1974 _x0000_s1975 _x0000_s1976 _x0000_s1977 _x0000_s1978 _x0000_s1979 _x0000_s1980 _x0000_s1981 _x0000_s1982 _x0000_s1983 _x0000_s1984 _x0000_s1985 _x0000_s1986 _x0000_s1987 _x0000_s1988 _x0000_s1989 _x0000_s1990 _x0000_s1991 _x0000_s1992 _x0000_s1993 _x0000_s1994 _x0000_s1995 _x0000_s1996 _x0000_s1997">    9.Проверочный расчет подшипников    продолжение
--PAGE_BREAK--