Реферат: Расчёт котла Е 25
--PAGE_BREAK--2. ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС, КОЭФФИЦИЕНТ ПОЛЕЗНОГО ДЕЙСТВИЯ (КПД) И РАСХОД ТОПЛИВА КОТЕЛЬНОГО АГРЕГАТА
Тепловой баланс составляется в расчете на 1кг сжигаемого топлива. Он определяет равенство между количеством тепла, поступившим в котлоагрегат <img width=«23» height=«27» src=«ref-2_1621284416-118.coolpic» v:shapes="_x0000_i1082">, и суммой полезно использованного тепла Q1 и тепловых потерь Q1, Q3, Q4, Q5, Q6.
Общее уравнение теплового баланса в абсолютных величинах (ккал/кг):
<img width=«213» height=«27» src=«ref-2_1621284534-404.coolpic» v:shapes="_x0000_i1083">
или в относительных величинах (процентах):
<img width=«216» height=«24» src=«ref-2_1621284938-361.coolpic» v:shapes="_x0000_i1084">
На основании теплового баланса определяется КПД котлоагрегата брутто <img width=«24» height=«25» src=«ref-2_1621285299-121.coolpic» v:shapes="_x0000_i1085"> в %, расход (кг/ч, нм3/ч)топлива В и Вр.
Располагаемое тепло <img width=«23» height=«27» src=«ref-2_1621284416-118.coolpic» v:shapes="_x0000_i1086"> при сжигании мазута распыляемого паровыми или паромеханическими форсунками (ккал/кг)
<img width=«131» height=«27» src=«ref-2_1621285538-284.coolpic» v:shapes="_x0000_i1087">
где <img width=«81» height=«24» src=«ref-2_1621285822-174.coolpic» v:shapes="_x0000_i1088">, ккал/кг – физическое тепло мазута, подогреваемого перед распылением до <img width=«73» height=«24» src=«ref-2_1621285996-180.coolpic» v:shapes="_x0000_i1089">, <img width=«71» height=«24» src=«ref-2_1621286176-171.coolpic» v:shapes="_x0000_i1090">ккал/кг○С; <img width=«124» height=«25» src=«ref-2_1621286347-266.coolpic» v:shapes="_x0000_i1091"> — тепло вносимое в агрегат с паровым дутьем, ккал/кг.
<img width=«136» height=«24» src=«ref-2_1621286613-261.coolpic» v:shapes="_x0000_i1092">
<img width=«201» height=«25» src=«ref-2_1621286874-371.coolpic» v:shapes="_x0000_i1093">
<img width=«236» height=«27» src=«ref-2_1621287245-430.coolpic» v:shapes="_x0000_i1094">
Потеря тепла с уходящими газами, %, зависит от заданной температуры уходящих газов из котлоагрегата и определяется по формуле:
<img width=«189» height=«51» src=«ref-2_1621287675-654.coolpic» v:shapes="_x0000_i1095">
<img width=«253» height=«44» src=«ref-2_1621288329-735.coolpic» v:shapes="_x0000_i1096">
где Iух— энтальпия уходящих газов, ккал/кг, определяется по температуре уходящих газов по табл. 8[5]; <img width=«23» height=«24» src=«ref-2_1621289064-110.coolpic» v:shapes="_x0000_i1097">— энтальпия холодного воздуха при заданной температуре tхви определяется по табл. 8[5].
Потери тепла от химического недожога q3 и механического недожога q4 определяется по табл. 3,4 для данных типа топки и топлива.
Потеря тепла в окружающую среду q5зависит от производительности котлоагрегата и принимается по номограмме 15 [5].
Коэффициент сохранения тепла
<img width=«80» height=«41» src=«ref-2_1621289174-229.coolpic» v:shapes="_x0000_i1098">
<img width=«132» height=«41» src=«ref-2_1621289403-314.coolpic» v:shapes="_x0000_i1099">
Сумма потерь тепла в котельном агрегате (%)
<img width=«184» height=«27» src=«ref-2_1621289717-436.coolpic» v:shapes="_x0000_i1100">
<img width=«233» height=«27» src=«ref-2_1621290153-493.coolpic» v:shapes="_x0000_i1101">
КПД котлоагрегата брутто определяется по обратному балансу:
<img width=«111» height=«27» src=«ref-2_1621290646-346.coolpic» v:shapes="_x0000_i1102">
<img width=«160» height=«25» src=«ref-2_1621290992-301.coolpic» v:shapes="_x0000_i1103">
Полезно использованное тепло котельного агрегата (ккал/кг):
Принимаем P=15 атм, tнас=197,4 0С, i
”=741 ккал/кг, i
пв=110,3 ккал/кг,
Pср =14.25
<img width=«191» height=«25» src=«ref-2_1621291293-515.coolpic» v:shapes="_x0000_i1104">
<img width=«361» height=«24» src=«ref-2_1621291808-735.coolpic» v:shapes="_x0000_i1105">
где D — заданная паропроизводительность (кг/ч) котлоагрегата по пару (перегретый или насыщенный);
<img width=«84» height=«41» src=«ref-2_1621292543-241.coolpic» v:shapes="_x0000_i1106"> — количество продувочной воды (кг/ч);
<img width=«153» height=«41» src=«ref-2_1621292784-368.coolpic» v:shapes="_x0000_i1107">
iпр=iн— энтальпия продувочной воды, принимается равной температуре насыщения при давлении в барабане котла, ккал/кг;
i",iпв — энтальпия перегретого пара и питательной воды на входе в барабан котла или водяной экономайзер при заданном абсолютном давлении, температурах пара и питательной воды (ккал/кг).
Полный расход топлива (кг/ч; нм3/ч).
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_1621293152-5237.coolpic» v:shapes="_x0000_s1204 _x0000_s1205 _x0000_s1206 _x0000_s1207 _x0000_s1208 _x0000_s1209 _x0000_s1210 _x0000_s1211 _x0000_s1212 _x0000_s1213 _x0000_s1214 _x0000_s1215 _x0000_s1216 _x0000_s1217 _x0000_s1218 _x0000_s1219 _x0000_s1220 _x0000_s1221 _x0000_s1222 _x0000_s1223"> <img width=«80» height=«47» src=«ref-2_1621298389-279.coolpic» v:shapes="_x0000_i1108">
<img width=«208» height=«47» src=«ref-2_1621298668-512.coolpic» v:shapes="_x0000_i1109">
Для мазута расчетный расход топлива (кг/ч) равен полному расходу топлива Вр=В.
3. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ТОПОЧНОЙ КАМЕРЫ
Для расчета топки зададимся температурой газов на выходе <img width=«88» height=«23» src=«ref-2_1621299180-206.coolpic» v:shapes="_x0000_i1110">
Полная поверхность стен топки Fст вычисляется суммированием всех боковых поверхностей, ограничивающих объем топочной камеры и камеры сгорания.
<img width=«133» height=«25» src=«ref-2_1621299386-261.coolpic» v:shapes="_x0000_i1111">
<img width=«256» height=«24» src=«ref-2_1621299647-404.coolpic» v:shapes="_x0000_i1112">м2;
<img width=«181» height=«24» src=«ref-2_1621300051-427.coolpic» v:shapes="_x0000_i1113"> м2;
<img width=«215» height=«25» src=«ref-2_1621300478-374.coolpic» v:shapes="_x0000_i1114">м2;
<img width=«235» height=«24» src=«ref-2_1621300852-386.coolpic» v:shapes="_x0000_i1115">м2;
<img width=«285» height=«24» src=«ref-2_1621301238-569.coolpic» v:shapes="_x0000_i1116"> м2.
Лучевоспринимающая поверхность нагрева топки Нл (м2) рассчитывается по формуле
<img width=«100» height=«27» src=«ref-2_1621301807-310.coolpic» v:shapes="_x0000_i1117">
<img width=«157» height=«27» src=«ref-2_1621302117-392.coolpic» v:shapes="_x0000_i1118"> м2,
<img width=«168» height=«24» src=«ref-2_1621302509-296.coolpic» v:shapes="_x0000_i1119"> м2.
где FплX — лучевоспринимающая поверхность экранов стены, м2; Fпл=bl— площадь стены, занятой экранами. Определяется как произведение расстояния между осями крайних труб данного экрана b (м), на освещенную длину экранных труб l(м). Величина l
определяется в соответствии со схемами рис.1 [5].
При определении Fпл исключаются не защищенные трубами участки стен, в том числе площадь горелок и сопл.
X— угловой коэффициент облучения экрана, зависящий от относительного шага экранных труб S/d и расстояния от оси экранных труб до стенки топки (номограмма 1 [5]).
Принимаем Х=0,94 при S/d=90/60=1,5
Степень экранирования камерной топки
<img width=«65» height=«45» src=«ref-2_1621302805-212.coolpic» v:shapes="_x0000_i1120">
<img width=«129» height=«44» src=«ref-2_1621303017-338.coolpic» v:shapes="_x0000_i1121">
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_1621303355-5256.coolpic» v:shapes="_x0000_s1764 _x0000_s1765 _x0000_s1766 _x0000_s1767 _x0000_s1768 _x0000_s1769 _x0000_s1770 _x0000_s1771 _x0000_s1772 _x0000_s1773 _x0000_s1774 _x0000_s1775 _x0000_s1776 _x0000_s1777 _x0000_s1778 _x0000_s1779 _x0000_s1780 _x0000_s1781 _x0000_s1782 _x0000_s1783">Эффективная толщина излучающего слоя топки (м)
<img width=«73» height=«45» src=«ref-2_1621308611-242.coolpic» v:shapes="_x0000_i1122">
<img width=«143» height=«44» src=«ref-2_1621308853-358.coolpic» v:shapes="_x0000_i1123">
Передача тепла в топке от продуктов сгорания к рабочему телу происходит в основном за счет излучения газов. Целью расчета теплообмена в топке является определение температуры газов на выходе из топки <img width=«20» height=«23» src=«ref-2_1621309211-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1124"> по номограмме 6. При этом необходимо предварительно определить следующие величины:
<img width=«172» height=«25» src=«ref-2_1621309320-345.coolpic» v:shapes="_x0000_i1125">
Параметр М зависит от относительного положения максимальной температуры пламени по высоте топки Хт.
Для камерных топок при горизонтальном расположении осей горелок и верхнем отводе газов из топки:
<img width=«57» height=«45» src=«ref-2_1621309665-201.coolpic» v:shapes="_x0000_i1126"> <img width=«51» height=«41» src=«ref-2_1621309866-171.coolpic» v:shapes="_x0000_i1127">
где hг — высота расположения осей горелок от пода топки или от середины холодной воронки; hт— общая высота топки от пода или середины холодной воронки до середины выходного окна топки или ширм при полном заполнении ими верхней части топки, (рис.2 [5]).
При сжигании газа и мазута
<img width=«116» height=«23» src=«ref-2_1621310037-241.coolpic» v:shapes="_x0000_i1128">
<img width=«159» height=«41» src=«ref-2_1621310278-350.coolpic» v:shapes="_x0000_i1129">
При камерном сжигании твердых топлив максимальное значение М принимается не более 0,5 независимо от Хт.
Эффективная степень черноты факела aфзависит от рода топлива и условий его сжигания.
При сжигании газообразного и жидкого топлив эффективная степень черноты факела
<img width=«143» height=«25» src=«ref-2_1621310628-374.coolpic» v:shapes="_x0000_i1130">
<img width=«277» height=«25» src=«ref-2_1621311002-577.coolpic» v:shapes="_x0000_i1131">
где m— коэффициент усреднения, зависящий от теплового напряжения топочного объема; qV– удельное тепловыделение на единицу объема топочной камеры.
Для камерных топок при qV≤350∙103 ккал/м3ч:
m=0,55 для жидкого топлива;
В промежуточных значениях qVвеличина m определяется линейной интерполяцией.
<img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1621311579-5198.coolpic» v:shapes="_x0000_s2494 _x0000_s2495 _x0000_s2496 _x0000_s2497 _x0000_s2498 _x0000_s2499 _x0000_s2500 _x0000_s2501 _x0000_s2502 _x0000_s2503 _x0000_s2504 _x0000_s2505 _x0000_s2506 _x0000_s2507 _x0000_s2508 _x0000_s2509 _x0000_s2510 _x0000_s2511 _x0000_s2512 _x0000_s2513"> aсв, aг– степень черноты, какой обладал бы факел при заполнении всей топки соответственно только светящимся пламенем или только несветящимися трехатомными газами. Величины aсви aгопределяются по формулам
<img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1621316777-5201.coolpic» v:shapes="_x0000_s2514 _x0000_s2515 _x0000_s2516 _x0000_s2517 _x0000_s2518 _x0000_s2519 _x0000_s2520 _x0000_s2521 _x0000_s2522 _x0000_s2523 _x0000_s2524 _x0000_s2525 _x0000_s2526 _x0000_s2527 _x0000_s2528 _x0000_s2529 _x0000_s2530 _x0000_s2531 _x0000_s2532 _x0000_s2533"><img width=«174» height=«33» src=«ref-2_1621321978-490.coolpic» v:shapes="_x0000_i1132">
<img width=«288» height=«33» src=«ref-2_1621322468-848.coolpic» v:shapes="_x0000_i1133">
<img width=«132» height=«32» src=«ref-2_1621323316-417.coolpic» v:shapes="_x0000_i1134">
<img width=«240» height=«32» src=«ref-2_1621323733-698.coolpic» v:shapes="_x0000_i1135">
где е - основание натуральных логарифмов; Кг — коэффициент ослабления лучей трехатомными газами, определяется по номограмме 3[5] с учетом температуры на выходе из топки, способа размола и вида сжигания;
<img width=«95» height=«25» src=«ref-2_1621324431-235.coolpic» v:shapes="_x0000_i1136"> — суммарная объемная доля трехатомных газов (определяется по табл.7 [5]).
Коэффициент ослабления лучей сажистыми частицами (1/м2кгс/см2)
<img width=«243» height=«47» src=«ref-2_1621324666-716.coolpic» v:shapes="_x0000_i1137">
<img width=«304» height=«45» src=«ref-2_1621325382-788.coolpic» v:shapes="_x0000_i1138">
где αт — коэффициент избытка воздуха на выходе из топки;
<img width=«125» height=«47» src=«ref-2_1621326170-354.coolpic» v:shapes="_x0000_i1139">
Р — давление в топке, кгс/см2; для котлов без наддува Р=1 кг/см2;
S — эффективная толщина излучающего слоя, м.
<img width=«141» height=«21» src=«ref-2_1621326524-247.coolpic» v:shapes="_x0000_i1140">.
Коэффициент ослабления лучей топочной средой (1/м кгс/см2) рассчитывается по формуле
<img width=«212» height=«24» src=«ref-2_1621326771-343.coolpic» v:shapes="_x0000_i1141">
Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами Кг определяется по номограмме 3[5] с учетом температуры на выходе из топки <img width=«20» height=«23» src=«ref-2_1621309211-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1142">. Кг=1,05
Тепловыделение в топке на <metricconverter productid=«1 м2» w:st=«on»>1 м2 ограждающих ее поверхностей нагрева (ккал/м2ч)
<img width=«102» height=«58» src=«ref-2_1621327223-335.coolpic» v:shapes="_x0000_i1143">
<img width=«212» height=«51» src=«ref-2_1621327558-546.coolpic» v:shapes="_x0000_i1144">
Полезное тепловыделение в топке на <metricconverter productid=«1 кг» w:st=«on»>1 кг сжигаемого топлива
<img width=«201» height=«45» src=«ref-2_1621328104-494.coolpic» v:shapes="_x0000_i1145">
<img width=«297» height=«41» src=«ref-2_1621328598-597.coolpic» v:shapes="_x0000_i1146">
где Qв— тепло (ккал/кг), вносимое воздухом в топку (при наличии воздухоподогревателя);
<img width=«268» height=«24» src=«ref-2_1621329195-593.coolpic» v:shapes="_x0000_i1147">
Принимаем <img width=«67» height=«24» src=«ref-2_1621329788-177.coolpic» v:shapes="_x0000_i1148"><img width=«69» height=«24» src=«ref-2_1621329965-176.coolpic» v:shapes="_x0000_i1149">, tгор. в-ха=250○С.
<img width=«263» height=«23» src=«ref-2_1621330141-555.coolpic» v:shapes="_x0000_i1150">.
где ∆αт — величина присоса в топке;
∆αпп– величина присоса в пылеприготовительной системе (выбирается по табл. 5,6 [5]).
Энтальпии теоретически необходимого количества воздуха J0в в при температуре за воздухоподогревателем (предварительно принятой) и холодного воздуха J0х.в принимают по табл. 8 [5].
Температура горячего воздуха на выходе из воздухоподогревателя при камерном сжигании твердых топлив, газа и мазута — по табл. 15 [5].
Теоретическую температуру горения <img width=«32» height=«25» src=«ref-2_1621330696-129.coolpic» v:shapes="_x0000_i1151"> определяют по табл.8 [5] по найденному значению QТ.
QТ=10359ккал/кг, задаемся <img width=«99» height=«25» src=«ref-2_1621330825-227.coolpic» v:shapes="_x0000_i1152">
Коэффициент тепловой эффективности экранов
<img width=«68» height=«21» src=«ref-2_1621331052-158.coolpic» v:shapes="_x0000_i1153">
<img width=«151» height=«21» src=«ref-2_1621331210-268.coolpic» v:shapes="_x0000_i1154">
где X — степень экранирования топки (определена в конструктивных характеристиках); ξ — условный коэффициент загрязнения экранов, принимается по табл.6.2.
Таблица 6.2.Условный коэффициент загрязнения экранов ξ
Тип экрана
Род топлива
ξ
Открытые гладкотрубные экраны
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_1621331478-5252.coolpic» v:shapes="_x0000_s1984 _x0000_s1985 _x0000_s1986 _x0000_s1987 _x0000_s1988 _x0000_s1989 _x0000_s1990 _x0000_s1991 _x0000_s1992 _x0000_s1993 _x0000_s1994 _x0000_s1995 _x0000_s1996 _x0000_s1997 _x0000_s1998 _x0000_s1999 _x0000_s2000 _x0000_s2001 _x0000_s2002 _x0000_s2003">
Утепленные экраны топок с твердым шлако-удалением
Экраны, закрытые шамотным кирпичом
Газообразное топливо
Мазут
Тощие угли, АШ, ЦА, каменные
бурые угли, фрезерный торф.
Экибастузский уголь при R90=15%
Бурые угли с WПР>14% при газовой сушке и прямом вдувании
Горючие сланцы
Все топлива при слоевом сжигании
Все топлива
Все топлива
0,65
0,55
0,45
0,35-0,40
0,55
0,25
0,60
0,20
0,10
Определив М, аф, Bp∙QТ/Fст, <img width=«32» height=«25» src=«ref-2_1621330696-129.coolpic» v:shapes="_x0000_i1155">, Ψ, находят температуру газов на выходе из топки <img width=«20» height=«23» src=«ref-2_1621309211-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1156"> по номограмме 6 [5].
<img width=«275» height=«168» src=«ref-2_1621336968-1315.coolpic» v:shapes="_x0000_i1157">
Если найденное значение <img width=«20» height=«23» src=«ref-2_1621309211-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1158"> отличается от предварительно принятого значения более, чем на ±100°С, следует повторить расчет, приняв новое значение <img width=«20» height=«23» src=«ref-2_1621309211-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1159"> и уточнить аф.
При расхождениях в значениях <img width=«20» height=«23» src=«ref-2_1621309211-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1160"> менее чем на 100°С определенную по номограмме температуру газов на выходе из топки принимают как окончательную.
Тепло, переданное в топке излучением, (ккал/кг)
<img width=«111» height=«24» src=«ref-2_1621338610-337.coolpic» v:shapes="_x0000_i1161">,
<img width=«229» height=«24» src=«ref-2_1621338947-523.coolpic» v:shapes="_x0000_i1162">
где φ — коэффициент сохранения тепла (из теплового баланса).
Энтальпию газов на выходе из топки <img width=«21» height=«23» src=«ref-2_1621339470-105.coolpic» v:shapes="_x0000_i1163"> находят по табл.8 [5] при αт и <img width=«20» height=«23» src=«ref-2_1621309211-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1164">. <img width=«72» height=«23» src=«ref-2_1621339684-181.coolpic» v:shapes="_x0000_i1165">ккал/кг
Видимое тепловое напряжение топочного объема (ккал/м3ч)
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_1621339865-5243.coolpic» v:shapes="_x0000_s1324 _x0000_s1325 _x0000_s1326 _x0000_s1327 _x0000_s1328 _x0000_s1329 _x0000_s1330 _x0000_s1331 _x0000_s1332 _x0000_s1333 _x0000_s1334 _x0000_s1335 _x0000_s1336 _x0000_s1337 _x0000_s1338 _x0000_s1339 _x0000_s1340 _x0000_s1341 _x0000_s1342 _x0000_s1343">
<img width=«91» height=«49» src=«ref-2_1621345108-279.coolpic» v:shapes="_x0000_i1166">
<img width=«213» height=«44» src=«ref-2_1621345387-485.coolpic» v:shapes="_x0000_i1167">
Величина qVне должна превышать значения, рекомендуемого для данного типа топочного устройства (табл.3, 4 [5]). По таблице qV=250∙103
Значения <img width=«20» height=«23» src=«ref-2_1621309211-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1168"> и qVнаходятся в допустимых пределах. продолжение
--PAGE_BREAK--
4 РАСЧЕТ КОНВЕКТИВНЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ НАГРЕВА
4.1. Расчет фестона
Из расчета топочной камеры t’=1070 <metricconverter productid=«0C» w:st=«on»>0C; I
’=4885
<img width=«51» height=«23» src=«ref-2_1621345981-141.coolpic» v:shapes="_x0000_i1169">
Полная физическая поверхность нагрева (м2) фестона
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_1621346122-5253.coolpic» v:shapes="_x0000_s2114 _x0000_s2115 _x0000_s2116 _x0000_s2117 _x0000_s2118 _x0000_s2119 _x0000_s2120 _x0000_s2121 _x0000_s2122 _x0000_s2123 _x0000_s2124 _x0000_s2125 _x0000_s2126 _x0000_s2127 _x0000_s2128 _x0000_s2129 _x0000_s2130 _x0000_s2131 _x0000_s2132 _x0000_s2133"><img width=«260» height=«23» src=«ref-2_1621351375-413.coolpic» v:shapes="_x0000_i1170">
где d — наружный диаметр труб, м; z1— число труб в ряду; z2 — число рядов труб (по ходу газов); l— длина одной трубы в соответственном ряду, м.
При выполнении поверочного расчета фестона определяют температуру газов за ними и количество тепла, отданного газами в пучке (ккал/кг).
Основными уравнениями при расчете теплообмена в газоходах являются:
а) уравнение теплового баланса
1) при <img width=«157» height=«19» src=«ref-2_1621351788-256.coolpic» v:shapes="_x0000_i1171"> 2) при <img width=«159» height=«19» src=«ref-2_1621352044-260.coolpic» v:shapes="_x0000_i1172">
I/(1070)=4885 ккал/кг I/(1070)=4885 ккал/кг
I//(1020)=4633,6 ккал/кг I//(970)=4383 ккал/кг
<img width=«163» height=«25» src=«ref-2_1621352304-435.coolpic» v:shapes="_x0000_i1173">
где φ — коэффициент сохранения тепла (определен в тепловом балансе); J, J"- энтальпии газов на входе в поверхность нагрева и выходе из неё, ккал/кг; ∆α- величина присоса воздуха в пучке (табл.5 [5]); J0х.в — энтальпия холодного воздуха, ккал/кг;
1)<img width=«301» height=«24» src=«ref-2_1621352739-614.coolpic» v:shapes="_x0000_i1174"> 2)<img width=«277» height=«24» src=«ref-2_1621353353-583.coolpic» v:shapes="_x0000_i1175">
1) <img width=«185» height=«41» src=«ref-2_1621353936-398.coolpic» v:shapes="_x0000_i1176"> 2) <img width=«179» height=«41» src=«ref-2_1621354334-396.coolpic» v:shapes="_x0000_i1177">
Секундный расход дымовых газов при средней температуре потока (м3/с)
<img width=«155» height=«44» src=«ref-2_1621354730-572.coolpic» v:shapes="_x0000_i1178">
1) <img width=«260» height=«41» src=«ref-2_1621355302-718.coolpic» v:shapes="_x0000_i1179"> 2) <img width=«260» height=«41» src=«ref-2_1621356020-711.coolpic» v:shapes="_x0000_i1180">
Площадь живого сечения для прохода газов Fг определяется как разность между площадью сечения газохода в месте расположения пучка и площадью, занятой трубами (м2):
<img width=«305» height=«23» src=«ref-2_1621356731-461.coolpic» v:shapes="_x0000_i1181">
где а и b — поперечные размеры газохода в свету, м; zx — число труб в ряду, шт.; d, l— диаметр (наружный) и длина труб в ряду, м.
Расчетная скорость дымовых газов (м/с)
<img width=«65» height=«45» src=«ref-2_1621357192-225.coolpic» v:shapes="_x0000_i1182">
1) <img width=«125» height=«44» src=«ref-2_1621357417-341.coolpic» v:shapes="_x0000_i1183"> 2) <img width=«124» height=«44» src=«ref-2_1621357758-334.coolpic» v:shapes="_x0000_i1184">
Коэффициент теплоотдачи конвекцией от дымовых газов к наружной стенке труб котельного пучка, (ккал/м2ч0С)
<img width=«107» height=«25» src=«ref-2_1621358092-238.coolpic» v:shapes="_x0000_i1185">
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_1621358330-5216.coolpic» v:shapes="_x0000_s2194 _x0000_s2195 _x0000_s2196 _x0000_s2197 _x0000_s2198 _x0000_s2199 _x0000_s2200 _x0000_s2201 _x0000_s2202 _x0000_s2203 _x0000_s2204 _x0000_s2205 _x0000_s2206 _x0000_s2207 _x0000_s2208 _x0000_s2209 _x0000_s2210 _x0000_s2211 _x0000_s2212 _x0000_s2213">где Cz– поправка на число рядов труб по ходу газов;
Cф– поправка на парциальное давление водяных паров;
Сs– поправка на геометрическую компоновку пучка, определяется в зависимости от относительного поперечного и продольного шагов труб (номограмма 7 [5]).
1) <img width=«240» height=«23» src=«ref-2_1621363546-405.coolpic» v:shapes="_x0000_i1186"> 2) <img width=«223» height=«23» src=«ref-2_1621363951-375.coolpic» v:shapes="_x0000_i1187">
<img width=«135» height=«43» src=«ref-2_1621364326-333.coolpic» v:shapes="_x0000_i1188">; <img width=«125» height=«43» src=«ref-2_1621364659-311.coolpic» v:shapes="_x0000_i1189">
Для определения коэффициента теплоотдачи излучением ад предварительно находят эффективную толщину излучающего слоя (м)
<img width=«144» height=«45» src=«ref-2_1621364970-428.coolpic» v:shapes="_x0000_i1190">
<img width=«261» height=«48» src=«ref-2_1621365398-667.coolpic» v:shapes="_x0000_i1191">
Суммарная толщина запыленного газового потока:
<img width=«81» height=«25» src=«ref-2_1621366065-224.coolpic» v:shapes="_x0000_i1192">
<img width=«167» height=«24» src=«ref-2_1621366289-304.coolpic» v:shapes="_x0000_i1193">
1) <img width=«64» height=«23» src=«ref-2_1621366593-163.coolpic» v:shapes="_x0000_i1194"> 2) <img width=«59» height=«23» src=«ref-2_1621366756-151.coolpic» v:shapes="_x0000_i1195">
<img width=«124» height=«24» src=«ref-2_1621366907-357.coolpic» v:shapes="_x0000_i1196">
1) <img width=«172» height=«23» src=«ref-2_1621367264-315.coolpic» v:shapes="_x0000_i1197"> 2) <img width=«165» height=«23» src=«ref-2_1621367579-306.coolpic» v:shapes="_x0000_i1198">
Пользуясь полученным произведением K∙PП∙S, по номограмме 2[5] находят степень черноты продуктов сгорания а.
1) а=0,165 2) а=0,166
По номограмме 11 [5] находят значение αн, поправку Сг и подсчитывают коэффициент теплоотдачи излучением:
для незапыленного потока (ккал/м2ч°С)
<img width=«91» height=«24» src=«ref-2_1621367885-182.coolpic» v:shapes="_x0000_i1199">
1) αн=165 ккал/м2ч0С; Сг=0,9975 2) αн=160 ккал/м2ч0С; Сг=0,997
<img width=«216» height=«24» src=«ref-2_1621368067-370.coolpic» v:shapes="_x0000_i1200"> <img width=«201» height=«24» src=«ref-2_1621368437-357.coolpic» v:shapes="_x0000_i1201">
Суммарный коэффициент теплоотдачи от газов к стенке (ккал/м2ч°С)
<img width=«83» height=«24» src=«ref-2_1621368794-179.coolpic» v:shapes="_x0000_i1202">
где αк — коэффициент теплоотдачи конвекцией, ккал/м ч°С; αл — коэффициент теплоотдачи излучением, ккал/м2ч°С;
1) <img width=«180» height=«23» src=«ref-2_1621368973-317.coolpic» v:shapes="_x0000_i1203"> 2) <img width=«177» height=«23» src=«ref-2_1621369290-310.coolpic» v:shapes="_x0000_i1204">
Коэффициент теплопередачи для гладкотрубных (шахматных и коридорных) пучков и экономайзеров при сжигании газа и мазута, а также для коридорных пучков и экономайзеров при сжигании твердых топлив, определяется по формуле
<img width=«57» height=«23» src=«ref-2_1621369600-157.coolpic» v:shapes="_x0000_i1205">
где ψ — коэффициент тепловой эффективности, выбирается по табл.12,13[5].
1) <img width=«140» height=«21» src=«ref-2_1621369757-251.coolpic» v:shapes="_x0000_i1206"> 2) <img width=«123» height=«21» src=«ref-2_1621370008-226.coolpic» v:shapes="_x0000_i1207">
Лучевоспринимающая поверхность нагрева (м2) фестона
<img width=«263» height=«25» src=«ref-2_1621370234-451.coolpic» v:shapes="_x0000_i1208">
где а, hср– ширина и высота площади пучка, на которую падает излучение из топки, м (рис 3[5]); х/ — угловой коэффициент пучка
<img width=«393» height=«24» src=«ref-2_1621370685-810.coolpic» v:shapes="_x0000_i1209">
где х1, х2,..., хn— угловые коэффициенты отдельных рядов труб.
Для однорядного фестона угловой коэффициент определяется по номограмме 1а [5, кривая 5]. Для фестонов с большим числом рядов по номограмме <metricconverter productid=«1 г» w:st=«on»>1 г [5].
Расчетная поверхность (м2)
<img width=«231» height=«25» src=«ref-2_1621371495-361.coolpic» v:shapes="_x0000_i1210">
Температура стенки труб принимается равной температуре наружного слоя золовых отложений, осевших на трубах (°С):
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_1621371856-5246.coolpic» v:shapes="_x0000_s2154 _x0000_s2155 _x0000_s2156 _x0000_s2157 _x0000_s2158 _x0000_s2159 _x0000_s2160 _x0000_s2161 _x0000_s2162 _x0000_s2163 _x0000_s2164 _x0000_s2165 _x0000_s2166 _x0000_s2167 _x0000_s2168 _x0000_s2169 _x0000_s2170 _x0000_s2171 _x0000_s2172 _x0000_s2173"><img width=«196» height=«25» src=«ref-2_1621377102-332.coolpic» v:shapes="_x0000_i1211">
где tcp=tн — средняя температура среды (температура насыщения при давлении в барабане),°С.
Для фестонов, расположенных на выходе из топки, ∆t=800C.
б) уравнение теплопередачи
<img width=«107» height=«49» src=«ref-2_1621377434-317.coolpic» v:shapes="_x0000_i1212">
<img width=«115» height=«41» src=«ref-2_1621377751-285.coolpic» v:shapes="_x0000_i1213">
1) <img width=«193» height=«24» src=«ref-2_1621378036-332.coolpic» v:shapes="_x0000_i1214"> 2) <img width=«193» height=«24» src=«ref-2_1621378036-332.coolpic» v:shapes="_x0000_i1215">
<img width=«195» height=«23» src=«ref-2_1621378700-344.coolpic» v:shapes="_x0000_i1216"> <img width=«189» height=«23» src=«ref-2_1621379044-330.coolpic» v:shapes="_x0000_i1217">
<img width=«135» height=«47» src=«ref-2_1621379374-405.coolpic» v:shapes="_x0000_i1218"> <img width=«135» height=«47» src=«ref-2_1621379779-401.coolpic» v:shapes="_x0000_i1219">
<img width=«207» height=«41» src=«ref-2_1621380180-443.coolpic» v:shapes="_x0000_i1220"> <img width=«207» height=«41» src=«ref-2_1621380623-442.coolpic» v:shapes="_x0000_i1221">
1) <img width=«208» height=«44» src=«ref-2_1621381065-505.coolpic» v:shapes="_x0000_i1222"> 2)<img width=«203» height=«44» src=«ref-2_1621381570-494.coolpic» v:shapes="_x0000_i1223">
<img width=«577» height=«290» src=«ref-2_1621382064-2837.coolpic» v:shapes="_x0000_i1224">
Находим температуру <img width=«85» height=«19» src=«ref-2_1621384901-185.coolpic» v:shapes="_x0000_i1225">
Проверим правильность значения температуры газов
I/(1070)=4885 ккал/кг I//(1016)=4613,5 ккал/кг
<img width=«455» height=«25» src=«ref-2_1621385086-911.coolpic» v:shapes="_x0000_i1226">
<img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1621385997-5207.coolpic» v:shapes="_x0000_s2214 _x0000_s2215 _x0000_s2216 _x0000_s2217 _x0000_s2218 _x0000_s2219 _x0000_s2220 _x0000_s2221 _x0000_s2222 _x0000_s2223 _x0000_s2224 _x0000_s2225 _x0000_s2226 _x0000_s2227 _x0000_s2228 _x0000_s2229 _x0000_s2230 _x0000_s2231 _x0000_s2232 _x0000_s2233">
<img width=«176» height=«24» src=«ref-2_1621391204-311.coolpic» v:shapes="_x0000_i1227">0С
<img width=«177» height=«23» src=«ref-2_1621391515-313.coolpic» v:shapes="_x0000_i1228">0С
<img width=«136» height=«47» src=«ref-2_1621391828-411.coolpic» v:shapes="_x0000_i1229">
<img width=«187» height=«41» src=«ref-2_1621392239-422.coolpic» v:shapes="_x0000_i1230">С
<img width=«196» height=«44» src=«ref-2_1621392661-486.coolpic» v:shapes="_x0000_i1231">ккал/кг
Полученное по уравнению теплообмена значение QTотличается от определенного по уравнению баланса Qбболее чем на 2%, расчет поверхности заканчивается. Окончательными принимаются температура, энтальпия вошедшие в уравнение баланса.
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_1621393147-5249.coolpic» v:shapes="_x0000_s2234 _x0000_s2235 _x0000_s2236 _x0000_s2237 _x0000_s2238 _x0000_s2239 _x0000_s2240 _x0000_s2241 _x0000_s2242 _x0000_s2243 _x0000_s2244 _x0000_s2245 _x0000_s2246 _x0000_s2247 _x0000_s2248 _x0000_s2249 _x0000_s2250 _x0000_s2251 _x0000_s2252 _x0000_s2253">
4.2 Расчет пароперегревателя.
Из расчета фестона, принимаем t
'=1016 <metricconverter productid=«0C» w:st=«on»>0C, I
'=4613,5ккал/кг
Для расчета пароперегревателя принимаем <img width=«55» height=«23» src=«ref-2_1621398396-151.coolpic» v:shapes="_x0000_i1232">мм, <img width=«57» height=«23» src=«ref-2_1621398547-152.coolpic» v:shapes="_x0000_i1233">мм, <img width=«57» height=«23» src=«ref-2_1621398699-156.coolpic» v:shapes="_x0000_i1234">мм, <img width=«52» height=«23» src=«ref-2_1621398855-148.coolpic» v:shapes="_x0000_i1235">мм,
<img width=«253» height=«45» src=«ref-2_1621399003-536.coolpic» v:shapes="_x0000_i1236">шт
Поверхность нагрева пароперегревателя принимаем (м2)
<img width=«69» height=«23» src=«ref-2_1621399539-170.coolpic» v:shapes="_x0000_i1237">
Живое сечение для прохода пара (м2):
<img width=«295» height=«44» src=«ref-2_1621399709-592.coolpic» v:shapes="_x0000_i1238">
где dвн — внутренний диаметр трубы, м.
Скорость пара (м/с):
<img width=«249» height=«45» src=«ref-2_1621400301-634.coolpic» v:shapes="_x0000_i1239">
где Д — паропроизводи<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_1621400935-5258.coolpic» v:shapes="_x0000_s1344 _x0000_s1345 _x0000_s1346 _x0000_s1347 _x0000_s1348 _x0000_s1349 _x0000_s1350 _x0000_s1351 _x0000_s1352 _x0000_s1353 _x0000_s1354 _x0000_s1355 _x0000_s1356 _x0000_s1357 _x0000_s1358 _x0000_s1359 _x0000_s1360 _x0000_s1361 _x0000_s1362 _x0000_s1363">тельность котлоагрегата, кг/ч; <img width=«15» height=«19» src=«ref-2_1621406193-91.coolpic» v:shapes="_x0000_i1240"> — плотность пара при средней температуре, кг/м3; f — живое сечение для прохода пара, м2.
<img width=«243» height=«44» src=«ref-2_1621406284-492.coolpic» v:shapes="_x0000_i1241">0С; <img width=«65» height=«21» src=«ref-2_1621406776-163.coolpic» v:shapes="_x0000_i1242"> кг/м3
Живое сечение для прохода дымовых газов (м2):
<img width=«357» height=«23» src=«ref-2_1621406939-533.coolpic» v:shapes="_x0000_i1243">
где а,b— размеры газохода в расчетном сечении, м; l1— высота петли змеевика, м.
Секундный расход дымовых газов при средней температуре потока (м3/с):
<img width=«415» height=«44» src=«ref-2_1621407472-1121.coolpic» v:shapes="_x0000_i1244">
где Вр — расчетный расход топлива, кг/ч; VГ — объем газов на <metricconverter productid=«1 кг» w:st=«on»>1 кг топлива рассчитываемого газохода при средней температуре дымовых газов (табл.7 [5]).
<img width=«229» height=«41» src=«ref-2_1621408593-484.coolpic» v:shapes="_x0000_i1245">0С
Расчетная скорость дымовых газов (м/с):
<img width=«175» height=«47» src=«ref-2_1621409077-457.coolpic» v:shapes="_x0000_i1246">
Энтальпия влажного пара (ккал/кг):
<img width=«331» height=«25» src=«ref-2_1621409534-628.coolpic» v:shapes="_x0000_i1247">
где i// — энтальпия сухого насыщенного пара, ккал/кг
r— теплота парообразования воды, ккал/кг.
Тепловосприятие пароперегревателя по балансу (ккал/кг):
<img width=«403» height=«47» src=«ref-2_1621410162-991.coolpic» v:shapes="_x0000_i1248">
где Д — заданная паропроизводительность котла, кг/ч, Qппл — тепло, полученное прямым излучением из топки (учитывается, если перед пароперегревателем по ходу дымовых газов расположен фестон или котельный пучок).
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_1621411153-5247.coolpic» v:shapes="_x0000_s1364 _x0000_s1365 _x0000_s1366 _x0000_s1367 _x0000_s1368 _x0000_s1369 _x0000_s1370 _x0000_s1371 _x0000_s1372 _x0000_s1373 _x0000_s1374 _x0000_s1375 _x0000_s1376 _x0000_s1377 _x0000_s1378 _x0000_s1379 _x0000_s1380 _x0000_s1381 _x0000_s1382 _x0000_s1383"><img width=«407» height=«48» src=«ref-2_1621416400-990.coolpic» v:shapes="_x0000_i1249">
где <img width=«292» height=«51» src=«ref-2_1621417390-669.coolpic» v:shapes="_x0000_i1250"> — тепловая нагрузка экранов топочной камеры, ккал/м ч;
Нл— лучевоспринимающая поверхность топки, м2; Нлв — лучевоспринимающая поверхность пучка труб на выходе из топки, м2; х — угловой коэффициент этого пучка (посчитано в фестоне); у — коэффициент неравномерности распределения тепла в топочной камере.
При наличии пароохладителя расчет пароперегревателя ведется с учетом его включения. Пароохладитель рассчитывается на съем тепла ∆iпо=25÷30 ккал/кг пара при номинальной нагрузке. Тогда энтальпия на входе в пароперегреватель
<img width=«220» height=«24» src=«ref-2_1621418059-354.coolpic» v:shapes="_x0000_i1251">
где i//x — энтальпия пара на выходе из барабана котла, ккал/кг
Энтальпия газов на выходе из пароперегревателя (ккал/кг)
<img width=«416» height=«45» src=«ref-2_1621418413-811.coolpic» v:shapes="_x0000_i1252">
где I" — энтальпия газов на входе в пароперегреватель, ккал/кг; φ — коэффициент сохранения тепла; ∆αпп — присосы воздуха на участке пароперегревателя; I°х.в — энтальпия холодного воздуха.
По табл. 8 [5] находят температуру газов на выходе из пароперегревателя <img width=«20» height=«19» src=«ref-2_1621419224-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1253">, соответствующую I". <img width=«61» height=«19» src=«ref-2_1621419327-157.coolpic» v:shapes="_x0000_i1254"> <metricconverter productid=«0C» w:st=«on»>0C
По известным температурам газов и пара на входе и выходе и принятой схеме движения потоков находят среднюю логарифмическую разность температур
для противоточной схемы: для прямоточной схемы:
<img width=«171» height=«24» src=«ref-2_1621419484-299.coolpic» v:shapes="_x0000_i1255"> <img width=«193» height=«24» src=«ref-2_1621419783-339.coolpic» v:shapes="_x0000_i1256">
<img width=«188» height=«23» src=«ref-2_1621420122-332.coolpic» v:shapes="_x0000_i1257"> <img width=«165» height=«23» src=«ref-2_1621420454-297.coolpic» v:shapes="_x0000_i1258">
<img width=«160» height=«47» src=«ref-2_1621420751-425.coolpic» v:shapes="_x0000_i1259"> <img width=«156» height=«47» src=«ref-2_1621421176-417.coolpic» v:shapes="_x0000_i1260">
<img width=«117» height=«43» src=«ref-2_1621421593-294.coolpic» v:shapes="_x0000_i1261"> <img width=«131» height=«72» src=«ref-2_1621421887-521.coolpic» v:shapes="_x0000_i1262">
<img width=«193» height=«41» src=«ref-2_1621422408-423.coolpic» v:shapes="_x0000_i1263"> <img width=«207» height=«67» src=«ref-2_1621422831-680.coolpic» v:shapes="_x0000_i1264">
где ∆tб — разность температур сред в том конце поверхности нагрева, где она больше, °С; ∆tм— разность температур на другом конце поверхности нагрева.
Средняя разность температур для совмещенной схемы (○С):
<img width=«353» height=«44» src=«ref-2_1621423511-676.coolpic» v:shapes="_x0000_i1265">
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_1621424187-5258.coolpic» v:shapes="_x0000_s1384 _x0000_s1385 _x0000_s1386 _x0000_s1387 _x0000_s1388 _x0000_s1389 _x0000_s1390 _x0000_s1391 _x0000_s1392 _x0000_s1393 _x0000_s1394 _x0000_s1395 _x0000_s1396 _x0000_s1397 _x0000_s1398 _x0000_s1399 _x0000_s1400 _x0000_s1401 _x0000_s1402 _x0000_s1403">
Для определения коэффициента теплоотдачи излучением ад предварительно находят эффективную толщину излучающего слоя (м)
<img width=«421» height=«48» src=«ref-2_1621429445-1012.coolpic» v:shapes="_x0000_i1266">
Суммарная толщина запыленного газового потока:
<img width=«81» height=«25» src=«ref-2_1621430457-224.coolpic» v:shapes="_x0000_i1267">
<img width=«169» height=«24» src=«ref-2_1621430681-313.coolpic» v:shapes="_x0000_i1268">
<img width=«323» height=«23» src=«ref-2_1621430994-645.coolpic» v:shapes="_x0000_i1269">
Для котлов без наддува Р=1 атм.
Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами КГ определяется по номограмме 3 [5] в зависимости от парциального давления водяных паров в рассматриваемом газоходе (табл.7[5]), средней температуры дымовых газов <img width=«23» height=«25» src=«ref-2_1621431639-113.coolpic» v:shapes="_x0000_i1270"> и произведения PПS (РП — парциальное давление водяных паров находится по табл.7[5]).
КГ=2,6 1/м∙кгс/см2
Пользуясь полученным произведением K∙PП∙S, по номограмме 2[5] находят степень черноты продуктов сгорания а.
а=0,14
По номограмме 11 [5] находят значение αн, поправку Сг и подсчитывают коэффициент теплоотдачи излучением: αн=122 ккал/м2ч0С; Сг=0,98
для незапыленного потока (ккал/м2ч°С)
<img width=«259» height=«24» src=«ref-2_1621431752-405.coolpic» v:shapes="_x0000_i1271">
Коэффициент теплоотдачи конвекцией от дымовых газов к наружной стенке труб пароперегревателя (ккал/м2ч°С)
<img width=«293» height=«25» src=«ref-2_1621432157-486.coolpic» v:shapes="_x0000_i1272">
где Cz — поправка на число рядов труб по ходу газов; Сф — поправка на парциальное давление водяных паров; Cs — поправка на геометрическую компоновку пучка, определяется в зависимости от относительного поперечного и продольного шагов труб (номограмма 7 [5]). Сz=0,9; Сф=0,98; Сs=1; αн=47,5.
<img width=«116» height=«41» src=«ref-2_1621432643-301.coolpic» v:shapes="_x0000_i1273">; <img width=«119» height=«41» src=«ref-2_1621432944-303.coolpic» v:shapes="_x0000_i1274">
где S1 — поперечный шаг труб, S2 — продольный шаг труб, м;
Суммарный коэффициент теплоотдачи от газов к стенке (ккал/м2ч°С)
<img width=«260» height=«24» src=«ref-2_1621433247-420.coolpic» v:shapes="_x0000_i1275">
где αк — коэффициент теплоотдачи конвекцией, ккал/м ч°С; αл — коэффициент теплоотдачи излучением, ккал/м2ч°С;
Коэффициент теплопередачи перегревателей с коридорным пучком при сжигании любых топлив, а также с шахматным пучком, при сжигании газа и мазута (ккал/м2 ч°С)
<img width=«224» height=«68» src=«ref-2_1621433667-677.coolpic» v:shapes="_x0000_i1276">
где ψ — коэффициент тепловой эффективности (выбирается по табл. 12, 13 [5]); α2 — коэффициент теплоотдачи от стенки трубы к пару (номограмма 10 [5]);
Для коридорных и шахматных перегревателей при сжигании жидкого топлива ε=0,003; для коридорных перегревателей при сжигании твердых топлив ε=0,005; при сжигании природных газов ε=0.
Температуру стенки перегревателей tст принимают равной средней температуре наружного слоя осевших на трубе золовых отложений (°С):
<img width=«495» height=«52» src=«ref-2_1621434344-1107.coolpic» v:shapes="_x0000_i1277">
где ε — коэффициент загрязнения, ккал/м2ч°С; α2 — коэффициент теплоотдачи от стенки трубы к пару, ккал/м2ч°С; Нпп — предварительно принятая поверхность пароперегревателя, м2; tcp — средняя температура пара, °С.
По найденным значениям Qб, К, ∆tсропределяют расчетную поверхность нагрева пароперегревателя (м2) по формуле
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_1621435451-5256.coolpic» v:shapes="_x0000_s1424 _x0000_s1425 _x0000_s1426 _x0000_s1427 _x0000_s1428 _x0000_s1429 _x0000_s1430 _x0000_s1431 _x0000_s1432 _x0000_s1433 _x0000_s1434 _x0000_s1435 _x0000_s1436 _x0000_s1437 _x0000_s1438 _x0000_s1439 _x0000_s1440 _x0000_s1441 _x0000_s1442 _x0000_s1443"><img width=«260» height=«49» src=«ref-2_1621440707-700.coolpic» v:shapes="_x0000_i1278">
Нпп не находиться в допустимых пределах по отношению к предварительно принятой величине.
Принимаем Нпп=166,7
<img width=«487» height=«51» src=«ref-2_1621441407-1122.coolpic» v:shapes="_x0000_i1279">0С
По номограмме 11 [5] находят значение αн, поправку Сг и подсчитывают коэффициент теплоотдачи излучением: αн=120 ккал/м2ч0С; Сг=0,975
для незапыленного потока (ккал/м2ч°С)
<img width=«265» height=«24» src=«ref-2_1621442529-417.coolpic» v:shapes="_x0000_i1280"> ккал/м2чС
Суммарный коэффициент теплоотдачи от газов к стенке (ккал/м2ч°С)
<img width=«256» height=«24» src=«ref-2_1621442946-415.coolpic» v:shapes="_x0000_i1281"> ккал/м2чС
Коэффициент теплопередачи перегревателей с шахматным пучком, при сжигании газа и мазута (ккал/м2 ч°С)
<img width=«229» height=«68» src=«ref-2_1621443361-686.coolpic» v:shapes="_x0000_i1282"> ккал/м2ч 0С
По найденным значениям Qб, К, ∆tсропределяют расчетную поверхность нагрева пароперегревателя (м2) по формуле
<img width=«276» height=«49» src=«ref-2_1621444047-732.coolpic» v:shapes="_x0000_i1283">м2
Нпп находиться в допустимых пределах по отношению к предварительно принятой величине
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_1621444779-5252.coolpic» v:shapes="_x0000_s2354 _x0000_s2355 _x0000_s2356 _x0000_s2357 _x0000_s2358 _x0000_s2359 _x0000_s2360 _x0000_s2361 _x0000_s2362 _x0000_s2363 _x0000_s2364 _x0000_s2365 _x0000_s2366 _x0000_s2367 _x0000_s2368 _x0000_s2369 _x0000_s2370 _x0000_s2371 _x0000_s2372 _x0000_s2373">
Далее определяют конструктивные размеры пароперегревателя. Принимается количество параллельных труб Z1. Их число можно вычислить отношением ширины газохода b на выбранный поперечный шаг труб S1 (шт.) по формуле
<img width=«171» height=«45» src=«ref-2_1621450031-411.coolpic» v:shapes="_x0000_i1284">
Затем находим длину (м) одной трубы (змеевика) по выражению
<img width=«213» height=«47» src=«ref-2_1621450442-533.coolpic» v:shapes="_x0000_i1285">
где d — средний наружный диаметр труб пароперегревателя, м.
Число рядов труб по ходу газов Z2 (шт) рассчитывают, взяв из чертежа среднюю высоту змеевиков пароперегревателя h, по формуле
<img width=«156» height=«45» src=«ref-2_1621450975-378.coolpic» v:shapes="_x0000_i1286">
Выбрав продольный шаг труб S2, определяют длину пакета пароперегревателя (м):
<img width=«192» height=«23» src=«ref-2_1621451353-331.coolpic» v:shapes="_x0000_i1287"> продолжение
--PAGE_BREAK--
4.3. Расчет котельного пучка
Из расчета пароперегревателя t'=649 <metricconverter productid=«0C» w:st=«on»>0C; I
'=2884,66 ккал/кг
Для расчета котельного пучка принимаем dн=60 мм; S1=110 мм;
S2=100 мм; tн=197,4<metricconverter productid=«0C» w:st=«on»>C; z2=16 шт.
<img width=«263» height=«47» src=«ref-2_1621451684-543.coolpic» v:shapes="_x0000_i1288">
Поверхность нагрева (м2) котельного пучка
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_1621452227-5255.coolpic» v:shapes="_x0000_s2254 _x0000_s2255 _x0000_s2256 _x0000_s2257 _x0000_s2258 _x0000_s2259 _x0000_s2260 _x0000_s2261 _x0000_s2262 _x0000_s2263 _x0000_s2264 _x0000_s2265 _x0000_s2266 _x0000_s2267 _x0000_s2268 _x0000_s2269 _x0000_s2270 _x0000_s2271 _x0000_s2272 _x0000_s2273"><img width=«91» height=«23» src=«ref-2_1621457482-207.coolpic» v:shapes="_x0000_i1289">
где d — наружный диаметр труб, м; z1— число труб в ряду; z2 — число рядов труб (по ходу газов); l— длина одной трубы в соответственном ряду, м.
<img width=«251» height=«23» src=«ref-2_1621457689-408.coolpic» v:shapes="_x0000_i1290"> м2
<img width=«251» height=«23» src=«ref-2_1621458097-410.coolpic» v:shapes="_x0000_i1291"> м2
<img width=«249» height=«24» src=«ref-2_1621458507-398.coolpic» v:shapes="_x0000_i1292"> м2
<img width=«256» height=«23» src=«ref-2_1621458905-420.coolpic» v:shapes="_x0000_i1293"> м2
<img width=«256» height=«24» src=«ref-2_1621459325-410.coolpic» v:shapes="_x0000_i1294"> м2
<img width=«255» height=«24» src=«ref-2_1621459735-411.coolpic» v:shapes="_x0000_i1295"> м2
<img width=«257» height=«24» src=«ref-2_1621460146-422.coolpic» v:shapes="_x0000_i1296"> м2
<img width=«253» height=«24» src=«ref-2_1621460568-421.coolpic» v:shapes="_x0000_i1297"> м2
<img width=«577» height=«27» src=«ref-2_1621460989-984.coolpic» v:shapes="_x0000_i1298">
м2
При выполнении поверочного расчета котельного пучка определяют температуру газов за ними и количество тепла, отданного газами в пучке (ккал/кг).
Основными уравнениями при расчете теплообмена в газоходах являются:
а) уравнение теплового баланса:
<img width=«163» height=«25» src=«ref-2_1621352304-435.coolpic» v:shapes="_x0000_i1299">
где φ — коэффициент сохранения тепла (определен в тепловом балансе); J, J"- энтальпии газов на входе в поверхность нагрева и выходе из неё, ккал/кг(нм3); ∆α- величина присоса воздуха в пучке (табл.5 [5]); J0х.в — энтальпия холодного воздуха, ккал/кг;
1) при <img width=«151» height=«19» src=«ref-2_1621462408-256.coolpic» v:shapes="_x0000_i1300"> 2) при <img width=«153» height=«19» src=«ref-2_1621462664-263.coolpic» v:shapes="_x0000_i1301">
I/(649)=2884,66 ккал/кг I/(649)=2884,66 ккал/кг
I//(549)=2505,14 ккал/кг I//(449)=2023,22 ккал/кг
1)<img width=«335» height=«24» src=«ref-2_1621462927-658.coolpic» v:shapes="_x0000_i1302">2)<img width=«337» height=«24» src=«ref-2_1621463585-669.coolpic» v:shapes="_x0000_i1303">
Средняя температура газового потока (0С):
<img width=«95» height=«41» src=«ref-2_1621464254-252.coolpic» v:shapes="_x0000_i1304">
1)<img width=«148» height=«41» src=«ref-2_1621464506-347.coolpic» v:shapes="_x0000_i1305"> 2)<img width=«148» height=«41» src=«ref-2_1621464853-350.coolpic» v:shapes="_x0000_i1306">
Секундный расход дымовых газов при средней температуре потока (м3/с)
<img width=«155» height=«44» src=«ref-2_1621354730-572.coolpic» v:shapes="_x0000_i1307">
1)<img width=«264» height=«41» src=«ref-2_1621465775-728.coolpic» v:shapes="_x0000_i1308"> 2)<img width=«264» height=«41» src=«ref-2_1621466503-725.coolpic» v:shapes="_x0000_i1309">
Площадь живого сечения для прохода газов Fкп определяется как разность между площадью сечения газохода в месте расположения пучка и площадью, занятой трубами (м2):
<img width=«319» height=«23» src=«ref-2_1621467228-486.coolpic» v:shapes="_x0000_i1310">
где а и b — поперечные размеры газохода в свету, м; z1 — число труб в ряду, шт.; d, l— диаметр (наружный) и длина труб в ряду, м.
Расчетная скорость дымовых газов (м/с)
<img width=«65» height=«45» src=«ref-2_1621467714-229.coolpic» v:shapes="_x0000_i1311">
1) <img width=«115» height=«41» src=«ref-2_1621467943-286.coolpic» v:shapes="_x0000_i1312"> 2) <img width=«107» height=«41» src=«ref-2_1621468229-273.coolpic» v:shapes="_x0000_i1313">
Коэффициент теплоотдачи конвекцией от дымовых газов к наружной стенке труб котельного пучка, (ккал/м2ч0С)
<img width=«107» height=«25» src=«ref-2_1621358092-238.coolpic» v:shapes="_x0000_i1314">
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_1621468740-5219.coolpic» v:shapes="_x0000_s2294 _x0000_s2295 _x0000_s2296 _x0000_s2297 _x0000_s2298 _x0000_s2299 _x0000_s2300 _x0000_s2301 _x0000_s2302 _x0000_s2303 _x0000_s2304 _x0000_s2305 _x0000_s2306 _x0000_s2307 _x0000_s2308 _x0000_s2309 _x0000_s2310 _x0000_s2311 _x0000_s2312 _x0000_s2313">где Cz– поправка на число рядов труб по ходу газов;
Cф– поправка на парциальное давление водяных паров;
Сs– поправка на геометрическую компоновку пучка, определяется в зависимости от относительного поперечного и продольного шагов труб (номограмма 7 [5]).
1) <img width=«165» height=«23» src=«ref-2_1621473959-287.coolpic» v:shapes="_x0000_i1315"> 2) <img width=«193» height=«23» src=«ref-2_1621474246-339.coolpic» v:shapes="_x0000_i1316">
<img width=«147» height=«43» src=«ref-2_1621474585-360.coolpic» v:shapes="_x0000_i1317">; <img width=«151» height=«43» src=«ref-2_1621474945-368.coolpic» v:shapes="_x0000_i1318">
Для определения коэффициента теплоотдачи излучением предварительно находят эффективную толщину излучающего слоя (м)
<img width=«421» height=«48» src=«ref-2_1621475313-1002.coolpic» v:shapes="_x0000_i1319">
Суммарная толщина запыленного газового потока:
<img width=«81» height=«25» src=«ref-2_1621476315-225.coolpic» v:shapes="_x0000_i1320">
<img width=«184» height=«24» src=«ref-2_1621476540-333.coolpic» v:shapes="_x0000_i1321">
1) <img width=«57» height=«23» src=«ref-2_1621476873-149.coolpic» v:shapes="_x0000_i1322"> 2) <img width=«60» height=«23» src=«ref-2_1621477022-155.coolpic» v:shapes="_x0000_i1323">
<img width=«124» height=«24» src=«ref-2_1621366907-357.coolpic» v:shapes="_x0000_i1324">
1) <img width=«173» height=«23» src=«ref-2_1621477534-320.coolpic» v:shapes="_x0000_i1325"> 2) <img width=«176» height=«23» src=«ref-2_1621477854-322.coolpic» v:shapes="_x0000_i1326">
Пользуясь полученным произведением K∙PП∙S, по номограмме 2[5] находят степень черноты продуктов сгорания а.
1) а=0,11 2) а=0,11
По номограмме 11 [5] находят значение αн, поправку Сг и подсчитывают коэффициент теплоотдачи излучением:
для незапыленного потока (ккал/м2ч°С)
<img width=«91» height=«24» src=«ref-2_1621367885-182.coolpic» v:shapes="_x0000_i1327">
1) αн=64 ккал/м2ч0С; Сг=0,98 2) αн=58 ккал/м2ч0С; Сг=0,96
<img width=«160» height=«24» src=«ref-2_1621478358-295.coolpic» v:shapes="_x0000_i1328"> <img width=«176» height=«24» src=«ref-2_1621478653-314.coolpic» v:shapes="_x0000_i1329">
Суммарный коэффициент теплоотдачи от газов к стенке (ккал/м2ч°С)
<img width=«87» height=«24» src=«ref-2_1621478967-184.coolpic» v:shapes="_x0000_i1330">
где αк — коэффициент теплоотдачи конвекцией, ккал/м ч°С; αл — коэффициент теплоотдачи излучением, ккал/м2ч°С;
1) <img width=«131» height=«23» src=«ref-2_1621479151-252.coolpic» v:shapes="_x0000_i1331"> 2) <img width=«181» height=«23» src=«ref-2_1621479403-320.coolpic» v:shapes="_x0000_i1332">
Коэффициент теплопередачи с шахматных пучков при сжигании газообразного топлива
<img width=«57» height=«23» src=«ref-2_1621369600-157.coolpic» v:shapes="_x0000_i1333">
где ψ — коэффициент тепловой эффективности, выбирается по табл.12,13[5].
1) <img width=«141» height=«21» src=«ref-2_1621479880-259.coolpic» v:shapes="_x0000_i1334"> 2) <img width=«160» height=«21» src=«ref-2_1621480139-280.coolpic» v:shapes="_x0000_i1335">
Лучевоспринимающая поверхность нагрева (м2) котельного пучка
<img width=«104» height=«25» src=«ref-2_1621480419-222.coolpic» v:shapes="_x0000_i1336">
Расчетная поверхность (м2)
<img width=«139» height=«25» src=«ref-2_1621480641-263.coolpic» v:shapes="_x0000_i1337">
Температура стенки труб принимается равной температуре наружного слоя золовых отложений, осевших на трубах (°С):
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_1621480904-5252.coolpic» v:shapes="_x0000_s2274 _x0000_s2275 _x0000_s2276 _x0000_s2277 _x0000_s2278 _x0000_s2279 _x0000_s2280 _x0000_s2281 _x0000_s2282 _x0000_s2283 _x0000_s2284 _x0000_s2285 _x0000_s2286 _x0000_s2287 _x0000_s2288 _x0000_s2289 _x0000_s2290 _x0000_s2291 _x0000_s2292 _x0000_s2293"><img width=«220» height=«25» src=«ref-2_1621486156-366.coolpic» v:shapes="_x0000_i1338">
где tcp=tн — средняя температура среды (температура насыщения при давлении в барабане),°С.
Для котельных пучков малой мощности при температуре газов на входе в поверхность <img width=«59» height=«19» src=«ref-2_1621486522-155.coolpic» v:shapes="_x0000_i1339">°С ∆t=60°C.
б) уравнение теплопередачи (ккал/кг)
<img width=«100» height=«49» src=«ref-2_1621486677-306.coolpic» v:shapes="_x0000_i1340">
<img width=«108» height=«41» src=«ref-2_1621486983-281.coolpic» v:shapes="_x0000_i1341">
1) <img width=«187» height=«24» src=«ref-2_1621487264-330.coolpic» v:shapes="_x0000_i1342"> 2) <img width=«187» height=«24» src=«ref-2_1621487264-330.coolpic» v:shapes="_x0000_i1343">
<img width=«187» height=«23» src=«ref-2_1621487924-325.coolpic» v:shapes="_x0000_i1344"> <img width=«188» height=«23» src=«ref-2_1621488249-331.coolpic» v:shapes="_x0000_i1345">
<img width=«187» height=«41» src=«ref-2_1621488580-411.coolpic» v:shapes="_x0000_i1346"> <img width=«187» height=«41» src=«ref-2_1621488991-407.coolpic» v:shapes="_x0000_i1347">
1)<img width=«249» height=«44» src=«ref-2_1621489398-572.coolpic» v:shapes="_x0000_i1348"> 2)<img width=«247» height=«44» src=«ref-2_1621489970-565.coolpic» v:shapes="_x0000_i1349">
<img width=«577» height=«341» src=«ref-2_1621490535-3818.coolpic» v:shapes="_x0000_i1350">
Находим температуру <img width=«80» height=«19» src=«ref-2_1621494353-180.coolpic» v:shapes="_x0000_i1351">
Проверим правильность значения температуры газов
I/(649)=2884,66 ккал/кг I//(400)=1789 ккал/кг
<img width=«456» height=«25» src=«ref-2_1621494533-916.coolpic» v:shapes="_x0000_i1352">
Средняя температура газового потока, (<img width=«21» height=«21» src=«ref-2_1621495449-102.coolpic» v:shapes="_x0000_i1353">)
<img width=«695» height=«1074» src=«ref-2_1621495551-5210.coolpic» v:shapes="_x0000_s2314 _x0000_s2315 _x0000_s2316 _x0000_s2317 _x0000_s2318 _x0000_s2319 _x0000_s2320 _x0000_s2321 _x0000_s2322 _x0000_s2323 _x0000_s2324 _x0000_s2325 _x0000_s2326 _x0000_s2327 _x0000_s2328 _x0000_s2329 _x0000_s2330 _x0000_s2331 _x0000_s2332 _x0000_s2333"><img width=«171» height=«41» src=«ref-2_1621500761-387.coolpic» v:shapes="_x0000_i1354">
<img width=«228» height=«44» src=«ref-2_1621501148-537.coolpic» v:shapes="_x0000_i1355">ккал/кг
Полученное по уравнению теплообмена значение QTне отличается от определенного по уравнению баланса Qбболее чем на 2%, расчет поверхности заканчивается. Окончательными принимаются температура, энтальпия вошедшие в уравнение баланса.
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_1621501685-5253.coolpic» v:shapes="_x0000_s2334 _x0000_s2335 _x0000_s2336 _x0000_s2337 _x0000_s2338 _x0000_s2339 _x0000_s2340 _x0000_s2341 _x0000_s2342 _x0000_s2343 _x0000_s2344 _x0000_s2345 _x0000_s2346 _x0000_s2347 _x0000_s2348 _x0000_s2349 _x0000_s2350 _x0000_s2351 _x0000_s2352 _x0000_s2353">
5. РАСЧЕТ ВОЗДУХОПОДОГРЕВАТЕЛЯ
В результате конструктивного расчета необходимо найти температуру газов на входе в воздухоподогреватель и его расчетную поверхность, обеспечивающую подогрев воздуха до принятой температуры.
Из предыдущих расчетов t'=400 <metricconverter productid=«0C» w:st=«on»>0C; I
'=1789 ккал/кг; Iг.в=834 ккал/кг; Ixол.в=132 ккал/кг
Количество тепла, воспринимаемого воздухом в воздухоподогревателе (ккал/кг)
<img width=«440» height=«48» src=«ref-2_1621506938-1152.coolpic» v:shapes="_x0000_i1356">
где β"гв — отношение количества воздуха на выходе из воздухоподогревателя к теоретически необходимому, <img width=«319» height=«23» src=«ref-2_1621508090-486.coolpic» v:shapes="_x0000_i1357">,
где αт — принятый коэффициент избытка воздуха на выходе из топки;
∆αст,∆αпп — присосы воздуха в топке и системе пылеприготовления (табл. 5,6[5]);
Iгв, Iхол.в— энтальпии горячего и холодного воздуха, теоретически необходимого для сгорания топлива при соответственных температурах на выходе и на входе воздуха в воздухоподогреватель, ккал/кг.
Из уравнения теплового баланса по газовой стороне и найденной величине Qвп находят энтальпию газов на входе в воздухоподогреватель (ккал/кг)
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_1621508576-5256.coolpic» v:shapes="_x0000_s1504 _x0000_s1505 _x0000_s1506 _x0000_s1507 _x0000_s1508 _x0000_s1509 _x0000_s1510 _x0000_s1511 _x0000_s1512 _x0000_s1513 _x0000_s1514 _x0000_s1515 _x0000_s1516 _x0000_s1517 _x0000_s1518 _x0000_s1519 _x0000_s1520 _x0000_s1521 _x0000_s1522 _x0000_s1523">
<img width=«171» height=«44» src=«ref-2_1621513832-398.coolpic» v:shapes="_x0000_i1358">
<img width=«395» height=«45» src=«ref-2_1621514230-774.coolpic» v:shapes="_x0000_i1359">; t=226 0С
где I//ух.г– энтальпия уходящих газов, ккал/кг; φ – коэффициент сохранения тепла (см. раздел 5); ∆αвп – присос воздуха в воздухоподогревателе (табл. 5 [5]); Iпр– энтальпия присосанного воздуха, ккал/кг
Значение Iпропределяется по табл. 8[5] при температуре присосанного воздуха (0С)
<img width=«217» height=«43» src=«ref-2_1621515004-438.coolpic» v:shapes="_x0000_i1360">; Iпр=548 ккал/кг
где tхол.в, tг.в— температура холодного и горячего воздуха на входе и на выходе из воздухоподогревателя.
Принимаем диаметр труб <metricconverter productid=«40 мм» w:st=«on»>40 мм., скорости газов Wг принимаются 11 м/с, а скорости воздуха Wв=5 м/с, при относительном поперечном шаге труб S1/d =1,2 и продольном S2/d =1,05. S1=48; S2=42
Для принятой скорости газов рассчитывают живое сечение для прохода га
зов (м2) по формуле
<img width=«381» height=«48» src=«ref-2_1621515442-1134.coolpic» v:shapes="_x0000_i1361">
где Vг — объем газов при αвп (табл.7[5]); Вр — расчетный расход топлива, кг/ч.
Температура газового потока (0С)
<img width=«212» height=«41» src=«ref-2_1621516576-452.coolpic» v:shapes="_x0000_i1362">
По принятым значениям наружного диаметра труб d, относительного поперечного шага S1\d, скоростей газов Wг и воздуха Wв находят число труб по ширине шахты (шт):
<img width=«188» height=«45» src=«ref-2_1621517028-433.coolpic» v:shapes="_x0000_i1363">
Полное число труб воздухоподогревателя (шт )
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_1621517461-5246.coolpic» v:shapes="_x0000_s1524 _x0000_s1525 _x0000_s1526 _x0000_s1527 _x0000_s1528 _x0000_s1529 _x0000_s1530 _x0000_s1531 _x0000_s1532 _x0000_s1533 _x0000_s1534 _x0000_s1535 _x0000_s1536 _x0000_s1537 _x0000_s1538 _x0000_s1539 _x0000_s1540 _x0000_s1541 _x0000_s1542 _x0000_s1543"><img width=«404» height=«48» src=«ref-2_1621522707-1237.coolpic» v:shapes="_x0000_i1364">
где Vг — объем газов при αвп, нм3/кг; Вр — расчетный расход топлива, кг/с. Затем определяется число рядов труб (шт ) по глубине конвективной шахты (по ходу воздуха) по формуле <img width=«152» height=«45» src=«ref-2_1621523944-366.coolpic» v:shapes="_x0000_i1365">
Глубина шахты (м) <img width=«236» height=«23» src=«ref-2_1621524310-547.coolpic» v:shapes="_x0000_i1366">
Температурный напор (°С) в трубчатых воздухоподогревателях с перекрестным током газов и воздуха при числе ходов воздуха не более четырех (предварительно число ходов принимается с последующим уточнением) определяется по формуле
<img width=«216» height=«25» src=«ref-2_1621524857-383.coolpic» v:shapes="_x0000_i1367">
где ψ — коэффициент перехода от противоточной схемы к сложной (определяется по номограмме 13[5]); ∆tпрот — средняя разность температур для случая противотока.
Для определения ψ предварительно вычисляют безразмерные параметры
<img width=«192» height=«43» src=«ref-2_1621525240-426.coolpic» v:shapes="_x0000_i1368"> и <img width=«136» height=«47» src=«ref-2_1621525666-354.coolpic» v:shapes="_x0000_i1369">
где <img width=«19» height=«19» src=«ref-2_1621526020-98.coolpic» v:shapes="_x0000_i1370">' и t' — температура греющей и нагреваемой сред на входе в воздухопо-догреватель,°С; τб — перепад температур той среды, у которой он больше, °С; τм — перепад второй среды, °С.
<img width=«148» height=«23» src=«ref-2_1621526118-269.coolpic» v:shapes="_x0000_i1371">0С
<img width=«139» height=«24» src=«ref-2_1621526387-257.coolpic» v:shapes="_x0000_i1372">0С
<img width=«115» height=«47» src=«ref-2_1621526644-353.coolpic» v:shapes="_x0000_i1373"> <img width=«133» height=«24» src=«ref-2_1621526997-241.coolpic» v:shapes="_x0000_i1374">
<img width=«168» height=«41» src=«ref-2_1621527238-378.coolpic» v:shapes="_x0000_i1375"> <img width=«141» height=«24» src=«ref-2_1621527616-255.coolpic» v:shapes="_x0000_i1376">
Далее определяется коэффициент теплопередачи по формуле
<img width=«244» height=«47» src=«ref-2_1621527871-585.coolpic» v:shapes="_x0000_i1377">
где α1 — коэффициент теплоотдачи от газов к стенке (ккал/м2 ч°С), определяется по номограмме 9[5] (продольное омывание); α1=28 при Wг=11 м/с
α2 — коэффициент теплоотдачи от стенки трубы к воздуху (шахматное расположение), ккал/м2 ч °С (номограмма 8[5]); α2=49 при Wв=5
ξ — коэффициент использования воздухоподогревателя, учитывающий совместное влияние загрязненных труб, неполноты омывания поверхности газами и воздухом, и перетоков воздуха в трубных решетках, принимается по табл. 8.1.
Таблица 8.1<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_1621528456-5252.coolpic» v:shapes="_x0000_s1544 _x0000_s1545 _x0000_s1546 _x0000_s1547 _x0000_s1548 _x0000_s1549 _x0000_s1550 _x0000_s1551 _x0000_s1552 _x0000_s1553 _x0000_s1554 _x0000_s1555 _x0000_s1556 _x0000_s1557 _x0000_s1558 _x0000_s1559 _x0000_s1560 _x0000_s1561 _x0000_s1562 _x0000_s1563">
Вид топлива
коэффициент использования воздухоподогревателей ξ
трубчатых без промежуточных трубных досок
чугунных ребристых
нижние степени
верхние ступени
АШ, фрезерный торф
Мазут и древесное топливо
Все остальные топлива
0,8
0,8
0,85
0,75
0,85
0,85
0,75
0,7
0,8
Температура стенки труб принимается равной полусумме средних значений температур газов и воздуха (°С):
<img width=«216» height=«44» src=«ref-2_1621533708-461.coolpic» v:shapes="_x0000_i1378">
Эквивалентный диаметр труб при продольном омывании (м)
<img width=«365» height=«45» src=«ref-2_1621534169-816.coolpic» v:shapes="_x0000_i1379">
где a, b — поперечные размеры газохода, м; dвн — внутренний диаметр труб, м.
Расчетная поверхность воздухоподогревателя (м2)
<img width=«279» height=«47» src=«ref-2_1621534985-705.coolpic» v:shapes="_x0000_i1380">
Полная высота труб воздухоподогревателя (м)
<img width=«269» height=«47» src=«ref-2_1621535690-625.coolpic» v:shapes="_x0000_i1381">
где <img width=«201» height=«43» src=«ref-2_1621536315-426.coolpic» v:shapes="_x0000_i1382">, d, dвн — наружный и внутренний диаметры труб, м.
Сечение прохода для воздуха (м2) определяется, исходя из принятой скорости воздуха Wв по формуле
<img width=«441» height=«51» src=«ref-2_1621536741-1270.coolpic» v:shapes="_x0000_i1383">
где tср— средняя температура воздуха, °С, Вр — расчетный расход топлива, кг/ч.
Высота (м) проходного сечения для воздуха (высота одного хода)
<img width=«255» height=«47» src=«ref-2_1621538011-569.coolpic» v:shapes="_x0000_i1384">
Число ходов воздуха
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_1621538580-5259.coolpic» v:shapes="_x0000_s1564 _x0000_s1565 _x0000_s1566 _x0000_s1567 _x0000_s1568 _x0000_s1569 _x0000_s1570 _x0000_s1571 _x0000_s1572 _x0000_s1573 _x0000_s1574 _x0000_s1575 _x0000_s1576 _x0000_s1577 _x0000_s1578 _x0000_s1579 _x0000_s1580 _x0000_s1581 _x0000_s1582 _x0000_s1583"><img width=«163» height=«47» src=«ref-2_1621543839-403.coolpic» v:shapes="_x0000_i1385">
продолжение
--PAGE_BREAK--
еще рефераты
Еще работы по производству
Реферат по производству
Трудовой процесс и его составные части
2 Сентября 2013
Реферат по производству
Поверочный расчет котельного агрегата ПК19
2 Сентября 2013
Реферат по производству
Расчет котла ТВГ-8М
2 Сентября 2013
Реферат по производству
Эффективные характеристики случайно неоднородных сред
2 Сентября 2013