Реферат: Соединения деталей и узлов машин

--PAGE_BREAK--где F0 — сила затяжки соединения; dmи l — средний диаметр и длина соединения; α — угол наклона образующей конуса к оси вала; f — коэффициент трения пары вал — ступица.
Из соотношения видно, что с увеличением угла α (конусности) необ­ходимо увеличивать затяжку соединения для сохранения уровня контактных на­пряжений.
Обычно из технологических соображе­ний применяют небольшую конусность. По ГОСТ 21081-75 конусность
<shape id="_x0000_i1040" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44866.files/image030.wmz» o:><img width=«168» height=«43» src=«dopb217083.zip» v:shapes="_x0000_i1040">
что соответствует α≈2°52' (d1и d2 — минимальный и максимальный диаметры вала в соединении). При большей конусности на несущую способность соединений существенное влияние оказывают погрешности углов конуса вала и ступицы (втулки), т. е. в конических соединениях отношение f/tgα<1. При малом угле α можно при­нять, что диаметр вала d≈dm.
Вращающий момент, передаваемый сое­динением.
   <shape id="_x0000_i1041" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44866.files/image032.wmz» o:><img width=«184» height=«48» src=«dopb217084.zip» v:shapes="_x0000_i1041">                           
Откуда требуемая минимальная сила затяжки соединения
<shape id="_x0000_i1042" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44866.files/image034.wmz» o:><img width=«95» height=«48» src=«dopb217085.zip» v:shapes="_x0000_i1042">
где k=1,3?1,5 — коэффициент запаса сцепления;. fпр — приведенный коэффициент трения,
<shape id="_x0000_i1043" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44866.files/image036.wmz» o:><img width=«96» height=«44» src=«dopb217086.zip» v:shapes="_x0000_i1043">
Из формулы следует, что на пере­даваемый вращающий момент влияют сила предварительной затяжки, средний диаметр и состояние поверхностей кон­такта.
Максимальная сила затяжкиустанав­ливается из условий прочности (подобно максимальному расчетному натягу). Так как конусность невелика, то максималь­ная сила затяжки (tgα=0,5K=0,05)
<shape id="_x0000_i1044" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44866.files/image038.wmz» o:><img width=«267» height=«28» src=«dopb217087.zip» v:shapes="_x0000_i1044">
где             D – наружный диаметр ступицы (втулки).
Затяжку соединений контролируют ди­намометрическим ключом или по осе­вому перемещению ступицы.
В процессе работы возможно ослабле­ние затяжкииз-за обмятия поверхностей контакта (особенно в соединении со шпон­кой).
Для фиксации осевого положения иног­да используют бурты на валах.

6. Клиновые соединения
Клиновым называют разъемное соединение, затягиваемое или регулируемое с помощью клина. Типичным примером клинового соеди­нения является соединение стержня со втулкой. Со­единение обычно затягивают, забивая клин или перемещая его посредством винта.
<shape id=«Рисунок_x0020_21» o:spid="_x0000_i1045" type="#_x0000_t75" alt=«7,35»><imagedata src=«44866.files/image040.jpg» o: blacklevel="-13763f" grayscale=«t» bilevel=«t»><img width=«357» height=«156» src=«dopb217088.zip» alt=«7,35» v:shapes=«Рисунок_x0020_21»>
Рисунок 6 – Клиновые соединения стержня со втулкой
Достоинства клинового соединения: 1) бы­строта сборки и разборки; 2) возмжность создания больших сил затяжки и возможность восприятия больших нагрузок; 3) относитель­ная простота конструкции.
По назначению клиновые соединения раз­деляют на: 1) силовые, предназначенные для прочного скрепления деталей; 2) установочные, предназначенные для установки и регулирова­ния требуемого взаимного положения деталей.
Силовые соединения применяют для постоян­ного скрепления при редких разборках в маши­нах и при частой сборке и разборке в приспособ­лениях для обработки деталей на станках и в сборных литейных моделях.
Большинство силовых клиновых соединений выполняют с предварительным натягом: клином создается внутренняя сила, действующая и при отсутствии внешней нагрузки. Установочные клиновые соединения обычно выполняют без предварительного натяга с силовым замыкани­ем, преимущественно нагрузкой от сил тяжести.
В клиновых соединениях применяют почти исключительно односкосные клинья. Рабочие по­верхности клиньев выполняют цилиндрически­ми или плоскими с фасками. В крепежных клиновых соединениях уклоны выбирают из условия самоторможения равными 1:100, 1:50, в часто затягиваемых и установоч­ных клиньях — 1:20, 1: 10, 1:4.
<shape id=«Рисунок_x0020_22» o:spid="_x0000_i1046" type="#_x0000_t75" alt=«7,37»><imagedata src=«44866.files/image042.jpg» o: blacklevel="-9830f" grayscale=«t» bilevel=«t»><img width=«324» height=«309» src=«dopb217089.zip» alt=«7,37» v:shapes=«Рисунок_x0020_22»>
Рисунок 7 – Расчётные схемы клинового соединения
Примерные соотношения размеров клиньев в соединении стержня диаметром d со втулкой:
толщина клина (из условия равнопрочности стержня на растяжение и на смятие клином) b=(0,25?0,3)d; высота сечения клина h≥2,5b.
При забивании и выбивании клина (в соответстивии с  рисунком 7), а суммарные силы на рабочих гранях кли­на наклонены к нормалям на угол трения φ в сто­рону, обратную перемещению клина. Обозначим силу забивания клина через F, а силу, развиваемую на стержне,- через Q. В устано­вочных клиновых соединениях она равна полез­ной внешней нагрузке Q=Qвн. В соединениях с предварительным натягом по условию, что после приложения внешней нагрузки в соедине­нии сохраняется натяг, расчетная сила в стер­жне Q=(1,25?1,5)Qвн. Согласно условию равновесия клина в направлении его оси мож­но записать F=Q[tg(α+φ)+tgφ].
Сила выбивания клина
<shape id="_x0000_i1047" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44866.files/image044.wmz» o:><img width=«179» height=«25» src=«dopb217090.zip» v:shapes="_x0000_i1047">
Самоторможение определяется условием, что сила F1больше или равна нулю. Полагая в пре­дыдущем уравнении F1≥0, получаем
<shape id="_x0000_i1048" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44866.files/image046.wmz» o:><img width=«148» height=«24» src=«dopb217091.zip» v:shapes="_x0000_i1048">, отсюда α≤2φ.
Таким образом, угол односкосного клина или сумма углов сторон (угол заострения) дву­скосного клина должны быть меньше двойного угла трения на рабочих гранях.
Расчетный коэффициент трения обычно принимают равным 0,1; тогда φ≈5°45'. Однако при пластичном смазочном материале и чистых поверхностях коэффициент трения может сни­жаться до 0,04. Наоборот, при сухих обезжи­ренных поверхностях коэффициент трения возрастает до 0,2?0,3 и более. В крепежных клиновых соединениях обеспечивается значи­тельный запас самоторможения. При уклонах, меньших 1:25, и постоянной нагрузке нет не­обходимости в специальных стопорных уст­ройствах, предохраняющих соединения от самопроизвольного ослабления. В остальных случаях клинья специально закрепляют.
При расчёте клина предпологают, что давление по поверхности контакта распределяется равномерно (рисунок 7, б). В действительности распределение давления особенно при больших нагрузках более благоприятно для прочности клина на изгиб (рисунок 7, в).
Дополнительно проверяют поверхность кон­такта клина и втулки на смятие, хвостовую часть стержня на срез, а также прочность втул­ки как толстостенной трубы, подверженной внутреннему давлению.

7. Профильные соединения
Профильными назы­вают соединения, в которых ступица (втул­ка) насаживается на фасонную поверх­ность вала и таким образом обеспечи­вается жесткое фиксирование деталей в ок­ружном направлении и передача враще­ния. В качестве примера показано соединение на квадрате со скруг­ленными углами (для снижения концент­рации напряжений); применяются также соединения эллиптического и треугольного сечений.
<shape id=«Рисунок_x0020_25» o:spid="_x0000_i1049" type="#_x0000_t75" alt=«9,29»><imagedata src=«44866.files/image048.jpg» o: blacklevel="-9830f" grayscale=«t» bilevel=«t»><img width=«259» height=«172» src=«dopb217092.zip» alt=«9,29» v:shapes=«Рисунок_x0020_25»>
Рисунок 8 – Профильное соединение
По сравнению со шпоночными и шлице­выми эти соединения имеют небольшую концентрацию напряжений и более высо­кую точность центрирования. Однако сложность изготовления профильной по­верхности ограничивает области примене­ния соединений.
      Расчет соединений. Профильные соеди­нения рассчитывают на смятие. Условие прочности по допускаемым напряжениям для соединения имеет обычный вид:
<shape id="_x0000_i1050" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44866.files/image050.wmz» o:><img width=«119» height=«43» src=«dopb217093.zip» v:shapes="_x0000_i1050">
где l — длина соединения, обычно l=(1?2)d;b — ширина прямолинейной части грани; [σсм]­ допускаемое напряжение смятия, для термообработанных поверхностей [σсм]=100?140 МПа.

8. Сварные соединения
Сварные соединения — это не­разъемные соединения, основанные на ис­пользовании сил молекулярного сцепления и получаемые путем местного нагрева де­талей до расплавленного состояния (свар­ка плавлением электродуговая, электро­шлаковая и др.) или до тестообразного со­стояния, но с применением механической силы (контактная сварка).
Дуговая сварка металлическим электродом осуществляется электрической дугой между электродом и изделием. Выделяе­мое тепло оплавляет соединяемые детали и расплавляет электрод (или присадочный материал), который дает дополнительный металл дляформирования шва. Дуговая электрическая сварка является крупным русским изобретением (Н. И. Бенардос, <metricconverter productid=«1882 г» w:st=«on»>1882 г., и Н. Г. Славянов, <metricconverter productid=«1888 г» w:st=«on»>1888 г.).
Основным способом механизированной дуговой сварки, обеспечивающим ысокое качество шва, производительность и экономичность процесса, является автоматическая сварка под слоем флюса. Особенно эффективно применение автоматической сварки в серийном производстве и для конструкций с длинными швами. Для конструкций с коротки­ми разбросанными швами применяют полу­автоматическую шланговую свар­ку, а при малом объеме сварочных работ­ ручную дуговую сварку.
Для сварки металлических деталей малой толщины, деталей из высоколегированных ста­лей, цветных металлов и сплавов получили рас­пространение дуговая сварка в среде защитных газов, сварка в углекислом газе и аргонодуговая сварка.
Электрошлаковая сварка так же, как и дуговая, представляет собой сварку плав­лением; при прохождении тока через шлаковую ванну от электрода к изделию выделяется теп­лота, расплавляющая основной и присадочный материалы. Электрошлаковая сварка предназ­начена для соединения деталей толщиной от30 мм до 1?2 м. Электрошлаковая сварка поз­воляет заменять сложные тяжелые цельноли­тые и цельнокованые конструкции сварными из поковок, отливок или листов, позволяет фор­мировать переходные поверхности (галтели), что значительно облегчает и удешевляет произ­водство. Электрошлаковую сварку применяют, в частности, для чугунных отливок.
Контактная сваркаоснована     на разогреве стыка теплотой, выделяющейся при пропускании через него электрического тока, и сдавливании деталей. Контактную сварку при­меняют преимущественно в серийном и массо­вом производствах.
При сварке трением используется теп­лота, выделяемая в процессе относительного движения свариваемых деталей, преимущест­венно тел вращения.
Применяют также специальные виды сварки:
1) диффузионную, позволяющую соединять разнородные материалы и обеспечивающую ми­нимальное изменение свойств соединения по сравнению со свойствами основных материалов;
2) электронно-лучевую (весьма экономически выгодную) и лазерную, обеспечивающие узкую зону проплавления, малые деформации и поз­воляющие сварку закаленных деталей;
3) радиочастотную, преимущественно приме­няемую для тонких труб и весьма производи­тельную;
4) ультразвуковую в приборостроении для де­талей малой толщины из однородных и разно­родных металлов;
5) сварку взрывом, преимущественно для по­крытий.
Существенные перспективы, в частности для повышения
производительности сварки и резки, дает применение плазменного процесса.
Весьма эффективны наплавки, повышаю­щие износостойкость в 3?10 раз. Возможна наплавка слоя практически любого металла или сплава на заготовку из обычной конструкцион­ной стали.
Широко применяют восстановительные на­плавки, но еще недостаточно применяют наплав­ки, выполняемые в процессе изготовления, хотя они наиболее выгодны. Успешно наплавляют клапаны автомобильных двигателей и дизелей, лемехи, бандажи железнодорожных колес, про­катные валки.
Разработана сварка пластмасс газовыми теплоносителями, нагревательными элементами ТВЧ., ультразвуком, трением, с помощью хими­ческих реакций.
Сварные соединения по взаимному рас­положению соединяемых элементов можно разделить на следующие группы:
1) Соединения стыковые. Соединяемые элементы являются продолжением один другого, сварку производят по торцам.
2) Соединения нахлесточные. Боковые поверхности соединяемых элементов час­тично перекрывают одна другую.
3) Соединения тавровые. Соединяемые элементы перпендикулярны или реже на­клонны один к другому. Один элемент торцом приваривается к боковой поверх­ности другого.
4) Соединения угловые. Соединяемые элементы перпендикулярны или наклонны один к другому и привариваются по кром­кам.
Применение стыковых соединений, как наиболее близких к целым деталям, рас­ширяется, а применение нахлесточных­ сокращается.
Применение сварных конструкций обес­печивает существенную экономию металла по сравнению с клепаными и литыми. Экономия металла по сравнению с клепаными конструкциями получается в основном ввиду:
а) полного использования рабочих сече­ний соединяемых элементов без ослабле­ния их отверстиями для заклепок;
б) возможности непосредственного со­единения элементов без вспомогательных деталей (накладок).
   Общая экономия металла составляет в среднем 15?20 %.
Экономия металла по сравнению с ли­тыми конструкциями достигается благо­даря:
 а) более высоким механическим свойст­вам материалов и меньшим остаточным напряжениям;
б) более тонким стенкам;
в) меньшим припускам на механиче­скую обработку.
 Сварные стальные конструкции легче чу­гунных литых на величины до 50%, а стальных литых — до 30 %.
Для сварки характерны высокие эконо­мические показатели: малая трудоемкость процесса, относительно низкая стоимость оборудования, возможность автоматиза­ции и т. д. Относительно низкая стоимость сварочного оборудования определяется тем, что оно не связано с использованием больших сил (как кузнечно-прессовое обо­рудование) и с необходимостью плавления большого количества металла (как литей­ное производство).
Недостатком сварки является неста­бильность качества шва, зависящая от квалификации сварщика. Этот недостаток в значительной степени устраняется приме­нением автоматической сварки.
Сварка является основным видом полу­чения соединений металлических строи­тельных конструкций. Наиболее прогрес­сивно изготовление металлических конст­рукций на заводах сваркой, а их соедине­ние на строительных объектах высоко­прочными болтами.
Сварка позволяет удешевлять и совер­шенствовать конструкции деталей, полу­ченных разными заготовительными опера­циями, поковок, проката, отливок и дета­лей из разных материалов.
Широкое применение находят сварные конструкции из гнутых или штампованных элементов. Эти конструкции допускают ра­циональные формы при малой трудоем­кости.
Общим исходным условием проектиро­вания сварных соединений является ус­ловие равно прочности шва и соединяемых элементов.
Расчет сварных конструкций. Прочность сварных соедине­ний при переменной нагрузке.
Сварные соединения, равнопрочные при статических нагрузках соединяемым эле­ментам, при переменных нагрузках оказы­ваются относительно слабее.
Это объясняется: 1) концентрацией напряжений (связанной с геометрией стыка, сварочными дефектами, а для фланго­вых и косых угловых швов – совместной работой с соединяемыми элементами); 2) остаточными напряжениями; в) литей­ной структурой шва, изменением струк­туры металла около шва и выгоранием легирующих компонентов.
Наибольшим сопротивлением перемен­ным нагрузкам обладают стыковые соеди­нения, особенно при снятых механической обработкой утолщениях.
Прочность сварных соединений при действии переменных нагрузок сильно за­висит от качества швов. Например, при наличии в стыковых швах даже незна­чительного непровара прочность снижает­ся на 50 %. Такое же снижение получается от сварки электродами с тонкими покры­тиями.
Большое значение имеет конструкция швов. Например, прочность при перемен­ных нагрузках тавровых соединений со скосами кромок в связи с меньшей кон­центрацией напряжений в 1,5 раза выше, чем без разделки кромок. От постановки накладок для усиления стыковых соедине­ний прочность при переменных нагрузках, как правило, не только не увеличивается, но, наоборот, уменьшается в связи с появ­лением источников резкой концентрации напряжений.
Следует избегать совмещения сварных швов с местами концентрации напряжений от формы. Следует обеспечивать равно­мерную толщину швов, в частности исклю­чать большие скопления наплавленного металла в местах пересечения швов. Следует так располагать швы, чтобы было удобно их сваривать и контроли­ровать.
Кардинальным средством повышения прочности сварных соединений при пере­менных нагрузках является наклеп дробью и чеканка.
В опытах на сварных лабораторных образцах дробеструйной обработкой уда­валось повысить прочность более чем в 1,5 раза и даже довести прочность до прочности целых образцов; прочность соединений электрошлаковой сваркой уда­валось повысить в 2 раза.
Выбор допускаемых напряже­ний. Допускаемые напряжения в сварных швах при статической нагрузке задаются в долях от допускаемого напряжения ос­новного металла соединяемых элементов на растяжение в зависимости от способа сварки.
Допускаемые напряжения основного ме­талла в металлических строительных и крановых конструкциях (в соответствии со «Строительными нормами и правилами» ) определяют по зависимости
<shape id="_x0000_i1051" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44866.files/image052.wmz» o:><img width=«111» height=«28» src=«dopb217094.zip» v:shapes="_x0000_i1051">
где R — расчетное сопротивление разру­шению (R=0,9σТ для низкоуглеродистой и R=0,85σТ для низколегированной ста­ли); m — коэффициент условий работы, в большинстве случаев равный 0,9; при повышенной податливости элементов и в некоторых других случаях т=0,8;kH­ -коэффициент надежности, обычно kH=1?1,2, для подкрановых балок при тяжелом режиме kH=1,3?1,5.
Обычно <shape id="_x0000_i1052" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44866.files/image054.wmz» o:><img width=«35» height=«28» src=«dopb217095.zip» v:shapes="_x0000_i1052">= σТ/(1,35?1,6) для углеродистых и <shape id="_x0000_i1053" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44866.files/image054.wmz» o:><img width=«35» height=«28» src=«dopb217095.zip» v:shapes="_x0000_i1053">= σТ/(1,5?1,7) для легированных сталей.
В строительных конструкциях при пе­ременных нагрузках расчетные сопротив­ления или допускаемое напряжение умно­жают на коэффициент γ=с/(а-br), если наибольшее напряжение растягивающее, или на коэффициент γ=с/(а-br), если наибольшее напряжение сжимающее, где r=σmin/σmax характеристика цикла, а, b, с — коэффициенты.
    продолжение
--PAGE_BREAK--Расчет на сопротивление усталости машиностроительных свар­ных конструкций можно прово­дить по основному металлу вблизи шва, если обеспечена статическая равнопроч­ность со швами.
Расчет на надежность сварных соединений. На основании отечественных и зарубежных исследований, содержащих диапазон рас­сеяния предела выносливости сварных соединений: стыковое соединение, сварка автоматическая и полуавтомати­ческая 0,03; то же, сварка ручная 0,05; нахлесточное соединение 0,06; сварные двутавровые балки 0,05; сварные короб­чатые балки 0,09.
Окалина может служить са­мостоятельным источником вариации пре­дела выносливости с коэффициентом 0,06. Эти коэффициенты должны квадратически суммироваться с коэффициентом вариации для деталей одной плавки без сварного шва и коэффициентом по плавкам.

9. Паяные соединения
Паяные соединения — этонеразъемные соединения, обеспечиваемые силами моле­кулярного взаимодействия между соеди­няемыми деталями иприпоем. Припой­ — этосплав или металл, вводимый в расплав­ленном состоянии в зазор между соединяе­мыми деталями и имеющий более низкую температуру плавления, чем соединяемые детали. Отличие пайки от сварки — отсут­ствие расплавления или высокотемпера­турного нагрева соединяемых деталей.
Связь в паяном шве основана на:
растворении металла деталей в расплав­ленном припое;
взаимной диффузии элементов припоя  и металла соединяемых деталей;
  бездиффузионной атомной связи.
Прочность паяного шва существенно выше, чем припоя, в связи с растворением в слоематериала деталей и в связи с тем, чтослой находится в стесненном напря­женном состоянии между соединяемыми деталями.
Пайкой соединяют однородные и разно­родные материалы: черные и цветные ме­таллы, сплавы, керамику, стекло и т. д.
Основные паяные соединения: внахлест­ку (ПН-l? ПН-6, включая телескопиче­ские ПН-4? ПН-6), встык (ПВ-l, ПВ-2), вскос (ПВ-3, ПВ-4), втавр (ПТ-1? ПТ-4), соприкасающиеся (ПС-l, ПС-2). Преиму­щественное применение имеют соединения внахлестку, как обеспечивающие достаточ­но высокую прочность вплоть до достиже­ния равнопрочности с целыми деталями.
Стыковые соединения имеют примене­ние, ограниченное малыми нагрузками, что связано с малыми поверхностями спая.
Соединения ступенчатые и вскос (ПВ-3, ПВ-4 с углом не более 30°) способны обес­печивать необходимую прочность, но их применение ограничивается сложностью изготовления.
Пайкой соединяют листы, стержни, тру­бы между собой и с плоскими деталямии др. Важную область составляют сотовые паяные конструкции (рисунок 9).
<shape id=«Рисунок_x0020_30» o:spid="_x0000_i1054" type="#_x0000_t75" alt=«5,8»><imagedata src=«44866.files/image056.jpg» o: gain=«69719f» blacklevel="-9830f" grayscale=«t» bilevel=«t»><img width=«353» height=«333» src=«dopb217096.zip» alt=«5,8» v:shapes=«Рисунок_x0020_30»>
Рисунок 9 – Сотовые конструкции
Припои должны быть легкоплавкими, хорошо смачивать соединяемые поверх­ности, обладать достаточно высокой проч­ностью, пластичностью, непроницае­мостью. В технике применяют широкую номенклатуру припоев, разделяемую на группы по температуре плавления и по химическому составу.
В машиностроении употребительны следую­щие припои.
оловянно-свинцовые по ГОСТ 21930-76* ­ПОС 61, ПОС 40, ПОС 30, ПОС 10 и др.
оловянно-свинцовые сурьмянистые и мало­сурьмянистые по ГОСТ 21930-76* (автомоби­лестроение, соединения цинковых и оцинкован­ных деталей и др.);
серебряные, оловянные, оловянно-свинцовые с содержанием серебра до 10 % по ГОСТ 19738-74* (ответственные соединения, требую­шие высокой прочности, коррозионной стой­кости, относительно невысокой температуры плавления, повышенной электропроводности);
медно-цинковые сплавы — латуни (для боль­шинства металлических деталей, кроме деталей, подвергаемых ударным и вибрационным нагруз­кам).
В процессе пайки для защиты поверхностей от загрязнения и окисления и соответственно для улучшения растекания жидкого припоя при­меняют флюсы.
При низкотемпературной пайке применяют в виде флюса канифоль и ее растворы, вазелин, а также более активные флюсы, содержащие органические кислоты (олеиновую, молочную, лимонную) и др.
Для повышения активности флюса добавляют фтористые и хлористые соли металлов.
Применяют многообразные способы пайки: паяльником с периодическим подогревом или с непрерывным подогревом газом, жидким топли­вом или электрическим подогревом; газопла­менными горелками; электронагревом (преиму­щественно электросопротивлением); в жидких средах; в печах; специальные.
Наиболее проста пайка паяльником, наибо­лее производительны пайки в жидких средах и в печах.
Расчет паяных соединений проводят по номинальному напряжению в зависимости от предела прочности. Значения предела прочности на срез при пайке наиболее распространенными оловянно-свинцовыми припоями:
Материал детали
Сталь 20
Сталь Х18Н9Т
Медь М3
Латунь Л62
τср, МПа
28
32
27
22
Предел прочности спая на растяжение (по опытам с серебряными припоями ПСр40 и ПСр45) для большинства сталей на 30-40 % выше τср, а для особо высоко­легированных сталей выше до 2 и более раз.

10. Шлицевые соединения
Шлицевые соединения (в соответстивии с  рисунком 10) условно можно рассматривать как многошпоночное, у которого шпонки выполнены как одно целое с валом. Шпоночные и зубчатые соединения служат для закрепления деталей на осях и валах. Такими деталями являются шкивы, зубчатые колеса, муфты, маховики, кулачки и т. д.
<shape id=«Рисунок_x0020_31» o:spid="_x0000_i1055" type="#_x0000_t75" alt=«9,22»><imagedata src=«44866.files/image058.jpg» o: blacklevel="-9830f" grayscale=«t» bilevel=«t»><img width=«431» height=«299» src=«dopb217097.zip» alt=«9,22» v:shapes=«Рисунок_x0020_31»>   
Рисунок 10 – Детали (а) и шлицевое соединение (б): 1- вал; 2 – втулка (ступица)
Соединения обеспе­чивают жесткое фиксирование деталей в окружном направлении и допускают их взаимные осевые перемещения (подвиж­ные соединения).
По форме поперечного, сечения разли­чают три типа соединений: прямобочные ГОСТ 1139-80; эвольвентные ГОСТ6033-80; треугольные (изготовляются по отраслевым стандартам).
Соединения с прямобочными зубьями распространены в машино­строении. В зависимости от числа зубьев (z=6?20)и их высоты ГОСТ 1139-80 предусматривает три серии соединенийдля валов с внешним диаметром от 14 до <metricconverter productid=«125 мм» w:st=«on»>125 мм.
<shape id=«Рисунок_x0020_32» o:spid="_x0000_i1056" type="#_x0000_t75" alt=«9,24»><imagedata src=«44866.files/image060.jpg» o: blacklevel="-9830f" grayscale=«t» bilevel=«t»><img width=«189» height=«193» src=«dopb217098.zip» alt=«9,24» v:shapes=«Рисунок_x0020_32»>
Рисунок 11 – Шлицевые соединения с эвольвентными (а) и треугольными (б) зубьями
При переходе от легкой к тяжелой серии при неизменном внутреннем диа­метре зубьев увеличиваются их число, внешний диаметр и, как следствие, на­грузочная способность.
Центрирование, т. е. соосное положение соединяемых деталей, осуществляют: по внешнему (в соответстивии с  рисунком 11, а) или внутреннему (в соответстивии с  рисунком 11, б) диаметру зубьев, а также по боковым поверхностям зубьев.
Для первых двух типов центрирования соединения имеют минимальные зазоры по поверхностям диаметров D и d соответ­ственно и ограниченный зазор по боковым сторонам. По нецентрирующему диаметру предусмотрен значительный зазор. При третьем типе центрирования  минимальный зазор устанавливают по боковым сторонам зубьев и значительные зазоры по поверх­ностям диаметров D и d. Стандартом предусмотрены три формы исполнения зубьев вала и одна­ для впадин втулки.
Центрирование по внешнему диаметру зубьев технологически наиболее простое и экономичное, так как центрирующие поверхности допускают точную и произ­водительную обработку.Такое центрирование применяют в основном для неподвижных соединений.
Рекомендуемые посадки по ширине b при центрировании по наружному диаметру: F8/f7, F8/f8, F8/js7 и др.
Центрирующие по­верхности вала шлифуют, обеспечивая наиболее высокую точность центрирова­ния. Такое центрирование используют обычно в подвижных соединениях: Реко­мендуют следующие посадки по центри­рующему диаметру d:H7/f7, H7/g6, Н7/ js7 и др.
Центрирование по боковым сторонам зубьев применяют сравнительно редко, лишь в соединениях, подверженных ревер­сивным динамическим нагрузкам. Оно не обеспечивает соосности вала и ступицы, хотя имеет высокую нагрузочную спо­собность. Рекомендуемые посадки по ширине b:F8/js7, D9/e8. D9/f8 и др.
Соединения с эвольвентными шлицами более технологичны, чем прямобочные шлицевые соединения. Для обработки валов с эвольвентными шлицами требуется мень­ший комплект более простого инструмента и используется совершенная технология зубообработки.
Соединения имеют более высокую точ­ность и прочность благодаря большей пло­щади контакта, большему числу зубьев и скруглению впадин, снижающему кон­центрацию напряжений. В cвязи с этим области применения соединений непрерыв­но расширяются. Их центрирование выпол­няют обычно по боковым поверхностям зубьев. Рекомендуемые посадки: 7H/7h, 7Н/9r, 7Н/8р — для неподвижных соединений и 9H/9f, 9H/9g, 11H/l0d — для подвиж­ных соединений.
В отличие от зубчатых колес угол про­филя (α=30°)увеличен, а высота зуба уменьшена (h=m).
По ГОСТ 603З-80 размерный ряд охва­тывает эвольвентные шлицевые соедине­ния с модулями m=0,5?10 мм, наруж­ными диаметрами D =4?500 мм и чис­лами зубьев z=6?82.
При использовании прямобочных и эвольвентных соединений для направления осевого перемещения деталей, посаженных на вал (например, зубчатых колес в короб­ках передач), твердость поверхности зубьев повышают до 54-60 HRC для уменьшения изно­са.
Соединения с треугольными зубьями применяют преимущественно для неподвижных соединений при тонкостенных втулках, а также в сое­динениях стальных валов со ступицами из легких сплавов, в приборостроении. Они позволяют координировать положение ва­ла и втулки в пределах малых углов. По рекомендации СЭВ (РС 656-66) угол профиля β=60° при номинальных диа­метрах до <metricconverter productid=«60 мм» w:st=«on»>60 мм. Кроме таких соеди­нений, в машиностроении по отраслевым стандартам изготовляют соединения с дру­гими углами профиля (72°, 90° и др.) и D=5?75мм.
В быстроходных передачах авиацион­ные и автомобильные коробки передачи т. п. точность центрирования шлицевых соединений часто недостаточна. Для ее по­вышения центрирование осуществляют по вспомогательным поверхностям (коническим, цилиндрическим, а иногда отказываются от применения соединений и колеса изготовляют как одно целое с валом.
<shape id=«Рисунок_x0020_33» o:spid="_x0000_i1057" type="#_x0000_t75" alt=«9,25»><imagedata src=«44866.files/image062.jpg» o: blacklevel="-7864f" grayscale=«t» bilevel=«t»><img width=«262» height=«179» src=«dopb217099.zip» alt=«9,25» v:shapes=«Рисунок_x0020_33»>
Рисунок 12 – Центрирования деталей шлицевого соединения по конической и цилиндрической дополнительным поверхностям
Проектирование и расчет соединений. Основные размеры  шлицевого соединения задают при конструировании вала. Длину соеди­нения принимают не более 1,5D; при большей длине существенно возрастает нерав­номерность распределения нагрузки вдоль зубьев и трудоемкость изготовления. Учитывая, что соединения в машинах выходят из строя преимущественно из-за повреждения рабочих поверхностей зубьев и усталостного разруше­ния шлицевых валов, после проектирова­ния выполняют проверочный расчет зубьев.
<shape id=«Рисунок_x0020_34» o:spid="_x0000_i1058" type="#_x0000_t75" alt=«9,26»><imagedata src=«44866.files/image064.jpg» o: blacklevel="-9830f" grayscale=«t» bilevel=«t»><img width=«180» height=«221» src=«dopb217100.zip» alt=«9,26» v:shapes=«Рисунок_x0020_34»>
Рисунок 13 – Расчётная схема зуба шлицевого соединения
Условие прочности по допускаемым на­пряжениям смятия имеет вид
<shape id="_x0000_i1059" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44866.files/image066.wmz» o:><img width=«164» height=«52» src=«dopb217101.zip» v:shapes="_x0000_i1059">
где dm — средний диаметр соединения; z — ­число зубьев; h и l — соответственно высо­та и длина поверхности контакта зубьев; ψ — коэффициент, учитывающий нерав­номерное распределение нагрузки между зубьями и вдоль зубьев (ψ=0,5?0,7); [σсм] — допускаемое напряжение смятия на боковых поверхностях.
Для соединения с эвольвентными зубья­ми принимают: [σсм] =0,2σв ­для неподвижных соединений с химико­-термической обработкой зубьев;
[σсм] =0,lσв — то же для подвижных сое­динений. Для соединений с зубьями без химико-термической обработки зна­чения [σсм] снижают вдвое. Высота и длина поверхности контакта: для прямобочных зубьев
<shape id="_x0000_i1060" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44866.files/image068.wmz» o:><img width=«120» height=«47» src=«dopb217102.zip» v:shapes="_x0000_i1060">;    <shape id="_x0000_i1061" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44866.files/image070.wmz» o:><img width=«91» height=«47» src=«dopb217103.zip» v:shapes="_x0000_i1061">;
для эвольвентных зубьев h=m; dm=mz, где m – модуль зубьев.
Шлицевым соединениям присуща высо­кая концентрация нагрузки, обусловленная погрешностями изготовле­ния, смещениями осей деталей под нагруз­кой, закручиванием деталей. Лишь в идеально точном соединении при дейст­вии вращающего момента Т нагрузка между зубьями распределена равномерно
<shape id="_x0000_i1062" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44866.files/image072.wmz» o:><img width=«72» height=«48» src=«dopb217104.zip» v:shapes="_x0000_i1062">; где I – номер зуба.
При совместном действии момента и радиальной силы F, нагрузка между зубьями будет распределяться неравно­мерно
<shape id="_x0000_i1063" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44866.files/image072.wmz» o:><img width=«72» height=«48» src=«dopb217104.zip» v:shapes="_x0000_i1063">   и   <shape id="_x0000_i1064" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44866.files/image074.wmz» o:><img width=«77» height=«48» src=«dopb217105.zip» v:shapes="_x0000_i1064">
В реальных соединениях имеются погрешности в угловом шаге зубьев вала и втулки, а также радиальные зазоры, ко­торые приводят к существенно неравно­мерному распределению нагрузки в ок­ружном направлении и циклическому взаимному смещению деталей в осевом направлении, изнашиванию зубьев и раз­витию контактной коррозии.
В приближенном расчете концентрацию нагрузки учитывают общим коэффициен­том ψ. Для улучшения распределения нагрузки и повышения долговечности соединений повышают точность изготовления, совершенствуют формы деталей и выполняют ряд других мероприя­тий.  
         11 Штифтовые соединения
                   Штифтовые соединенияприменяют при небольших нагрузках преимущественно в приборостроении. Соединяемые детали сопрягаются при этом по переходным посадкам.
<shape id=«Рисунок_x0020_41» o:spid="_x0000_i1065" type="#_x0000_t75"><imagedata src=«44866.files/image076.png» o:><img width=«492» height=«228» src=«dopb217106.zip» v:shapes=«Рисунок_x0020_41»>
Рисунок 14 – Штифтовые соединения
Для исключения выпадения в процессе работы используют штифты: с насеченными канавками, вальцованные, резьбовые. Часто для этих же целей произ­водят разведение концов штифтов.
<shape id=«Рисунок_x0020_42» o:spid="_x0000_i1066" type="#_x0000_t75" alt=«9,31»><imagedata src=«44866.files/image078.jpg» o: blacklevel="-9830f" grayscale=«t» bilevel=«t»><img width=«434» height=«250» src=«dopb217107.zip» alt=«9,31» v:shapes=«Рисунок_x0020_42»>
Рисунок 15 – Штифты (а – гладкие, б – с канавками, в – с резьбовым концом, г – разводной конический)
Основные типы штифтов стандартизо­ваны. Их изготовляют из углеродистых сталей 30, 45, 50 и др.
По характеру работы штифтовое соеди­нение подобно заклепочному (работает на срез и смятие). Для расчета соединения используют те же зависимости. Условие прочности при срезе радиального штифта,
<shape id="_x0000_i1067" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44866.files/image080.wmz» o:><img width=«104» height=«52» src=«dopb217108.zip» v:shapes="_x0000_i1067">
а условие прочности по смятию
<shape id="_x0000_i1068" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44866.files/image082.wmz» o:><img width=«131» height=«52» src=«dopb217109.zip» v:shapes="_x0000_i1068">
где Ft — срезающая сила (осевая или окружная); i — число поверхностей среза; Ас=πd2/ 4 — площадь штифта при срезе; Асм=d(D-d1) — площадь поверхности смятия (сжатия); [τc]=70?80 МПа­ — допускаемое напряжение при срезе; [σсм] =200?300 МПа — допускаемое напряжение при смятии.
Срезающая сила при передаче вра­щающего момента Ft=2T/d1.
Штифты диаметром d=(0,1?0,15)dви длиной l=(3?4)dв(dв — диаметр вала) устанавливают по посадке с натягом Н7/r6 в отверстия, совместно просверленные и развернутые при сборке в валу и ступице по стыку посадочных поверхностей.
<shape id=«Рисунок_x0020_45» o:spid="_x0000_i1069" type="#_x0000_t75" alt=«9,32»><imagedata src=«44866.files/image084.jpg» o: blacklevel="-7864f" grayscale=«t» bilevel=«t»><img width=«517» height=«287» src=«dopb217110.zip» alt=«9,32» v:shapes=«Рисунок_x0020_45»>
Рисунок 16 – Схемы к расчёту соединений радиальным (а) и осевым (б) штифтами
Многоштифтовые соединения этого типа по прочности близки к шлицевым.

12. Шпоночные соединения
Соединения двух со­осных цилиндрических деталей для передачи вращения между ними осуществляется с помощью шпонки 1 (в соответстивии с  рисунком 17, а), специальной детали, за­кладываемой в пазы соединяемых вала 2 и ступицы 3.
<shape id=«Рисунок_x0020_46» o:spid="_x0000_i1070" type="#_x0000_t75" alt=«9,20»><imagedata src=«44866.files/image086.jpg» o: blacklevel="-9830f" grayscale=«t» bilevel=«t»><img width=«236» height=«383» src=«dopb217111.zip» alt=«9,20» v:shapes=«Рисунок_x0020_46»>
Рисунок 17 – Шпоночные соединения
В машиностроении применяют не­напряженные (без нагрузки) соеди­нения (с помощью призматических и сег­ментных шпонок (в соответстивии с  рисунком 17, б и в), и напряженные соединения (с помощью клиновых шпонок (в соответстивии с  рисунком <metricconverter productid=«17, г» w:st=«on»>17, г)). Шпонки этих типов стандартизованы, их размеры выбирают поГОСТ23360-78, ГОСТ 24071-80 и ГОСТ24068-80.
Основные достоинства соединений со­стоят в простоте конструкции и возмож­ности жесткой фиксации насаживаемой детали в окружном направлении.
Однако соединения трудоемки в изго­товлении, требуют ручной пригонки или подбора. Это ограничивает использование соединений в машинах крупносерийного и массового производства. Не рекомендуется применение соединений для быстровра­щающихся валов ответственного назначе­ния из-за сложности обеспечения концент­ричной посадки сопрягаемых деталей.
Шпоночные соединения применяют преимущественно в тех случаях, когда посадку с натягом не удается реализовать по условиям прочности или технологическим возможностям.
Соединения призматическими шпонка­ми. Применяются в конструкциях наиболее широко, так как просты в изготовлении и имеют сравнительно небольшую глубину врезания в вал.
Шпонки имеют прямоугольное сечениес отношением высоты к ширине от 1 (для валов диаметром до <metricconverter productid=«22 мм» w:st=«on»>22 мм) до 0,5 (для валов больших диа­метров). Их устанавливают с натягом в пазы валов. Рабочими у шпонок являют­ся боковые узкие грани. В радиальном направлении предусмотрен зазор, В ответ­ственных соединениях сопряжение дна па­за с боковыми сторонами выполняют по радиусу для снижения концентрации напряжений. Материал шпонок — чистотянутая сталь 45 или сталь Ст6 с пределом прочности σв =590?750 МПа.
Если принять для упрощения, что напря­жения в зоне контакта распределены рав­номерно, и плечо рав­нодействующей этих напряжений равно 0,5d (где d — диаметр вала), то средние контактные напряжения (напряжения смя­тия, вызывающие смятие рабочих граней)
<shape id="_x0000_i1071" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44866.files/image088.wmz» o:><img width=«140» height=«55» src=«dopb217112.zip» v:shapes="_x0000_i1071"> 
где Т — вращающий момент; lр — рабочая длина шпонки; t2=0,4h -­глубина врезания шпонки в ступицу; <shape id="_x0000_i1072" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44866.files/image090.wmz» o:><img width=«39» height=«25» src=«dopb217113.zip» v:shapes="_x0000_i1072">  — допускаемое напряжение на смя­тие.
На практике сечение шпонки подбирают по ГОСТ 23360-78 в зависимости от диа­метра вала, а длину l шпонки назначают на 5-<metricconverter productid=«10 мм» w:st=«on»>10 мм меньше длины ступицы. Затем по формуле (1) оценивают прочность соединения на смятие или вычисляют пре­дельный момент, соответствующий напря­жению <shape id="_x0000_i1073" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44866.files/image090.wmz» o:><img width=«39» height=«25» src=«dopb217113.zip» v:shapes="_x0000_i1073">.
    продолжение
--PAGE_BREAK--Рабочая длина шпонки lp=l-b может быть определена из очевидного соотношения.
<shape id="_x0000_i1074" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44866.files/image092.wmz» o:><img width=«100» height=«52» src=«dopb217114.zip» v:shapes="_x0000_i1074">.
Проверку прочности шпонок на срез обычно не производят, так как это условие удовлетворяется при использовании стан­дартных сечений шпонок и рекомендуемых значений <shape id="_x0000_i1075" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44866.files/image090.wmz» o:><img width=«39» height=«25» src=«dopb217113.zip» v:shapes="_x0000_i1075">.
Если условие прочности не выпол­няется, то соединение образуют с помощью двух шпонок, установленных под углом 120 или 180°.
Соединения характеризуются сущест­венно неравномерным распределением нагрузки и напряжений как по высоте сечения, так и по длине шпонки. Это вызывает упругопласти­ческое смятие рабочих граней пазов и шпонки, закручивание ее, особенно при на­личии зазора между валом и ступицей. Поэтому длину шпоночных соединений ог­раничивают (l≤1,5d), а посадку зубча­тых колес, шкивов, полумуфт и других деталей на валы осуществляют с натягом (посадки Н7/р6; Н7/r6; H7/s7; H7/k6 и т. п.).
В этом случае шпоночные соединения по существу выключаются из работы и оказы­ваются резервными, а шпонки обеспечи­вают лишь жесткую фиксацию в окружном направлении насаживаемых деталей.
Соединения сегментными шпонками. Сегментные шпонкиимеют более глубокую посадку и не пере­кашиваются под нагрузкой, они не требуют ручной пригонки. Однако глубокий паз су­щественно ослабляет вал, поэтому сег­ментные шпонки используют преимущест­венно для закрепления деталей на мало­нагруженных участках вала (например, на входных или выходных хвостовиках валов).
Расчет соединений с сегментными шпон­ками также производят по формуле, принимая t2=h-t1. До­пускаемые напряжения смятия <shape id="_x0000_i1076" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44866.files/image090.wmz» o:><img width=«39» height=«25» src=«dopb217113.zip» v:shapes="_x0000_i1076"> при постоянной нагрузке в соединении сталь­ного вала и шпонки из чистотянутой стали (σв=500?600 МПа) в зависимости от материала ступицы можно выбирать следующими: 150-180 МПа — для ступиц из стали; 80-100 МПа — из чугуна и алю­миния; 15-25 МПа — из текстолита и древопластика.
Большие значения принимают при лег­ком режиме работы (переменная нагрузка не больше 5% от постоянной), а мень­шие — при тяжелых условиях эксплуатации (нагрузка знакопеременная с ударами).

13. Резьба
Резьба — выступы, образованные на основной поверхности винтов или гаек и расположенные по винтовой линии. Резьбовое соединение образуется двумя (реже тремя) деталями. У одной из них на наружной, а у другой на внутренней поверхности имеются расположенные по винтовой поверхности выступы – соответственно наружная и внутренняя резьба (в соответстивии с  рисунком 18).
По форме основной поверхности различают цилиндрические и конические резьбы. Наиболее распространена цилиндрическая резьба. Коническую резьбу применяют для плотных соединений труб, масленок, пробок и т. п.
Профиль резьбы — контур сечения резьбы в плоскости, проходящей через ось основной поверхности. По форме профиля различают треугольные, прямоугольные, тра­пецеидальные, круглые и другие резьбы.
По направлению винтовой линии различают правую и левую резьбы. У правой резьбы винтовая линия идет слева направо и вверх, у левой — справа налево и вверх. Наиболее рас­пространена правая резьба. Левую резьбу применяют только в специальных случаях.
Если витки резьбы расположены по двум или нескольким параллельным вин­товым линиям, то они образуют многозаходную резьбу. По числу захода раз­личают однозаходную, двухзаходную и т. д. резьбы. Наиболее распространена однозаходная резьба. Все крепежные ре­зьбы однозаходные. Многозаходные резь­бы применяются преимущественно в винтовых механизмах. Число заходов больше трех применяют редко.
<shape id=«Рисунок_x0020_53» o:spid="_x0000_i1077" type="#_x0000_t75" alt=«8,1»><imagedata src=«44866.files/image094.jpg» o: blacklevel="-7864f" grayscale=«t» bilevel=«t»><img width=«335» height=«266» src=«dopb217115.zip» alt=«8,1» v:shapes=«Рисунок_x0020_53»>
Рисунок 18 – Резьбовое соединение с метрической резьбой
Методы изготовления резьбы
 1. Нарезкой вручную мет­чиками или плашками. Способ малопроизводительный. Его применяют в индивидуальном производстве и при ремонтных работах.
 2.   Нарезкой на токарно-винторезных или специальных станках.
 3.   Фрезерованием на специальных резьбофрезерных станках. Применяют для нарезки винтов больших диаметров с повышенными требованиями к точности резьбы (ходовые и грузовые винты, резьбы на валах и т.д.).
  4.   Накаткой на специальных резьбонакатных станках-автоматах. Этим высокопроизводительным и дешёвым способом изготовляют большинство резьб стандартных  крепёжных деталей (болты, винты и т.д.). Накатка существенно упрочняет резьбовые детали.
  5.   Литьём на деталях из стекла, пластмассы, металлокерамики и др.
  6. Выдавливанием на тонкостенных давленных и штампованных изделиях из жести, пластмассы и т.д.
Наибольшее распространение в машино­- и приборостроении имеет метрическая резьба по ГОСТ 8724-81 с крупными мелким шагами. Она обозна­чается буквой М и цифрами, показывающими наружный диаметр резь­бы (например, резьба, имеющая d=24 мм, обозначается М24), в обозначении резьбы с мелким шагом, кроме диаметра, в форме сомножителя указывается ее шаг (например, М24?1,5 для резьбы, имеющей d=24 мм и Р=1,5 мм). Области примене­ния других типов резьб ограничены спе­циальными конструкциями.
Крепежные детали и типы соединений. Наибольшее распространение среди резь­бовых деталей получили крепежные болты, винты, шпильки, гайки и вставки. С помощью этих деталей образуют большинство разъемных соединении в конструкциях.
<shape id=«Рисунок_x0020_54» o:spid="_x0000_i1078" type="#_x0000_t75" alt=«8,3»><imagedata src=«44866.files/image096.jpg» o: blacklevel="-7864f" grayscale=«t» bilevel=«t»><img width=«266» height=«217» src=«dopb217116.zip» alt=«8,3» v:shapes=«Рисунок_x0020_54»>
Рисунок 19 – Основные типы резьбовых соединений
Болт (в соответстивии с  рисунком 19, а) и винт (в соответстивии с  рисунком 19, б) – стержень с головкой и одним резьбовым концом. Шпилька (рисунок 19, в) имеет два резьбовых конца. Вставка (в соответстивии с  рисунком <metricconverter productid=«19, г» w:st=«on»>19, г). Винт с резьбовой втулкой (в соответстивии с  рисунком 19, д).
Выбор типа соединения определяется проч­ностью материала соединяемых деталей, частотой сборки и разборки соединения в эксплуатации, а также особенностями конструкции и технологии изготовления соединяемых деталей.
Соединения болтомприменяют только при наличии доступа к гайке и головке болта для скрепления деталей сравнитель­но небольшой толщины (например, при наличии специальных поясков или флан­цев), а также при многократной раз­борке и сборке соединений. В последнем случае (особенно при большой толщине соединяемых деталей) предпочтение отда­ется также соединениям винтом или шпилькой.
Соединения винтом и шпилькойпри­меняют для скрепления деталей при нали­чии доступа монтажного инструмента лишь с одной стороны (к гайке). Область применения соединений винтом в силовых конструкциях ограничена, пред­почтение отдается соединениям шпилькой. Шпильки фиксируют (стопорят) в корпусной детали (посадкой на резьбе с натя­гом, завинчиванием на сбег резьбы, с помощью клея и т. д.) для предотвра­щения вывинчивания их при отвинчивании гаек.
Вставкиприменяют в основном для по­вышения износостойкости резьбы в корпу­сах из материалов с невысокой проч­ностью, а также для повышения прочности соединений.
Резьбовые втулкииспользуют преиму­щественно в корпусах из композиционных материалов.
Для предотвращения повреждения по­верхностей соединяемых деталей при за­винчивании гаек под них подкладывают шайбы.
 Конструктивным разнообразием отли­чаются стержни болтов (винтов). Наряду с обычной (в соответстивии с  рисунком 20), наиболее распростра­ненной формой болта (а)приме­няют другие конструкции. Болт (б) в отличие от предыдущего имеет диаметр стержня несколько больше наруж­ного диаметра резьбы. Такие болты уста­навливают в отверстия корпусов без за­зора. В ряде ответственных соединений для увеличения податливости при меняют полые болты (в). Болты на (г и д) имеют центрирующие пояски под головками, а поясок посередине (д)предназначен для гашения виб­раций стержня.
<shape id=«Рисунок_x0020_55» o:spid="_x0000_i1079" type="#_x0000_t75" alt=«8,4»><imagedata src=«44866.files/image098.jpg» o: blacklevel="-7864f" grayscale=«t» bilevel=«t»><img width=«257» height=«174» src=«dopb217117.zip» alt=«8,4» v:shapes=«Рисунок_x0020_55»>
Рисунок 20 – Конструктивные формы стержней болтов
Формы головок болтов (в соответстивии с  рисунком 21) и гаектакже разнообразны, выбор их для практического использования опре­деляется преимущественно условиями ра­боты соединений, технологией изготовле­ния крепежных деталей и их сборкой.
<shape id=«Рисунок_x0020_56» o:spid="_x0000_i1080" type="#_x0000_t75" alt=«8,5»><imagedata src=«44866.files/image100.jpg» o: blacklevel="-7864f" grayscale=«t» bilevel=«t»><img width=«197» height=«158» src=«dopb217118.zip» alt=«8,5» v:shapes=«Рисунок_x0020_56»>
Рисунок 21 – Конструктивные формы головок болтов (винтов)
Для фиксирования деталей на валах, осях и др. применяют установочные винты с резьбой по всей длине стержня и упорным наконечником.
Основ­ные материалы болтов (винтов), шпилек и гаек и их механические характеристики нормированы ГОСТ 1759-82.
Для болтов, винтов и шпилек из угле­родистых и легированных сталей установ­лены 12 классов прочности, а для гаек — семь и соответствующие им рекоменду­емые марки сталей.
Выбор материалаопределяется условия­ми работы. И технологией изготовления. Стержни болтов в массовом производстве изготовляют из пластичных сталей 10, 15, 15Х, 16ХСН и др. на авто­матах методом холодной высадки, резьбу на болтах накатывают.
Для защиты крепежных деталей из угле­родистых сталей от коррозии на них нано­сят окисные пленкиили гальванические покрытия(цинковое, кадмиевое, фосфат­ное, медное и др.). Толщина покрытий выбирается в зависимости от шага резьбы и имеет следующие значения: 3-6 мкм для шага до <metricconverter productid=«0,4 мм» w:st=«on»>0,4 мм, 6-9 мкм – для шага 0,4-<metricconverter productid=«0,8 мм» w:st=«on»>0,8 мм и 9-12 мкм для шага свыше <metricconverter productid=«0,8 мм» w:st=«on»>0,8 мм.
Расчет резьбовых соединений. Расчет резьбового соединения включает в себя обычно две связанные между со­бой задачи: оценку прочности соединения и оценку плотности сты­ка.
Прочность соединения определяется, как правило, прочностью болта (шпильки), и для ее оценки необходимо знать напряжения в сечении с наименьшей площадью.
В случае, когда внешняя нагрузка на болт изменяется циклически от 0 до F , амплитуда переменных напряжений в сечении по внутреннему диаметру резьбы
<shape id="_x0000_i1081" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44866.files/image102.wmz» o:><img width=«155» height=«52» src=«dopb217119.zip» v:shapes="_x0000_i1081">     
и среднее напряжение
<shape id="_x0000_i1082" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44866.files/image104.wmz» o:><img width=«232» height=«52» src=«dopb217120.zip» v:shapes="_x0000_i1082">   
Практика и экспериментальные исследо­вания показали, что прочность затянутых резьбовых соединений при переменной на­грузке определяется ее амплитудой <shape id="_x0000_i1083" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44866.files/image106.wmz» o:><img width=«23» height=«25» src=«dopb217121.zip» v:shapes="_x0000_i1083">; чем меньше <shape id="_x0000_i1084" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44866.files/image108.wmz» o:><img width=«23» height=«25» src=«dopb217121.zip» v:shapes="_x0000_i1084">, тем больше долговечность и ресурс работы соединений. Поэтому одна из важнейших задач конструктора резьбо­вого соединения — добиться снижения внешней нагрузки на болт (шпильку).
Правило конструирования резьбового соединения: жесткие фланцы ­податливые болты.
Плотность стыка определяется остаточной силой в стыке. Внешняя на­грузка F уменьшает силу на стыке деталей до значения
<shape id="_x0000_i1085" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44866.files/image109.wmz» o:><img width=«216» height=«25» src=«dopb217122.zip» v:shapes="_x0000_i1085">
Если сила на стыке станет равной нулю, то стык раскроется и вся внешняя нагрузка будет восприниматься болтом, что опасно для его прочности.
Для предотвращения раскрытия стыка должно соблюдаться условие Fс>0; тогда минимальная сила затяжки
<shape id="_x0000_i1086" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44866.files/image111.wmz» o:><img width=«124» height=«25» src=«dopb217123.zip» v:shapes="_x0000_i1086">
Обычно назначают
<shape id="_x0000_i1087" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44866.files/image113.wmz» o:><img width=«116» height=«25» src=«dopb217124.zip» v:shapes="_x0000_i1087">
где ν — запас по плотности стыка равен 1,25-2 для постоянных нагрузок; 2,5-4 для переменных нагрузок.
Для герметизации стыковприменяют плоские прокладки из резины, картона, алюминия, меди и других мягких мате­риалов, упругие кольца, герметики и т. д. Герметичность стыков и соединений про­веряют течеискателями и другими спосо­бами.
Таким образом, сила предварительной затяжки определяется внешней нагрузкой.
Допустимое напряжение затяжки σ0=F0/A1≤0,8σT где σT — предел текучести материала болта. Обычно назначают σ0= (0,4?0,7) σT.
Для того чтобы соединения работали в расчетных силовых условиях, необходи­мо контролировать затяжку соединений.

14. Соединения с натягом
Соединение деталей машин с натягом — разностью посадочных размеров — осуществляют за счет их пред­варительной деформации. С помощью натяга соединяют обычно детали с цилиндри­ческими и реже коническими поверхностями контакта.
Соединение деталей с натягом представляет собой сопря­жение, в котором передача нагрузки от одной детали к другой осуществляется за счет сил трения на поверх­ностях контакта, образующихся благодаря силам упругости. Вследствие этого соеди­нение имеет нежесткую фиксацию деталей в осевом и окружном направлениях.
<shape id=«Рисунок_x0020_64» o:spid="_x0000_i1088" type="#_x0000_t75" alt=«9,1»><imagedata src=«44866.files/image115.jpg» o: blacklevel="-9830f" grayscale=«t» bilevel=«t»><img width=«171» height=«195» src=«dopb217125.zip» alt=«9,1» v:shapes=«Рисунок_x0020_64»>
Рисунок 22 – Соединения с натягом венца червячного колеса с центром (а) и шарикоподшипника с валом (б)
Соединения используют сравнительно часто для посадки на валы и оси зуб­чатых колес, шкивов, звездочек и др.
Два способа соединения:
1) При сборке механическим способомохватывае­мую деталь с помощью пресса устанавливают в охватывающую деталь или наоборот. Этот способ ис­пользуется при сравнительно небольших натягах.
2) Тепловой способ соединенияприменяет­ся при больших натягах и производится путем нагрева охватывающей детали до температуры 300 °С в масляной ванне или охлаждения в жидком азоте охватываемой детали. Вы­бор способа зависит от соотношения масс и конфигурации деталей.
В настоящее время получают распрост­ранение так называемые термомеханичес­кие соединенияэлементами с памятью формы. Это свойство присуще сплавам, испытывающим обратимое мартенситное превращение, и характеризуется как спо­собность материала, деформированного в мартенситном состоянии, полностью или частично восстанавливать свою форму в процессе последующего нагрева.
Для конструкционных элементов с па­мятью формы используют никель титановый сплав с температурами мартенсит­ного превращения -80?-150 °С и вос­становления формы -140?-60 °С. Сплав практически полностью восстанавливает заданную деформацию и развивает на­пряжение в условиях противодействия процессу формовосстановления до 200­-400 МПа.
Для предупреждения быстрого нагрева деталь устанавливают монтажными кле­щами, губки которых либо изготовляют из материала с большей теплоемкостью, на­пример, меди, либо имеют хлопчатобумаж­ный вкладыш, впитывающий жидкий азот. Допускается сборка такими клещами в течение 2-3 мин.
Нагрев детали теплотой окружающей среды приводит к восстановлению ее прежних размеров и образованию натяга.
Достоинства соединенийс натягом оче­видны: они сравнительно дешевы и просты в выполнении, обеспечивают хорошее цент­рирование сопрягаемых деталей и могут воспринимать значительные статические и динамические нагрузки. Области примене­ния таких соединений непрерывно расши­ряются.
Недостатки соединений: высокая трудо­емкость сборки при больших натягах; сложность разборки и возможность по­вреждения посадочных поверхностей при этом; высокая концентрация напряжений; склонность к контактной коррозии из-за неизбежных осевых микросмешений точек деталей вблизи краев соединения и, как следствие, пониженная прочность соедине­ний при переменных нагрузках; отсутст­вие жесткой фиксации деталей.
 Расчет соединений и подбор посадки.
Ос­новная задача расчета состоит в опреде­лении потребного натяга и соответствую­щей ему посадки по ГОСТ 25347-82 для передачи заданной сдвигающей на­грузки от вращающего момента или осе­вой силы.
Возможны случаи, когда посадка не мо­жет быть реализована в конструкции по условиям прочности (обычно охватываю­щей детали).
Поэтому при проектировании соедине­ний должны быть обеспечены как требо­вания взаимной неподвижности деталей соединения, так и усло­вия прочности деталей.
Условие неподвижности деталей соеди­нения. Выражает собой математически уравнение равновесия: при передаче внеш­ней нагрузки  соединяемые детали должны быть взаимно неподвижны.
<shape id=«Рисунок_x0020_65» o:spid="_x0000_i1089" type="#_x0000_t75" alt=«9,2»><imagedata src=«44866.files/image117.jpg» o: blacklevel="-9830f" grayscale=«t» bilevel=«t»><img width=«235» height=«168» src=«dopb217126.zip» alt=«9,2» v:shapes=«Рисунок_x0020_65»>
Рисунок 23 – Расчётная схема соединения с натягом
Рассмотрим соединение с натягом дета­лей 1 (в соответствии с рисунком 23) и 2 при действии сдвигаю­щей силы, например, осевой Fа. Взаимное смещение деталей в соединении ограниче­но деформациями за счет сил сцепления, которые возникают благодаря контактным напряжениям q от натяга.
Если принять, что отнесенная к площади контакта сила трения τ пропорциональна контактному напряжению q между сопря­женными деталями, то
<shape id="_x0000_i1090" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44866.files/image119.wmz» o:><img width=«51» height=«24» src=«dopb217127.zip» v:shapes="_x0000_i1090"> 
где f — коэффициент трения.
Условие взаимной неподвижности дета­лей соединения при действии сдвигаю­щей нагрузки примет вид
<shape id="_x0000_i1091" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44866.files/image121.wmz» o:><img width=«123» height=«52» src=«dopb217128.zip» v:shapes="_x0000_i1091">
где d и l — диаметр и длина посадочной поверхности.
 Введем в рассмотрение номинальные контактные напряжения
<shape id="_x0000_i1092" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44866.files/image123.wmz» o:><img width=«116» height=«52» src=«dopb217129.zip» v:shapes="_x0000_i1092"> ;   тогда
<shape id="_x0000_i1093" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44866.files/image125.wmz» o:><img width=«84» height=«25» src=«dopb217130.zip» v:shapes="_x0000_i1093">
Из неравенства следует, что нагрузочная способность соединения определя­ется номинальными контактными напряжениями и состоянием контактирующих поверхностей. Напряжения зависят от натяга в соединении и условий работы.
Детали соединения будут взаимно не­подвижными, если средние контактные на­пряжения
<shape id="_x0000_i1094" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44866.files/image127.wmz» o:><img width=«96» height=«48» src=«dopb217131.zip» v:shapes="_x0000_i1094">
где k — коэффициент запаса сцепления, учитывающий возможное рассеяние значе­ний коэффициентов трения, погрешности в форме контактирующих поверхностей и изгиб деталей, ослаб­ляющие их сцепление.
Для соединений, подверженных изгибу, например, соединений валов и зубчатых колес редукторов, принимают значение k=3,0?4,5, понижая таким образом склонность соединений к фреттинг-корро­зии. В остальных случаях k=I,5?2,0.Значение коэффициента сцепления в формуле следует принимать минимальным из или устанавливать экспериментально.
Нагрузочная способность соединения может быть увеличена также за счет повы­шения коэффициента трениямежду деталями. Эффективным оказы­вается осаждение на поверхности вала тон­кого слоя из частиц карбида бора В4С или карбида кремния SiC. Такой слой повышает коэф­фициент трения в соединении с натягом до 0,7 благодаря эффекту микрозацепле­ния и, как следствие, в несколько раз увеличи­вает нагрузочную способность соединения при неизменном натяге.
    продолжение
--PAGE_BREAK--