Реферат: Diplom po TEC
--PAGE_BREAK--/α<img width=«24» height=«25» src=«ref-1_477602222-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1082"> (МВт) (2.2.2.2)<img width=«58» height=«28» src=«ref-1_477603129-179.coolpic» v:shapes="_x0000_i1083"> 60/0,5 = 120 (МВт)
2.2.2.3 Расход сетевой воды:
<img width=«28» height=«25» src=«ref-1_477603308-117.coolpic» v:shapes="_x0000_i1084">= ( 3600.<img width=«42» height=«28» src=«ref-1_477603425-163.coolpic» v:shapes="_x0000_i1085">)/<img width=«20» height=«28» src=«ref-1_477603588-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1086">( <img width=«56» height=«25» src=«ref-1_477603691-147.coolpic» v:shapes="_x0000_i1087">) (т/ч) (2.2.2.3)
где <img width=«20» height=«28» src=«ref-1_477603588-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1088">= 4,19 кДж/кг – теплоемкость воды.
<img width=«28» height=«25» src=«ref-1_477603308-117.coolpic» v:shapes="_x0000_i1089">= (3600.120)/4,19.(150 — 70) = 1288,78 (т/ч)
2.2.2.4 Утечка воды в тепловых сетях: принимается в размере 0,5 %
от <img width=«28» height=«25» src=«ref-1_477603308-117.coolpic» v:shapes="_x0000_i1090">, т.е.
<img width=«32» height=«28» src=«ref-1_477604175-131.coolpic» v:shapes="_x0000_i1091">= 0,005.<img width=«28» height=«25» src=«ref-1_477603308-117.coolpic» v:shapes="_x0000_i1092"> (т/ч) (2.2.2.4)
<img width=«32» height=«27» src=«ref-1_477604423-129.coolpic» v:shapes="_x0000_i1093">= 0,005.1288,78 = 6,44 (т/ч)
2.2.2.5 Расход воды на горячее водоснабжение:
<img width=«32» height=«25» src=«ref-1_477604552-123.coolpic» v:shapes="_x0000_i1094">= 3,6.<img width=«32» height=«25» src=«ref-1_477604675-130.coolpic» v:shapes="_x0000_i1095">/10<img width=«15» height=«20» src=«ref-1_477604805-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1096">.<img width=«20» height=«28» src=«ref-1_477603588-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1097">.( <img width=«59» height=«25» src=«ref-1_477604991-149.coolpic» v:shapes="_x0000_i1098">) (т/ч) (2.2.2.5)
где <img width=«24» height=«25» src=«ref-1_477605140-110.coolpic» v:shapes="_x0000_i1099"> принимается на 5 <img width=«11» height=«20» src=«ref-1_477595961-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1100">С ниже чем <img width=«20» height=«25» src=«ref-1_477605328-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1101">:
<img width=«24» height=«25» src=«ref-1_477605140-110.coolpic» v:shapes="_x0000_i1102"> = 65 <img width=«11» height=«20» src=«ref-1_477595961-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1103">С
<img width=«32» height=«25» src=«ref-1_477604552-123.coolpic» v:shapes="_x0000_i1104">= 3,6.12/10<img width=«15» height=«20» src=«ref-1_477604805-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1105">.4,19.(65 — 5) = 171,84 (т/ч)
2.2.2.6 Расход подпиточной воды:
<img width=«35» height=«25» src=«ref-1_477605825-134.coolpic» v:shapes="_x0000_i1106"> = <img width=«32» height=«25» src=«ref-1_477604552-123.coolpic» v:shapes="_x0000_i1107">+ <img width=«32» height=«28» src=«ref-1_477604175-131.coolpic» v:shapes="_x0000_i1108"> (т/ч) (2.2.2.6)
<img width=«35» height=«25» src=«ref-1_477605825-134.coolpic» v:shapes="_x0000_i1109">= 171,84 + 6,44 = 178,28 (т/ч)
2.2.2.7 Температура подпиточной воды: определяется по давлению
пара в вакуумном деаэраторе <img width=«32» height=«29» src=«ref-1_477606347-118.coolpic» v:shapes="_x0000_i1110">= 40 <img width=«11» height=«20» src=«ref-1_477595961-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1111">С
2.2.2.8 Теплота с утечкой:
<img width=«32» height=«28» src=«ref-1_477606543-134.coolpic» v:shapes="_x0000_i1112">= 10<img width=«15» height=«20» src=«ref-1_477604805-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1113">.<img width=«32» height=«28» src=«ref-1_477604175-131.coolpic» v:shapes="_x0000_i1114">.<img width=«20» height=«28» src=«ref-1_477603588-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1115">. ( <img width=«63» height=«32» src=«ref-1_477606994-164.coolpic» v:shapes="_x0000_i1116">)/3,6 (МВт) (2.2.2.7)
где <img width=«24» height=«28» src=«ref-1_477607158-121.coolpic» v:shapes="_x0000_i1117">= ( <img width=«56» height=«25» src=«ref-1_477603691-147.coolpic» v:shapes="_x0000_i1118">)/2 (<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_477595961-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1119">С) (2.2.2.8)
<img width=«24» height=«28» src=«ref-1_477607158-121.coolpic» v:shapes="_x0000_i1120">= (150 + 70)/2 = 110 (<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_477595961-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1121">С)
<img width=«32» height=«28» src=«ref-1_477606543-134.coolpic» v:shapes="_x0000_i1122">= 10<img width=«15» height=«20» src=«ref-1_477604805-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1123">.6,44.4,19(110 – 5)/3,6 = 0,79 (МВт)
2.2.2.9 Тепло вносимое с подпиточной водой:
<img width=«34» height=«25» src=«ref-1_477607920-135.coolpic» v:shapes="_x0000_i1124">= 10<img width=«15» height=«20» src=«ref-1_477604805-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1125">.<img width=«35» height=«25» src=«ref-1_477605825-134.coolpic» v:shapes="_x0000_i1126">.<img width=«20» height=«28» src=«ref-1_477603588-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1127">. ( <img width=«68» height=«32» src=«ref-1_477608375-163.coolpic» v:shapes="_x0000_i1128">)/3,6 (МВт) (2.2.2.9)
<img width=«34» height=«25» src=«ref-1_477607920-135.coolpic» v:shapes="_x0000_i1129">= 10<img width=«15» height=«20» src=«ref-1_477604805-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1130">.178,28.4,19(40 – 5)/3,6 = 7,26 (МВт)
2.2.2.10 Тепловая нагрузка сетевой подогревательной установки:
<img width=«185» height=«32» src=«ref-1_477608756-357.coolpic» v:shapes="_x0000_i1131"> (МВт) (2.2.2.10)
<img width=«50» height=«28» src=«ref-1_477609113-148.coolpic» v:shapes="_x0000_i1132">120 + 0,79 – 7,26 = 113,53 (МВт)
2.2.2.11 Теплофикационная нагрузка пиковых водогрейных котлов:
<img width=«162» height=«31» src=«ref-1_477609261-306.coolpic» v:shapes="_x0000_i1133"> (МВт) (2.2.2.11)
<img width=«50» height=«25» src=«ref-1_477609567-147.coolpic» v:shapes="_x0000_i1134">113,53 – 0 – 48 = 65,53 (МВт)
2.2.2.12 Расход пара на основные сетевые подогреватели:
1. Расход пара на верхний сетевой подогреватель
<img width=«28» height=«25» src=«ref-1_477609714-118.coolpic» v:shapes="_x0000_i1135">= 0 (т/ч) (2.2.2.12)
2. Расход на нижний сетевой подогреватель
<img width=«27» height=«24» src=«ref-1_477609832-113.coolpic» v:shapes="_x0000_i1136">= 3600(<img width=«74» height=«25» src=«ref-1_477609945-188.coolpic» v:shapes="_x0000_i1137">)/(<img width=«53» height=«28» src=«ref-1_477610133-152.coolpic» v:shapes="_x0000_i1138">).η (т/ч) (2.2.2.13)
<img width=«29» height=«25» src=«ref-1_477610285-118.coolpic» v:shapes="_x0000_i1139">= 3600(48 + 12)/(2666 – 391,72).0,98 = 96,91 (т/ч)
2.2.2.13 Расход пара на деаэратор подпитки теплосети:
<img width=«35» height=«28» src=«ref-1_477610403-143.coolpic» v:shapes="_x0000_i1140">= <img width=«35» height=«25» src=«ref-1_477605825-134.coolpic» v:shapes="_x0000_i1141">.<img width=«20» height=«28» src=«ref-1_477603588-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1142">. (<img width=«65» height=«28» src=«ref-1_477610783-166.coolpic» v:shapes="_x0000_i1143">)/(<img width=«31» height=«25» src=«ref-1_477610949-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1144"><img width=«20» height=«28» src=«ref-1_477603588-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1145">.<img width=«25» height=«25» src=«ref-1_477611158-113.coolpic» v:shapes="_x0000_i1146">).η (т/ч) (2.2.2.14)
где <img width=«25» height=«25» src=«ref-1_477611158-113.coolpic» v:shapes="_x0000_i1147">= 28 <img width=«10» height=«20» src=«ref-1_477611384-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1148">С – температура химочищенной воды;
η = 0,98 – к.п.д. теплосети.
<img width=«35» height=«28» src=«ref-1_477610403-143.coolpic» v:shapes="_x0000_i1149">= 178,28.4,19(40 – 28)/(2636,8 – 4,19.28).0,98 = 3,63 (т/ч)
2.2.2.14 Расход химочищенной воды на подпитку теплосети:
<img width=«36» height=«28» src=«ref-1_477611605-150.coolpic» v:shapes="_x0000_i1150">= <img width=«35» height=«25» src=«ref-1_477611755-133.coolpic» v:shapes="_x0000_i1151"> — <img width=«35» height=«28» src=«ref-1_477610403-143.coolpic» v:shapes="_x0000_i1152"> (т/ч) (2.2.2.15)
<img width=«36» height=«28» src=«ref-1_477611605-150.coolpic» v:shapes="_x0000_i1153">= 178,28 – 3,63 = 174,65 (т/ч)
2.2.3 Определение параметров пара и воды в регенеративных установках принципиальной тепловой схемы
2.2.3.1 Нарисовать регенеративную часть высокого давления (рис2.2).
2.2.3.2 Температура насыщения пара в отборах (определяется по термодинамическим таблицам воды и водяного пара по давлению пара в отборах):
<img width=«20» height=«25» src=«ref-1_477599155-102.coolpic» v:shapes="_x0000_i1154"> = 4 МПа <img width=«20» height=«25» src=«ref-1_477612283-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1155"> = 250,33 <img width=«11» height=«20» src=«ref-1_477595961-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1156">С
<img width=«23» height=«25» src=«ref-1_477599257-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1157"> = 2,35 МПа <img width=«21» height=«25» src=«ref-1_477612570-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1158"> = 220,67 <img width=«11» height=«20» src=«ref-1_477595961-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1159">С
<img width=«21» height=«25» src=«ref-1_477599363-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1160"> = 1,25 МПа <img width=«21» height=«25» src=«ref-1_477612860-105.coolpic» v:shapes="_x0000_i1161"> = 189,81 <img width=«11» height=«20» src=«ref-1_477595961-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1162">С
2.2.3.3 Температура питательной воды:
за ПВД1 <img width=«20» height=«25» src=«ref-1_477613043-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1163"> = <img width=«20» height=«25» src=«ref-1_477612283-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1164"> — θ <img width=«20» height=«25» src=«ref-1_477613043-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1165"> = 250,33 – 4 = 246,33 <img width=«11» height=«20» src=«ref-1_477595961-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1166">С (2.2.3.1)
за ПВД2 <img width=«23» height=«25» src=«ref-1_477613430-107.coolpic» v:shapes="_x0000_i1167"> = <img width=«21» height=«25» src=«ref-1_477612570-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1168"> — θ <img width=«23» height=«25» src=«ref-1_477613430-107.coolpic» v:shapes="_x0000_i1169"> = 220,67 – 4 = 216,67 <img width=«11» height=«20» src=«ref-1_477595961-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1170">С (2.2.3.2)
за ПВД3 <img width=«21» height=«25» src=«ref-1_477613828-107.coolpic» v:shapes="_x0000_i1171"> = <img width=«21» height=«25» src=«ref-1_477612860-105.coolpic» v:shapes="_x0000_i1172"> — θ <img width=«21» height=«25» src=«ref-1_477613828-107.coolpic» v:shapes="_x0000_i1173"> = 189,81 – 4 = 185,81 <img width=«11» height=«20» src=«ref-1_477595961-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1174">С (2.2.3.3)
где θ (<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_477595961-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1175">С) – величина недогрева до температуры насыщения греющего пара. Для группы подогревателей высокого давления θ = 3 – 5 <img width=«11» height=«20» src=«ref-1_477595961-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1176">С
2.2.3.4 Нарисовать регенеративную часть низкого давления (рис.2.3).
2.2.3.5 Температура насыщения пара в отборах (определяется по термодинамическим таблицам воды и водяного пара по давлению в отборах):
<img width=«23» height=«25» src=«ref-1_477599469-105.coolpic» v:shapes="_x0000_i1177"> = 0,2 МПа <img width=«21» height=«25» src=«ref-1_477614486-107.coolpic» v:shapes="_x0000_i1178"> = 120,23 <img width=«11» height=«20» src=«ref-1_477595961-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1179">С
<img width=«21» height=«25» src=«ref-1_477599574-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1180"> = 0,15 МПа <img width=«21» height=«25» src=«ref-1_477614777-105.coolpic» v:shapes="_x0000_i1181"> = 111,37 <img width=«11» height=«20» src=«ref-1_477595961-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1182">С
<img width=«23» height=«25» src=«ref-1_477599680-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1183"> = 0,08 МПа <img width=«21» height=«25» src=«ref-1_477615066-107.coolpic» v:shapes="_x0000_i1184"> = 93,51 <img width=«11» height=«20» src=«ref-1_477595961-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1185">С
<img width=«23» height=«25» src=«ref-1_477599786-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1186"> = 0,04 МПа <img width=«21» height=«25» src=«ref-1_477615357-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1187"> = 75,89 <img width=«11» height=«20» src=«ref-1_477595961-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1188">С
2.2.3.6 Температура конденсата:
за ПНД4 <img width=«23» height=«25» src=«ref-1_477615541-107.coolpic» v:shapes="_x0000_i1189"> = <img width=«21» height=«25» src=«ref-1_477614486-107.coolpic» v:shapes="_x0000_i1190"> — θ <img width=«23» height=«25» src=«ref-1_477615541-107.coolpic» v:shapes="_x0000_i1191"> = 120,23 – 7 = 113,23 <img width=«11» height=«20» src=«ref-1_477595961-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1192">С (2.2.3.4)
за ПНД5 <img width=«21» height=«25» src=«ref-1_477615940-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1193"> = <img width=«21» height=«25» src=«ref-1_477614777-105.coolpic» v:shapes="_x0000_i1194"> — θ <img width=«21» height=«25» src=«ref-1_477615940-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1195"> = 111,37 – 7 = 104,37 <img width=«11» height=«20» src=«ref-1_477595961-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1196">С (2.2.3.5)
за ПНД6 <img width=«21» height=«25» src=«ref-1_477616335-107.coolpic» v:shapes="_x0000_i1197"> = <img width=«21» height=«25» src=«ref-1_477615066-107.coolpic» v:shapes="_x0000_i1198"> — θ <img width=«21» height=«25» src=«ref-1_477616335-107.coolpic» v:shapes="_x0000_i1199"> = 93,51 – 7 = 86,51 <img width=«11» height=«20» src=«ref-1_477595961-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1200">С (2.2.3.6)
за ПНД7 <img width=«21» height=«25» src=«ref-1_477616734-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1201"> = <img width=«21» height=«25» src=«ref-1_477615357-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1202"> — θ <img width=«21» height=«25» src=«ref-1_477616734-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1203"> = 75,89 – 7 = 68,89 <img width=«11» height=«20» src=«ref-1_477595961-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1204">С (2.2.3.7)
где θ (<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_477595961-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1205">С) — величина недогрева до температуры насыщения греющего пара. Для группы подогревателей низкого давления θ = 5 – 10 <img width=«11» height=«20» src=«ref-1_477595961-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1206">С.
2.2.4 Построение процесса расширения пара в турбине
2.2.4.1 Относительный электрический КПД — η<img width=«15» height=«25» src=«ref-1_477617286-84.coolpic» v:shapes="_x0000_i1207"> (определяется по заданию в зависимости от типа турбины):
η<img width=«13» height=«24» src=«ref-1_477617370-81.coolpic» v:shapes="_x0000_i1208"> = η<img width=«25» height=«25» src=«ref-1_477601361-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1209">. η<img width=«27» height=«25» src=«ref-1_477601573-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1210">. η<img width=«25» height=«25» src=«ref-1_477601467-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1211"> (%) (2.2.4.1)
η<img width=«13» height=«24» src=«ref-1_477617370-81.coolpic» v:shapes="_x0000_i1212"> = 0,83.0,85.0,7 = 0,49 (%)
2.2.4.2 Относительный внутренний КПД — η<img width=«13» height=«24» src=«ref-1_477617850-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1213">:
η<img width=«13» height=«24» src=«ref-1_477617850-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1214">= η<img width=«13» height=«24» src=«ref-1_477617370-81.coolpic» v:shapes="_x0000_i1215">/ η<img width=«12» height=«24» src=«ref-1_477618097-81.coolpic» v:shapes="_x0000_i1216">. η<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_477618178-76.coolpic» v:shapes="_x0000_i1217"> (%) (2.2.4.2)
η<img width=«13» height=«24» src=«ref-1_477617850-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1218">= 0,49/0,98.0,99 = 0,51 (%)
2.2.4.3 Построить процесс расширения пара в турбине по i,
sдиаграмме,(рис2.4).
<img width=«23» height=«25» src=«ref-1_477618337-105.coolpic» v:shapes="_x0000_i1219">= 13 (МПа)
<img width=«16» height=«25» src=«ref-1_477618442-97.coolpic» v:shapes="_x0000_i1220"> = 540 (<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_477595961-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1221">С)
<img width=«15» height=«25» src=«ref-1_477618617-94.coolpic» v:shapes="_x0000_i1222"> = 3455 (кДж/кг)
<img width=«23» height=«25» src=«ref-1_477618711-111.coolpic» v:shapes="_x0000_i1223">= 0,9.<img width=«23» height=«25» src=«ref-1_477618337-105.coolpic» v:shapes="_x0000_i1224"> (МПа) (2.2.4.3)
<img width=«23» height=«25» src=«ref-1_477618711-111.coolpic» v:shapes="_x0000_i1225">= 0,9.13 =11,7 (МПа)
<img width=«13» height=«25» src=«ref-1_477619038-91.coolpic» v:shapes="_x0000_i1226"> = 3130 (кДж/кг)
<img width=«159» height=«28» src=«ref-1_477619129-307.coolpic» v:shapes="_x0000_i1227">(кДж/кг) (2.2.4.4)
<img width=«15» height=«25» src=«ref-1_477619436-95.coolpic» v:shapes="_x0000_i1228"> = 3455 – (3455 – 3130).0,83 = 3185,25 (кДж/кг)
<img width=«15» height=«25» src=«ref-1_477619531-95.coolpic» v:shapes="_x0000_i1229"> = 3045 (кДж/кг)
<img width=«159» height=«28» src=«ref-1_477619626-323.coolpic» v:shapes="_x0000_i1230"> продолжение
--PAGE_BREAK--(кДж/кг) (2.2.4.5)
<img width=«13» height=«25» src=«ref-1_477619949-99.coolpic» v:shapes="_x0000_i1231"> = 3185,25 – (3185,25 – 3045).0,83 = 3068,84 (кДж/кг)
<img width=«15» height=«25» src=«ref-1_477620048-95.coolpic» v:shapes="_x0000_i1232"> = 2915 (кДж/кг)
<img width=«160» height=«28» src=«ref-1_477620143-324.coolpic» v:shapes="_x0000_i1233">(кДж/кг) (2.2.4.6)
<img width=«15» height=«25» src=«ref-1_477620467-99.coolpic» v:shapes="_x0000_i1234"> = 3068,84 – (3068,84 – 2915).0,83 = 2941,15 (кДж/кг)
<img width=«21» height=«25» src=«ref-1_477620566-114.coolpic» v:shapes="_x0000_i1235">= 0,9.<img width=«21» height=«24» src=«ref-1_477620680-104.coolpic» v:shapes="_x0000_i1236"> (МПа) (2.2.4.7)
<img width=«21» height=«25» src=«ref-1_477620566-114.coolpic» v:shapes="_x0000_i1237">=0,9.1,25 = 1,125 (МПа)
<img width=«15» height=«25» src=«ref-1_477620898-96.coolpic» v:shapes="_x0000_i1238"> = 2610 (кДж/кг)
<img width=«161» height=«28» src=«ref-1_477620994-323.coolpic» v:shapes="_x0000_i1239">(кДж/кг) (2.2.4.8)
<img width=«15» height=«25» src=«ref-1_477621317-100.coolpic» v:shapes="_x0000_i1240"> = 2941,15 – (2941,15 – 2610).0,85 = 2659,67 (кДж/кг)
<img width=«15» height=«25» src=«ref-1_477621417-94.coolpic» v:shapes="_x0000_i1241"> = 2609 (кДж/кг)
<img width=«161» height=«28» src=«ref-1_477621511-323.coolpic» v:shapes="_x0000_i1242">(кДж/кг) (2.2.4.9)
<img width=«15» height=«25» src=«ref-1_477621834-100.coolpic» v:shapes="_x0000_i1243"> = 2659,67 – (2659,67 – 2609).0,85 = 2616,6 (кДж/кг)
<img width=«15» height=«25» src=«ref-1_477621934-96.coolpic» v:shapes="_x0000_i1244"> = 2520 (кДж/кг)
<img width=«160» height=«28» src=«ref-1_477622030-329.coolpic» v:shapes="_x0000_i1245">(кДж/кг) (2.2.4.10)
<img width=«15» height=«25» src=«ref-1_477622359-100.coolpic» v:shapes="_x0000_i1246"> = 2616,6 – (2616,6 – 2520).0,85 = 2534,49 (кДж/кг)
<img width=«15» height=«25» src=«ref-1_477622459-94.coolpic» v:shapes="_x0000_i1247"> = 2435 (кДж/кг)
<img width=«163» height=«28» src=«ref-1_477622553-332.coolpic» v:shapes="_x0000_i1248">(кДж/кг) (2.2.4.11)
<img width=«15» height=«25» src=«ref-1_477622885-97.coolpic» v:shapes="_x0000_i1249"> = 2534,49 – (2534,49 – 2435).0,7 = 2464,85 (кДж/кг)
<img width=«15» height=«25» src=«ref-1_477622982-94.coolpic» v:shapes="_x0000_i1250"> = 2130 (кДж/кг)
<img width=«163» height=«28» src=«ref-1_477623076-323.coolpic» v:shapes="_x0000_i1251">(кДж/кг) (2.2.4.12)
<img width=«15» height=«25» src=«ref-1_477623399-98.coolpic» v:shapes="_x0000_i1252"> = 2464,85 – (2464,85 – 2130).0,7 = 2230,46 (кДж/кг)
2.2.4.4 Определить располагаемый теплоперепад:
<img width=«36» height=«31» src=«ref-1_477623497-147.coolpic» v:shapes="_x0000_i1253"> = <img width=«20» height=«28» src=«ref-1_477623644-98.coolpic» v:shapes="_x0000_i1254"> — <img width=«20» height=«28» src=«ref-1_477623742-101.coolpic» v:shapes="_x0000_i1255">(кДж/кг) (2.2.4.13)
<img width=«36» height=«31» src=«ref-1_477623497-147.coolpic» v:shapes="_x0000_i1256"> = 3455 – 2915 = 540 (кДж/кг)
<img width=«37» height=«31» src=«ref-1_477623990-145.coolpic» v:shapes="_x0000_i1257"> = <img width=«21» height=«27» src=«ref-1_477624135-100.coolpic» v:shapes="_x0000_i1258"> — <img width=«21» height=«27» src=«ref-1_477624235-100.coolpic» v:shapes="_x0000_i1259"> (кДж/кг) (2.2.4.14)
<img width=«37» height=«31» src=«ref-1_477623990-145.coolpic» v:shapes="_x0000_i1260"> = 2915 – 2520 = 395 (кДж/кг)
<img width=«37» height=«31» src=«ref-1_477624480-146.coolpic» v:shapes="_x0000_i1261"> = <img width=«21» height=«27» src=«ref-1_477624235-100.coolpic» v:shapes="_x0000_i1262"> — <img width=«21» height=«27» src=«ref-1_477624726-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1263"> (кДж/кг) (2.2.4.15)
<img width=«37» height=«31» src=«ref-1_477624480-146.coolpic» v:shapes="_x0000_i1264"> = 2520 – 2130 = 390 (кДж/кг)
2.2.4.5 Определить полезноиспользуемый теплоперепад:
<img width=«36» height=«31» src=«ref-1_477624975-146.coolpic» v:shapes="_x0000_i1265"> = <img width=«20» height=«28» src=«ref-1_477623644-98.coolpic» v:shapes="_x0000_i1266"> — <img width=«25» height=«28» src=«ref-1_477625219-105.coolpic» v:shapes="_x0000_i1267"> (кДж/кг) (2.2.4.16)
<img width=«36» height=«31» src=«ref-1_477624975-146.coolpic» v:shapes="_x0000_i1268"> = 3455 – 2941,15 = 513,85 (кДж/кг)
<img width=«37» height=«31» src=«ref-1_477625470-148.coolpic» v:shapes="_x0000_i1269"> = <img width=«25» height=«27» src=«ref-1_477625618-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1270"> — <img width=«25» height=«27» src=«ref-1_477625721-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1271"> (кДж/кг) (2.2.4.17)
<img width=«37» height=«31» src=«ref-1_477625470-148.coolpic» v:shapes="_x0000_i1272"> = 2941,15 – 2534,49 = 406,6 (кДж/кг)
<img width=«37» height=«31» src=«ref-1_477625972-147.coolpic» v:shapes="_x0000_i1273"> = <img width=«25» height=«27» src=«ref-1_477625721-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1274"> — <img width=«25» height=«27» src=«ref-1_477626222-105.coolpic» v:shapes="_x0000_i1275"> (кДж/кг) (2.2.4.18)
<img width=«37» height=«31» src=«ref-1_477625972-147.coolpic» v:shapes="_x0000_i1276"> = 2534,49 – 2230,46 = 304,03 (кДж/кг)
2.2.4.6 Определить полный полезноиспользуемый теплоперепад:
<img width=«21» height=«27» src=«ref-1_477626474-97.coolpic» v:shapes="_x0000_i1277"> = <img width=«36» height=«31» src=«ref-1_477624975-146.coolpic» v:shapes="_x0000_i1278"> + <img width=«37» height=«31» src=«ref-1_477625470-148.coolpic» v:shapes="_x0000_i1279"> + <img width=«37» height=«31» src=«ref-1_477625972-147.coolpic» v:shapes="_x0000_i1280"> (кДж/кг) (2.2.4.19)
<img width=«21» height=«27» src=«ref-1_477626474-97.coolpic» v:shapes="_x0000_i1281"> = 513,85 + 406,66 + 304,03 = 1224,54 (кДж/кг)
2.2.5 Материальный тепловой баланс пара и питательной воды
2.2.5.1 Материальный тепловой баланс по пару:
α<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_477627109-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1282"> = 1 + α<img width=«17» height=«25» src=«ref-1_477627192-88.coolpic» v:shapes="_x0000_i1283"> + α<img width=«16» height=«25» src=«ref-1_477627280-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1284"> + α<img width=«17» height=«24» src=«ref-1_477627366-84.coolpic» v:shapes="_x0000_i1285"> (2.2.5.1)
α<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_477627109-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1286"> = 1 + 0,01 + 0,01 + 0,004 = 1,024
2.2.5.2 Материальный баланс по питательной воде:
α<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_477627109-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1287"> = α<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_477627109-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1288"> + α<img width=«24» height=«25» src=«ref-1_477627699-102.coolpic» v:shapes="_x0000_i1289"> (2.2.5.2)
где α<img width=«24» height=«25» src=«ref-1_477627699-102.coolpic» v:shapes="_x0000_i1290"> = 0,01
α<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_477627109-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1291"> = 1,024 + 0,01 = 1,034
2.2.6 Сводная таблица параметров пара и воды
Размерность
1
2
3
4
5
6
7
Д
К
<img width=«20» height=«25» src=«ref-1_477627986-102.coolpic» v:shapes="_x0000_i1292">
МПа
4,0
2,35
1,25
0,2
0,15
0,08
0,04
0,59
0,003
<img width=«21» height=«27» src=«ref-1_477626474-97.coolpic» v:shapes="_x0000_i1293">
кДж/кг
3185,3
3068,8
2941,2
2659,7
2616,6
2534,5
2464,9
2755,5
2230,5
<img width=«19» height=«25» src=«ref-1_477628185-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1294">
<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_477595961-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1295">С
250,33
220,67
189,81
120,23
111,37
93,51
75,89
<img width=«19» height=«25» src=«ref-1_477628366-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1296">
<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_477595961-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1297">С
246,33
216,67
185,81
<img width=«19» height=«25» src=«ref-1_477628547-101.coolpic» v:shapes="_x0000_i1298">
<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_477595961-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1299">С
113,23
104,37
86,51
68,89
<img width=«23» height=«25» src=«ref-1_477628726-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1300">
т/ч
26
32
10
28
16
7
4
18
171,83
2.2.7 Расчет коэффициентов недовыработки пара в отборах турбины
2.2.7.1 Коэффициент недовыработки пара в отборах для турбины без промперегрева:
<img width=«17» height=«25» src=«ref-1_477628832-101.coolpic» v:shapes="_x0000_i1301">= (<img width=«44» height=«25» src=«ref-1_477628933-128.coolpic» v:shapes="_x0000_i1302">)/(<img width=«44» height=«25» src=«ref-1_477629061-130.coolpic» v:shapes="_x0000_i1303">) (2.2.7.1)
<img width=«17» height=«25» src=«ref-1_477628832-101.coolpic» v:shapes="_x0000_i1304"> = (3185,25 – 2230,46)/(3455 – 2230,46) = 0,78
<img width=«20» height=«25» src=«ref-1_477629292-104.coolpic» v:shapes="_x0000_i1305">= (<img width=«44» height=«25» src=«ref-1_477629396-131.coolpic» v:shapes="_x0000_i1306">)/(<img width=«44» height=«25» src=«ref-1_477629061-130.coolpic» v:shapes="_x0000_i1307">) (2.2.7.2)
<img width=«20» height=«25» src=«ref-1_477629292-104.coolpic» v:shapes="_x0000_i1308"> = (3068,84 – 2230,46)/(3455 – 2230,46) = 0,68
<img width=«19» height=«25» src=«ref-1_477629761-105.coolpic» v:shapes="_x0000_i1309">= (<img width=«44» height=«25» src=«ref-1_477629866-129.coolpic» v:shapes="_x0000_i1310">)/(<img width=«44» height=«25» src=«ref-1_477629061-130.coolpic» v:shapes="_x0000_i1311">) (2.2.7.3)
<img width=«19» height=«25» src=«ref-1_477629761-105.coolpic» v:shapes="_x0000_i1312"> = (2941,15 – 2230,46)/(3455 – 2230,46) = 0,58
<img width=«20» height=«25» src=«ref-1_477630230-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1313">= (<img width=«44» height=«25» src=«ref-1_477630333-132.coolpic» v:shapes="_x0000_i1314">)/(<img width=«44» height=«25» src=«ref-1_477629061-130.coolpic» v:shapes="_x0000_i1315">) (2.2.7.4)
<img width=«20» height=«25» src=«ref-1_477630230-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1316"> = (2656,67 – 2230,46)/(3455 – 2230,46) = 0,35
<img width=«19» height=«25» src=«ref-1_477630698-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1317">= (<img width=«44» height=«25» src=«ref-1_477630801-131.coolpic» v:shapes="_x0000_i1318">)/(<img width=«44» height=«25» src=«ref-1_477629061-130.coolpic» v:shapes="_x0000_i1319">) (2.2.7.5)
<img width=«19» height=«25» src=«ref-1_477630698-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1320"> = (2616,6 – 2230,46)/(3455 – 2230,46) = 0,32
<img width=«19» height=«25» src=«ref-1_477631165-105.coolpic» v:shapes="_x0000_i1321">= (<img width=«44» height=«25» src=«ref-1_477631270-133.coolpic» v:shapes="_x0000_i1322">)/(<img width=«44» height=«25» src=«ref-1_477629061-130.coolpic» v:shapes="_x0000_i1323">) (2.2.7.6)
<img width=«19» height=«25» src=«ref-1_477631165-105.coolpic» v:shapes="_x0000_i1324"> = (2534,49 – 2230,46)/(3455 – 2230,46) = 0,25
<img width=«19» height=«25» src=«ref-1_477631638-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1325">= (<img width=«44» height=«25» src=«ref-1_477631741-130.coolpic» v:shapes="_x0000_i1326">)/(<img width=«44» height=«25» src=«ref-1_477629061-130.coolpic» v:shapes="_x0000_i1327">) (2.2.7.7)
<img width=«19» height=«25» src=«ref-1_477631638-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1328"> = (2464,85 – 2230,46)/(3455 – 2230,46) = 0,19
2.2.8 Определение расходов пара на турбину и абсолютных расходов пара и воды
2.2.8.1 Расход пара на турбину <img width=«25» height=«24» src=«ref-1_477632104-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1329"> (при расчете <img width=«25» height=«24» src=«ref-1_477632104-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1330"> необходимо учесть расход пара на сетевые подогреватели с коэффициентом недовыработки пара):
<img width=«25» height=«24» src=«ref-1_477632104-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1331">= 3600<img width=«25» height=«25» src=«ref-1_477632431-117.coolpic» v:shapes="_x0000_i1332">/(<img width=«21» height=«27» src=«ref-1_477626474-97.coolpic» v:shapes="_x0000_i1333">.η<img width=«12» height=«24» src=«ref-1_477618097-81.coolpic» v:shapes="_x0000_i1334">. η<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_477618178-76.coolpic» v:shapes="_x0000_i1335">) + <img width=«68» height=«27» src=«ref-1_477632802-181.coolpic» v:shapes="_x0000_i1336"> + <img width=«55» height=«25» src=«ref-1_477632983-153.coolpic» v:shapes="_x0000_i1337">(т/ч) (2.2.8.1)
где <img width=«17» height=«24» src=«ref-1_477633136-91.coolpic» v:shapes="_x0000_i1338"> — коэффициент недовыработки пара соответствующего отбора;
<img width=«68» height=«27» src=«ref-1_477632802-181.coolpic» v:shapes="_x0000_i1339"> = <img width=«48» height=«25» src=«ref-1_477633408-147.coolpic» v:shapes="_x0000_i1340"> + <img width=«36» height=«25» src=«ref-1_477633555-142.coolpic» v:shapes="_x0000_i1341"> + <img width=«29» height=«25» src=«ref-1_477633697-111.coolpic» v:shapes="_x0000_i1342">(<img width=«23» height=«24» src=«ref-1_477633808-104.coolpic» v:shapes="_x0000_i1343">+ <img width=«23» height=«24» src=«ref-1_477633912-105.coolpic» v:shapes="_x0000_i1344">+ <img width=«23» height=«24» src=«ref-1_477634017-104.coolpic» v:shapes="_x0000_i1345">) +…+ <img width=«48» height=«25» src=«ref-1_477634121-143.coolpic» v:shapes="_x0000_i1346"> (2.2.8.2) <img width=«68» height=«27» src=«ref-1_477632802-181.coolpic» v:shapes="_x0000_i1347">=0,78.26+0,68.32+0,58.(10+18+80)+0,35.28+0,32.10+0,25.7+0,19.
.4 = 120,19
<img width=«25» height=«24» src=«ref-1_477632104-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1348"> = 3600.80/(1224,54.0,98.0,99) + 120,19 + 0,25.96,91 = 386,83 (т/ч)
2.2.8.2 Расход перегретого пара котлов:
<img width=«29» height=«25» src=«ref-1_477634554-121.coolpic» v:shapes="_x0000_i1349">= продолжение
--PAGE_BREAK--α<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_477627109-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1350">.<img width=«25» height=«24» src=«ref-1_477632104-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1351"> (т/ч) (2.2.8.3)
<img width=«27» height=«24» src=«ref-1_477634867-114.coolpic» v:shapes="_x0000_i1352">= 1,024.386,83 = 396,11 (т/ч)
2.2.8.3 Расход питательной воды:
<img width=«27» height=«24» src=«ref-1_477634981-114.coolpic» v:shapes="_x0000_i1353">= α<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_477635095-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1354">.<img width=«25» height=«24» src=«ref-1_477632104-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1355"> (т/ч) (2.2.8.4)
<img width=«29» height=«25» src=«ref-1_477634554-121.coolpic» v:shapes="_x0000_i1356">= 1,034.386,83 = 399,98 (т/ч)
2.2.8.4 Расход добавочной воды:
<img width=«29» height=«25» src=«ref-1_477635408-121.coolpic» v:shapes="_x0000_i1357">= α<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_477635529-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1358">.<img width=«25» height=«24» src=«ref-1_477632104-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1359"> (т/ч) (2.2.8.5)
<img width=«27» height=«24» src=«ref-1_477635724-114.coolpic» v:shapes="_x0000_i1360">= 0,02.386,83 = 7,74 (т/ч)
2.2.9 Энергетические показатели турбоустановки и ТЭС
2.2.9.1 Полный расход тепла на турбоустановку:
<img width=«31» height=«28» src=«ref-1_477635838-132.coolpic» v:shapes="_x0000_i1361">= <img width=«37» height=«51» src=«ref-1_477635970-188.coolpic» v:shapes="_x0000_i1362">(<img width=«15» height=«25» src=«ref-1_477618617-94.coolpic» v:shapes="_x0000_i1363"> — <img width=«20» height=«25» src=«ref-1_477636252-105.coolpic» v:shapes="_x0000_i1364">).10<img width=«15» height=«20» src=«ref-1_477604805-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1365"> (МВт) (2.2.9.1)
<img width=«31» height=«28» src=«ref-1_477635838-132.coolpic» v:shapes="_x0000_i1366">= <img width=«53» height=«47» src=«ref-1_477636572-222.coolpic» v:shapes="_x0000_i1367">(3455 – 920,6).10<img width=«15» height=«20» src=«ref-1_477604805-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1368"> = 272,33 (МВт)
2.2.9.2 Расход тепла на производство:
<img width=«24» height=«25» src=«ref-1_477636877-114.coolpic» v:shapes="_x0000_i1369">= <img width=«141» height=«55» src=«ref-1_477636991-448.coolpic» v:shapes="_x0000_i1370">.10<img width=«15» height=«20» src=«ref-1_477604805-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1371"> (МВт) (2.2.9.2) где <img width=«15» height=«25» src=«ref-1_477637522-94.coolpic» v:shapes="_x0000_i1372"> — энтальпия пара производственного отбора;
<img width=«20» height=«25» src=«ref-1_477637616-104.coolpic» v:shapes="_x0000_i1373"> — энтальпия конденсата производственного отбора;
<img width=«27» height=«24» src=«ref-1_477637720-114.coolpic» v:shapes="_x0000_i1374">= 0,3.<img width=«23» height=«24» src=«ref-1_477634017-104.coolpic» v:shapes="_x0000_i1375"> (т/ч) (2.2.9.3)
<img width=«27» height=«24» src=«ref-1_477637720-114.coolpic» v:shapes="_x0000_i1376">= 0,3.80 = 24 (т/ч)
<img width=«23» height=«24» src=«ref-1_477638052-108.coolpic» v:shapes="_x0000_i1377">= <img width=«243» height=«55» src=«ref-1_477638160-697.coolpic» v:shapes="_x0000_i1378"> = 59,98 (МВт)
2.2.9.3 Расход тепла на турбоустановку для производства электроэнергии:
<img width=«31» height=«31» src=«ref-1_477638857-137.coolpic» v:shapes="_x0000_i1379">= <img width=«31» height=«28» src=«ref-1_477635838-132.coolpic» v:shapes="_x0000_i1380"> — <img width=«29» height=«24» src=«ref-1_477639126-118.coolpic» v:shapes="_x0000_i1381">(МВт) (2.2.9.4)
где <img width=«29» height=«24» src=«ref-1_477639126-118.coolpic» v:shapes="_x0000_i1382"> = <img width=«28» height=«24» src=«ref-1_477639362-120.coolpic» v:shapes="_x0000_i1383"> + <img width=«23» height=«24» src=«ref-1_477638052-108.coolpic» v:shapes="_x0000_i1384"> (МВт) (2.2.9.5)
<img width=«29» height=«24» src=«ref-1_477639126-118.coolpic» v:shapes="_x0000_i1385">= 60 + 59,98 = 119,98 (МВт)
<img width=«31» height=«31» src=«ref-1_477638857-137.coolpic» v:shapes="_x0000_i1386">= 272,33 – 119,98 = 152,35 (МВт)
3 ВЫБОР ВСПОМОГАТЕЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ
ТЕПЛОВОЙ СХЕМЫ БЛОКА
3.1 Выбор регенеративных подогревателей
Производительность и число регенеративных подогревателей для основного конденсата определяются числом имеющихся у турбин для эти целей отборов пара. При этом каждому отбору пара должен соответствовать один корпус подогревателя.
Регенеративные подогреватели низкого давления, как правило принимаются смешивающего типа число их определяется технико -экономическим обоснованием.
Регенеративные подогреватели устанавливаются без резерва.
Подогреватели поверхностного типа поставляются в комплекте с турбиной. С турбоустановкой ПТ-80-130 устанавливаются подогреватели следующего типа:
ПН-130-16-10-2 – 4 шт. с техническими характеристиками: площадь поверхности теплообмена 130 м<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_477639845-81.coolpic» v:shapes="_x0000_i1387">, номинальный массовый расход воды – 63,9 кг/с, расчетный тепловой поток – 7,3 МВт, максимальная температура пара – 400<img width=«25» height=«24» src=«ref-1_477596815-108.coolpic» v:shapes="_x0000_i1388">, гидравлическое сопротивление при номинальном расходе воды – 0,09 МПа, высота – 4680 мм, диаметр корпуса – 1020 мм.
ПВ-425-230-23-1 – 1 шт. с техническими характеристиками: площадь поверхности теплообмена: полная – 425 м<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_477639845-81.coolpic» v:shapes="_x0000_i1389">, зона ОП – 42 м<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_477639845-81.coolpic» v:shapes="_x0000_i1390">, зона ОК – 63 м<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_477639845-81.coolpic» v:shapes="_x0000_i1391">, номинальный массовый расход воды – 152,8 кг/с, расчетный тепловой поток – 13 МВт, максимальная температура пара – 530<img width=«25» height=«24» src=«ref-1_477596815-108.coolpic» v:shapes="_x0000_i1392">, гидравлическое сопротивление при номинальном расходе воды – 0,25 МПа.
ПВ-425-230-50-1 – 1 шт. с техническими характеристиками: площадь поверхности теплообмена: полная – 477 м<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_477639845-81.coolpic» v:shapes="_x0000_i1393">, зона ОП – 83 м<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_477639845-81.coolpic» v:shapes="_x0000_i1394">, зона ОК – 41,5 м<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_477639845-81.coolpic» v:shapes="_x0000_i1395">, номинальный массовый расход воды – 166,7 кг/с, расчетный тепловой поток – 14,5 МВт, максимальная температура пара – 416<img width=«25» height=«24» src=«ref-1_477596815-108.coolpic» v:shapes="_x0000_i1396">, гидравлическое сопротивление при номинальном расходе воды – 0,42 МПа.
ПВ-425-230-35-1 1 шт. с техническими характеристиками: площадь поверхности теплообмена: полная – 425 м<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_477639845-81.coolpic» v:shapes="_x0000_i1397">, зона ОП – 42 м<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_477639845-81.coolpic» v:shapes="_x0000_i1398">, зона ОК – 63 м<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_477639845-81.coolpic» v:shapes="_x0000_i1399">, номинальный массовый расход воды – 152,8 кг/с, расчетный тепловой поток – 9,8 МВт, максимальная температура пара – 500<img width=«25» height=«24» src=«ref-1_477596815-108.coolpic» v:shapes="_x0000_i1400">, гидравлическое сопротивление при номинальном расходе воды – 0,25 МПа.
3.2 Расчет и выбор деаэраторов
Суммарная производительность деаэраторов питательной воды выбирается по максимальному ее расходу.
На каждый блок устанавливается, по возможности, один деаэратор. Суммарный запас питательной воды в баках основных деаэраторов должен обеспечивать работу для не блочных электростанции в течение не менее 7 мин. К основным деаэраторам предусматривается подвод резервного пара для удержания в них давления. Тепло выпара деаэраторов питательной воды используются в тепловой схеме станции.
3.2.1 Максимальный расход питательной воды:
<img width=«33» height=«24» src=«ref-1_477641087-120.coolpic» v:shapes="_x0000_i1401"> = (1 + α + β).n.<img width=«40» height=«29» src=«ref-1_477641207-136.coolpic» v:shapes="_x0000_i1402"> (т/ч) (3.2.1)
где n – количество энергетических котлов блока;
α = 0,01 т/ч, β = 0,01 т/ч – соответственно расход питательной воды на продувку, пар собственных нужд котла в долях от паропроизводительности котла.
<img width=«33» height=«24» src=«ref-1_477641087-120.coolpic» v:shapes="_x0000_i1403"> = (1 + 0,01 + 0,01).1.420 = 428,4 (т/ч)
3.2.2 Минимальная полезная вместительность деаэраторного бака (БДП):
υ<img width=«24» height=«25» src=«ref-1_477641463-105.coolpic» v:shapes="_x0000_i1404"> = τ<img width=«21» height=«24» src=«ref-1_477641568-89.coolpic» v:shapes="_x0000_i1405">. υ.<img width=«32» height=«45» src=«ref-1_477641657-163.coolpic» v:shapes="_x0000_i1406"> (м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1407">) (3.2.2)
где υ = 1,1 м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1408">/ч – удельный объем воды;
υ<img width=«24» height=«25» src=«ref-1_477641463-105.coolpic» v:shapes="_x0000_i1409"> = 7.1,1.<img width=«47» height=«44» src=«ref-1_477642083-202.coolpic» v:shapes="_x0000_i1410"> = 54,98 (м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1411">)
Выбирается деаэратор типа ДП-500/65 ГОСТ-16860-77 повышенного давления с деаэраторным баком БДБ-65. Абсолютное давление в деаэраторе 0,6 МПа, подогрев воды в деаэраторе 10 – 40 <img width=«11» height=«21» src=«ref-1_477642364-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1412">С.
3.3 Выбор питательных насосов
Количество и производительность питательных насосов должны соответствовать нижеследующим нормам. Для электростанций с общими питательными трубопроводами: на электростанциях включенных в энергосистемы, суммарная подача всех питательных насосов должна быть такой, чтобы в случае останова любого из них оставшиеся должны обеспечивать номинальную паропроизводительность всех установленных котлов.
Резервный питательный насос на ТЭЦ не устанавливается, а находится на складе, один питательный насос для всей электростанции (на каждый тип насоса).
3.3.1 Давление питательного насоса:
<img width=«25» height=«24» src=«ref-1_477642442-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1413"> = <img width=«33» height=«24» src=«ref-1_477642551-119.coolpic» v:shapes="_x0000_i1414"> + <img width=«25» height=«24» src=«ref-1_477642670-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1415">(МПа) (3.3.1)
Давление на выходе из насоса:
<img width=«33» height=«24» src=«ref-1_477642551-119.coolpic» v:shapes="_x0000_i1416">= <img width=«23» height=«24» src=«ref-1_477642898-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1417"> + <img width=«16» height=«17» src=«ref-1_477643001-94.coolpic» v:shapes="_x0000_i1418"><img width=«27» height=«24» src=«ref-1_477643095-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1419"> + <img width=«20» height=«24» src=«ref-1_477643204-100.coolpic» v:shapes="_x0000_i1420"> + ρ<img width=«10» height=«24» src=«ref-1_477643304-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1421">.<img width=«32» height=«44» src=«ref-1_477643381-164.coolpic» v:shapes="_x0000_i1422"> (МПа) (3.3.2)
где <img width=«23» height=«24» src=«ref-1_477642898-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1423"> — давление в барабане котла:
<img width=«23» height=«24» src=«ref-1_477642898-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1424"> = <img width=«29» height=«29» src=«ref-1_477643751-111.coolpic» v:shapes="_x0000_i1425">+ <img width=«35» height=«24» src=«ref-1_477643862-133.coolpic» v:shapes="_x0000_i1426">(МПа) (3.3.3)
где <img width=«29» height=«29» src=«ref-1_477643751-111.coolpic» v:shapes="_x0000_i1427">= 13,8 МПа – номинальное давление пара в котле;
<img width=«35» height=«24» src=«ref-1_477643862-133.coolpic» v:shapes="_x0000_i1428">= 1,4 МПа – гидравлическое сопротивление пароперегревателя барабанного котла;
<img width=«23» height=«24» src=«ref-1_477642898-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1429"> = 13,8 + 1,4 = 15,2 (МПа)
<img width=«16» height=«17» src=«ref-1_477643001-94.coolpic» v:shapes="_x0000_i1430"><img width=«27» height=«24» src=«ref-1_477643095-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1431"> — запас давления на открытие предохранительных клапанов (принимается для котлов с номинальным давлением пара от 0,4 МПа до 13,8 МПа – 5-8 % от рабочего давления пара):
<img width=«16» height=«17» src=«ref-1_477643001-94.coolpic» v:shapes="_x0000_i1432"><img width=«27» height=«24» src=«ref-1_477643095-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1433">= 0,08.<img width=«29» height=«29» src=«ref-1_477643751-111.coolpic» v:shapes="_x0000_i1434"> (МПа) (3.3.4)
<img width=«16» height=«17» src=«ref-1_477643001-94.coolpic» v:shapes="_x0000_i1435"><img width=«27» height=«24» src=«ref-1_477643095-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1436">= 0,08.13,8 = 1,104 (МПа)
<img width=«20» height=«24» src=«ref-1_477643204-100.coolpic» v:shapes="_x0000_i1437"> — суммарное гидравлическое сопротивление нагнетательного тракта (МПа);
<img width=«20» height=«24» src=«ref-1_477643204-100.coolpic» v:shapes="_x0000_i1438">= <img width=«29» height=«24» src=«ref-1_477645262-117.coolpic» v:shapes="_x0000_i1439"> + <img width=«28» height=«25» src=«ref-1_477645379-118.coolpic» v:shapes="_x0000_i1440"> + <img width=«25» height=«24» src=«ref-1_477645497-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1441"> + <img width=«36» height=«25» src=«ref-1_477645606-135.coolpic» v:shapes="_x0000_i1442"> (МПа) (3.3.5)
где <img width=«29» height=«24» src=«ref-1_477645262-117.coolpic» v:shapes="_x0000_i1443">= 0,1 МПа – сопротивление клапана питания котла;
<img width=«28» height=«25» src=«ref-1_477645379-118.coolpic» v:shapes="_x0000_i1444">= 0,15-0,35 МПа – сопротивление трубопроводов от насоса до котла;
<img width=«25» height=«24» src=«ref-1_477645497-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1445">= 0,35-0,75 МПа – сопротивление экономайзера котла;
<img width=«36» height=«25» src=«ref-1_477645606-135.coolpic» v:shapes="_x0000_i1446"> — гидравлическое сопротивление подогревателей высокого давления (МПа):
<img width=«36» height=«25» src=«ref-1_477645606-135.coolpic» v:shapes="_x0000_i1447">= <img width=«40» height=«25» src=«ref-1_477646355-138.coolpic» v:shapes="_x0000_i1448"> + <img width=«41» height=«25» src=«ref-1_477646493-139.coolpic» v:shapes="_x0000_i1449"> + <img width=«41» height=«25» src=«ref-1_477646632-141.coolpic» v:shapes="_x0000_i1450"> (МПа) (3.3.6)
<img width=«36» height=«25» src=«ref-1_477645606-135.coolpic» v:shapes="_x0000_i1451">= 0,25 + 0,42 + 0,25 = 0,92 (МПа)
<img width=«20» height=«24» src=«ref-1_477643204-100.coolpic» v:shapes="_x0000_i1452">= 0,1 + 0,2 + 0,92 + 0,5 = 1,72 (МПа)
ρ<img width=«10» height=«24» src=«ref-1_477643304-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1453">= 0,806 т/м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1454"> — средняя плотность воды в нагнетательном тракте;
<img width=«24» height=«24» src=«ref-1_477647164-110.coolpic» v:shapes="_x0000_i1455">= 48,6 м – высота столба воды на нагнетательной стороне насоса.
<img width=«33» height=«24» src=«ref-1_477642551-119.coolpic» v:shapes="_x0000_i1456">= 15,2 + 1,104 + 1,72 + <img width=«89» height=«47» src=«ref-1_477647393-321.coolpic» v:shapes="_x0000_i1457"> = 18,408 (МПа)
Давление на входе в насос:
<img width=«26» height=«24» src=«ref-1_477647714-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1458">= <img width=«23» height=«24» src=«ref-1_477647823-102.coolpic» v:shapes="_x0000_i1459"> — <img width=«40» height=«29» src=«ref-1_477647925-138.coolpic» v:shapes="_x0000_i1460">+ ρ<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_477648063-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1461">.<img width=«32» height=«45» src=«ref-1_477648141-165.coolpic» v:shapes="_x0000_i1462"> (МПа) (3.3.7)
где <img width=«23» height=«24» src=«ref-1_477647823-102.coolpic» v:shapes="_x0000_i1463">= 0,6 МПа – давление в деаэраторе;
<img width=«40» height=«29» src=«ref-1_477647925-138.coolpic» v:shapes="_x0000_i1464">= 0,01 МПа – сопротивление водяного тракта до входа в питательный насос;
ρ<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_477648063-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1465">= 0,909 т/м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1466"> - плотность воды;
<img width=«24» height=«24» src=«ref-1_477648703-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1467">= 21 МПа – высота столба воды на всасывающей стороне насоса.
<img width=«26» height=«24» src=«ref-1_477647714-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1468">= 0,6 – 0,01 + 0,909.<img width=«32» height=«44» src=«ref-1_477648921-163.coolpic» v:shapes="_x0000_i1469"> = 0,78 (МПа)
<img width=«25» height=«24» src=«ref-1_477642442-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1470"> = 18,408 – 0,78 = 17,628 (МПа)
3.3.2 Расход питательной воды:
<img width=«35» height=«24» src=«ref-1_477649193-123.coolpic» v:shapes="_x0000_i1471">= <img width=«33» height=«24» src=«ref-1_477641087-120.coolpic» v:shapes="_x0000_i1472">.1,1 (м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1473">/ч) (3.3.8)
<img width=«35» height=«24» src=«ref-1_477649193-123.coolpic» v:shapes="_x0000_i1474">= 428,4.1,1 = 471,24 (м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1475">/ч)
По расчетным значениям <img width=«25» height=«24» src=«ref-1_477642442-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1476"> = 17,628 МПа и <img width=«35» height=«24» src=«ref-1_477649193-123.coolpic» v:shapes="_x0000_i1477"> продолжение
--PAGE_BREAK--= 471,24 м<img width=«12» height=«22» src=«ref-1_477649949-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1478">/ч выбирается питательный насос типа ПЭ-500-180 с основными техническими характеристиками: подача – 500 м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1479">/ч, давление насоса – 17,6 МПа, напор – 1975 м, допустимый кавитационный запас – 15 м, мощность двигателя – 3125 кВт.
3.4
Выбор оборудования конденсационной установки
Конденсационная установка включает в себя: конденсатор, конденсатные насосы, эжекторы, циркуляционные насосы. Эжекторы применяют как пароструйные, так и водоструйные.
3.4.1 Выбор конденсатора
Конденсатор входит в теплообменное оборудование, комплектующее турбину, и тип его всегда указан в перечне оборудования, поставляемого с турбиной. С турбоустановкой ПТ-80-130 устанавливается конденсатор типа 80КЦС-1, с основными техническими характеристиками: поверхность теплообмена – 9000 м<img width=«10» height=«21» src=«ref-1_477650107-81.coolpic» v:shapes="_x0000_i1480">, расход охлаждающей воды – 8000 м<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_477650188-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1481">/ч, гидравлическое сопротивление – 36 кПа, количество корпусов – 1 шт.
3.4.2 Выбор конденсатных насосов
Типы и количество конденсатных насосов, хотя они указаны в оборудовании, комплектующем паровую турбину, должны быть выбраны, так как технические решения по выбору этих насосов в зависимости от различных условий могут быть не однозначны.
Конденсатные насосы выбираются по условиям максимального расхода пара в конденсатор, необходимому напору, температуре конденсата. Конденсатные насосы должны иметь резерв.
Для турбоустановки ПТ-80-130 принимается одноподъемная схема подачи конденсата.
3.4.2.1 Общая подача рабочих конденсатных насосов:
<img width=«55» height=«45» src=«ref-1_477650271-206.coolpic» v:shapes="_x0000_i1482">= 1,1.<img width=«40» height=«27» src=«ref-1_477650477-142.coolpic» v:shapes="_x0000_i1483"> (т/ч) (3.4.2.1)
где <img width=«40» height=«27» src=«ref-1_477650477-142.coolpic» v:shapes="_x0000_i1484">= 171,83 т/ч – максимальный расход пара в конденсатор;
Коэффициент при <img width=«40» height=«27» src=«ref-1_477650477-142.coolpic» v:shapes="_x0000_i1485"> учитывает отвод в конденсатор дренажей системы регенерации, дренажей трубопроводов, ввод обессоленной воды и другие потоки.
<img width=«55» height=«45» src=«ref-1_477650271-206.coolpic» v:shapes="_x0000_i1486">= 1,1.171,83 = 189,01 (т/ч)
Напор конденсатных насосов определяется, исходя из давления в деаэраторе и преодоления сопротивления всей регенеративные системы и всего тракта от конденсатора до деаэратора, в том числе и высоты гидростатического столба в связи с установкой деаэратора на значительной высоте по условиям подпора питательных насосов.
3.4.2.2 Полный напор конденсатного насоса при одноподъемной схеме:
<img width=«33» height=«24» src=«ref-1_477651109-123.coolpic» v:shapes="_x0000_i1487"> = k. [<img width=«17» height=«24» src=«ref-1_477651232-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1488"> + 102.(<img width=«21» height=«24» src=«ref-1_477651335-102.coolpic» v:shapes="_x0000_i1489"> — <img width=«21» height=«24» src=«ref-1_477651437-102.coolpic» v:shapes="_x0000_i1490">) + <img width=«51» height=«27» src=«ref-1_477651539-161.coolpic» v:shapes="_x0000_i1491">] (м) (3.4.2.2)
где
k = 1,2– коэффициент запаса на непредвиденные нужды;
<img width=«17» height=«24» src=«ref-1_477651232-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1492">= 25 м – геометрическая высота подъема конденсата (разность уровней в конденсаторе и деаэраторе);
<img width=«21» height=«24» src=«ref-1_477651335-102.coolpic» v:shapes="_x0000_i1493">, <img width=«21» height=«24» src=«ref-1_477651437-102.coolpic» v:shapes="_x0000_i1494"> — давление в деаэраторе, конденсаторе (МПа);
<img width=«51» height=«27» src=«ref-1_477651539-161.coolpic» v:shapes="_x0000_i1495"> — сумма потерь напора в трубопроводах и регенеративных подогревателях низкого давления (м.вод.ст.):
<img width=«51» height=«27» src=«ref-1_477651539-161.coolpic» v:shapes="_x0000_i1496">= <img width=«28» height=«24» src=«ref-1_477652329-121.coolpic» v:shapes="_x0000_i1497"> + <img width=«23» height=«25» src=«ref-1_477652450-115.coolpic» v:shapes="_x0000_i1498"> + <img width=«25» height=«25» src=«ref-1_477652565-119.coolpic» v:shapes="_x0000_i1499"> + <img width=«41» height=«24» src=«ref-1_477652684-141.coolpic» v:shapes="_x0000_i1500"> (м.вод.ст.) (3.4.2.3)
где <img width=«28» height=«24» src=«ref-1_477652329-121.coolpic» v:shapes="_x0000_i1501"> — гидравлическое сопротивление ПНД (м.вод.ст.);
<img width=«23» height=«25» src=«ref-1_477652450-115.coolpic» v:shapes="_x0000_i1502"> — сопротивление охладителей уплотнений (м.вод.ст.);
<img width=«25» height=«25» src=«ref-1_477652565-119.coolpic» v:shapes="_x0000_i1503"> — сопротивление трубопроводов (м.вод.ст.);
<img width=«41» height=«24» src=«ref-1_477652684-141.coolpic» v:shapes="_x0000_i1504"> — сопротивление клапана питания деаэраторов (м.вод.ст.);
<img width=«51» height=«27» src=«ref-1_477651539-161.coolpic» v:shapes="_x0000_i1505"> = 9.4 + 5,5 + 15 + 40 = 96,5 (м.вод.ст.)
<img width=«33» height=«24» src=«ref-1_477651109-123.coolpic» v:shapes="_x0000_i1506"> = 1,2.[25 + 102.(0,6 – 0,003) + 96,5] = 218,87 (м)
По расчетным значениям <img width=«55» height=«45» src=«ref-1_477650271-206.coolpic» v:shapes="_x0000_i1507">= 189,01 т/ч и <img width=«33» height=«24» src=«ref-1_477651109-123.coolpic» v:shapes="_x0000_i1508">= 218,87 м выбираются в качестве конденсатных насосов – насосы типа КсВ-200-220 в количестве 2-х, из которых один насос рабочий, другой резервный. Основные технические характеристики: подача – 200 м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1509">/ч, напор – 220 м, допустимый кавитационный запас – 2 МПа, давление на входе – 0,392 МПа, частота вращения – 1500 об/мин, мощность двигателя – 168 кВт, КПД – 71 %.
3.5 Выбор РОУ
3.5.1 РОУ предназначена для уменьшения параметров пара участвующего в технологическом процессе. Для турбины типа ПТ РОУ устанавливается на линии острого пара от паровых котлов к турбине. Она выполняет функцию пусковой РОУ, а также является РОУ запаса при работе в заданном режиме нагрузок:
<img width=«33» height=«28» src=«ref-1_477654013-143.coolpic» v:shapes="_x0000_i1510"> = <img width=«35» height=«27» src=«ref-1_477654156-137.coolpic» v:shapes="_x0000_i1511"> — <img width=«25» height=«27» src=«ref-1_477654293-111.coolpic» v:shapes="_x0000_i1512"> (т/ч) (3.5.1)
<img width=«33» height=«28» src=«ref-1_477654013-143.coolpic» v:shapes="_x0000_i1513"> = 420 – 386,83 = 33,17 (т/ч)
Выбирается РОУ запаса производительностью 60 т/ч, с основными техническими характеристиками: давление свежего пара – 13,7 МПа, температура свежего пара – 560 <img width=«11» height=«23» src=«ref-1_477654547-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1514">С, параметры редуцированного пара: давление – 1,5-2,0 МПа, температура – 250 <img width=«11» height=«23» src=«ref-1_477654547-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1515">С.
3.5.2 Для резервирования пара теплофикационного отбора при работе турбины в конденсационном режиме устанавливается РОУ на линий теплофикационного отбора пара:
<img width=«36» height=«28» src=«ref-1_477654705-146.coolpic» v:shapes="_x0000_i1516"> = <img width=«27» height=«27» src=«ref-1_477654851-115.coolpic» v:shapes="_x0000_i1517"> + <img width=«27» height=«27» src=«ref-1_477654966-115.coolpic» v:shapes="_x0000_i1518"> (т/ч) (3.5.2)
<img width=«36» height=«28» src=«ref-1_477654705-146.coolpic» v:shapes="_x0000_i1519"> = 0 + 96,91 = 96,91 (т/ч)
Выбирается РОУ теплофикационного отбора производительностью 125 т/ч, с основными техническими характеристиками: давление свежего пара – 13,7 МПа, температура свежего пара – 560 <img width=«11» height=«23» src=«ref-1_477654547-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1520">С, параметры редуцированного пара: давление – 1,2-3,2 МПа, температура – 425-250 <img width=«11» height=«23» src=«ref-1_477654547-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1521">С.
3.5.3 Также РОУ устанавливают на линий производственного отбора пара:
<img width=«33» height=«28» src=«ref-1_477655385-135.coolpic» v:shapes="_x0000_i1522"> = <img width=«24» height=«27» src=«ref-1_477655520-107.coolpic» v:shapes="_x0000_i1523"> (т/ч) (3.5.3)
<img width=«33» height=«28» src=«ref-1_477655385-135.coolpic» v:shapes="_x0000_i1524"> = 80 (т/ч) (т/ч)
Выбирается РОУ производственного отбора производительностью 125 т/ч, с основными техническими характеристиками: давление свежего пара – 13,7 МПа, температура свежего пара – 560 <img width=«11» height=«23» src=«ref-1_477654547-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1525">С, параметры редуцированного пара: давление – 1,2-3,2 МПа, температура – 425-250 <img width=«11» height=«23» src=«ref-1_477654547-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1526">С.
3.6 Выбор оборудования подпитки котлов
3.6.1 Выбор деаэраторов подпитки котлов
На ТЭЦ с малыми добавками воды в цикл в качестве первой ступени деаэрации питательной воды, как правило, используются конденсаторы турбин.
На ТЭЦ с большими добавками воды в цикл в качестве первой ступени деаэрации, как правило, принимается вакуумные деаэраторы.
Деаэрации подлежат:
— обессоленная вода для восполнения потерь в цикле;
— вода из дренажных баков, куда должны направляться все потоки, имеющие открытый слив;
— слив конденсата от привода системы регулирования турбин, охлаждения электродвигателей, привода арматуры РОУ и т.д.
Производительность деаэратора выбирается по суммарному расходу всех потоков воды, поступающих в деаэратор.
Отпуск пара на производство <img width=«24» height=«27» src=«ref-1_477655520-107.coolpic» v:shapes="_x0000_i1527">= 80 т/ч, потери конденсата на производстве β = 30 %, внутристанционные потери конденсата α<img width=«21» height=«24» src=«ref-1_477656027-88.coolpic» v:shapes="_x0000_i1528">= 2 %
установленной производительности котла, продувка котла α<img width=«15» height=«25» src=«ref-1_477656115-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1529">= 1 % производительности котла.
Производительность котла <img width=«35» height=«24» src=«ref-1_477656201-125.coolpic» v:shapes="_x0000_i1530">= 420 т/ч.
Котел работает на газе и мазуте.
В деаэратор поступают потоки: обессоленная вода, конденсат с производства.
3.6.1.1 Расход обессоленной воды:
<img width=«40» height=«27» src=«ref-1_477656326-153.coolpic» v:shapes="_x0000_i1531"> = <img width=«35» height=«27» src=«ref-1_477656479-128.coolpic» v:shapes="_x0000_i1532">.(α<img width=«21» height=«24» src=«ref-1_477656027-88.coolpic» v:shapes="_x0000_i1533"> + α<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_477656695-82.coolpic» v:shapes="_x0000_i1534">) + β.<img width=«24» height=«27» src=«ref-1_477655520-107.coolpic» v:shapes="_x0000_i1535"> (т/ч) (3.6.1.1)
где α<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_477656695-82.coolpic» v:shapes="_x0000_i1536">= 0,051 – доля сброса продувочной воды в канализацию (при <img width=«21» height=«24» src=«ref-1_477656966-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1537">= 15,2 МПа, <img width=«40» height=«24» src=«ref-1_477657069-134.coolpic» v:shapes="_x0000_i1538">= 0,7 МПа, <img width=«41» height=«24» src=«ref-1_477657203-134.coolpic» v:shapes="_x0000_i1539">= 1,15 МПа)
<img width=«40» height=«27» src=«ref-1_477656326-153.coolpic» v:shapes="_x0000_i1540"> = 420.(0,02 + 0,051) + 0,3.80 = 53,82 (т/ч)
3.6.1.2 Сумма потоков, поступающих в деаэраторы подпитки котлов:
<img width=«35» height=«28» src=«ref-1_477657490-123.coolpic» v:shapes="_x0000_i1541"> = <img width=«40» height=«27» src=«ref-1_477656326-153.coolpic» v:shapes="_x0000_i1542"> + 0,7.<img width=«24» height=«27» src=«ref-1_477655520-107.coolpic» v:shapes="_x0000_i1543"> (т/ч) (3.6.1.2)
<img width=«35» height=«28» src=«ref-1_477657490-123.coolpic» v:shapes="_x0000_i1544"> = 53,82 + 0,7.80 = 109,82 (т/ч)
По расходу <img width=«35» height=«28» src=«ref-1_477657490-123.coolpic» v:shapes="_x0000_i1545">= 109,82 т/ч возможна установка вакуумного деаэратора типа ДВ-150/3,8 в количестве 1 шт., с основными техническими характеристиками: абсолютное давление деаэратора – 0,0075-0,05 МПа, подогрев воды в деаэраторе – 15-25 <img width=«11» height=«23» src=«ref-1_477654547-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1546">С.
3.6.2 Выбор насосов подпитки котлов
Напор насосов выбирается по условию подачи воды в линию основного конденсата и должен быть не ниже напора основных конденсатных насосов турбины.
Подача насосов выбирается по величине суммы потоков, поступающих в деаэратор.
Выбираются насосы типа Кс-200-220.
Количество рабочих насосов:
<img width=«13» height=«15» src=«ref-1_477658198-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1547"> = <img width=«39» height=«51» src=«ref-1_477658284-187.coolpic» v:shapes="_x0000_i1548"> (шт.) (3.6.2.1)
<img width=«13» height=«15» src=«ref-1_477658198-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1549"> = <img width=«53» height=«45» src=«ref-1_477658557-224.coolpic» v:shapes="_x0000_i1550">= 0,5<img width=«15» height=«13» src=«ref-1_477597818-82.coolpic» v:shapes="_x0000_i1551">1 (шт.)
С учетом резервного насоса к установке принимается 2 насоса Кс-200-220, с основными техническими характеристиками: подача – 200 м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1552">/ч, напор – 220 м, допустимый кавитационный запас – 2 МПа, давление на входе – 0,392 МПа, частота вращения – 1500 об/мин, мощность двигателя – 168 кВт, КПД – 71 %.
3.7 Выбор оборудования подпитки теплосети
Производительность ХВО и соответствующего оборудования для подпитки теплосети в открытых системах теплоснабжения принимается по расчетному среднечасовому расходу воды на горячее водоснабжение за отопительный период с коэффициентом 1,2 плюс 0,75 % суммарного объема воды в теплосети и 0,5 % от объема в транзитных магистралях.
При отсутствии фактических данных объем воды теплосети принимается из расчета: 65 м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_477658942-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1553"> на 1 Гкал/ч при отсутствии транзитных магистралей.
Для открытых систем теплоснабжения предусматривается установка баков – аккумуляторов подготовленной воды емкостью, равной десятикратной величине среднечасового расхода воды на горячее водоснабжение за отопительный период. Число баков принимается не менее 2-х по 50 % расчетной емкости в каждом.
Расход подготовленной воды с ХВО:
<img width=«41» height=«27» src=«ref-1_477659021-152.coolpic» v:shapes="_x0000_i1554">= 0,0075.υ<img width=«16» height=«24» src=«ref-1_477659173-85.coolpic» v:shapes="_x0000_i1555"> + 1,2.<img width=«27» height=«24» src=«ref-1_477659258-111.coolpic» v:shapes="_x0000_i1556"> (т/ч) (3.7.1)
где υ<img width=«16» height=«24» src=«ref-1_477659173-85.coolpic» v:shapes="_x0000_i1557"> — объем теплосети (м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1558">):
υ<img width=«16» height=«24» src=«ref-1_477659173-85.coolpic» v:shapes="_x0000_i1559">= q.<img width=«39» height=«27» src=«ref-1_477659618-156.coolpic» v:shapes="_x0000_i1560">.3,6(м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1561">) (3.7.2)
где q = 65 м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1562">.ч/Гкал – объем воды в теплосети.
υ<img width=«16» height=«24» src=«ref-1_477659173-85.coolpic» v:shapes="_x0000_i1563">= 65.120.3,6 = 28080 (м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1564">)
<img width=«31» height=«24» src=«ref-1_477660096-113.coolpic» v:shapes="_x0000_i1565"> — расход воды на горячее водоснабжение (т/ч):
<img width=«31» height=«24» src=«ref-1_477660096-113.coolpic» v:shapes="_x0000_i1566">= <img width=«96» height=«55» src=«ref-1_477660322-379.coolpic» v:shapes="_x0000_i1567"> (т/ч) (3.7.3)
<img width=«32» height=«24» src=«ref-1_477660701-113.coolpic» v:shapes="_x0000_i1568">= <img width=«104» height=«56» src=«ref-1_477660814-411.coolpic» v:shapes="_x0000_i1569">= 171,84 (т/ч)
<img width=«41» height=«27» src=«ref-1_477659021-152.coolpic» v:shapes="_x0000_i1570">= 0,0075.28080 + 1,2.171,84 = 416,81 (т/ч)
По расходу воды с ХВО <img width=«41» height=«27» src=«ref-1_477659021-152.coolpic» v:shapes="_x0000_i1571">= 416,81 т/ч устанавливается вакуумный деаэратор типа ДВ-500/28, с основными техническими характеристиками: абсолютное давление деаэратора – 0,0075-0,05 МПа, подогрев воды в деаэраторе – 15-25 <img width=«11» height=«23» src=«ref-1_477654547-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1572">С.
По расходу воды на горячее водоснабжение <img width=«32» height=«24» src=«ref-1_477660701-113.coolpic» v:shapes="_x0000_i1573">= 171,84 т/ч необходима установка баков аккумуляторов общей емкостью 1800 м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1574"> в количестве двух по 900 м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1575"> каждый. Так как установленные на Казанской ТЭЦ-3 баки аккумуляторы обеспечивают необходимую емкость, то новые баки не устанавливаются.
Подпиточные насосы принимаются при открытых системах не менее
3-х насосов, в том числе один резервный насос.
Подпитка производится в обратную линию теплосети, где давление обычно около 0,2 – 0,4 МПа.
Для рассматриваемых условий принимаются насосы типа Д-200-36.
Количество рабочих насосов:
<img width=«29» height=«25» src=«ref-1_477661879-120.coolpic» v:shapes="_x0000_i1576"> продолжение
--PAGE_BREAK-- = <img width=«51» height=«53» src=«ref-1_477661999-213.coolpic» v:shapes="_x0000_i1577"> (шт.) (3.7.4)
<img width=«13» height=«15» src=«ref-1_477658198-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1578"> = <img width=«53» height=«44» src=«ref-1_477662298-224.coolpic» v:shapes="_x0000_i1579">= 2,08 <img width=«15» height=«13» src=«ref-1_477597818-82.coolpic» v:shapes="_x0000_i1580">3 (шт.)
К установке принимаются 3 рабочих насоса Д-200-36 и один резервный, с основными техническими характеристиками: подача – 200 м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1581">/ч, напор – 36 м, частота вращения – 1500 об/мин, мощность двигателя – 40 кВт, КПД – 72 %.
3.8 Выбор оборудования теплофикационных установок блока
3.8.1 Выбор подогревателей сетевой воды
Производительность основных подогревателей сетевой воды на ТЭЦ выбирается по номинальной величине тепловой мощности теплофикационных отборов.
Подогрев сетевой воды в ОСП для турбоустановки ПТ-80-130 выполняется в одной ступени.
Тип сетевых подогревателей обычно указывается в перечне теплообменного оборудования паротурбинной установки, поставляемого в комплекте с турбиной.
Номинальная тепловая мощность отопительных отборов турбины
<img width=«28» height=«24» src=«ref-1_477662683-117.coolpic» v:shapes="_x0000_i1582">= 48 МПа, <img width=«27» height=«24» src=«ref-1_477662800-115.coolpic» v:shapes="_x0000_i1583">= 0 МПа при давлениях в верхнем отборе 0,15 МПа, в нижнем 0,08 МПа, температуре сетевой воды на входе в ОСП-1 – 70 С<img width=«11» height=«21» src=«ref-1_477642364-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1584">. По номинальной тепловой мощности отопительных отборов турбины и расходу сетевой воды возможна установка сетевого подогревателя ПСГ-1300-3-8-1 на верхнем и нижнем отборе, с основными техническими характеристиками: площадь поверхности теплообмена – 1300 м<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_477639845-81.coolpic» v:shapes="_x0000_i1585">, рабочее давление в паровом пространстве – 3 кгс/см<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_477639845-81.coolpic» v:shapes="_x0000_i1586">, в водяном пространстве – 8 кгс/см<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_477639845-81.coolpic» v:shapes="_x0000_i1587">, номинальный расход воды – 2000т/ч, номинальный расчетный тепловой поток – 62,5 МВт.
3.8.2 Выбор конденсатных насосов сетевых подогревателей
Конденсатные насосы сетевых подогревателей при двухступенчатом подогреве выбираются с резервным насосом на первой ступени подогрева, при одноступенчатом подогреве устанавливаются два конденсатных насоса без резерва.
Подача рабочих насосов и первой и второй ступени подогрева выбирается по суммарному расходу пара в отбор. При установки по одному рабочему насосу на каждой ступени подогрева устанавливается один резервный насос на первой ступени. При установки двух рабочих насосов на каждой ступени подогрева устанавливается один резервный насос на первой ступени подогрева с подачей равной подаче одного рабочего насоса.
Напор насосов выбирается по условию закачки конденсата сетевых подогревателей в линию основного конденсата турбины.
Расход пара в отопительные отборы турбины, из расчета тепловой схемы паротурбинной установки:
<img width=«51» height=«27» src=«ref-1_477663236-156.coolpic» v:shapes="_x0000_i1588">= <img width=«29» height=«27» src=«ref-1_477663392-131.coolpic» v:shapes="_x0000_i1589"> + <img width=«29» height=«27» src=«ref-1_477663523-129.coolpic» v:shapes="_x0000_i1590"> (т/ч) (3.8.2.1)
<img width=«51» height=«27» src=«ref-1_477663236-156.coolpic» v:shapes="_x0000_i1591">= 96,91 + 0 = 96,91 (т/ч)
Давление в линии основного конденсата: 2,16 МПа – после конденсатных насосов, после ПНД 2 – 1,88 МПа, после ПНД 3 – 1,79 МПа.
Давление в линии основного конденсата после ПНД 2 и ПНД 3 подчитаны с учетом их гидравлического сопротивлений (0,09 МПа каждого).
По данному расходу <img width=«51» height=«27» src=«ref-1_477663236-156.coolpic» v:shapes="_x0000_i1592">= 96,91 т/ч возможна установка 2-х насосов Кс-50-55 на нижнем сетевом и верхнем сетевом подогреватели, с основными техническими характеристиками насоса: подача – 50 м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1593">/ч, напор – 55 м, допустимый кавитационный запас – 1,8 МПа, давление на входе – 0,980 МПа, частота вращения – 3000 об/мин, мощность двигателя – 52 кВт, КПД – 65 %.
3.8.3 Выбор сетевых насосов
Сетевые насосы принимаются как с групповой установкой (не привязанные к турбоустановкам), так и с индивидуальной установкой. При установки сетевых насосов индивидуально у турбин число рабочих насосов принимается по два у каждой турбины производительностью 50 % каждый, при этом на складе предусматривается один резервный насос для всей электростанции или на каждый тип сетевых насосов.
Подача сетевых насосов определяется по расчетному расходу сетевой воды.
В связи с упрощением конструкций сетевых подогревателей давление воды в подогревателях ограничено 0,79 МПа (8 кгс/см<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_477664043-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1594">). Требуемое давление воды в тепловых сетях 1,8 – 2,2 МПа. В связи с этим применяется двухступенчатая перекачка сетевой воды. Напор сетевых насосов первой ступени выбирается по условию преодоления сопротивления сетевых подогревателей и создания необходимого кавитационного запаса на всасе насосов второй ступени. Напор сетевых насосов второй ступени выбирается по требуемому давлению в тепловых сетях.
Расчетный расход сетевой воды в тепловых сетях подчитывается как сумма расчетного расхода ее на отопление и горячее водоснабжение.
Водонагреватели в зависимости от величины соотношения максимального расхода тепла на горячее водоснабжение <img width=«39» height=«27» src=«ref-1_477664122-149.coolpic» v:shapes="_x0000_i1595"> и максимального расхода тепла на отопление <img width=«28» height=«27» src=«ref-1_477664271-129.coolpic» v:shapes="_x0000_i1596"> присоединяют по двухступенчатой последовательно – смешанной схеме, так как <img width=«80» height=«51» src=«ref-1_477664400-284.coolpic» v:shapes="_x0000_i1597"> < 0,6.
3.8.3.1 Расчетный расход сетевой воды на горячее водоснабжение:
<img width=«28» height=«27» src=«ref-1_477664684-123.coolpic» v:shapes="_x0000_i1598"> = q<img width=«12» height=«27» src=«ref-1_477664807-91.coolpic» v:shapes="_x0000_i1599">. <img width=«36» height=«48» src=«ref-1_477664898-183.coolpic» v:shapes="_x0000_i1600">.3,6 (т/ч) (3.8.3.1)
где q<img width=«12» height=«27» src=«ref-1_477664807-91.coolpic» v:shapes="_x0000_i1601"> = 16,5 – удельный расход сетевой воды на горячее водоснабжение, для смешанной схемы (т/Гкал).
<img width=«28» height=«27» src=«ref-1_477664684-123.coolpic» v:shapes="_x0000_i1602"> = 16,5.<img width=«36» height=«47» src=«ref-1_477665295-173.coolpic» v:shapes="_x0000_i1603">.3,6 = 170,12 (т/ч)
3.8.3.2 Расчетный расход сетевой воды на отопление:
<img width=«31» height=«27» src=«ref-1_477665468-130.coolpic» v:shapes="_x0000_i1604"> = <img width=«100» height=«57» src=«ref-1_477665598-412.coolpic» v:shapes="_x0000_i1605"> (т/ч) (3.8.3.2)
<img width=«31» height=«27» src=«ref-1_477665468-130.coolpic» v:shapes="_x0000_i1606"> = <img width=«121» height=«53» src=«ref-1_477666140-452.coolpic» v:shapes="_x0000_i1607"> = 1031,03 (т/ч)
3.8.3.3 Расчетный расход сетевой воды в тепловых сетях:
<img width=«28» height=«28» src=«ref-1_477666592-112.coolpic» v:shapes="_x0000_i1608"> = <img width=«28» height=«27» src=«ref-1_477664684-123.coolpic» v:shapes="_x0000_i1609"> + <img width=«31» height=«27» src=«ref-1_477665468-130.coolpic» v:shapes="_x0000_i1610"> (т/ч) (3.8.3.3)
<img width=«43» height=«28» src=«ref-1_477666957-155.coolpic» v:shapes="_x0000_i1611"> = 170,12 + 1031,03 = 1201,15 (т/ч)
При индивидуальной установке в качестве насосов первой и второй ступени выбираются сетевые насосы СЭ-500-70-16, с основными техническими характеристиками: подача – 500 м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1612">/ч, напор – 70 м, допустимый кавитационный запас – 10 м.вод.ст., давление на входе – 1,57 МПа, частота вращения – 3000 об/мин, мощность двигателя – 103 кВт, КПД – 82 %, температура перекачиваемой воды — 120<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_477654547-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1613">С.
Количество сетевых насосов на одной ступени:
<img width=«23» height=«24» src=«ref-1_477667270-105.coolpic» v:shapes="_x0000_i1614"> = <img width=«39» height=«56» src=«ref-1_477667375-172.coolpic» v:shapes="_x0000_i1615"> (шт.) (3.8.3.4)
<img width=«13» height=«15» src=«ref-1_477658198-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1616"> = <img width=«59» height=«44» src=«ref-1_477667633-229.coolpic» v:shapes="_x0000_i1617"> = 2,4 <img width=«15» height=«13» src=«ref-1_477597818-82.coolpic» v:shapes="_x0000_i1618"> 3 (шт.)
3.9 Выбор оборудования дополнительного запаса обессоленной воды
3.9.1 Выбор баков запаса обессоленной воды
На электростанциях создается дополнительный запас обессоленной воды в баках без давления, устанавливаемые вне здания. На не блочных электростанциях емкость баков принимается на 40 минут работы электростанции с максимальной нагрузкой, но не менее 2000 м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_477658942-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1619">.
Емкость баков дополнительного запаса обессоленной воды:
υ<img width=«11» height=«24» src=«ref-1_477668023-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1620">= 0,5.<img width=«40» height=«29» src=«ref-1_477641207-136.coolpic» v:shapes="_x0000_i1621"> (м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1622">) (3.9.1.1)
где <img width=«40» height=«29» src=«ref-1_477641207-136.coolpic» v:shapes="_x0000_i1623">= 420 т/ч – паропроизводительность котла Е-420-13,8-560-ГМН.
υ<img width=«11» height=«24» src=«ref-1_477668023-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1624">= 0,5.420 = 210 (м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1625">)
Так как необходимый запас обессоленной воды для одного блока
υ<img width=«11» height=«24» src=«ref-1_477668023-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1626">= 210 м3 то ёмкость установленных на станции баков достаточна для этого запаса.
3.9.2 Выбор насосов баков обессоленной воды
Подача и количество насосов, откачивающих воду из баков обессоленной воды, должны обеспечивать нормальную одновременную подпитку цикла и 30 % расхода питательной воды в наибольшей турбоустановки.
Насосы устанавливаются в количестве не менее двух без резерва (первое условие).
Подача насосов баков обессоленной воды (первое условие):
<img width=«32» height=«24» src=«ref-1_477668690-121.coolpic» v:shapes="_x0000_i1627"> = α<img width=«17» height=«25» src=«ref-1_477627192-88.coolpic» v:shapes="_x0000_i1628">.<img width=«23» height=«24» src=«ref-1_477596039-105.coolpic» v:shapes="_x0000_i1629"> + 0,3.<img width=«39» height=«29» src=«ref-1_477669004-134.coolpic» v:shapes="_x0000_i1630">(т/ч) (3.9.2.1)
<img width=«32» height=«24» src=«ref-1_477668690-121.coolpic» v:shapes="_x0000_i1631"> = 0,01.420 + 0,3.428,4 = 132,72 (т/ч)
Второе условие: емкость баков и подача насосов должны обеспечивать совмещенный пуск блоков, для ТЭЦ не более двух котлов наибольшей паропроизводительности. Ориентировочно на пуск барабанного котла требуется 15 % <img width=«23» height=«24» src=«ref-1_477669259-105.coolpic» v:shapes="_x0000_i1632">.
Подача насосов баков обессоленной воды (второе условие):
<img width=«32» height=«24» src=«ref-1_477668690-121.coolpic» v:shapes="_x0000_i1633"> = 0,15.<img width=«39» height=«29» src=«ref-1_477669004-134.coolpic» v:shapes="_x0000_i1634"> (т/ч) (3.9.2.2)
<img width=«32» height=«24» src=«ref-1_477668690-121.coolpic» v:shapes="_x0000_i1635"> = 0,15.428,4 = 64,26 (т/ч)
Обессоленная вода подается в конденсатор турбин. Из этого условия выбирается необходимый напор насоса.
Выбирается 2 насоса Кс-80-155, с основными техническими характеристиками: подача – 80 м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1636">/ч, напор – 155 м, допустимый кавитационный запас – 1,6 м.вод.ст., давление на входе – 0,980 МПа, частота вращения – 3000 об/мин, мощность двигателя – 52 кВт, КПД – 65 %, температура конденсата – 160 <img width=«11» height=«23» src=«ref-1_477654547-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1637">С.
3.9.3 Дренажные баки, баки слива из котлов
На неблочных электростанциях допускается установка одного дренажного бака емкостью 15 м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_477658942-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1638"> с двумя насосами и регулятором уровня на две – три турбины. Откачка воды из дренажных баков должна производиться в баки запаса обессоленной воды или в деаэратор.
На электростанциях устанавливаются, как правило, на каждые четыре – шесть котлов один общий бак слива емкостью 40 – 60 м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_477658942-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1639">.
3.10 Определение производительности ХВО и выбор оборудования подогрева сырой воды на ХВО
3.10.1 Производительность ХВО парового котла блока с отдачей пара на производство
Производительность водоподготовительной установки для ТЭЦ с отдачей пара на производство рассчитывается исходя из покрытия внутристанционных потерь конденсата в размере 2 % установленной паропроизводительности котельной, покрытия потерь конденсата на производство с 50 % -ным запасом на возврат конденсата и покрытия потерь с продувкой котлов и испарителей:
<img width=«35» height=«27» src=«ref-1_477670056-142.coolpic» v:shapes="_x0000_i1640"> = 0,02.<img width=«35» height=«27» src=«ref-1_477656479-128.coolpic» v:shapes="_x0000_i1641"> + 1,5.β.<img width=«24» height=«27» src=«ref-1_477655520-107.coolpic» v:shapes="_x0000_i1642"> + 0,15.<img width=«32» height=«24» src=«ref-1_477670433-124.coolpic» v:shapes="_x0000_i1643"> (т/ч) (3.10.1)
<img width=«35» height=«27» src=«ref-1_477670056-142.coolpic» v:shapes="_x0000_i1644"> = 0,02.420 + 1,5.0,02.80 + 0,15.29,76 = 15,264 (т/ч)
3.10.2 Производительность ХВО подпитки теплосети для открытых систем теплоснабжения
<img width=«44» height=«28» src=«ref-1_477670699-163.coolpic» v:shapes="_x0000_i1645"> = 0,0075.υ<img width=«16» height=«24» src=«ref-1_477659173-85.coolpic» v:shapes="_x0000_i1646"> + 1,2.<img width=«35» height=«28» src=«ref-1_477670947-123.coolpic» v:shapes="_x0000_i1647"> (т/ч) (3.10.2)
<img width=«44» height=«28» src=«ref-1_477670699-163.coolpic» v:shapes="_x0000_i1648"> = 0,0075.28080 + 1,2.171,84 = 416,81 (т/ч)
3.10.3 Расход сырой воды на ХВО
<img width=«24» height=«27» src=«ref-1_477671233-107.coolpic» v:shapes="_x0000_i1649"> = 1,25.<img width=«41» height=«27» src=«ref-1_477671340-152.coolpic» v:shapes="_x0000_i1650"> + 1,4.<img width=«35» height=«27» src=«ref-1_477670056-142.coolpic» v:shapes="_x0000_i1651"> (т/ч) (3.10.3)
где 1,25; 1,4 – коэффициенты учитывающие собственные нужды ХВО.
<img width=«24» height=«27» src=«ref-1_477671233-107.coolpic» v:shapes="_x0000_i1652"> = 1,25.416,81 + 1,4.15,264 = 542,38 (т/ч)
Сырая вода на ХВО подается насосами сырой воды через подогреватели и охладители производственного конденсата (на ТЭЦ с отдачей пара на производство), поэтому в схеме подогрева сырой воды могут быть установлены как пароводяные, так и водоводяные подогреватели.
Подогреватели выбираются по расходу сырой воды, давлению в трубной системе, давлению в корпусе подогревателя.
Насосы сырой воды выбираются по условию подачи воды на ХВО. Примерный напор насосов сырой воды 30 – 60 м.
Выбираются насосы сырой воды Д-320-50.
Количество рабочих насосов сырой воды:
n = <img width=«36» height=«48» src=«ref-1_477671741-168.coolpic» v:shapes="_x0000_i1653"> (шт.) (3.10.4)
n = <img width=«55» height=«44» src=«ref-1_477671909-224.coolpic» v:shapes="_x0000_i1654"> = 1,69 <img width=«15» height=«13» src=«ref-1_477597818-82.coolpic» v:shapes="_x0000_i1655">2 (шт.)
Устанавливаются 3 насоса Д-320-50, в том числе один резервный, с основными техническими характеристиками: подача – 320 м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1656">/ч, напор – 50 м, частота вращения – 3000 об/мин, мощность двигателя – 100 кВт, КПД – 65 %.
4 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТРЕБНОСТЕЙ БЛОКА В ТЕХНИЧЕСКОЙ ВОДЕ, ВЫБОР ЦИРКУЛЯЦИОННЫХ И ПОДПИТОЧНЫХ НАСОСОВ
На тепловых электростанциях применяются следующие системы водоснабжения: прямоточная, оборотная с естественным и искусственными водоемами — охладителями, градирнями или брызгальными установками и комбинированные.
Выбор системы и источника водоснабжения производится в зависимости от района сооружения ТЭС.
Источниками водоснабжения являются реки, озера, моря, наливные водохранилища.
Оборотная система применяется при недостаточном дебите естественного источника водоснабжения или при значительном его удалении от станции.
4.1 Определение потребностей блока в технической воде
Суммарный расход воды на устанавливаемые турбоагрегаты рассчитывается по летнему режиму работы при условии обеспечения номинальной электрической мощности и покрытия летних тепловых нагрузок, так как в летний период пропуск пара в конденсатор наибольший и температура охлаждающей воды наивысшая.
Для электростанций с турбинами “ПТ” расход охлаждающей воды принимается по среднему летнему режиму отборов пара на производство, но не ниже 60 % от расхода воды при конденсационном режиме.
Расход технической воды для турбины “ПТ” определяется из выражения:
<img width=«52» height=«24» src=«ref-1_477672294-154.coolpic» v:shapes="_x0000_i1657"> продолжение
--PAGE_BREAK--= <img width=«27» height=«28» src=«ref-1_477672448-112.coolpic» v:shapes="_x0000_i1658">+ <img width=«27» height=«24» src=«ref-1_477672560-117.coolpic» v:shapes="_x0000_i1659"> + <img width=«29» height=«24» src=«ref-1_477672677-123.coolpic» v:shapes="_x0000_i1660"> + <img width=«39» height=«24» src=«ref-1_477672800-137.coolpic» v:shapes="_x0000_i1661"> (т/ч) (4.1.1)
где <img width=«27» height=«28» src=«ref-1_477672448-112.coolpic» v:shapes="_x0000_i1662">= 8000 м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1663">/ч – расчетный расход охлаждающей воды при конденсационном режиме турбоагрегата типа ПТ-80-130 по техническим данным завода-изготовителя.
<img width=«27» height=«24» src=«ref-1_477672560-117.coolpic» v:shapes="_x0000_i1664">= (0,025 – 0,04).<img width=«23» height=«24» src=«ref-1_477673245-111.coolpic» v:shapes="_x0000_i1665"> (т/ч) (4.1.2)
<img width=«27» height=«24» src=«ref-1_477672560-117.coolpic» v:shapes="_x0000_i1666">= 0,03.8000 = 240 (т/ч)
<img width=«29» height=«24» src=«ref-1_477672677-123.coolpic» v:shapes="_x0000_i1667">= (0,012 – 0,025).<img width=«23» height=«24» src=«ref-1_477673245-111.coolpic» v:shapes="_x0000_i1668"> (т/ч) (4.1.3)
<img width=«29» height=«24» src=«ref-1_477672677-123.coolpic» v:shapes="_x0000_i1669">= 0,02.8000 = 160 (т/ч)
<img width=«39» height=«24» src=«ref-1_477672800-137.coolpic» v:shapes="_x0000_i1670">= (0,003 – 0,008).<img width=«23» height=«24» src=«ref-1_477673245-111.coolpic» v:shapes="_x0000_i1671">(т/ч) (4.1.4)
<img width=«39» height=«24» src=«ref-1_477672800-137.coolpic» v:shapes="_x0000_i1672">= 0,005.8000 = 40 (т/ч)
<img width=«52» height=«24» src=«ref-1_477672294-154.coolpic» v:shapes="_x0000_i1673">= 8000 + 240 + 160 + 40 = 8440 (т/ч)
4.2 Выбор циркуляционных насосов
При оборотном техническом водоснабжении общее количество воды, состоящее из расхода циркулирующего в замкнутом контуре и расхода на другие нужды станции, может быть подчитано по формуле для прямоточного водоснабжения.
В системе с оборотным водоснабжением напор циркуляционного насоса определяется с учетом потребного свободного напора воды перед брызгальными соплами.
Напор циркуляционных насосов:
<img width=«29» height=«25» src=«ref-1_477674369-123.coolpic» v:shapes="_x0000_i1674">= <img width=«24» height=«24» src=«ref-1_477674492-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1675"> + <img width=«39» height=«27» src=«ref-1_477674598-141.coolpic» v:shapes="_x0000_i1676"> + <img width=«23» height=«25» src=«ref-1_477674739-117.coolpic» v:shapes="_x0000_i1677"> (м) (4.2.1)
где <img width=«24» height=«24» src=«ref-1_477674492-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1678">= 3-4 м.вод.ст. – геодезическая высота подачи воды от уровня воды в приемном колодце до верхнего сопла;
<img width=«39» height=«27» src=«ref-1_477674598-141.coolpic» v:shapes="_x0000_i1679">= 4-6 м.вод.ст. – сумма гидравлических сопротивлении водоводов;
<img width=«23» height=«25» src=«ref-1_477674739-117.coolpic» v:shapes="_x0000_i1680">= 4-5 м.вод.ст. – свободный напор перед брызгальными соплами.
<img width=«29» height=«25» src=«ref-1_477674369-123.coolpic» v:shapes="_x0000_i1681">= 4 + 4 + 5 = 13 (м)
При проектировании неблочных электростанции установку циркуляционных насосов следует предусматривать в центральных насосных станциях или в главном корпусе.
Тип насосов выбирается по необходимому напору и производительности, определяемой полным расходом воды на техническое водоснабжение.
Выбирается один насос ОПВ-2-87, с основными техническими характеристиками: подача – 7560-13332 м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1682">/ч, напор – 13,3-9 м, допустимый кавитационный запас – 12-10,7 м.вод.ст., частота вращения – 585 об/мин, мощность двигателя – 262-510 кВт, КПД – 65 %.
4.3 Выбор насосов добавочной воды
Расход воды на восполнение безвозвратной убыли складывается из потерь на испарение в охладителях циркуляционной воды, расхода на водоподготовку, и на охлаждение подшипников.
Расход воды на восполнение безвозвратной убыли:
<img width=«35» height=«24» src=«ref-1_477675422-131.coolpic» v:shapes="_x0000_i1683"> = <img width=«32» height=«24» src=«ref-1_477675553-128.coolpic» v:shapes="_x0000_i1684"> + <img width=«32» height=«24» src=«ref-1_477675681-127.coolpic» v:shapes="_x0000_i1685"> + <img width=«39» height=«24» src=«ref-1_477672800-137.coolpic» v:shapes="_x0000_i1686"> (т/ч) (4.3.1)
где <img width=«32» height=«24» src=«ref-1_477675553-128.coolpic» v:shapes="_x0000_i1687"> — потери на испарение. Количество воды, теряемое в охладительном устройстве вследствие испарения, практически равно количеству пара, поступающего в конденсаторы турбин:
<img width=«32» height=«24» src=«ref-1_477675553-128.coolpic» v:shapes="_x0000_i1688"> = <img width=«40» height=«27» src=«ref-1_477650477-142.coolpic» v:shapes="_x0000_i1689"> (м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1690">/ч) (4.3.2)
<img width=«32» height=«24» src=«ref-1_477675553-128.coolpic» v:shapes="_x0000_i1691"> = 171,83 (м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1692">/ч)
<img width=«32» height=«24» src=«ref-1_477675681-127.coolpic» v:shapes="_x0000_i1693"> — расход воды на водоподготовку для восполнения потерь в схемах подпитки котлов и подпитки теплосети (м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1694">/ч);
<img width=«39» height=«24» src=«ref-1_477672800-137.coolpic» v:shapes="_x0000_i1695"> — расход воды на охлаждение подшипников и механизмов ТЭС:
<img width=«39» height=«24» src=«ref-1_477672800-137.coolpic» v:shapes="_x0000_i1696"> = (0,3 – 0,8)% <img width=«23» height=«24» src=«ref-1_477673245-111.coolpic» v:shapes="_x0000_i1697"> (т/ч) (4.3.3)
<img width=«39» height=«24» src=«ref-1_477672800-137.coolpic» v:shapes="_x0000_i1698"> = 0,005.8000 = 40 (т/ч)
<img width=«35» height=«24» src=«ref-1_477675422-131.coolpic» v:shapes="_x0000_i1699"> = 171,83 + 542,38 + 40 = 754,21 (т/ч)
Насосы добавочной воды устанавливаются на насосной станции в количестве трех: два рабочих и один резервный, каждый производительностью 50 %.
Трубопроводы добавочной воды, как правило, следует проектировать в одну нитку, при этом на площадке ТЭС следует предусматривать емкость запаса воды на период ликвидации аварии в системе подачи добавочной воды или подвод воды от резервного источника.
Выбираются насосы добавочной воды Д-500-65 в количестве 3-х, два рабочих и один резервный, с основными техническими характеристиками: подача – 500 м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1700">/ч, напор – 65 м, частота вращения – 1500 об/мин, мощность двигателя – 160 кВт, КПД – 76 %.
5 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЧАСОВОГО РАСХОДА ТОПЛИВА ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ КОТЛОВ
Для того чтобы рассчитать расход топлива котлоагрегатом, необходимо определить основные технические характеристики котлоагрегата. Так как в задании указано место расположения станции, а при выборе основного оборудования определен тип колоагрегата, его производительность и параметры пара, то необходимо, руководствуясь заводскими характеристиками, выбрать марку топлива, на котором планируется работа котлоагрегата.
По приведенным характеристикам, виду топлива и типу котлоагрегата определяется:
температура уходящих газов υ<img width=«15» height=«25» src=«ref-1_477677567-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1701">= 109<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_477595961-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1702">С; температура воздуха на входе в воздухоподогреватель <img width=«20» height=«28» src=«ref-1_477677731-116.coolpic» v:shapes="_x0000_i1703">= 30<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_477595961-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1704">С; температура горячего воздуха после воздухоподогревателя <img width=«55» height=«28» src=«ref-1_477677925-157.coolpic» v:shapes="_x0000_i1705">= 230 <img width=«11» height=«20» src=«ref-1_477595961-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1706">С. по принятой температуре горячего воздуха <img width=«20» height=«25» src=«ref-1_477678160-102.coolpic» v:shapes="_x0000_i1707"> и виду топлива принимается тип воздухоподогревателя (регенеративный РВП) и компоновка “хвостовых” поверхностей нагрева.
5.1 Часовой расход топлива одним котлоагрегатом:
<img width=«64» height=«55» src=«ref-1_477678262-246.coolpic» v:shapes="_x0000_i1708">η<img width=«15» height=«25» src=«ref-1_477678508-98.coolpic» v:shapes="_x0000_i1709">.100 (кг/ч) (5.1)
где <img width=«25» height=«31» src=«ref-1_477678606-127.coolpic» v:shapes="_x0000_i1710"> = <img width=«24» height=«27» src=«ref-1_477678733-118.coolpic» v:shapes="_x0000_i1711"> — располагаемое тепло на 1 нм<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_477658942-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1712"> газообразного топлива (кДж/кг);
η<img width=«15» height=«25» src=«ref-1_477678930-82.coolpic» v:shapes="_x0000_i1713">= 93 % — коэффициент полезного действия брутто котлоагрегата (%);
<img width=«27» height=«24» src=«ref-1_477679012-118.coolpic» v:shapes="_x0000_i1714"> — полное количество тепла, полезно отданное в котлоагрегат (кДж/ч):
<img width=«27» height=«24» src=«ref-1_477679012-118.coolpic» v:shapes="_x0000_i1715"> = <img width=«29» height=«25» src=«ref-1_477634554-121.coolpic» v:shapes="_x0000_i1716">.(i<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_477679369-82.coolpic» v:shapes="_x0000_i1717"> —
i<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_477635095-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1718">) (кДж/ч) (5.2)
где <img width=«27» height=«24» src=«ref-1_477679534-113.coolpic» v:shapes="_x0000_i1719"> = <img width=«33» height=«24» src=«ref-1_477679647-121.coolpic» v:shapes="_x0000_i1720"> — количество выработанного перегретого пара (кг/ч);
i<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_477679369-82.coolpic» v:shapes="_x0000_i1721"> — энтальпия перегретого пара, определяется по давлению и температуре у главной паровой задвижки (кДж/кг);
i<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_477635095-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1722"> — энтальпия питательной воды на входе в агрегат (кДж/кг).
<img width=«27» height=«24» src=«ref-1_477679012-118.coolpic» v:shapes="_x0000_i1723"> = 420.<img width=«28» height=«24» src=«ref-1_477680051-121.coolpic» v:shapes="_x0000_i1724">(3455 – 920,6) = 1064448000 (кДж/ч)
<img width=«165» height=«47» src=«ref-1_477680172-509.coolpic» v:shapes="_x0000_i1725"> = 32137,24 (кг/ч)
5.2 Часовой расход топлива с учетом механического недожога:
<img width=«23» height=«25» src=«ref-1_477680681-110.coolpic» v:shapes="_x0000_i1726">= <img width=«16» height=«17» src=«ref-1_477680791-92.coolpic» v:shapes="_x0000_i1727">.<img width=«80» height=«48» src=«ref-1_477680883-310.coolpic» v:shapes="_x0000_i1728"> (кг/ч) (5.3)
<img width=«23» height=«25» src=«ref-1_477680681-110.coolpic» v:shapes="_x0000_i1729">= 32137,24.<img width=«85» height=«48» src=«ref-1_477681303-320.coolpic» v:shapes="_x0000_i1730"> = 31365,95 (кг/ч)
5.3 Часовой расход мазута на один котлоагрегат:
<img width=«20» height=«24» src=«ref-1_477681623-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1731"> = <img width=«22» height=«26» src=«ref-1_477681726-113.coolpic» v:shapes="_x0000_i1732"><img width=«69» height=«52» src=«ref-1_477681839-307.coolpic» v:shapes="_x0000_i1733"> (кг/ч) (5.4)
где <img width=«52» height=«27» src=«ref-1_477682146-171.coolpic» v:shapes="_x0000_i1734"> — теплотворная способность газа;
<img width=«65» height=«28» src=«ref-1_477682317-196.coolpic» v:shapes="_x0000_i1735"> — теплотворная способность мазута.
<img width=«20» height=«24» src=«ref-1_477681623-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1736"> = 31365,95.<img width=«51» height=«44» src=«ref-1_477682616-228.coolpic» v:shapes="_x0000_i1737"> = 29755,96 (кг/ч)
6 ТОПЛИВНОЕ ХОЗЯЙСТВО СТАНЦИИ
6.1 Выбор оборудования топливного хозяйства ТЭС на жидком топливе
6.1.1 Выбор мазутных баков
Расчетный суточной расход мазута определяется, исходя из 20 – часовой работы всех установленных энергетических котлов при их номинальной производительности и 24 – часовой работы водогрейных котлов при покрытии тепловых нагрузок при средней температуре самого холодного месяца.
Величина приемной емкости основного мазутного хозяйства принимается не менее 20 – ной % емкости цистерн, устанавливаемых под разгрузку, а перекачивающие насосы должны обеспечить перекачку мазута не более чем за 5 часов. Перекачивающие насосы должны иметь резерв.
Приемная емкость растопочного мазутного хозяйства должна быть не менее 120 м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_477658942-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1738">, а перекачивающие насосы устанавливаются без резерва.
Разогрев мазута в резервуарах мазутного хозяйства принимается циркуляционный, при этом разогрев осуществляется, как правило, по отдельному специально выделенному контуру.
Схема подачи мазута (одно – или двухступенчатая) в основном и растопочном мазутохозяйств принимается в зависимости от требуемого давления перед форсунками. Давление мазута перед форсунками с механическим распыливанием принимается 2 МПа или 3,5 – 4,0 МПа, с паровым распыливанием – от 0,4 МПа до 1,0 МПа.
Вязкость мазута должна быть не более 2,5 <img width=«11» height=«20» src=«ref-1_477595961-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1739">УВ для механических форсунок (для мазута марки 100 соответственно t= 135 <img width=«11» height=«20» src=«ref-1_477595961-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1740">С) и 6 <img width=«11» height=«20» src=«ref-1_477595961-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1741">УВ для паровых и ротационных форсунок. Подогреватели мазута устанавливаются после 1-й ступени мазутных насосов, схема установки подогревателей мазута и фильтров тонкой очистки должна предусматривать работу любого подогревателя и фильтра с любым насосом 1-й и 2-й ступени.
Емкость мазутохранилища для основного мазутного хозяйства определяется по формуле:
V = <img width=«112» height=«25» src=«ref-1_477683157-226.coolpic» v:shapes="_x0000_i1742">(м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1743">) (6.1.1.1)
где <img width=«19» height=«24» src=«ref-1_477683462-97.coolpic» v:shapes="_x0000_i1744"> — количество установленных энергетических котлоагрегатов;
<img width=«20» height=«24» src=«ref-1_477681623-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1745"> — часовой расход мазута на один котлоагрегат (т/ч);
t — запас мазута в мазутохранилище для энергетических котлоагрегатов (сут.);
γ = 1000 кг/м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1746"> — удельный вес мазута;
V = 20.1.29,75596.10.1 = 5951 (м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1747">)
Так как емкость мазутных баков, установленных на Казанской ТЭЦ-3, обеспечивают расчетную емкость V = 5951 м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1748">, то дополнительные баки не устанавливаются.
6.1.2 Выбор насосов мазутного хозяйства
В насосной основного мазутного хозяйства, кроме расчетного количества рабочего оборудования должно предусматриваться: по одному элементу резервного оборудования, насосы, подогреватели, фильтры тонкой очистки, по одному элементу ремонтного оборудования, основные насосы
1-й и 2-йступени.
Количество мазутных насосов каждой ступени основного мазутного хозяйства, должно быть не менее 4-х, в том числе по одному резервному и одному ремонтному. Для циркуляционного разогрева мазута предусматривается по одному резервному насосу и подогревателю. Оборудование основного мазутного хозяйства должно обеспечивать непрерывную подачу мазута в котельное отделение при работе всех рабочих котлов с номинальной производительностью. Производительность основных мазутных насосов при выделенном контуре разогрева выбирается с учетом дополнительного расхода мазута на рециркуляцию в обратной магистрали при допустимых скоростях.
При использовании для циркуляционного разогрева мазута в баках насосов 1-го подъема их производительность должна быть увеличена против производительности насосов 2-го подъема на величину необходимого для разогрева мазута в баках.
Подача мазута к энергетическим и водогрейным котлам из основного мазутного хозяйства производится по двум магистралям, рассчитанным каждая на 75 % номинальной производительности с учетом рециркуляции.
Производительность насосов мазутного хозяйства:
<img width=«17» height=«21» src=«ref-1_477683899-100.coolpic» v:shapes="_x0000_i1749"> = <img width=«19» height=«24» src=«ref-1_477683999-97.coolpic» v:shapes="_x0000_i1750">.<img width=«20» height=«24» src=«ref-1_477681623-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1751"> .k<img width=«8» height=«24» src=«ref-1_477684199-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1752">.υ (м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1753">/ч) (6.1.2.1)
где <img width=«19» height=«24» src=«ref-1_477683999-97.coolpic» v:shapes="_x0000_i1754"> — количество энергетических котлов (шт.);
<img width=«20» height=«24» src=«ref-1_477681623-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1755">, — часовой расход мазута на энергетический котел (т/ч);
υ = 1 м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1756">/т – удельный объем мазута;
k<img width=«8» height=«24» src=«ref-1_477684199-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1757">= 1,1-1,4 – коэффициенты, учитывающие рециркуляцию мазута.
<img width=«17» height=«21» src=«ref-1_477683899-100.coolpic» v:shapes="_x0000_i1758"> = 1.29,76 .1,2.1 = 35,71 (м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1759">/ч)
Принимаем схему мазутного хозяйства с выделенным контуром циркуляционного разогрева. Исходя из значения <img width=«17» height=«21» src=«ref-1_477683899-100.coolpic» v:shapes="_x0000_i1760"> продолжение
--PAGE_BREAK-- = 35,71 м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1761">/ч необходима установка 3 насосов второго подъема типа 4НК-5<img width=«13» height=«13» src=«ref-1_477685069-81.coolpic» v:shapes="_x0000_i1762">1, из которых один резервный, один ремонтный, с основными техническими характеристиками: подача – 50 м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1763">/ч, напор – 60 м, частота вращения – 3000 об/мин, мощность двигателя – 17 кВт, КПД – 58 %, температура нефтепродуктов – 80 <img width=«11» height=«23» src=«ref-1_477654547-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1764">С.Установка мазутных насосов первого и второго подъема и насосов рециркуляции не требуется, так как установленные на Казанской ТЭЦ-3 насосы обеспечивают необходимую подачу мазута.
6.1.3 Определение диаметра мазутопровода
6.1.3.1 Диаметр мазутопровода из насосной в котельную:
<img width=«24» height=«25» src=«ref-1_477685308-114.coolpic» v:shapes="_x0000_i1765"> = 18,8<img width=«48» height=«56» src=«ref-1_477685422-247.coolpic» v:shapes="_x0000_i1766">(мм) (6.1.3.1)
где Q — расход мазута (м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1767">/ч);
<img width=«24» height=«24» src=«ref-1_477685748-116.coolpic» v:shapes="_x0000_i1768"> = 1,5-2 м/с — скорость мазута в трубопроводе.
<img width=«24» height=«25» src=«ref-1_477685308-114.coolpic» v:shapes="_x0000_i1769"> = 18,8.<img width=«61» height=«51» src=«ref-1_477685978-265.coolpic» v:shapes="_x0000_i1770">= 79,44 (мм)
Подача мазута в котельное отделение из основного мазутохозяйства производится по одному трубопроводу.
Выбирается трубопровод 108<img width=«13» height=«13» src=«ref-1_477685069-81.coolpic» v:shapes="_x0000_i1771">3,5 с основными техническими характеристиками: условный диаметр – 100 мм, масса – 9 кг/м.
6.1.3.2 Действительная скорость мазута в трубопроводе данного диаметра:
<img width=«112» height=«47» src=«ref-1_477686324-314.coolpic» v:shapes="_x0000_i1772"> (м/с) (6.1.3.2)
где d – внутренний диаметр:
<img width=«117» height=«25» src=«ref-1_477686638-232.coolpic» v:shapes="_x0000_i1773"> (мм) (6.1.3.3)
где <img width=«40» height=«24» src=«ref-1_477686870-136.coolpic» v:shapes="_x0000_i1774">= 108 мм – внешний диаметр трубопровода;
S = 3,5 мм – толщина стенки трубопровода.
d = 108 – 2.3,5 = 101 (мм)
<img width=«132» height=«47» src=«ref-1_477687006-384.coolpic» v:shapes="_x0000_i1775">=1,3 (м/с)
Действительная скорость мазута в трубопроводе W = 1,3 м/с не превышает рекомендуемой 2 м/с.
6.2 Выбор оборудования топливного хозяйства ТЭС на газовом топливе
Подвод газа к ТЭС от газораспределительной станции (ГРС) осуществляется по одной нитке к каждому газорегуляторному пункту (ГРП), резервный подвод газа не предусматривается. На каждом ГРП число параллельных установок, регулирующих давление газа, выбирается с одной резервной.
На ТЭС, где газ является основным топливом, производительность ГРП рассчитывается на максимальный расход газа всеми работающими котлами. ГРП оборудуется запорной арматурой до и после ГРП, фильтрами для очистки газа, автоматическими регуляторами давления газа «после себя», приборами для измерения давления и расхода газа, предохранительными клапанами и продувочными свечами.
Если газ поступает от ГРС с давлением порядка 0,7 МПа, то принимается одноступенчатое редуцирование газа до давления 0,13 МПа. При давлении газа, поступающего от ГРС с давлением порядка 1,3 МПа принимается двухступенчатое редуцирование 1,3 – 0,7 МПа, 0,7 – 0,13 МПа. Подвод газа от каждого ГРП в магистрали котельного отделения и от магистралей к котлам производится, как правило по одной нитке. Скорость газа в подводящем газопроводе принимается 60 – 80 м/с, а в газопроводе к котлам 10 – 50 м/с.
Газопровод к каждому котлу должен быть снабжен следующей арматурой и приборами: запорной задвижкой, импульсным, отсекающим, быстродействующим клапанами, продувочной свечой, расходомерами, манометрами, регулятором расхода газа в топку котла, запорной арматурой перед горелками.
7 РАСЧЕТ И ВЫБОР ТЯГОДУТЬЕВОГО ОБОРУДОВАНИЯ
Тягодутьевые машины предназначены для следующих целей:
обеспечение тяги и дутья; рециркуляция дымовых газов для регулирования температуры перегретого пара.
В соответствии с указанными целями применяются следующие тягодутьевые машины: дымососы и дутьевые вентиляторы (основные машины), дымососы рециркуляции.
Для котлов производительностью 500 т/ч и менее, устанавливают один дымосос и один вентилятор. Установка двух дымососов и двух вентиляторов допускается только при соответствующем обосновании. При установке на котел двух дымососов и двух вентиляторов производительность каждого из них выбирается по 50 %.
Выбор производится предварительно по сводным графикам характеристик ТДМ и затем окончательно по аэродинамическим характеристикам машин на основании <img width=«23» height=«28» src=«ref-1_477687390-112.coolpic» v:shapes="_x0000_i1776"> (расчетной производительности машины, м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_477658942-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1777">/ч) и <img width=«31» height=«28» src=«ref-1_477687581-134.coolpic» v:shapes="_x0000_i1778"> (приведенного полного давления машины, кгс/м<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_477664043-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1779">). Причем при номинальной нагрузке котла дымососы должны работать при КПД не ниже 90 % максимального значения, а вентиляторы – не ниже 95 %.
<img width=«23» height=«28» src=«ref-1_477687390-112.coolpic» v:shapes="_x0000_i1780"> и <img width=«31» height=«28» src=«ref-1_477687581-134.coolpic» v:shapes="_x0000_i1781"> определяется в результате проведения аэродинамического расчета котельной установки.
Если аэродинамический расчет не производился, то расчетная производительность машины определяется по формуле:
<img width=«23» height=«25» src=«ref-1_477688040-112.coolpic» v:shapes="_x0000_i1782">= β<img width=«8» height=«23» src=«ref-1_477688152-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1783">.V.<img width=«33» height=«49» src=«ref-1_477688229-186.coolpic» v:shapes="_x0000_i1784"> (м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_477658942-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1785">/ч) (7.1)
где β<img width=«8» height=«23» src=«ref-1_477688152-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1786">= 1,1 – коэффициент запаса по производительности для дымососа и для вентиляторов;
<img width=«28» height=«25» src=«ref-1_477688571-127.coolpic» v:shapes="_x0000_i1787"> – барометрическое давление: если высота местности над уровнем моря не превышает 100 м, то принимается <img width=«28» height=«25» src=«ref-1_477688571-127.coolpic» v:shapes="_x0000_i1788">= 730 мм.рт.ст.;
V – расход газа или воздуха при номинальной нагрузке котлоагрегата (м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_477658942-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1789">/ч);
При установке двух машин расход через каждую равен <img width=«28» height=«47» src=«ref-1_477688904-148.coolpic» v:shapes="_x0000_i1790">.
7.1 Выбор дымососа
7.1.1 Расход газов через дымосос при номинальной нагрузке котлоагрегата (м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1791">/ч):
V = <img width=«19» height=«24» src=«ref-1_477689131-101.coolpic» v:shapes="_x0000_i1792">= <img width=«23» height=«25» src=«ref-1_477680681-110.coolpic» v:shapes="_x0000_i1793">.(<img width=«31» height=«25» src=«ref-1_477689342-124.coolpic» v:shapes="_x0000_i1794">+ <img width=«28» height=«19» src=«ref-1_477689466-113.coolpic» v:shapes="_x0000_i1795">.<img width=«23» height=«23» src=«ref-1_477689579-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1796">).<img width=«65» height=«45» src=«ref-1_477689682-230.coolpic» v:shapes="_x0000_i1797"> (м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_477658942-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1798">/ч) (7.1.1)
где <img width=«23» height=«25» src=«ref-1_477680681-110.coolpic» v:shapes="_x0000_i1799"> — расчетный расход топлива с учетом механического недожога (кг/ч);
<img width=«28» height=«19» src=«ref-1_477689466-113.coolpic» v:shapes="_x0000_i1800"> = 0,1 — присос воздуха в газоходах котельной установки;
<img width=«19» height=«24» src=«ref-1_477690214-97.coolpic» v:shapes="_x0000_i1801"> — температура дымовых газов у дымососа, при величине присоса за воздухоподогревателем <img width=«28» height=«19» src=«ref-1_477689466-113.coolpic» v:shapes="_x0000_i1802"><img width=«15» height=«16» src=«ref-1_477690424-88.coolpic» v:shapes="_x0000_i1803">0,1, принимается равной температуре газов за воздухоподогревателем (температура уходящих газов):
<img width=«19» height=«24» src=«ref-1_477690214-97.coolpic» v:shapes="_x0000_i1804"> = <img width=«135» height=«56» src=«ref-1_477690609-421.coolpic» v:shapes="_x0000_i1805"> (<img width=«11» height=«21» src=«ref-1_477642364-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1806">С) (7.1.2)
где <img width=«25» height=«25» src=«ref-1_477691108-110.coolpic» v:shapes="_x0000_i1807">= 1,3, <img width=«24» height=«25» src=«ref-1_477691218-108.coolpic» v:shapes="_x0000_i1808">избыток воздуха в уходящих газах (за воздухоподогревателем) и их температура;
<img width=«19» height=«24» src=«ref-1_477691326-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1809"> — температура холодного воздуха (принимается равной 24<img width=«11» height=«21» src=«ref-1_477642364-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1810">С);
<img width=«19» height=«24» src=«ref-1_477690214-97.coolpic» v:shapes="_x0000_i1811">= <img width=«124» height=«51» src=«ref-1_477691604-408.coolpic» v:shapes="_x0000_i1812"> = 102,93 (<img width=«11» height=«21» src=«ref-1_477642364-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1813">С)
<img width=«27» height=«26» src=«ref-1_477692090-122.coolpic» v:shapes="_x0000_i1814"> — объем продуктов сгорания на 1 кг топлива при <img width=«25» height=«25» src=«ref-1_477691108-110.coolpic» v:shapes="_x0000_i1815">:
<img width=«27» height=«26» src=«ref-1_477692090-122.coolpic» v:shapes="_x0000_i1816"> = <img width=«20» height=«27» src=«ref-1_477692444-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1817"> + 1,0161.<img width=«20» height=«28» src=«ref-1_477692553-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1818">.(<img width=«25» height=«25» src=«ref-1_477691108-110.coolpic» v:shapes="_x0000_i1819"> — 1) (нм<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_477658942-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1820">/кг) (7.1.3)
<img width=«27» height=«26» src=«ref-1_477692090-122.coolpic» v:shapes="_x0000_i1821"> = 10,73 + 1,0161.9,52.(1,3 – 1) = 13,63 (нм<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_477658942-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1822">/кг)
V = <img width=«19» height=«24» src=«ref-1_477689131-101.coolpic» v:shapes="_x0000_i1823">= 31365,95.(13,63 + 0,1.9,52).<img width=«95» height=«44» src=«ref-1_477693147-288.coolpic» v:shapes="_x0000_i1824"> = 629824,97 (м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_477658942-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1825">/ч)
<img width=«23» height=«25» src=«ref-1_477688040-112.coolpic» v:shapes="_x0000_i1826">= 1,1.629824,97.<img width=«33» height=«44» src=«ref-1_477693626-174.coolpic» v:shapes="_x0000_i1827"> = 721279,01 (м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_477658942-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1828">/ч)
Производительность одного дымососа:
<img width=«28» height=«28» src=«ref-1_477693879-127.coolpic» v:shapes="_x0000_i1829">= <img width=«28» height=«47» src=«ref-1_477694006-149.coolpic» v:shapes="_x0000_i1830"> (м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_477658942-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1831">/ч) (7.1.4)
<img width=«28» height=«28» src=«ref-1_477693879-127.coolpic» v:shapes="_x0000_i1832">= <img width=«80» height=«44» src=«ref-1_477694361-247.coolpic» v:shapes="_x0000_i1833"> = 360639,5(м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_477658942-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1834">/ч)
7.1.2 Приведенное полное расчетное давление дымососа:
<img width=«29» height=«25» src=«ref-1_477694687-122.coolpic» v:shapes="_x0000_i1835"> = <img width=«61» height=«28» src=«ref-1_477694809-168.coolpic» v:shapes="_x0000_i1836"> (кг/м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_477658942-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1837">) (7.1.5)
где <img width=«25» height=«25» src=«ref-1_477695056-112.coolpic» v:shapes="_x0000_i1838"> — коэффициент приведения расчетного давления дымососа к условиям, для которых построена заводская характеристика дымососа:
<img width=«25» height=«25» src=«ref-1_477695056-112.coolpic» v:shapes="_x0000_i1839">= <img width=«128» height=«55» src=«ref-1_477695280-426.coolpic» v:shapes="_x0000_i1840"> (7.1.6)
где <img width=«21» height=«24» src=«ref-1_477695706-100.coolpic» v:shapes="_x0000_i1841">= 0,137 кгс/м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_477658942-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1842"> — плотность газов при 0<img width=«11» height=«21» src=«ref-1_477642364-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1843">С и 760 мм.рт.ст.;
T — абсолютная температура газов у дымососа (K);
<img width=«29» height=«24» src=«ref-1_477695963-117.coolpic» v:shapes="_x0000_i1844"> — абсолютная температура газов по заводской характеристике дымососа;
<img width=«25» height=«25» src=«ref-1_477695056-112.coolpic» v:shapes="_x0000_i1845">= <img width=«147» height=«51» src=«ref-1_477696192-538.coolpic» v:shapes="_x0000_i1846"> = 1,003
<img width=«27» height=«25» src=«ref-1_477696730-115.coolpic» v:shapes="_x0000_i1847"> — полное расчетное давление дымососа (кг/м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_477658942-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1848">):
<img width=«27» height=«25» src=«ref-1_477696730-115.coolpic» v:shapes="_x0000_i1849">= <img width=«21» height=«24» src=«ref-1_477697039-107.coolpic» v:shapes="_x0000_i1850">.<img width=«35» height=«24» src=«ref-1_477697146-131.coolpic» v:shapes="_x0000_i1851"> (кг/м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_477658942-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1852">) (7.1.7)
где <img width=«21» height=«24» src=«ref-1_477697039-107.coolpic» v:shapes="_x0000_i1853">= 1,2 — коэффициент запаса по давлению;
<img width=«35» height=«24» src=«ref-1_477697146-131.coolpic» v:shapes="_x0000_i1854">= 360 (кг/м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_477658942-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1855">) — перепад полных давлений в тракте при номинальной нагрузке парогенератора, определяется по аэродинамическому расчету котельной установки. Если расчет не производился, то <img width=«35» height=«24» src=«ref-1_477697146-131.coolpic» v:shapes="_x0000_i1856"> принимается по справочным материалам;
<img width=«27» height=«25» src=«ref-1_477696730-115.coolpic» v:shapes="_x0000_i1857">= 1,2.360 = 432 (кг/м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_477658942-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1858">)
<img width=«29» height=«25» src=«ref-1_477694687-122.coolpic» v:shapes="_x0000_i1859"> = 1,003.432 = 433,3 (кг/м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_477658942-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1860">)
По значениям <img width=«28» height=«28» src=«ref-1_477693879-127.coolpic» v:shapes="_x0000_i1861">= 360639,5 м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_477658942-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1862">/ч и <img width=«29» height=«25» src=«ref-1_477694687-122.coolpic» v:shapes="_x0000_i1863">= 433,3 кг/м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_477658942-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1864"> выбираются 2 дымососа ДН 24<img width=«13» height=«13» src=«ref-1_477685069-81.coolpic» v:shapes="_x0000_i1865">2-0,62ГМ, с основными техническими характеристиками: центробежный, двустороннего всасывания, левого и правого вращения без противоизносной защиты, диаметр рабочего колеса – 2400 мм, производительность – 37000 м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_477658942-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1866">/ч, полное давление – 3,85 кПа, температура – 100 <img width=«11» height=«23» src=«ref-1_477654547-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1867">С, частота вращения – 740 об/мин, мощность на валу – 502 кВт, КПД –
84 %.
7.2 Выбор дутьевого вентилятора
По температуре воздуха на входе в воздухоподогреватель решается вопрос о необходимости или рециркуляции горячего воздуха на всас дутьевого вентилятора, или установки перед воздухоподогревателем паровых калориферов для подогрева холодного воздуха до необходимой температуры.
7.2.1 Расход воздуха через дутьевой вентилятор при наличии рециркуляции горячего воздуха (без специального вентилятора для рециркуляции):
V = V<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_477698845-82.coolpic» v:shapes="_x0000_i1868">= <img width=«23» height=«25» src=«ref-1_477680681-110.coolpic» v:shapes="_x0000_i1869">.<img width=«23» height=«23» src=«ref-1_477689579-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1870">(<img width=«23» height=«24» src=«ref-1_477699140-105.coolpic» v:shapes="_x0000_i1871"> — <img width=«35» height=«24» src=«ref-1_477699245-131.coolpic» v:shapes="_x0000_i1872"> + <img width=«37» height=«24» src=«ref-1_477699376-135.coolpic» v:shapes="_x0000_i1873">+ <img width=«27» height=«25» src=«ref-1_477699511-121.coolpic» v:shapes="_x0000_i1874">).<img width=«65» height=«45» src=«ref-1_477699632-235.coolpic» v:shapes="_x0000_i1875">(м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1876">/ч) (7.2.1)
где <img width=«23» height=«24» src=«ref-1_477699140-105.coolpic» v:shapes="_x0000_i1877"> — присосы воздуха в топке;
<img width=«27» height=«25» src=«ref-1_477699511-121.coolpic» v:shapes="_x0000_i1878"> — относительное количество рециркулирующего горячего воздуха:
<img width=«27» height=«25» src=«ref-1_477699511-121.coolpic» v:shapes="_x0000_i1879">= (<img width=«25» height=«24» src=«ref-1_477700293-121.coolpic» v:shapes="_x0000_i1880">+<img width=«37» height=«24» src=«ref-1_477699376-135.coolpic» v:shapes="_x0000_i1881">).<img width=«56» height=«49» src=«ref-1_477700549-230.coolpic» v:shapes="_x0000_i1882"> (7.2.2)
где <img width=«25» height=«24» src=«ref-1_477700293-121.coolpic» v:shapes="_x0000_i1883"> — отношение расхода воздуха на выходе из воздухоподогревателя к теоретически необходимому:
<img width=«25» height=«24» src=«ref-1_477700293-121.coolpic» v:shapes="_x0000_i1884">= <img width=«23» height=«24» src=«ref-1_477699140-105.coolpic» v:shapes="_x0000_i1885"> — <img width=«35» height=«24» src=«ref-1_477699245-131.coolpic» v:shapes="_x0000_i1886"> (7.2.3)
<img width=«25» height=«24» src=«ref-1_477700293-121.coolpic» v:shapes="_x0000_i1887">= 1,1 – 0,1 = 1
<img width=«19» height=«24» src=«ref-1_477701378-108.coolpic» v:shapes="_x0000_i1888"> — температура предварительно подогретого воздуха на входе в воздухоподогреватель (<img width=«11» height=«21» src=«ref-1_477642364-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1889">С);
<img width=«19» height=«24» src=«ref-1_477691326-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1890">= 24<img width=«11» height=«21» src=«ref-1_477642364-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1891">С — температура холодного воздуха;
<img width=«19» height=«24» src=«ref-1_477701745-102.coolpic» v:shapes="_x0000_i1892"> — температура горячего воздуха на выходе из последней ступени воздухоподогревателя (<img width=«11» height=«21» src=«ref-1_477642364-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1893">С);
<img width=«27» height=«25» src=«ref-1_477699511-121.coolpic» v:shapes="_x0000_i1894">= (1 + 0,2).<img width=«67» height=«44» src=«ref-1_477702046-252.coolpic» v:shapes="_x0000_i1895">= 0,036
V = V<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_477698845-82.coolpic» v:shapes="_x0000_i1896">= 31365,95.9,52.(1,1 – 0,1 + 0,2 + 0,036).<img width=«65» height=«44» src=«ref-1_477702380-233.coolpic» v:shapes="_x0000_i1897"> = 409631,9 (м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1898">/ч)
<img width=«23» height=«25» src=«ref-1_477688040-112.coolpic» v:shapes="_x0000_i1899">= 1,1.409631,9.<img width=«33» height=«44» src=«ref-1_477693626-174.coolpic» v:shapes="_x0000_i1900"> = 469112,7 (м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1901">/ч)
Производительность одного дутьевого вентилятора:
<img width=«32» height=«28» src=«ref-1_477703057-130.coolpic» v:shapes="_x0000_i1902">= <img width=«28» height=«47» src=«ref-1_477694006-149.coolpic» v:shapes="_x0000_i1903">(м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1904">/ч) (7.2.4)
<img width=«32» height=«28» src=«ref-1_477703057-130.coolpic» v:shapes="_x0000_i1905">= <img width=«72» height=«44» src=«ref-1_477703545-238.coolpic» v:shapes="_x0000_i1906">= 234556,4 (м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1907">/ч)
7.2.2 Приведенное полное расчетное давление дутьевого вентилятора:
<img width=«29» height=«25» src=«ref-1_477694687-122.coolpic» v:shapes="_x0000_i1908"> = <img width=«61» height=«28» src=«ref-1_477694809-168.coolpic» v:shapes="_x0000_i1909"> (кг/м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_477658942-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1910">) (7.2.5)
где <img width=«25» height=«25» src=«ref-1_477695056-112.coolpic» v:shapes="_x0000_i1911"> — коэффициент приведения расчетного давления дутьевого вентилятора к условиям, для которых построена заводская характеристика дымососа:
<img width=«25» height=«25» src=«ref-1_477695056-112.coolpic» v:shapes="_x0000_i1912">= <img width=«131» height=«60» src=«ref-1_477704455-458.coolpic» v:shapes="_x0000_i1913"> (7.2.6)
где <img width=«21» height=«24» src=«ref-1_477695706-100.coolpic» v:shapes="_x0000_i1914">= 0,132 кгс/м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_477658942-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1915"> — плотность воздуха при 0<img width=«11» height=«21» src=«ref-1_477642364-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1916">С и 760 мм.рт.ст.;
T — абсолютная температура воздуха у дутьевого вентилятора (K);
<img width=«29» height=«24» src=«ref-1_477695963-117.coolpic» v:shapes="_x0000_i1917"> — абсолютная температура воздуха по заводской характеристике дымососа;
<img width=«25» height=«25» src=«ref-1_477695056-112.coolpic» v:shapes="_x0000_i1918">= <img width=«119» height=«49» src=«ref-1_477705399-424.coolpic» v:shapes="_x0000_i1919"> = 1,04
<img width=«27» height=«25» src=«ref-1_477696730-115.coolpic» v:shapes="_x0000_i1920"> — полное расчетное давление дутьевого вентилятора (кг/м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_477658942-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1921">):
<img width=«27» height=«25» src=«ref-1_477696730-115.coolpic» v:shapes="_x0000_i1922">= <img width=«21» height=«24» src=«ref-1_477697039-107.coolpic» v:shapes="_x0000_i1923">.<img width=«35» height=«24» src=«ref-1_477697146-131.coolpic» v:shapes="_x0000_i1924">(кг/м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_477658942-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1925">) (7.2.7)
где <img width=«21» height=«24» src=«ref-1_477697039-107.coolpic» v:shapes="_x0000_i1926">= 1,15 — коэффициент запаса по давлению;
<img width=«35» height=«24» src=«ref-1_477697146-131.coolpic» v:shapes="_x0000_i1927">= 320 (кг/м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_477658942-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1928">) — перепад полных давлений в тракте при номинальной нагрузке парогенератора, определяется по аэродинамическому расчету котельной установки. Если расчет не производился, то <img width=«35» height=«24» src=«ref-1_477697146-131.coolpic» v:shapes="_x0000_i1929"> принимается по справочным материалам;
<img width=«27» height=«25» src=«ref-1_477696730-115.coolpic» v:shapes="_x0000_i1930">= 1,15.330 = 379,5 (кг/м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_477658942-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1931">)
<img width=«29» height=«25» src=«ref-1_477694687-122.coolpic» v:shapes="_x0000_i1932"> = 1,04.379,5 = 394,68 (кг/м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_477658942-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1933">)
По значениям <img width=«32» height=«28» src=«ref-1_477703057-130.coolpic» v:shapes="_x0000_i1934">= 234556,4 м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1935">/ч и <img width=«29» height=«25» src=«ref-1_477694687-122.coolpic» v:shapes="_x0000_i1936">= 394,68 кг/м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_477658942-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1937"> выбираются 2 дутьевых вентилятора ВДН-24-Пу, с основными техническими характеристиками: центробежный, двустороннего всасывания, левого и правого вращения, диаметр рабочего колеса – 2400 мм, производительность – 275000 м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_477658942-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1938">/ч, полное давление – 3,95 кПа, температура – 30<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_477654547-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1939">С, частота вращения – 740 об/мин, мощность на валу – 350 кВт, КПД – 86 %.
8 РАСЧЕТ И ВЫБОР ДЫМОВОЙ ТРУБЫ
Для ТЭС основным типом труб является железобетонные с внутренней защитной футеровкой. В целях повышения надежности принимаются железобетонные дымовые трубы с вентилируемым каналом между стволом и футеровкой.
Количество дымовых труб должно быть минимальным.
Высота дымовых труб электростанций должна обеспечивать такое рассеивание золы, окислов серы, окислов азота и других вредных примесей, при котором концентрации их у поверхности земли становится меньше допустимых.
Расчет дымовой трубы ведется по расходу топлива при максимальной электрической нагрузке электростанции и тепловой нагрузке при средней температуре.
Для большинства отечественных топлив определяющей величиной при расчете высоты дымовых труб является содержание окислов серы и азота.
Поэтому при расчете высоты трубы должно учитываться суммарное действие сернистого ангидрида <img width=«32» height=«24» src=«ref-1_477707860-123.coolpic» v:shapes="_x0000_i1940"> и окислов азота <img width=«35» height=«24» src=«ref-1_477707983-129.coolpic» v:shapes="_x0000_i1941">в атмосфере.
8.1 Высота трубы определяется по формуле:
<img width=«427» height=«67» src=«ref-1_477708112-1230.coolpic» v:shapes="_x0000_i1942">(м) (8.1)
где A = 120 – коэффициент, зависящий от температурной стратификации слоистого строения атмосферы;
F = 1 – безразмерный коэффициент, учитывающий влияние скорости осаждения примеси в атмосфере;
m – коэффициент, учитывающий условия выхода из устья трубы. Определяется в зависимости от скорости выхода газов из трубы.
Ориентировочно принимаем для котла трубу высотой 120 м и диаметром устья 6 м.
8.1.1 Скорость выхода газов в устье трубы:
<img width=«23» height=«24» src=«ref-1_477709342-110.coolpic» v:shapes="_x0000_i1943">= <img width=«73» height=«52» src=«ref-1_477709452-285.coolpic» v:shapes="_x0000_i1944"> (м/с) (8.2)
где N – число труб (шт.);
<img width=«20» height=«24» src=«ref-1_477709737-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1945"> — диаметр устья трубы (м);
<img width=«27» height=«24» src=«ref-1_477709843-115.coolpic» v:shapes="_x0000_i1946"> — секундный расход удаляемых газов (м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1947">/с):
<img width=«27» height=«24» src=«ref-1_477709843-115.coolpic» v:shapes="_x0000_i1948">= <img width=«41» height=«44» src=«ref-1_477710152-182.coolpic» v:shapes="_x0000_i1949"> (м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1950">/с) (8.3)
где V – объем дымовых газов энергетического котла:
<img width=«27» height=«24» src=«ref-1_477709843-115.coolpic» v:shapes="_x0000_i1951">= <img width=«72» height=«44» src=«ref-1_477710528-270.coolpic» v:shapes="_x0000_i1952">= 174,95 (м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1953">/с)
<img width=«23» height=«24» src=«ref-1_477709342-110.coolpic» v:shapes="_x0000_i1954">= <img width=«79» height=«51» src=«ref-1_477710987-330.coolpic» v:shapes="_x0000_i1955">= 6,19 (м/с)
При <img width=«23» height=«24» src=«ref-1_477709342-110.coolpic» v:shapes="_x0000_i1956">= 6,19 м/с – m = 1.
n – безразмерный коэффициент, определяется в зависимости от <img width=«21» height=«24» src=«ref-1_477711427-108.coolpic» v:shapes="_x0000_i1957">.
<img width=«21» height=«24» src=«ref-1_477711427-108.coolpic» v:shapes="_x0000_i1958"> = 0,65.<img width=«83» height=«51» src=«ref-1_477711643-312.coolpic» v:shapes="_x0000_i1959"> (8.4)
где <img width=«27» height=«24» src=«ref-1_477709843-115.coolpic» v:shapes="_x0000_i1960">= 174,95 — секундный расход удаляемых газов (м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1961">/с);
<img width=«28» height=«17» src=«ref-1_477712149-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1962"> — разность между температурой выбрасываемых газов и средней температурой воздуха самого жаркого месяца в полдень (<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_477595961-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1963">С):
<img width=«28» height=«17» src=«ref-1_477712149-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1964">= <img width=«21» height=«24» src=«ref-1_477712445-102.coolpic» v:shapes="_x0000_i1965">– <img width=«29» height=«24» src=«ref-1_477712547-114.coolpic» v:shapes="_x0000_i1966"> (<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_477595961-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1967">С) (8.5)
<img width=«28» height=«17» src=«ref-1_477712149-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1968">= 102,93 – 24 = 78,93 (<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_477595961-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1969">С)
h = 120 м – принятая высота трубы;
<img width=«21» height=«24» src=«ref-1_477711427-108.coolpic» v:shapes="_x0000_i1970"> = 0,65.<img width=«120» height=«51» src=«ref-1_477713034-441.coolpic» v:shapes="_x0000_i1971">= 3,16
при значении <img width=«21» height=«24» src=«ref-1_477711427-108.coolpic» v:shapes="_x0000_i1972">= 3,16 > 2 – n = 1.
<img width=«59» height=«25» src=«ref-1_477713583-173.coolpic» v:shapes="_x0000_i1973"> — предельно допустимая концентрация сернистого ангидрида <img width=«32» height=«24» src=«ref-1_477707860-123.coolpic» v:shapes="_x0000_i1974">:
<img width=«59» height=«25» src=«ref-1_477713583-173.coolpic» v:shapes="_x0000_i1975">= 0,5 мг/м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1976">.
<img width=«60» height=«25» src=«ref-1_477714131-178.coolpic» v:shapes="_x0000_i1977"> — предельно допустимая концентрация двуокиси азота <img width=«35» height=«24» src=«ref-1_477707983-129.coolpic» v:shapes="_x0000_i1978">:
<img width=«60» height=«25» src=«ref-1_477714131-178.coolpic» v:shapes="_x0000_i1979">= 0,085 мг/м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1980">.
<img width=«39» height=«25» src=«ref-1_477714695-140.coolpic» v:shapes="_x0000_i1981"> — выброс SO<img width=«11» height=«24» src=«ref-1_477714835-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1982"> из котельной (г/с):
<img width=«39» height=«25» src=«ref-1_477714695-140.coolpic» v:shapes="_x0000_i1983">= 2.10<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1984">.<img width=«32» height=«47» src=«ref-1_477715133-168.coolpic» v:shapes="_x0000_i1985">.<img width=«29» height=«24» src=«ref-1_477715301-116.coolpic» v:shapes="_x0000_i1986">.(1 — <img width=«31» height=«25» src=«ref-1_477715417-129.coolpic» v:shapes="_x0000_i1987">).(1 — <img width=«32» height=«44» src=«ref-1_477715546-160.coolpic» v:shapes="_x0000_i1988">) (г/с) (8.6)
где <img width=«29» height=«24» src=«ref-1_477715301-116.coolpic» v:shapes="_x0000_i1989"> — секундный расход топлива котла (кг/с):
<img width=«29» height=«24» src=«ref-1_477715301-116.coolpic» v:shapes="_x0000_i1990">= <img width=«41» height=«44» src=«ref-1_477715938-180.coolpic» v:shapes="_x0000_i1991"> (кг/с) (8.7)
где B –часовой расход газа энергетического котла:
<img width=«29» height=«24» src=«ref-1_477715301-116.coolpic» v:shapes="_x0000_i1992">= <img width=«72» height=«44» src=«ref-1_477716234-267.coolpic» v:shapes="_x0000_i1993"> = 8,93 (м<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1994">/с)
<img width=«39» height=«25» src=«ref-1_477714695-140.coolpic» v:shapes="_x0000_i1995">= 2*10<img width=«9» height=«21» src=«ref-1_477641820-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1996">.<img width=«32» height=«44» src=«ref-1_477716799-168.coolpic» v:shapes="_x0000_i1997">.8,93.(1 – 0,02).(1 — <img width=«32» height=«44» src=«ref-1_477716967-168.coolpic» v:shapes="_x0000_i1998">) = 256,24 (г/с)
N<img width=«25» height=«27» src=«ref-1_477717135-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1999"> — выброс NO<img width=«11» height=«24» src=«ref-1_477714835-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i2000"> из котельной (г/с):
<img width=«40» height=«25» src=«ref-1_477717320-143.coolpic» v:shapes="_x0000_i2001">= 0,034.<img width=«20» height=«24» src=«ref-1_477717463-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i2002">. k.<img width=«29» height=«24» src=«ref-1_477715301-116.coolpic» v:shapes="_x0000_i2003">.<img width=«24» height=«27» src=«ref-1_477678733-118.coolpic» v:shapes="_x0000_i2004">.(1 — <img width=«32» height=«44» src=«ref-1_477715546-160.coolpic» v:shapes="_x0000_i2005">).<img width=«20» height=«24» src=«ref-1_477717963-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i2006"> (г/с) (8.8)
где <img width=«20» height=«24» src=«ref-1_477717463-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i2007">= 0,85 безразмерный коэффициент, учитывающий влияние на выход из окислов азота, качество топливо;
k – коэффициент, характеризующий выход окислов азота на 1 т сожженного условного топлива (кг/т):
k = <img width=«73» height=«52» src=«ref-1_477718175-294.coolpic» v:shapes="_x0000_i2008"> (кг/т) (8.9)
k = <img width=«80» height=«47» src=«ref-1_477718469-322.coolpic» v:shapes="_x0000_i2009">= 8,13 (кг/т)
<img width=«20» height=«24» src=«ref-1_477717963-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i2010">= 1 – коэффициент, учитывающий конструкцию горелок;
<img width=«40» height=«25» src=«ref-1_477717320-143.coolpic» v:shapes="_x0000_i2011">= 0,034.0,85.8,13.8,93.35,615. (1 – <img width=«32» height=«44» src=«ref-1_477716967-168.coolpic» v:shapes="_x0000_i2012">).1 = 72,93 (г/с)
N – количество дымовых труб на станции;
P<img width=«11» height=«24» src=«ref-1_477719208-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i2013">= 1 – поправочный коэффициент для расчета многоствольных труб.
<img width=«415» height=«60» src=«ref-1_477719285-1172.coolpic» v:shapes="_x0000_i2014"> = 83,11(м)
Так как на Казанской ТЭЦ-3 имеются 2 трубы высотой 150 м и 240 м удовлетворяющие расчетной высоте труб, то котлы устанавливаемого блока подключаются к одной из этих труб.
12 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ СТАНЦИЙ
Исходные данные для расчета
Наименование.
Обозн-ачения
Ед.
Изм
ПТ-60/75- 130/13
ПТ-135/160-130-15
Т-100/120-130
Т-50/60-130
Р-50-130-13
Р-40-130-13
ПТ-80/100-130/13
Электрическая мощность:
Номинальная
Максимальная
Nн
Nм
МВт
МВт
60
75
135
165
105
120
50
60
50
60
40
50
80
100
Расход свежего пара на турбину:
Номинальный
Максимальный
Dнт
Dмт
т/ч
т/ч
350
392
750
760
460
465,1
245,2
260
370
480
370
480
450
470
Расход пара на производственные цели, отопление.
Dпно
Dотно
т/ч
т/ч
100
140
210
320
310
174
332
332
185
130
Отпуск теплоты на производственные цели, отопление.
Qпно
Qотно
ГДж/ч
ГДж/ч
220
364
461
832
685
385
983,4
983,4
481
280
Вид сжигаемого топлива.
Газ
Газ
Газ
Газ
Газ
Газ
Газ
Схема технологических связей.
Поперечные связи
Блочные связи
Поперечные связи
Поперечные связи
Поперечные связи
Поперечные связи
Поперечные
связи
Установленная мощность Казанской ТЭЦ-3: <img width=«27» height=«28» src=«ref-1_477720457-122.coolpic» v:shapes="_x0000_i2015">= 440 МВт.
12.1 Расчёт абсолютных и удельных вложений капитала в новое строительство станций
12.1.1 Абсолютные вложения капитала в строительство ТЭЦ при разнотипном оборудовании:
<img width=«517» height=«31» src=«ref-1_477720579-927.coolpic» v:shapes="_x0000_i2016">
<img width=«413» height=«31» src=«ref-1_477721506-804.coolpic» v:shapes="_x0000_i2017"> (тыс.руб.) (12.1.1)
где <img width=«28» height=«27» src=«ref-1_477722310-128.coolpic» v:shapes="_x0000_i2018">– капиталовложения в головную турбину [2], прил.2, табл.1;
<img width=«29» height=«27» src=«ref-1_477722438-133.coolpic» v:shapes="_x0000_i2019">– капиталовложения в каждый последующий блок [2], прил.2, табл.1;
К <img width=«28» height=«21» src=«ref-1_477722571-105.coolpic» v:shapes="_x0000_i2020">– капиталовложения в пиковые водогрейные котлы [2], прил.2, табл.4;
Крс– поправочный коэффициент на территориальный район строительства [2], прил.3;
К1 – коэффициент, учитывающий вид системы технического водоснабжения при оборотной системе;
К<img width=«13» height=«27» src=«ref-1_477722676-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i2021">– индекс перехода от базовых цен 1991 г к текущим ценам 2004 г по данным Департамента инвестиций ОАО «ФСК ЕЭС»;
<img width=«32» height=«24» src=«ref-1_477722759-123.coolpic» v:shapes="_x0000_i2022">=[33260 + 24500 + 2.4450 + 9480 + 15780 + 3.12600 + 19950 + 47300 + +4.4600 + 2.9200].1.1.15 = 3506550 (тыс.руб.)
12.1.2 Удельные вложения капитала:
<img width=«29» height=«25» src=«ref-1_477722882-124.coolpic» v:shapes="_x0000_i2023"> продолжение
--PAGE_BREAK-- = <img width=«37» height=«49» src=«ref-1_477723006-186.coolpic» v:shapes="_x0000_i2024"> (руб./кВт) (12.1.2)
<img width=«29» height=«25» src=«ref-1_477723192-123.coolpic» v:shapes="_x0000_i2025">=<img width=«72» height=«47» src=«ref-1_477723315-282.coolpic» v:shapes="_x0000_i2026">= 7969,43(руб./кВт)
12.1.3 Величина удельных вложений капитала для сравнения:
<img width=«60» height=«28» src=«ref-1_477723597-197.coolpic» v:shapes="_x0000_i2027">= <img width=«328» height=«52» src=«ref-1_477723794-806.coolpic» v:shapes="_x0000_i2028">.<img width=«29» height=«28» src=«ref-1_477724600-122.coolpic» v:shapes="_x0000_i2029">.<img width=«31» height=«31» src=«ref-1_477724722-128.coolpic» v:shapes="_x0000_i2030">.<img width=«23» height=«24» src=«ref-1_477724850-107.coolpic» v:shapes="_x0000_i2031">(руб./кВт)
(12.1.3)
<img width=«60» height=«28» src=«ref-1_477723597-197.coolpic» v:shapes="_x0000_i2032">=<img width=«476» height=«47» src=«ref-1_477725154-951.coolpic» v:shapes="_x0000_i2033">
= 6550,57 (руб./кВт)
12.2 Энергетические показатели работы электростанции.
12.2.1 Годовой отпуск теплоты с коллекторов электростанции. 12.2.1.1 Часовой отпуск пара на производство с коллекторов ТЭЦ:
<img width=«288» height=«44» src=«ref-1_477726105-666.coolpic» v:shapes="_x0000_i2034"> (т/ч) (12.2.1)
где <img width=«79» height=«44» src=«ref-1_477726771-238.coolpic» v:shapes="_x0000_i2035"> – средний коэффициент неравномерности нагрузки производственного отбора;
∑ D<img width=«24» height=«28» src=«ref-1_477727009-112.coolpic» v:shapes="_x0000_i2036">– суммарный номинальный расход пара в производственные отборы всех соответствующих типов турбин [2], прил.1, табл.2;
∑<img width=«28» height=«25» src=«ref-1_477727121-114.coolpic» v:shapes="_x0000_i2037">= 0,75.(460 + 666) = 843 (т/ч)
12.2.1.2 Годовой расход пара из производственных отборов всех турбин:
<img width=«24» height=«27» src=«ref-1_477727235-114.coolpic» v:shapes="_x0000_i2038">=<img width=«45» height=«28» src=«ref-1_477727349-150.coolpic» v:shapes="_x0000_i2039">.<img width=«19» height=«24» src=«ref-1_477727499-105.coolpic» v:shapes="_x0000_i2040">/1000 (тыс.т/год) (12.2.2)
где <img width=«19» height=«24» src=«ref-1_477727499-105.coolpic» v:shapes="_x0000_i2041">– число часов использования производственных отборов в течении года для Казанской ТЭЦ-3.
<img width=«24» height=«27» src=«ref-1_477727235-114.coolpic» v:shapes="_x0000_i2042"> = 843.4500/1000 = 3793,5 (тыс.т/год)
12.2.1.3 Годовой отпуск теплоты на производственные цели:
<img width=«23» height=«27» src=«ref-1_477727823-117.coolpic» v:shapes="_x0000_i2043">=<img width=«24» height=«27» src=«ref-1_477727235-114.coolpic» v:shapes="_x0000_i2044">.<img width=«25» height=«20» src=«ref-1_477728054-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i2045"> (тыс.ГДж/год) (12.2.3)
где <img width=«25» height=«20» src=«ref-1_477728054-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i2046">= 2,6 ГДж/т – разность энтальпии пара в производственном отборе и энтальпии возвращаемого конденсата;
<img width=«23» height=«27» src=«ref-1_477727823-117.coolpic» v:shapes="_x0000_i2047"> = 3793,5.2,6 = 9863,1 (тыс.ГДж/год )
12.2.1.4 Часовой отпуск теплоты из отопительных отборов турбин:
<img width=«51» height=«28» src=«ref-1_477728389-165.coolpic» v:shapes="_x0000_i2048">=<img width=«31» height=«41» src=«ref-1_477728554-158.coolpic» v:shapes="_x0000_i2049">(<img width=«76» height=«28» src=«ref-1_477728712-223.coolpic» v:shapes="_x0000_i2050">+<img width=«67» height=«28» src=«ref-1_477728935-206.coolpic» v:shapes="_x0000_i2051">) (ГДж/ч) (12.2.4)
где <img width=«59» height=«29» src=«ref-1_477729141-185.coolpic» v:shapes="_x0000_i2052">– суммарный номинальный отпуск теплоты в отопительные отборы всех соответствующих типов турбин [2], прил.1, табл.2;
<img width=«32» height=«44» src=«ref-1_477729326-166.coolpic» v:shapes="_x0000_i2053">= 0,9 – коэффициент неравномерности тепловой нагрузки в течении отопительного периода;
<img width=«51» height=«28» src=«ref-1_477728389-165.coolpic» v:shapes="_x0000_i2054">= 0,9.(681 + 1070) = 1575,9 (ГДж/ч)
12.2.1.5 Годовой отпуск теплоты из отопительных отборов турбин:
<img width=«29» height=«27» src=«ref-1_477729657-131.coolpic» v:shapes="_x0000_i2055">= <img width=«51» height=«28» src=«ref-1_477728389-165.coolpic» v:shapes="_x0000_i2056">.hот/1000 (тыс. ГДж/год) (12.2.5)
где hот – число часов использования отопительного отбора для г.Казани [2], прил.5.
<img width=«29» height=«27» src=«ref-1_477729657-131.coolpic» v:shapes="_x0000_i2057">=1575,9.5232/1000 =8245,1 (тыс. ГДж/год)
12.2.1.6 Суммарный часовой отпуск теплоты с коллекторов ТЭЦ от водогрейных котлов:
<img width=«176» height=«31» src=«ref-1_477730084-357.coolpic» v:shapes="_x0000_i2058"> (ГДж/ч) (12.2.6)
где <img width=«45» height=«28» src=«ref-1_477730441-154.coolpic» v:shapes="_x0000_i2059">– часовой отпуск теплоты на отопление и горячее водоснабжение с коллекторов Казанской ТЭЦ-3;
<img width=«57» height=«28» src=«ref-1_477730595-166.coolpic» v:shapes="_x0000_i2060">– суммарный часовой отпуск теплоты из отопительных отборов турбин [2], по формуле 12.2.1.4.
<img width=«224» height=«25» src=«ref-1_477730761-389.coolpic» v:shapes="_x0000_i2061"> (ГДж/ч)
12.2.1.7 Годовой отпуск теплоты с коллекторов ТЭЦ за счет водогрейных котлов:
<img width=«184» height=«29» src=«ref-1_477731150-362.coolpic» v:shapes="_x0000_i2062"> (тыс. ГДж/год) (12.2.7)
где <img width=«29» height=«24» src=«ref-1_477731512-125.coolpic» v:shapes="_x0000_i2063">– число часов использования пиковой отопительной нагрузки; зависит от продолжительности отопительного периода и средней температуры наружного воздуха [2], прил.5, 6.
<img width=«257» height=«28» src=«ref-1_477731637-474.coolpic» v:shapes="_x0000_i2064"> (тыс. ГДж/год)
12.2.1.8 Общий годовой отпуск теплоты с коллекторов ТЭЦ:
<img width=«159» height=«27» src=«ref-1_477732111-321.coolpic» v:shapes="_x0000_i2065"> (тыс. ГДж/год) (12.2.8)
<img width=«327» height=«28» src=«ref-1_477732432-591.coolpic» v:shapes="_x0000_i2066">(тыс. ГДж/год)
12.2.2 Выработка и отпуск электроэнергии с шин станции
12.2.2.1 Годовая выработка электроэнергии электростанцией:
<img width=«23» height=«24» src=«ref-1_477733023-112.coolpic» v:shapes="_x0000_i2067">=<img width=«25» height=«25» src=«ref-1_477733135-115.coolpic» v:shapes="_x0000_i2068">.<img width=«20» height=«25» src=«ref-1_477733250-108.coolpic» v:shapes="_x0000_i2069">/1000 (тыс. МВт.ч/год) (12.2.9)
где <img width=«20» height=«25» src=«ref-1_477733250-108.coolpic» v:shapes="_x0000_i2070">– число часов использования установленной мощности по графику электрической нагрузки.
<img width=«23» height=«24» src=«ref-1_477733023-112.coolpic» v:shapes="_x0000_i2071">=440.6500/1000 = 2860 (тыс. МВт.ч/год)
12.2.2.2 Удельный расход электроэнергии на собственные нужды, среднее значение в целом по станции:
<img width=«465» height=«51» src=«ref-1_477733578-826.coolpic» v:shapes="_x0000_i2072">(%) (12.2.10)
где <img width=«51» height=«27» src=«ref-1_477734404-156.coolpic» v:shapes="_x0000_i2073">– суммарные удельные расходы электроэнергии на собственные нужды для всех соответствующих типов турбин, % [2], прил.7 табл.1;
<img width=«31» height=«27» src=«ref-1_477734560-129.coolpic» v:shapes="_x0000_i2074"> = <img width=«403» height=«47» src=«ref-1_477734689-824.coolpic» v:shapes="_x0000_i2075"> (%)
12.2.2.3 Годовой расходы электроэнергии на собственные нужды в целом по ТЭЦ:
<img width=«108» height=«49» src=«ref-1_477735513-335.coolpic» v:shapes="_x0000_i2076"> (тыс. МВт.ч/год) (12.2.11)
<img width=«28» height=«24» src=«ref-1_477735848-118.coolpic» v:shapes="_x0000_i2077">= <img width=«153» height=«47» src=«ref-1_477735966-431.coolpic» v:shapes="_x0000_i2078"> (тыс. МВт.ч/год)
12.2.2.4 Годовой расходы электроэнергии на собственные нужды, отнесённые на отпуск теплоты:
<img width=«29» height=«27» src=«ref-1_477736397-132.coolpic» v:shapes="_x0000_i2079">= <img width=«31» height=«31» src=«ref-1_477736529-143.coolpic» v:shapes="_x0000_i2080">.<img width=«36» height=«27» src=«ref-1_477736672-141.coolpic» v:shapes="_x0000_i2081"> /1000 (тыс. МВт.ч/год) (12.2.12)
<img width=«31» height=«31» src=«ref-1_477736529-143.coolpic» v:shapes="_x0000_i2082">– удельный расход электроэнергии собственных нужд на отпуск единицы теплоты [2], по табл.2;
<img width=«29» height=«27» src=«ref-1_477736397-132.coolpic» v:shapes="_x0000_i2083"> = 5.19903,33/1000 = 99,52 (тыс. МВт.ч/год)
12.2.2.5 Годовой расходы электроэнергии на собственные нужды, отнесённые на отпуск электроэнергии:
<img width=«28» height=«27» src=«ref-1_477737088-128.coolpic» v:shapes="_x0000_i2084"> =<img width=«28» height=«24» src=«ref-1_477735848-118.coolpic» v:shapes="_x0000_i2085">– <img width=«29» height=«27» src=«ref-1_477736397-132.coolpic» v:shapes="_x0000_i2086"> (тыс. МВт.ч/год) (12.2.14)
<img width=«28» height=«27» src=«ref-1_477737088-128.coolpic» v:shapes="_x0000_i2087"> = 250,54 – 99,52 = 151,02 (тыс. МВт.ч/год)
12.2.2.6 Удельный расходы электроэнергии на собственные нужды, отнесённые на отпуск электроэнергии:
<img width=«29» height=«27» src=«ref-1_477737594-128.coolpic» v:shapes="_x0000_i2088"> = <img width=«28» height=«27» src=«ref-1_477737088-128.coolpic» v:shapes="_x0000_i2089">.100/<img width=«23» height=«24» src=«ref-1_477733023-112.coolpic» v:shapes="_x0000_i2090"> (%) (12.2.15)
<img width=«29» height=«27» src=«ref-1_477737594-128.coolpic» v:shapes="_x0000_i2091"> =151,02.100/2860 = 5,28 (%)
12.2.2.7 Удельный расходы электроэнергии на собственные нужды, отнесённые на отпуск электроэнергии, для сравнения:
<img width=«409» height=«51» src=«ref-1_477738090-970.coolpic» v:shapes="_x0000_i2092"> (%) (12.2.16)
где <img width=«89» height=«29» src=«ref-1_477739060-229.coolpic» v:shapes="_x0000_i2093">– суммарное значения удельных расходов электроэнергии на собственные нужды на отпуск электроэнергии для всех соответствующих типов турбин, % [2], прил.7, табл.2;
<img width=«85» height=«28» src=«ref-1_477739289-226.coolpic» v:shapes="_x0000_i2094">= <img width=«439» height=«47» src=«ref-1_477739515-888.coolpic» v:shapes="_x0000_i2095"> (%)
12.2.2.8 Годовой отпуск электроэнергии с шин станции:
<img width=«23» height=«24» src=«ref-1_477740403-113.coolpic» v:shapes="_x0000_i2096"> = <img width=«64» height=«24» src=«ref-1_477740516-164.coolpic» v:shapes="_x0000_i2097"> (тыс. МВт.ч/год) (12.2.17)
<img width=«23» height=«24» src=«ref-1_477740403-113.coolpic» v:shapes="_x0000_i2098"> = 2860 – 250,54 = 2609,46 (тыс. МВт.ч/год)
12.2.3 Годовой расход условного топлива.
12.2.3.1 Нормативный удельный расход условного топлива на отпуск электроэнергии.
По данным Казанской ТЭЦ-3.
Для турбины ПТ-60-130
b
э(н)
о(ПТ)= 324 г у.т./кВт.ч
Для турбины ПТ-135-130/13
b
э(н)
о(ПТ)= 319 г у.т./кВт.ч
Для турбины Т-50-130
b
э(н)
о(Т)
= 307 г у.т./кВт.ч
Для турбины Т-100-130
b
э(н)
о(Т)= 304 г у.т./кВт.ч
Для турбин Р-50-130, Р-40-130
b
э(н)
о(Р)= 267 г у.т./кВт.ч
В среднем по станции:
<img width=«324» height=«52» src=«ref-1_477740793-814.coolpic» v:shapes="_x0000_i2099"> (г у.т/кВт.ч) (12.2.18) <img width=«35» height=«28» src=«ref-1_477741607-140.coolpic» v:shapes="_x0000_i2100"> = <img width=«496» height=«47» src=«ref-1_477741747-972.coolpic» v:shapes="_x0000_i2101">
(г у.т/кВт.ч)
12.2.3.2 Среднегодовой удельный расход условного топлива по отпуску электроэнергии в целом по станции:
<img width=«20» height=«28» src=«ref-1_477742719-108.coolpic» v:shapes="_x0000_i2102">=<img width=«55» height=«28» src=«ref-1_477742827-173.coolpic» v:shapes="_x0000_i2103"> (г у.т/кВт.ч) (12.2.19)
где k
– коэффициент, учитывающий переменный режим работы оборудования в зависимости от сезона, расхода топлива на пуски и остановы основного оборудования, содержание в горячем резерве и при отклонении параметров от нормальных.
В зависимости от топлива: для газа k= 1,12 – 1,15.
<img width=«20» height=«28» src=«ref-1_477742719-108.coolpic» v:shapes="_x0000_i2104"> =1,14.304,1 = 346,67 (г у.т/кВт.ч)
12.2.3.3 Удельный расход условного топлива на отпуск электроэнергии для сравнения.
Определить по среднеотраслевым удельным расходам условного топлива каждого типа турбины по прил. 20:
<img width=«376» height=«52» src=«ref-1_477743108-912.coolpic» v:shapes="_x0000_i2105"> (г у.т/кВт.ч) (12.2.20)
b
э(срав)
о=<img width=«488» height=«47» src=«ref-1_477744020-991.coolpic» v:shapes="_x0000_i2106">=
= 350,2 (г у.т/кВт.ч)
12.2.3.4 Годовой расход условного топлива на отпуск электроэнергии без учёта расхода электроэнергии на собственные нужды:
<img width=«23» height=«31» src=«ref-1_477745011-115.coolpic» v:shapes="_x0000_i2107"> = <img width=«104» height=«48» src=«ref-1_477745126-333.coolpic» v:shapes="_x0000_i2108"> (тыс. т у.т/год) (12.2.21)
<img width=«23» height=«31» src=«ref-1_477745011-115.coolpic» v:shapes="_x0000_i2109">= <img width=«248» height=«47» src=«ref-1_477745574-627.coolpic» v:shapes="_x0000_i2110"> (тыс. т у.т/год)
12.2.3.5 Годовой расход условного топлива на отпуск теплоты без учёта расхода электроэнергии на собственные нужды:
<img width=«115» height=«48» src=«ref-1_477746201-339.coolpic» v:shapes="_x0000_i2111"> (тыс. т у.т/год) (12.2.22)
где <img width=«23» height=«28» src=«ref-1_477746540-116.coolpic» v:shapes="_x0000_i2112"> = 34 – 36 кг у.т./ГДж – среднегодовой удельный расход условного топлива на отпуск теплоты без учёта расхода электроэнергии на собственные нужды;
<img width=«25» height=«31» src=«ref-1_477746656-123.coolpic» v:shapes="_x0000_i2113"> = <img width=«40» height=«44» src=«ref-1_477746779-185.coolpic» v:shapes="_x0000_i2114">.19903,33 = 696,6 (тыс. т у.т/год)
12.2.3.6 Годовой расход условного топлива в целом по станции:
<img width=«23» height=«31» src=«ref-1_477746964-115.coolpic» v:shapes="_x0000_i2115"> = <img width=«23» height=«31» src=«ref-1_477745011-115.coolpic» v:shapes="_x0000_i2116">+<img width=«25» height=«31» src=«ref-1_477746656-123.coolpic» v:shapes="_x0000_i2117"> (тыс.т у.т./год) (12.2.23)
<img width=«23» height=«31» src=«ref-1_477746964-115.coolpic» v:shapes="_x0000_i2118"> = 936,12+696,6 = 1632,72 (тыс.т у.т./год)
12.2.3.7 Годовой расход условного топлива на отпуск теплоты с учётом электроэнергии собственных нужд:
<img width=«28» height=«31» src=«ref-1_477747432-128.coolpic» v:shapes="_x0000_i2119">=<img width=«25» height=«31» src=«ref-1_477747560-123.coolpic» v:shapes="_x0000_i2120"> +<img width=«20» height=«28» src=«ref-1_477742719-108.coolpic» v:shapes="_x0000_i2121">.<img width=«29» height=«28» src=«ref-1_477747791-129.coolpic» v:shapes="_x0000_i2122"> /1000 (тыс. т.у.т./год) (12.2.24)
<img width=«28» height=«31» src=«ref-1_477747432-128.coolpic» v:shapes="_x0000_i2123"> = 696,6 + 346,67.99,52/1000 = 731,1 (тыс. т.у.т./год)
12.2.3.8 Годовой расход условного топлива на отпуск электроэнергии с учётом электроэнергии собственных нужд:
<img width=«25» height=«31» src=«ref-1_477748048-121.coolpic» v:shapes="_x0000_i2124">= <img width=«23» height=«31» src=«ref-1_477746964-115.coolpic» v:shapes="_x0000_i2125">–<img width=«28» height=«31» src=«ref-1_477747432-128.coolpic» v:shapes="_x0000_i2126"> (тыс. т.у.т./год) (12.2.25)
<img width=«25» height=«31» src=«ref-1_477748048-121.coolpic» v:shapes="_x0000_i2127">= 1632,72-731,1 = 901,62 (тыс. т.у.т./год)
12.2.3.9 Удельный расход условного топлива на отпуск электроэнергии:
<img width=«21» height=«28» src=«ref-1_477748533-111.coolpic» v:shapes="_x0000_i2128">= <img width=«25» height=«31» src=«ref-1_477748048-121.coolpic» v:shapes="_x0000_i2129">1000/<img width=«23» height=«24» src=«ref-1_477740403-113.coolpic» v:shapes="_x0000_i2130"> (г у.т/кВт.ч) (12.2.26)
<img width=«21» height=«28» src=«ref-1_477748533-111.coolpic» v:shapes="_x0000_i2131">=894,35.1000/2602,6 = 343,64 (г у.т/кВт.ч)
12.2.3.10 Удельный расход условного топлива на отпуск теплоты:
<img width=«25» height=«28» src=«ref-1_477748989-122.coolpic» v:shapes="_x0000_i2132">=<img width=«28» height=«31» src=«ref-1_477747432-128.coolpic» v:shapes="_x0000_i2133">1000/<img width=«36» height=«28» src=«ref-1_477749239-138.coolpic» v:shapes="_x0000_i2134"> (кг у.т./ГДж) (12.2.27)
<img width=«25» height=«28» src=«ref-1_477748989-122.coolpic» v:shapes="_x0000_i2135">= 731,1.1000/19903,33 = 36,73 (кг у.т./ГДж)
12.2.3.11 Удельный расход условного топлива на отпуск теплоты для сравнения:
<img width=«400» height=«55» src=«ref-1_477749499-965.coolpic» v:shapes="_x0000_i2136"> (кг у.т./ГДж) (12.2.28)
где <img width=«81» height=«29» src=«ref-1_477750464-218.coolpic» v:shapes="_x0000_i2137">– удельные расходы условного топлива по отпуску теплоты для соответствующих типов турбин [2], по прил. 20;
<img width=«53» height=«28» src=«ref-1_477750682-172.coolpic» v:shapes="_x0000_i2138"> =<img width=«461» height=«47» src=«ref-1_477750854-942.coolpic» v:shapes="_x0000_i2139"> =
= <img width=«44» height=«21» src=«ref-1_477751796-136.coolpic» v:shapes="_x0000_i2140"> (кг у.т./ГДж)
12.2.3.12 КПД станции по отпуску электроэнергии:
<img width=«20» height=«28» src=«ref-1_477751932-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i2141"> =<img width=«107» height=«55» src=«ref-1_477752041-398.coolpic» v:shapes="_x0000_i2142"> (%) (12.2.29)
<img width=«20» height=«28» src=«ref-1_477751932-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i2143"> = <img width=«192» height=«51» src=«ref-1_477752548-587.coolpic» v:shapes="_x0000_i2144"> (%)
12.2.3.13 КПД станции по отпуску теплоты:
<img width=«24» height=«28» src=«ref-1_477753135-117.coolpic» v:shapes="_x0000_i2145"> = <img width=«115» height=«57» src=«ref-1_477753252-390.coolpic» v:shapes="_x0000_i2146"> (%) (12.2.30)
<img width=«24» height=«28» src=«ref-1_477753135-117.coolpic» v:shapes="_x0000_i2147"> = <img width=«179» height=«51» src=«ref-1_477753759-530.coolpic» v:shapes="_x0000_i2148"> (%)
12.2.3.14 Коэффициент использования топлива:
<img width=«33» height=«24» src=«ref-1_477754289-122.coolpic» v:shapes="_x0000_i2149"> = <img width=«144» height=«53» src=«ref-1_477754411-471.coolpic» v:shapes="_x0000_i2150"> (%) (12.2.31)
<img width=«33» height=«24» src=«ref-1_477754289-122.coolpic» v:shapes="_x0000_i2151">=<img width=«276» height=«51» src=«ref-1_477755004-766.coolpic» v:shapes="_x0000_i2152"> (%)
12.2.3.15 Годовой расход натурального топлива в целом по станции:
<img width=«21» height=«24» src=«ref-1_477755770-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i2153">=<img width=«23» height=«31» src=«ref-1_477746964-115.coolpic» v:shapes="_x0000_i2154">.29330/<img width=«25» height=«28» src=«ref-1_477755991-120.coolpic» v:shapes="_x0000_i2155"> (тыс. т.н.т/год) (12.2.32)
где <img width=«25» height=«28» src=«ref-1_477755991-120.coolpic» v:shapes="_x0000_i2156">=35615 кДж/кг – удельная теплота сгорания газа [2], прил.12.
<img width=«21» height=«24» src=«ref-1_477755770-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i2157">= 1632,72.29330/35615 = 1344,59 (тыс. т.н.т/год)
12.3 Издержки производства электрической и тепловой энергии по экономическим элементам затрат
В проекте расчет затрат проводим на ПЭВМ.
Ввод в компьютерную программу исходных данных для расчета себестоимости продукции на Казанской ТЭЦ-3:
Наименование
Обозначение
Величина
Размерность
1. МАТЕРИАЛЬНЫЕ ЗАТРАТЫ.
1.1. Топливо на технологические цели
1.1.1. Договорная цена на топливо
1.1.2. Годовой расход натурального топлива
1.1.3. Годовой расход условного топлива.
1.2. Затраты на вспомогательные материалы
1.2.1.Установленая мощность
1.2.2. Норматив затрат на вспомогательные материалы.
1.2.3. Коэффициент инфляции на вспомогательные материалы.
1.3. Стоимость работ и услуг производственного характера
1.3.1. Норматив стоимости работ и услуг
1.3.2. Коэффициент инфляции по услугам
1.4. Плата за воду в бюджет в целом по ТЭЦ
1.4.1. Коэффициент ин-
фляции по воде
2. ОПЛАТА ТРУДА промыш ленно-производственного персонала.
2.1. Тарифная ставка 1-го разряда на 2004г.
2.2. Средний тарифный коэффициент.
2.3. Средний коэффициент учитывающий компенсационные выплаты -"-
2.4. Средний коэффициент учитывающий стимулирующие доплаты -"-
2.5. Районный коэффициент к зарплате.
2.6. Численность промышленно-производственного персонала.
3. ЕДИНЫЙ СОЦИАЛЬНЫЙ НАЛОГ на 2004г.
3.1. Ставка единого социального налога
4. АМОРТИЗАЦИЯ ОСНОВНЫХ ФОНДОВ.
4.1. Капитальные вложения в строительство ТЭЦ
4.2. Средняя норма амортизации на реновацию.
5. ПРОЧИЕ ЗАТРАТЫ.
5.1. Отчисления в ремонтный фонд.
5.1.1. Средний норматив отчислений в ремонтный фонд в целом по ТЭЦ .
5.2. Обязательные страховые платежи.
5.2.1. Норматив обязательного страхования имущества на.
5.3. Плата за выбросы загрязняющих веществ в окружающую среду.
5.3.1. Коэффициент инфляции по загрязняющим веществам.
5.3.2. Нормативы платы по выбросам:
-окись углерода
-окись азота
5.3.3. Удельная теплота сгорания топлива.
5.4. Плата за землю.
Площадь земли под ТЭЦ
5.4.1. Удельная площадь производственной площадки ТЭЦ с учетом градирен.
5.4.2. Ставка земельного налога с учётом повышения платы за землю.
5.4.3. Удельная площадь мазутохранилища.
5.5. Другие отчисления.
5.5.1. Норматив других отчислений.
6. ГОДОВОЙ РАСХОД условного топлива на отпуск электроэнергии с учётом собственных нужд.
7. Отпуск электроэнергии с шин ТЭЦ.
8. Общий годовой отпуск теплоты с коллекторов ТЭЦ.
<img width=«130» height=«17» src=«ref-1_477756337-236.coolpic» v:shapes="_x0000_i2158">
<img width=«60» height=«14» src=«ref-1_477756573-139.coolpic» v:shapes="_x0000_i2159">
<img width=«21» height=«16» src=«ref-1_477756712-102.coolpic» v:shapes="_x0000_i2160">
<img width=«20» height=«19» src=«ref-1_477756814-102.coolpic» v:shapes="_x0000_i2161">
<img width=«20» height=«23» src=«ref-1_477756916-105.coolpic» v:shapes="_x0000_i2162">
<img width=«127» height=«32» src=«ref-1_477757021-298.coolpic» v:shapes="_x0000_i2163">
<img width=«15» height=«15» src=«ref-1_477757319-95.coolpic» v:shapes="_x0000_i2164">
<img width=«26» height=«21» src=«ref-1_477757414-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i2165">
<img width=«19» height=«16» src=«ref-1_477757523-100.coolpic» v:shapes="_x0000_i2166">
<img width=«99» height=«28» src=«ref-1_477757623-250.coolpic» v:shapes="_x0000_i2167">
Н<img width=«15» height=«25» src=«ref-1_477757873-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i2168">
<img width=«20» height=«16» src=«ref-1_477757959-101.coolpic» v:shapes="_x0000_i2169">
<img width=«126» height=«24» src=«ref-1_477758060-254.coolpic» v:shapes="_x0000_i2170">
К<img width=«19» height=«25» src=«ref-1_477758314-94.coolpic» v:shapes="_x0000_i2171">
<img width=«35» height=«32» src=«ref-1_477758408-153.coolpic» v:shapes="_x0000_i2172">=<img width=«27» height=«29» src=«ref-1_477758561-130.coolpic» v:shapes="_x0000_i2173"><img width=«27» height=«29» src=«ref-1_477758691-130.coolpic» v:shapes="_x0000_i2174">.<img width=«28» height=«32» src=«ref-1_477758821-141.coolpic» v:shapes="_x0000_i2175">.<img width=«28» height=«32» src=«ref-1_477758962-140.coolpic» v:shapes="_x0000_i2176">.<img width=«33» height=«28» src=«ref-1_477759102-122.coolpic» v:shapes="_x0000_i2177"><img width=«13» height=«25» src=«ref-1_477759224-73.coolpic» v:shapes="_x0000_i2178">
<img width=«27» height=«29» src=«ref-1_477758561-130.coolpic» v:shapes="_x0000_i2179">
<img width=«27» height=«23» src=«ref-1_477759427-119.coolpic» v:shapes="_x0000_i2180">
<img width=«31» height=«33» src=«ref-1_477759546-123.coolpic» v:shapes="_x0000_i2181">
<img width=«32» height=«33» src=«ref-1_477759669-124.coolpic» v:shapes="_x0000_i2182">
<img width=«36» height=«24» src=«ref-1_477759793-131.coolpic» v:shapes="_x0000_i2183">
<img width=«39» height=«23» src=«ref-1_477759924-135.coolpic» v:shapes="_x0000_i2184">
<img width=«124» height=«44» src=«ref-1_477760059-298.coolpic» v:shapes="_x0000_s1130 _x0000_s1129 _x0000_s1131 _x0000_s1132 _x0000_s1133 _x0000_s1134 _x0000_s1135 _x0000_s1136 _x0000_s1137 _x0000_s1138 _x0000_s1139"><img width=«48» height=«37» src=«ref-1_477760357-124.coolpic» v:shapes="_x0000_s1142 _x0000_s1141 _x0000_s1143 _x0000_s1144">
<img width=«119» height=«37» src=«ref-1_477760481-303.coolpic» v:shapes="_x0000_i2187">
<img width=«29» height=«24» src=«ref-1_477760784-118.coolpic» v:shapes="_x0000_i2188">
Н<img width=«23» height=«27» src=«ref-1_477760902-110.coolpic» v:shapes="_x0000_i2189">
<img width=«200» height=«41» src=«ref-1_477761012-446.coolpic» v:shapes="_x0000_i2190"><img width=«96» height=«51» src=«ref-1_477761458-239.coolpic» v:shapes="_x0000_i2191">
<img width=«46» height=«38» src=«ref-1_477761697-132.coolpic» v:shapes="_x0000_s1147 _x0000_s1146 _x0000_s1148 _x0000_s1149">
<img width=«136» height=«53» src=«ref-1_477761829-301.coolpic» v:shapes="_x0000_s1152 _x0000_s1151 _x0000_s1153 _x0000_s1154 _x0000_s1155 _x0000_s1156 _x0000_s1157 _x0000_s1158 _x0000_s1159 _x0000_s1160 _x0000_s1161">
<img width=«29» height=«24» src=«ref-1_477762130-117.coolpic» v:shapes="_x0000_i2194">
<img width=«159» height=«24» src=«ref-1_477762247-293.coolpic» v:shapes="_x0000_i2195">
<img width=«31» height=«24» src=«ref-1_477762540-121.coolpic» v:shapes="_x0000_i2196">
<img width=«34» height=«25» src=«ref-1_477762661-121.coolpic» v:shapes="_x0000_s1099 _x0000_s1100 _x0000_s1101 _x0000_s1102">
<img width=«39» height=«32» src=«ref-1_477762782-130.coolpic» v:shapes="_x0000_s1094 _x0000_s1095 _x0000_s1096 _x0000_s1097 _x0000_s1098">
<img width=«24» height=«24» src=«ref-1_477762912-121.coolpic» v:shapes="_x0000_i2199">
<img width=«135» height=«54» src=«ref-1_477763033-351.coolpic» v:shapes="_x0000_s1103 _x0000_s1104 _x0000_s1105 _x0000_s1106 _x0000_s1107 _x0000_s1108 _x0000_s1109 _x0000_s1110 _x0000_s1111 _x0000_s1112 _x0000_s1113 _x0000_s1114 _x0000_s1115 _x0000_s1116 _x0000_s1117 _x0000_s1118 _x0000_s1119 _x0000_s1120 _x0000_s1121 _x0000_s1122 _x0000_s1123">
<img width=«12» height=«17» src=«ref-1_477763384-90.coolpic» v:shapes="_x0000_i2201">
<img width=«28» height=«25» src=«ref-1_477763474-114.coolpic» v:shapes="_x0000_i2202">
<img width=«25» height=«29» src=«ref-1_477763588-106.coolpic» v:shapes="_x0000_s1124 _x0000_s1125 _x0000_s1126 _x0000_s1127">
<img width=«19» height=«16» src=«ref-1_477763694-95.coolpic» v:shapes="_x0000_i2204"><img width=«23» height=«27» src=«ref-1_477763789-122.coolpic» v:shapes="_x0000_i2205">=<img width=«72» height=«45» src=«ref-1_477763911-262.coolpic» v:shapes="_x0000_i2206">
<img width=«40» height=«31» src=«ref-1_477764173-153.coolpic» v:shapes="_x0000_s1164 _x0000_s1163 _x0000_s1165 _x0000_s1166 _x0000_s1167">
<img width=«27» height=«25» src=«ref-1_477764326-125.coolpic» v:shapes="_x0000_i2208">
<img width=«23» height=«24» src=«ref-1_477764451-115.coolpic» v:shapes="_x0000_i2209">
<img width=«38» height=«29» src=«ref-1_477764566-144.coolpic» v:shapes="_x0000_s1616 _x0000_s1615 _x0000_s1617 _x0000_s1618 _x0000_s1619">
846
1344,59
1632,72
440
72
5,5
17
5,5
1595,349
7,245
2129
2,1
1,24
1,3
1,0
603
36
3506550
3,6
4,5
0,15
132
85
4675
35615
7,05
219
1,085
2
901,62
2609,46
19903,33
руб/тн.т
тыс.тн.т./год
тыс.ту.т./год
МВт
руб/кВт
руб/кВт
тыс.руб/год
руб/месяц
чел.
%
тыс.руб.
%
%
%
руб./т
руб./т
кДж/кг
га/100 МВт
руб/га
га
%
тыс.ту.т./год
тыс.МВтч/г
тыс.ГДж/г
Результаты расчетов на ПЭВМ себестоимости:
12.3.1 Материальные затраты
Топливо на технологические цели (тыс.pуб/год): 1137523,14
Цена одной тонны условного топлива (pуб/тут): 696,71
Затpаты на вспомогательные матеpиалы
(тыс.pуб/год): 174,24
Стоимость услуг и pабот пpоизводственного
хаpактеpа (тыс.pуб/год): 41,14
Матеpиальные затpаты (тыс.pуб/год): 1139368
12.3.2 Затраты на оплату труда
Годовой фонд оплаты тpуда на одного
человека (тыс.pуб/чел.год): 82,07
Затpаты на оплату тpуда (тыс.pуб/год): 49490,12
Коэффициент обслуживания (МВт/чел.): 0,73
Сpеднемесячная заpплата (pуб/месяц): 6839,43
12.3.3 Отчисления на социальные нужды
Отчисления на социальные нужды (тыс.pуб/год): 17816,44
12.3.4 Амортизация основных фондов
Стоимость основных фондов (тыс.pуб): 3155895
Амоpтизация основных фондов (тыс.pуб/год): 113612,22
12.3.5 Прочие затраты
Отчисления в pемонтный фонд(тыс.pуб/год): 142015,28
Стpахование госудаpственного имущества
(тыс.pуб/год): 4733,84
Пpочие отчисления (тыс.pуб/год): 63117,9
Плата за выбpосы:
- окиси азота 7299,21
- окиси углерода 120,69
- загpязняющих веществ (тыс.pуб/год): 7419,89
Плата за землю:
Площадь земли под производственную площадку
эл.станции(га) 31,02
Площадь мазутохранилища(га) 1,92
Плата за землю (тыс.pуб/год): 7213,86
Пpочие затpаты-всего (тыс.pуб/год): 224500,78
12.3.6 Годовые издержки электростанций по
экономическим элементам затрат (тыс.pуб/год) 1544787,55
12.4 Калькуляция проектной себестоимости электрической энергий и теплоты
Коэффициент pаспpеделения затpат
на электpическую энеpгию 0,55
________________________________________________
Годовые издеpжки, отнесенные на отпуск
электpической энеpгии (тыс.pуб) 853061,98
________________________________________________
Годовые издеpжки, отнесенные на отпуск
теплоты (тыс.pуб) 691725,57
________________________________________________
Себестоимость отпущенной электpической
энеpгии (коп/кВт.ч) 32,69
________________________________________________
Себестоимость отпущенной тепловой
энеpгии (pуб/ГДж) 34,75
Таблица – калькуляция затрат и себестоимости электрической и тепловой энергии на Казанской ТЭЦ-3
Наименование
статей затрат
Годовые издержки
производства
Электрическая
энергия
Тепловая энергия
(теплота)
И,
тыс.руб./
год
Структу-
ра
%
Издержки
по отпуску
электро-
энергии,
Иэ,
тыс.руб/
год
Себестои-
мость
отпущен-
ной эл.
энергии,
Sэо
коп/кВтч
Издержки по
отпуску
тепловой
энергии,
Ит, тыс.
руб./год
Себстои-
мость по
отпуску
тепловой
энергии,
Sто
руб/ГДж
1. Материальные
затраты в т.ч.
топливо на
технологические цели
1139368,0
1137523,1
73,8
73,6
629181,4
628162,6
24,11
24,07
510186,6
509360,6
25,63
25,59
2. Затраты на
оплату труда
49490,1
3,1
27329,4
1,05
22160,7
1,11
3. Отчисления на
социальные
нужды
17816,4
1,2
9838,6
0,38
7977,9
0,40
4. Амортизация
основных
фондов
113612,2
7,4
62738,9
2,4
50873,3
2,56
5. Прочие
затраты
224500,8
14,5
123973,7
4,75
100527,0
5,05
Итого:
1544787,6
100
853062,0
32,69
691725,6
34,75
12.5 Специальное задание: реконструкция Казанской ТЭЦ-3 продолжение
--PAGE_BREAK-- ( демонтаж турбины ПТ-60/75-130/13 с установкой турбины ПТ-80/100-130/13)
Расчет ведется по формулам основного расчета
Установленная мощность Казанской ТЭЦ-3 после реконструкции: <img width=«27» height=«28» src=«ref-1_477720457-122.coolpic» v:shapes="_x0000_i2211">= 460
12.5.1 Расчёт абсолютных и удельных вложений капитала в
12.5.1.1 Абсолютные вложения капитала в строительство ТЭЦ при разнотипном оборудовании:
<img width=«32» height=«24» src=«ref-1_477722759-123.coolpic» v:shapes="_x0000_i2212">=[13300.0,8+24500+2.4450+9480+15780+3.12600+19950+47300+4.4600+2.
.9.200].1.15 = 3167250 (тыс.руб.)
12.5.1.2 Удельные вложения капитала:
<img width=«29» height=«25» src=«ref-1_477723192-123.coolpic» v:shapes="_x0000_i2213">=<img width=«68» height=«44» src=«ref-1_477765078-248.coolpic» v:shapes="_x0000_i2214">= 6885,33(руб./кВт)
12.5.1.3 Величина удельных вложений капитала для сравнения:
<img width=«60» height=«28» src=«ref-1_477723597-197.coolpic» v:shapes="_x0000_i2215">=<img width=«539» height=«47» src=«ref-1_477765523-1070.coolpic» v:shapes="_x0000_i2216">
(руб./кВт)
12.5.2 Энергетические показатели работы электростанции
12.5.2.1 Годовой отпуск теплоты с коллекторов электростанции. 12.5.2.1.1 Часовой отпуск пара на производство с коллекторов ТЭЦ:
∑<img width=«28» height=«25» src=«ref-1_477727121-114.coolpic» v:shapes="_x0000_i2217">= 0,75(185+320+332.2) = 876,75 (т/ч)
12.5.2.1.2 Годовой расход пара из производственных отборов всех турбин:
<img width=«24» height=«27» src=«ref-1_477727235-114.coolpic» v:shapes="_x0000_i2218"> = 876,75.4500/1000 = 3945,38 (тыс.т/год)
12.5.2.1.3 Годовой отпуск теплоты на производственные цели:
<img width=«23» height=«27» src=«ref-1_477727823-117.coolpic» v:shapes="_x0000_i2219"> = 3945,38.2,6 = 10257,99 (тыс.ГДж/год)
12.5.2.1.4 Часовой отпуск теплоты из отопительных отборов турбин:
<img width=«51» height=«28» src=«ref-1_477728389-165.coolpic» v:shapes="_x0000_i2220">= 0,9(280+385,0+685+461) = 1629,9 (ГДж/ч)
12.5.2.1.5 Годовой отпуск теплоты из отопительных отборов турбин:
<img width=«29» height=«27» src=«ref-1_477729657-131.coolpic» v:shapes="_x0000_i2221">= 1629,9.5232/1000 = 8527,64 (тыс. ГДж/год)
12.5.2.1.6 Суммарный часовой отпуск теплоты с коллекторов ТЭЦ от водогрейных котлов:
<img width=«217» height=«25» src=«ref-1_477767234-374.coolpic» v:shapes="_x0000_i2222"> (ГДж/ч)
12.5.2.1.7 Годовой отпуск теплоты с коллекторов ТЭЦ за счет водогрейных котлов:
<img width=«271» height=«28» src=«ref-1_477767608-503.coolpic» v:shapes="_x0000_i2223"> (тыс. ГДж/год)
12.5.2.1.8 Общий годовой отпуск теплоты с коллекторов ТЭЦ:
<img width=«355» height=«28» src=«ref-1_477768111-563.coolpic» v:shapes="_x0000_i2224">(тыс. ГДж/год)
12.5.2.2 Выработка и отпуск электроэнергии с шин станции
12.5.2.2.1 Годовая выработка электроэнергии электростанцией:
<img width=«23» height=«24» src=«ref-1_477733023-112.coolpic» v:shapes="_x0000_i2225">= 460.6500/1000 = 2990 (тыс. МВт.ч/год)
12.5.2.2.2 Удельный расход электроэнергии на собственные нужды, среднее значение в целом по станции:
<img width=«31» height=«27» src=«ref-1_477734560-129.coolpic» v:shapes="_x0000_i2226"> = <img width=«400» height=«47» src=«ref-1_477768915-831.coolpic» v:shapes="_x0000_i2227"> (%)
12.5.2.2.3 Годовой расходы электроэнергии на собственные нужды в целом по ТЭЦ:
<img width=«28» height=«24» src=«ref-1_477735848-118.coolpic» v:shapes="_x0000_i2228">= <img width=«137» height=«44» src=«ref-1_477769864-367.coolpic» v:shapes="_x0000_i2229"> (тыс. МВт.ч/год)
12.5.2.2.4 Годовой расходы электроэнергии на собственные нужды, отнесённые на отпуск теплоты:
<img width=«29» height=«27» src=«ref-1_477736397-132.coolpic» v:shapes="_x0000_i2230"> = 5.20530,43/1000 = 102,65 (тыс. МВт.ч/год)
12.5.2.2.5 Годовой расходы электроэнергии на собственные нужды, отнесённые на отпуск электроэнергии:
<img width=«28» height=«27» src=«ref-1_477737088-128.coolpic» v:shapes="_x0000_i2231"> = 260,43– 102,65 = 157,78 (тыс. МВт.ч/год)
12.5.2.2.6 Удельный расходы электроэнергии на собственные нужды, отнесённые на отпуск электроэнергии:
<img width=«29» height=«27» src=«ref-1_477737594-128.coolpic» v:shapes="_x0000_i2232"> = 157,78.100/2990 = 5,28 (%)
12.5.2.2.7 Удельный расходы электроэнергии на собственные нужды, отнесённые на отпуск электроэнергии, для сравнения:
<img width=«85» height=«28» src=«ref-1_477739289-226.coolpic» v:shapes="_x0000_i2233">= <img width=«437» height=«47» src=«ref-1_477770845-891.coolpic» v:shapes="_x0000_i2234"> (%)
12.5.2.2.8 Годовой отпуск электроэнергии с шин станции:
<img width=«23» height=«24» src=«ref-1_477740403-113.coolpic» v:shapes="_x0000_i2235"> = 2990 – 260,43 = 2729,57 (тыс. МВт.ч/год)
12.5.2.3 Годовой расход условного топлива.
12.5.2.3.1 Нормативный удельный расход условного топлива на отпуск электроэнергии:
Для турбины ПТ-80-130
b
э(н)
о(ПТ)= 321 г у.т./кВт.ч
Для турбины ПТ-135-130/13
b
э(н)
о(ПТ)= 319 г у.т./кВт.ч
Для турбины Т-50-130
b
э(н)
о(Т)
= 307 г у.т./кВт.ч
Для турбины Т-100-130
b
э(н)
о(Т)= 304 г у.т./кВт.ч
Для турбин Р-50-130, Р-40-130
b
э(н)
о(Р)= 267 г у.т./кВт.ч
В среднем по станции:
<img width=«35» height=«28» src=«ref-1_477741607-140.coolpic» v:shapes="_x0000_i2236"> = <img width=«505» height=«47» src=«ref-1_477771989-996.coolpic» v:shapes="_x0000_i2237">
(г у.т/кВт.ч)
12.5.2.3.2 Среднегодовой удельный расход условного топлива по отпуску электроэнергии в целом по станции:
<img width=«20» height=«28» src=«ref-1_477742719-108.coolpic» v:shapes="_x0000_i2238"> = 1,14.304,45 = 347,07 (г у.т/кВт.ч)
12.5.2.3.3 Удельный расход условного топлива на отпуск электроэнергии для сравнения:
b
э(срав)
о= <img width=«555» height=«47» src=«ref-1_477773093-1099.coolpic» v:shapes="_x0000_i2239">
(г у.т/кВт.ч)
12.5.2.3.4 Годовой расход условного топлива на отпуск электроэнергии без учёта расхода электроэнергии на собственные нужды:
<img width=«23» height=«31» src=«ref-1_477745011-115.coolpic» v:shapes="_x0000_i2240">= <img width=«251» height=«47» src=«ref-1_477774307-642.coolpic» v:shapes="_x0000_i2241"> (тыс. т у.т/год)
12.5.2.3.5 Годовой расход условного топлива на отпуск теплоты без учёта расхода электроэнергии на собственные нужды:
<img width=«25» height=«31» src=«ref-1_477746656-123.coolpic» v:shapes="_x0000_i2242"> = <img width=«121» height=«47» src=«ref-1_477775072-367.coolpic» v:shapes="_x0000_i2243"> = 718,57 (тыс. т у.т/год)
12.5.2.3.6 Годовой расход условного топлива в целом по станции:
<img width=«23» height=«31» src=«ref-1_477746964-115.coolpic» v:shapes="_x0000_i2244"> = 982,98+718,57= 1701,55 (тыс.т у.т./год)
12.5.2.3.7 Годовой расход условного топлива на отпуск теплоты с учётом электроэнергии собственных нужд:
<img width=«28» height=«31» src=«ref-1_477747432-128.coolpic» v:shapes="_x0000_i2245"> = 718,57+347,07.102,65/1000 = 754,197 (тыс. т.у.т./год)
12.5.2.3.8 Годовой расход условного топлива на отпуск электроэнергии с учётом электроэнергии собственных нужд:
<img width=«25» height=«31» src=«ref-1_477748048-121.coolpic» v:shapes="_x0000_i2246">= 1701,55-754,197 = 947,353 (тыс. т.у.т./год)
12.5.2.3.9 Удельный расход условного топлива на отпуск электроэнергии:
<img width=«21» height=«28» src=«ref-1_477748533-111.coolpic» v:shapes="_x0000_i2247">= 947,353.1000/2729,57 = 347,07 (г у.т/кВт.ч)
12.5.2.3.10 Удельный расход условного топлива на отпуск теплоты:
<img width=«25» height=«28» src=«ref-1_477748989-122.coolpic» v:shapes="_x0000_i2248">= 754,197.1000/20530,43 = 36,74 (кг у.т./ГДж)
12.5.2.3.11 Удельный расход условного топлива на отпуск теплоты для сравнения:
<img width=«53» height=«28» src=«ref-1_477750682-172.coolpic» v:shapes="_x0000_i2249"> = <img width=«517» height=«47» src=«ref-1_477776208-1036.coolpic» v:shapes="_x0000_i2250">
(кг у.т./ГДж)
12.5.2.3.12 КПД станции по отпуску электроэнергии:
<img width=«20» height=«28» src=«ref-1_477751932-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i2251"> = <img width=«217» height=«51» src=«ref-1_477777353-642.coolpic» v:shapes="_x0000_i2252"> (%)
12.5.2.3.13 КПД станции по отпуску теплоты:
<img width=«24» height=«28» src=«ref-1_477753135-117.coolpic» v:shapes="_x0000_i2253"> = <img width=«217» height=«51» src=«ref-1_477778112-610.coolpic» v:shapes="_x0000_i2254"> (%)
12.5.2.3.14 Коэффициент использования топлива:
<img width=«33» height=«24» src=«ref-1_477754289-122.coolpic» v:shapes="_x0000_i2255">= <img width=«295» height=«51» src=«ref-1_477778844-812.coolpic» v:shapes="_x0000_i2256"> (%)
12.5.2.3.15 Годовой расход натурального топлива в целом по станции:
<img width=«21» height=«24» src=«ref-1_477755770-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i2257">= 1701,55.29330/35615 = 1401,28 (тыс. т.н.т/год)
12.5.3 Издержки производства электрической и тепловой энергии по экономическим элементам затрат
В проекте расчет затрат проводим на ПЭВМ.
Ввод в компьютерную программу исходных данных для расчета себестоимости продукции на Казанской ТЭЦ-3:
Наименование
Обозначение
Величина
Размерность
1. МАТЕРИАЛЬНЫЕ ЗАТРАТЫ.
1.1. Топливо на технологические цели
1.1.1. Договорная цена на топливо
1.1.2. Годовой расход натурального топлива
1.1.3. Годовой расход условного топлива.
1.2. Затраты на вспомогательные материалы
1.2.1.Установленая мощность
1.2.2. Норматив затрат на вспомогательные материалы.
1.2.3. Коэффициент инфляции на вспомогательные материалы.
1.3. Стоимость работ и услуг производственного характера
1.3.1. Норматив стоимости работ и услуг
1.3.2. Коэффициент инфляции по услугам
1.4. Плата за воду в бюджет в целом по ТЭЦ
1.4.1. Коэффициент ин-
фляции по воде
2. ОПЛАТА ТРУДА промыш ленно-производственного персонала.
2.1. Тарифная ставка 1-го разряда на 2004г.
2.2. Средний тарифный коэффициент.
2.3. Средний коэффициент учитывающий компенсационные выплаты -"-
2.4. Средний коэффициент учитывающий стимулирующие доплаты -"-
2.5. Районный коэффициент к зарплате.
2.6. Численность промышленно-производственного персонала.
3. ЕДИНЫЙ СОЦИАЛЬНЫЙ НАЛОГ на 2004г.
3.1. Ставка единого социального налога
4. АМОРТИЗАЦИЯ ОСНОВНЫХ ФОНДОВ.
4.1. Капитальные вложения в строительство ТЭЦ
4.2. Средняя норма амортизации на реновацию.
5. ПРОЧИЕ ЗАТРАТЫ.
5.1. Отчисления в ремонтный фонд.
5.1.1. Средний норматив отчислений в ремонтный фонд в целом по ТЭЦ .
5.2. Обязательные страховые платежи.
5.2.1. Норматив обязательного страхования имущества на.
5.3. Плата за выбросы загрязняющих веществ в окружающую среду.
5.3.1. Коэффициент инфляции по загрязняющим веществам.
5.3.2. Нормативы платы по выбросам:
-окись углерода
-окись азота
5.3.3. Удельная теплота сгорания топлива.
5.4. Плата за землю.
Площадь земли под ТЭЦ
5.4.1. Удельная площадь производственной площадки ТЭЦ с учетом градирен.
5.4.2. Ставка земельного налога с учётом повышения платы за землю.
5.4.3. Удельная площадь мазутохранилища.
5.5. Другие отчисления.
5.5.1. Норматив других отчислений.
6. ГОДОВОЙ РАСХОД условного топлива на отпуск электроэнергии с учётом собственных нужд.
7. Отпуск электроэнергии с шин ТЭЦ.
8. Общий годовой отпуск теплоты с коллекторов ТЭЦ.
<img width=«130» height=«17» src=«ref-1_477756337-236.coolpic» v:shapes="_x0000_i2258">
<img width=«60» height=«14» src=«ref-1_477756573-139.coolpic» v:shapes="_x0000_i2259">
<img width=«21» height=«16» src=«ref-1_477756712-102.coolpic» v:shapes="_x0000_i2260">
<img width=«20» height=«19» src=«ref-1_477756814-102.coolpic» v:shapes="_x0000_i2261">
<img width=«20» height=«23» src=«ref-1_477756916-105.coolpic» v:shapes="_x0000_i2262">
<img width=«127» height=«32» src=«ref-1_477757021-298.coolpic» v:shapes="_x0000_i2263">
<img width=«15» height=«15» src=«ref-1_477757319-95.coolpic» v:shapes="_x0000_i2264">
<img width=«26» height=«21» src=«ref-1_477757414-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i2265">
<img width=«19» height=«16» src=«ref-1_477757523-100.coolpic» v:shapes="_x0000_i2266">
<img width=«99» height=«28» src=«ref-1_477757623-250.coolpic» v:shapes="_x0000_i2267">
Н<img width=«15» height=«25» src=«ref-1_477757873-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i2268">
<img width=«20» height=«16» src=«ref-1_477757959-101.coolpic» v:shapes="_x0000_i2269">
<img width=«126» height=«24» src=«ref-1_477758060-254.coolpic» v:shapes="_x0000_i2270">
К<img width=«17» height=«25» src=«ref-1_477781739-91.coolpic» v:shapes="_x0000_i2271">
<img width=«35» height=«32» src=«ref-1_477758408-153.coolpic» v:shapes="_x0000_i2272">=<img width=«27» height=«29» src=«ref-1_477758561-130.coolpic» v:shapes="_x0000_i2273"><img width=«27» height=«29» src=«ref-1_477758691-130.coolpic» v:shapes="_x0000_i2274">.<img width=«28» height=«32» src=«ref-1_477758821-141.coolpic» v:shapes="_x0000_i2275">.<img width=«28» height=«32» src=«ref-1_477758962-140.coolpic» v:shapes="_x0000_i2276">.<img width=«33» height=«28» src=«ref-1_477759102-122.coolpic» v:shapes="_x0000_i2277"><img width=«13» height=«25» src=«ref-1_477759224-73.coolpic» v:shapes="_x0000_i2278">
<img width=«27» height=«29» src=«ref-1_477758561-130.coolpic» v:shapes="_x0000_i2279">
<img width=«27» height=«23» src=«ref-1_477759427-119.coolpic» v:shapes="_x0000_i2280">
<img width=«31» height=«33» src=«ref-1_477759546-123.coolpic» v:shapes="_x0000_i2281">
<img width=«32» height=«33» src=«ref-1_477759669-124.coolpic» v:shapes="_x0000_i2282">
<img width=«36» height=«24» src=«ref-1_477759793-131.coolpic» v:shapes="_x0000_i2283">
<img width=«39» height=«23» src=«ref-1_477759924-135.coolpic» v:shapes="_x0000_i2284">
<img width=«124» height=«38» src=«ref-1_477783481-311.coolpic» v:shapes="_x0000_i2285">
<img width=«48» height=«33» src=«ref-1_477783792-124.coolpic» v:shapes="_x0000_s1578 _x0000_s1577 _x0000_s1579 _x0000_s1580">
<img width=«119» height=«37» src=«ref-1_477760481-303.coolpic» v:shapes="_x0000_i2287">
<img width=«29» height=«24» src=«ref-1_477760784-118.coolpic» v:shapes="_x0000_i2288">
Н<img width=«23» height=«27» src=«ref-1_477760902-110.coolpic» v:shapes="_x0000_i2289">
<img width=«200» height=«41» src=«ref-1_477761012-446.coolpic» v:shapes="_x0000_i2290"><img width=«96» height=«51» src=«ref-1_477761458-239.coolpic» v:shapes="_x0000_i2291">
<img width=«46» height=«38» src=«ref-1_477761697-132.coolpic» v:shapes="_x0000_s1583 _x0000_s1582 _x0000_s1584 _x0000_s1585">
<img width=«136» height=«53» src=«ref-1_477761829-301.coolpic» v:shapes="_x0000_s1588 _x0000_s1587 _x0000_s1589 _x0000_s1590 _x0000_s1591 _x0000_s1592 _x0000_s1593 _x0000_s1594 _x0000_s1595 _x0000_s1596 _x0000_s1597">
<img width=«29» height=«24» src=«ref-1_477762130-117.coolpic» v:shapes="_x0000_i2294">
<img width=«159» height=«24» src=«ref-1_477762247-293.coolpic» v:shapes="_x0000_i2295">
<img width=«31» height=«24» src=«ref-1_477762540-121.coolpic» v:shapes="_x0000_i2296">
<img width=«34» height=«25» src=«ref-1_477762661-121.coolpic» v:shapes="_x0000_s1445 _x0000_s1446 _x0000_s1447 _x0000_s1448">
<img width=«39» height=«32» src=«ref-1_477762782-130.coolpic» v:shapes="_x0000_s1440 _x0000_s1441 _x0000_s1442 _x0000_s1443 _x0000_s1444">
<img width=«24» height=«24» src=«ref-1_477762912-121.coolpic» v:shapes="_x0000_i2299">
<img width=«135» height=«54» src=«ref-1_477786468-348.coolpic» v:shapes="_x0000_s1449 _x0000_s1450 _x0000_s1451 _x0000_s1452 _x0000_s1453 _x0000_s1454 _x0000_s1455 _x0000_s1456 _x0000_s1457 _x0000_s1458 _x0000_s1459 _x0000_s1460 _x0000_s1461 _x0000_s1462 _x0000_s1463 _x0000_s1464 _x0000_s1465 _x0000_s1466 _x0000_s1467 _x0000_s1468 _x0000_s1469">
<img width=«12» height=«17» src=«ref-1_477763384-90.coolpic» v:shapes="_x0000_i2301">
<img width=«28» height=«25» src=«ref-1_477763474-114.coolpic» v:shapes="_x0000_i2302">
<img width=«25» height=«29» src=«ref-1_477763588-106.coolpic» v:shapes="_x0000_s1470 _x0000_s1471 _x0000_s1472 _x0000_s1473">
<img width=«19» height=«16» src=«ref-1_477763694-95.coolpic» v:shapes="_x0000_i2304"><img width=«23» height=«27» src=«ref-1_477763789-122.coolpic» v:shapes="_x0000_i2305">=<img width=«72» height=«45» src=«ref-1_477763911-262.coolpic» v:shapes="_x0000_i2306"><img width=«40» height=«31» src=«ref-1_477764173-153.coolpic» v:shapes="_x0000_s1600 _x0000_s1599 _x0000_s1601 _x0000_s1602 _x0000_s1603">
<img width=«27» height=«25» src=«ref-1_477764326-125.coolpic» v:shapes="_x0000_i2308">
<img width=«23» height=«24» src=«ref-1_477764451-115.coolpic» v:shapes="_x0000_i2309">
<img width=«35» height=«25» src=«ref-1_477787998-142.coolpic» v:shapes="_x0000_i2310">
846
1401,28
1701,55
460
72
5,5
17
5,5
1595,349
7,245
2129
2,1
1,24
1,3
1,0
616,4
36
3167250
3,6
4,5
0,15
132
85
4675
35615
7,05
219
1,02
2
947,353
2729,57
20530,43
руб/тн.т
тыс.тн.т./год
тыс.ту.т./год
МВт
руб/кВт
руб/кВт
тыс.руб/год
руб/месяц
чел.
%
тыс.руб.
%
%
%
руб./т
руб./т
кДж/кг
га/100 МВт
руб/га
га
%
тыс.ту.т./год
тыс.МВтч/г
тыс.ГДж/г
Результаты расчетов на ПЭВМ себестоимости:
12.5.3.1 Материальные затраты
Топливо на технологические цели (тыс.pуб/год): 1185482,88
Цена одной тонны условного топлива (pуб/тут): 696,71
Затpаты на вспомогательные матеpиалы
(тыс.pуб/год): 182,16
Стоимость услуг и pабот пpоизводственного
хаpактеpа (тыс.pуб/год): 43,01
Матеpиальные затpаты (тыс.pуб/год): 1187337,53
12.5.3.2 Затраты на оплату труда
Годовой фонд оплаты тpуда на одного
человека (тыс.pуб/чел.год): 82,41
Затpаты на оплату тpуда (тыс.pуб/год): 50761,75
Коэффициент обслуживания (МВт/чел.): 0,75
Сpеднемесячная заpплата (pуб/месяц): 6867,12
12.5.3.3 Отчисления на социальные нужды
Отчисления на социальные нужды (тыс.pуб/год): 18274,23
12.5.3.4 Амортизация основных фондов
Стоимость основных фондов (тыс.pуб): 2850525
Амоpтизация основных фондов (тыс.pуб/год): 102618,9
12.5.3.5 Прочие затраты
Отчисления в pемонтный фонд(тыс.pуб/год): 128273,63
Стpахование госудаpственного имущества
(тыс.pуб/год): 4275,79
Пpочие отчисления (тыс.pуб/год): 57010,5
Плата за выбpосы:
- окиси азота 7606,95
- окиси углерода 125,78
- загpязняющих веществ (тыс.pуб/год): 7732,73
Плата за землю:
Площадь земли под производственную площадку
эл.станции(га) 32,43
Площадь мазутохранилища(га) 1,92
Плата за землю (тыс.pуб/год): 7522,65
Пpочие затpаты-всего (тыс.pуб/год): 204815,29
12.5.3.6 Годовые издержки электростанций по
экономическим элементам затрат (тыс.pуб/год) 1563807,7
12.5.4 Калькуляция проектной себестоимости электрической энергий и теплоты
Коэффициент pаспpеделения затpат
на электpическую энеpгию 0,56
________________________________________________
Годовые издеpжки, отнесенные на отпуск
электpической энеpгии (тыс.pуб) 870663,76
________________________________________________
Годовые издеpжки, отнесенные на отпуск
теплоты (тыс.pуб) 693143,94 ________________________________________________
Себестоимость отпущенной электpической
энеpгии (коп/кВт.ч) 31,9
________________________________________________
Себестоимость отпущенной тепловой
энеpгии (pуб/ГДж) 33,76
Таблица – калькуляция затрат и себестоимости электрической и тепловой энергии на Казанской ТЭЦ-3
Наименование
статей затрат
Годовые издержки
производства
Электрическая
энергия
Тепловая энергия
(теплота)
И,
тыс.руб./
год
Структу-
ра
%
Издержки
по отпуску
электро-
энергии,
Иэ,
тыс.руб/
год
Себестои-
мость
отпущен-
ной эл.
энергии,
Sэо
коп/кВтч
Издержки по
отпуску
тепловой
энергии,
Ит, тыс.
руб./год
Себстои-
мость по
отпуску
тепловой
энергии,
Sто
руб/ГДж
1. Материальные
затраты в т.ч.
топливо на
технологические цели
1187337,5
1185482,9
75,9
75,8
661060,7
660028,1
24,22
24,18
526276,9
525454,8
25,63
25,59
2. Затраты на
оплату труда
50761,8
3,2
28262,1
1,04
22499,7
1,1
3. Отчисления на
социальные
нужды
18274,2
1,2
10174,3
0,37
8099,9
0,39
4. Амортизация
основных
фондов
102618,9
6,6
57134
2,1
45484,9
2,22
5. Прочие
затраты
204815,3
13,1
114032,7
4,18
90782,6
4,42
Итого:
1563807,7
100
870663,8
31,9
693143,9
33,76
Технико-экономические показатели электростанции
продолжение
--PAGE_BREAK--
еще рефераты
Еще работы по производству
Реферат по производству
Организация серийно-поточного производства деталей механического участка и формирование организа
2 Сентября 2013
Реферат по производству
Проектирование технологий и изготовления изделий машиностроения
2 Сентября 2013
Реферат по производству
Проектирование участка мелкой листовой штамповки
2 Сентября 2013
Реферат по производству
Проектирование и разработка технологических процессов изготовления детали
2 Сентября 2013