Реферат: Теплогидравлический расчет технологического канала

--PAGE_BREAK--                                       (1.22)
Здесь <img width=«35» height=«25» src=«ref-1_1388580753-146.coolpic» v:shapes="_x0000_i1087"> рассчитывают по формуле (1.17), но в отличие от п.1.3.3 расчет ведут по средним значениям:
<img width=«259» height=«53» src=«ref-1_1388580899-780.coolpic» v:shapes="_x0000_i1088">                         (1.23)
где
<img width=«121» height=«48» src=«ref-1_1388581679-388.coolpic» v:shapes="_x0000_i1089">                                           (1.24)


Теплофизические свойства теплоносителя и его скорость в формуле (1.23) определяются как среднеарифметические между входом и выходом участка подогрева (zBX-zП) с учетом уточненного (см. п.1.3.1) перепада давления на этом участке. Выбор координат zi-1, и ziопределяется условием
<img width=«131» height=«25» src=«ref-1_1388582067-285.coolpic» v:shapes="_x0000_i1090">                                         (1.25)
Относительную энтальпию <img width=«35» height=«25» src=«ref-1_1388582352-142.coolpic» v:shapes="_x0000_i1091"> и <img width=«35» height=«25» src=«ref-1_1388582494-135.coolpic» v:shapes="_x0000_i1092"> рассчитывают по формуле из книги энегретические ядерне реакторы.
1.4             Определенна координаты точки начала развитого объемного кипения
Координату точки начала развитого объемного кипения теплоносителя определяют по формуле
<img width=«208» height=«48» src=«ref-1_1388582629-619.coolpic» v:shapes="_x0000_i1093">                                    (1.26)
Выбор координат zi-1, и ziопределяется условием
<img width=«131» height=«25» src=«ref-1_1388583248-274.coolpic» v:shapes="_x0000_i1094">                                         (1.27)
где <img width=«35» height=«25» src=«ref-1_1388582352-142.coolpic» v:shapes="_x0000_i1095"> и <img width=«35» height=«25» src=«ref-1_1388582494-135.coolpic» v:shapes="_x0000_i1096">  — относительные энтальпии теплоносителя в сечениях с координатами zi-1, и zi.

Массовое паросодержание (относительная энтальпия) в точке развитого объемного кипения


<img width=«136» height=«76» src=«ref-1_1388583799-405.coolpic» v:shapes="_x0000_i1097">                                                  (1.28)
где вР — объемное расходное паросодержание в области х>0, при которой начинается развитое объемное кипение:
<img width=«148» height=«61» src=«ref-1_1388584204-489.coolpic» v:shapes="_x0000_i1098">                                                         (1.29)
Здесь <img width=«20» height=«24» src=«ref-1_1388584693-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1099">  — среднее для канала значение поверхностного теплового потока, определяемое по формуле (2.24), кВт/м2.

Теплофизические свойства теплоносителя и его скорость, входящие в формулы (1.28) и (1.29), определяются как среднеарифметические на участке подогрева (см. п.1.3.1).
1.5             Оценка распределения истинного объемного и массового паросодержания по высоте канала
Потеря давления в канале и теплоотдача к двухфазному потоку теплоносителя определяются режимом течения. Основными характеристиками двухфазного потока при этом являются истинное объемное ц и массовой расходное х паросодержание. После определения границ между различными режимами течения (см. подразд.1.2 — 1.4) становится возможным установить характер распределения ц и х по высоте канала.


1.5.1                   Определение массового и истинного паросодержания

На участке поверхностного кипения с координатами от zHKдо zПизменение массового паросодержания х(z) интерполируется прямой от х(zHK)= 0 до x(zП)где
<img width=«139» height=«68» src=«ref-1_1388584796-399.coolpic» v:shapes="_x0000_i1100">                                        (1.30)
Здесь <img width=«23» height=«23» src=«ref-1_1388585195-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1101">  — истинное объемное паросодержание. Плотность воды и пара в формуле (1.30) также определяются по этому сечению.

Истинное объемное паросодержание в пределах рассматриваемого участка
<img width=«151» height=«51» src=«ref-1_1388585304-630.coolpic» v:shapes="_x0000_i1102">                                                        (1.31)
где <img width=«53» height=«24» src=«ref-1_1388585934-246.coolpic» v:shapes="_x0000_i1103"> и <img width=«35» height=«25» src=«ref-1_1388586180-148.coolpic» v:shapes="_x0000_i1104"> — относительные энтальпии в сечениях с координатами zи zHK.
1.5.2                   Определение промежуточных значений массового и истинного паросодержания

На участке канала, заключенного между сечениями с координатами zПи zP, изменение массового паросодержания x(z)интерполируется прямой от х(zП)=хПдо х(zР)=хР(см. формулы (1.30) и (1.28)).

Истинное объемное паросодержание на этом участке также интерполируется прямой <img width=«80» height=«23» src=«ref-1_1388586328-195.coolpic» v:shapes="_x0000_i1105"> до <img width=«76» height=«23» src=«ref-1_1388586523-183.coolpic» v:shapes="_x0000_i1106"> (см. пп. 1.5.1 и 1.5.3).


1.5.3                   Расчет участка развитого пузырькового кипения

На участке развитого пузырькового кипения между сечениями с координатами zРи zВЫХ, массовое расходное паросодержание равно относительной энтальпии и рассчитывается по формуле (48):
<img width=«96» height=«24» src=«ref-1_1388586706-331.coolpic» v:shapes="_x0000_i1107">                                                          (1.32)
Истинное объемное паросодержание на этом участке
<img width=«179» height=«76» src=«ref-1_1388587037-698.coolpic» v:shapes="_x0000_i1108">                                         (1.33)
Коэффициент проскальзывания <img width=«97» height=«23» src=«ref-1_1388587735-318.coolpic» v:shapes="_x0000_i1109"> по высоте канала остается практически постоянным. Используя вР [см. формулу (1.29)], его оценку можно выполнить по формуле, предложенной В.С. Осмачкиным [2]:
<img width=«201» height=«51» src=«ref-1_1388588053-555.coolpic» v:shapes="_x0000_i1110">                                     (1.34)
здесь число Фруда рассчитывается по формуле
<img width=«113» height=«49» src=«ref-1_1388588608-485.coolpic» v:shapes="_x0000_i1111">                                             (1.35)
скорость смеси
<img width=«189» height=«25» src=«ref-1_1388589093-544.coolpic» v:shapes="_x0000_i1112">                                       (1.36)




приведенная скорость пара
<img width=«145» height=«80» src=«ref-1_1388589637-563.coolpic» v:shapes="_x0000_i1113">                                                          (1.37)
где <img width=«69» height=«47» src=«ref-1_1388590200-241.coolpic» v:shapes="_x0000_i1114">; <img width=«20» height=«21» src=«ref-1_1388590441-101.coolpic» v:shapes="_x0000_i1115"> и <img width=«21» height=«21» src=«ref-1_1388590542-104.coolpic» v:shapes="_x0000_i1116">(см. п.1.2.1)

Приведенная скорость воды
<img width=«163» height=«47» src=«ref-1_1388590646-561.coolpic» v:shapes="_x0000_i1117">                                            (1.38)
1.6             Расчет потери напора и распределения давления по высоте канала
Расчетные соотношения для определения потери напора по высоте канала предопределяются характером сечения и структурой потока. По высота рабочего канала реактора типа РБМК различают три участка: с однофазной средой (от zBXдо zHK), поверхностного кипения (от zHKдо zP), с двухфазной средой и развитым объемным кипением (от zPдо zBЫX). При расчете потери напора на каждом из двух участков они, в свою очередь, расчленяются на несколько расчетных элементов, в пределах которых определяются длина элемента Дzи сумма коэффициентов местных сопротивлений <img width=«44» height=«27» src=«ref-1_1388538466-236.coolpic» v:shapes="_x0000_i1118"> (см.п.1.2.4). В общем случае потеря напора определяется как сумма отдельных составляющих:
<img width=«233» height=«24» src=«ref-1_1388591443-394.coolpic» v:shapes="_x0000_i1119">                              (1.39)




1.6.1 Определение потери давления на трение

Потеря давления на преодоление сопротивления трения: при течении однофазной среды
<img width=«136» height=«49» src=«ref-1_1388591837-516.coolpic» v:shapes="_x0000_i1120">                                        (1.40)
на участке развитого кипения
<img width=«247» height=«53» src=«ref-1_1388592353-843.coolpic» v:shapes="_x0000_i1121">                                     (1.41)
на участке поверхностного кипения
<img width=«239» height=«64» src=«ref-1_1388593196-730.coolpic» v:shapes="_x0000_i1122">                             (1.42)
где <img width=«40» height=«24» src=«ref-1_1388593926-154.coolpic» v:shapes="_x0000_i1123">рассчитывают по формуле (1.41).

В приведенных формулах приняты следующие обозначения:

Дz— длина рассчитываемого элемента, м; dГ— гидравлический диаметр, м, рассчитывается по формуле (2.3); <img width=«83» height=«23» src=«ref-1_1388594080-185.coolpic» v:shapes="_x0000_i1124"> -соответственно плотность среды на участке однофазного потока, плотность воды и пара [кг/м3] на линии насыщения и скрытая теплота парообразования [кДж/кг], определяемые согласно рекомендациям, приведенным в п.1.2.1; х — массовое паросодержание в рассчитываемом элементе. Определяется как среднеарифметическое между входом и выходом (см. подразд.1.5); ш — поправочный коэффициент, учитывающий структуру двухфазного потока и определяемый по рисунок 1.6; qS— среднеарифметическое (между входом и выходом) значение поверхностного теплового потока в рассматриваемом элементе, рассчитываемое с привлечением формулы (2.18), кВт/м; <img width=«87» height=«24» src=«ref-1_1388594265-214.coolpic» v:shapes="_x0000_i1125">  — скорость циркуляции, м/с.
<img width=«193» height=«108» src=«ref-1_1388594479-8291.coolpic» v:shapes="_x0000_i1126">

<img width=«207» height=«116» src=«ref-1_1388818236-9284.coolpic» v:shapes="_x0000_i1153">

Рисунок 1.6 — Зависимость коэффициента ш от скорости циркуляции и давления
1.6.2 Определение потери давления на местных сопротивлениях

Потеря напора из-за местных сопротивлений при течении однофазной среды определяется как
<img width=«131» height=«49» src=«ref-1_1388827520-473.coolpic» v:shapes="_x0000_i1154">                                         (1.43)
Для участка с двухфазной средой
<img width=«231» height=«53» src=«ref-1_1388827993-796.coolpic» v:shapes="_x0000_i1155">                               (1.44)
1.6.3 Определение нивелирной составляющей потери давления

Нивелирная составляющая потери напора при течении: однофазной среды




<img width=«125» height=«23» src=«ref-1_1388828789-260.coolpic» v:shapes="_x0000_i1156">                                          (1.45)
для двухфазной среды
<img width=«133» height=«24» src=«ref-1_1388829049-274.coolpic» v:shapes="_x0000_i1157">                                         (1.46)
где <img width=«32» height=«24» src=«ref-1_1388829323-118.coolpic» v:shapes="_x0000_i1158">  — плотность пароводяной смеси,
<img width=«152» height=«25» src=«ref-1_1388829441-395.coolpic» v:shapes="_x0000_i1159">                                               (1.47)
здесь <img width=«15» height=«17» src=«ref-1_1388829836-94.coolpic» v:shapes="_x0000_i1160">  — истинное объемное паросодержание на рассчитываемом элементе, определяемое как среднеарифметическое между входом и выходом (см. подразд. 1.5).
1.6.4 Определение потери давления на ускорение среды

Потеря напора на ускорение среды учитывается только на участках поверхностного и развитого кипения теплоносителя:
<img width=«215» height=«99» src=«ref-1_1388829930-962.coolpic» v:shapes="_x0000_i1161">                                  (1.48)
где <img width=«25» height=«21» src=«ref-1_1388830892-115.coolpic» v:shapes="_x0000_i1162">  — приращение истинного объёмного паросодержания по длине рассчитываемого элемента (см. подразд.1.5).
1.6.5 Давление теплоносителя

Давление теплоносителя в расчетных сечениях по высоте канала




<img width=«169» height=«24» src=«ref-1_1388831007-485.coolpic» v:shapes="_x0000_i1163">    продолжение
--PAGE_BREAK--                                  (1.49)
1.7 Расчет коэффициентов теплоотдачи, температуры наружной поверхности оболочки твэла и запаса до кризиса теплообмена по высоте канала
1.7.1 Температура наружной поверхности оболочки твэла

Температура наружной поверхности оболочки твэла по высоте канала со средней тепловой нагрузкой
<img width=«157» height=«45» src=«ref-1_1388831492-634.coolpic» v:shapes="_x0000_i1164">                                    (1.50)
де <img width=«43» height=«23» src=«ref-1_1388832126-230.coolpic» v:shapes="_x0000_i1165"> — температура теплоносители в расчетном сечении с координатой z,°С. Определяется по энтальпии (см.формулу (1.16)) и давлению (см. подразд.1.6) для участка с однофазной средой от zBXдо zП. Выше координаты zПтеплоноситель находится в состоянии насыщения и его температура определяется как температура насыщения при соответствующем давлении; qS(z)— поверхностный тепловой поток в расчетном сечении, определяемый по формуле (1.18), кВт/м; <img width=«32» height=«23» src=«ref-1_1388832356-214.coolpic» v:shapes="_x0000_i1166">  — коэффициент теплоотдачи от твэла к теплоносителю, кВт/м2К).

Расчетные соотношения для определения коэффициента теплоотдачи зависят от режима течения и структуры потока. Применительно к рабочим каналам реактора РБМК по их высоте выделяют три участка:

конвективного теплообмена от z= 0до z= zHK

поверхностного кипения от z= zHKдо z= zP

развитого кипения от z= zPдо z= zBЫX




1.7.2 Участок конвективного теплообмена

На участке конвективного теплообмена коэффициент теплоотдачи рассчитывают по формуле (1.51):
<img width=«257» height=«45» src=«ref-1_1388832570-647.coolpic» v:shapes="_x0000_i1167">                          (1.51)
Где <img width=«108» height=«21» src=«ref-1_1388833217-233.coolpic» v:shapes="_x0000_i1168"> — соответсвенно коэффициент теплопроводности, коеффициент кинематичской вязкости и число Прандтля для теплоносителя в расчетном сечении ТВС с координатой z; <img width=«52» height=«24» src=«ref-1_1388833450-154.coolpic» v:shapes="_x0000_i1169"> — соответственно массовая скорость теплоносителя и гидравлический диаметр.
1.7.3 Участок поверхностного кипения

На участке поверхностного кипения коэффициент теплоотдачи в каждом расчетном сечении может быть определен в соответствии с формулой, рекомендованной Л.С. Стерманом [3; 4]:
<img width=«291» height=«52» src=«ref-1_1388833604-1087.coolpic» v:shapes="_x0000_i1170">                   (1.52)
здесь <img width=«43» height=«24» src=«ref-1_1388834691-142.coolpic» v:shapes="_x0000_i1171"> — число Нуссельта, которое определяется обычной зависимостью для турбулентного режима течения однофазной среды (см. формулу (1.51)); <img width=«105» height=«44» src=«ref-1_1388834833-305.coolpic» v:shapes="_x0000_i1172"> -скорость воды, м/с; <img width=«168» height=«51» src=«ref-1_1388835138-516.coolpic» v:shapes="_x0000_i1173">  — скорость смеси, м/с; <img width=«97» height=«24» src=«ref-1_1388835654-206.coolpic» v:shapes="_x0000_i1174">  — температура насыщения, К.

Эта формула применима при соблюдении условия
<img width=«215» height=«48» src=«ref-1_1388835860-855.coolpic» v:shapes="_x0000_i1175">                                  (1.53)


В противном случав коэффициент теплоотдачи рассчитывается по формуле (1.51).
1.7.4 Коэффициент теплоотдачи на участке развитого кипения

На участке развитого кипения коэффициент теплоотдачи в каждом рассматриваемом сечении рассчитывается по соотношениям, рекомендованным Н.Г. Стюшиным [3]:
<img width=«128» height=«25» src=«ref-1_1388836715-271.coolpic» v:shapes="_x0000_i1176">                                          (1.54)
где St— число Стантона, подсчитываемое как
<img width=«233» height=«88» src=«ref-1_1388836986-801.coolpic» v:shapes="_x0000_i1177">                              (1.55)
здесь р — давление теплоносителя, MПa; у, р" — соответственно коэффициент поверхностного натяжения, Н/м; и плотность пара на линии насыщения, кг/м3;
<img width=«300» height=«60» src=«ref-1_1388837787-912.coolpic» v:shapes="_x0000_i1178">                           (1.56)
Все теплофизические параметры, входящие в эти формулы, определяются по температуре насыщения.
1.7.5Коэффициент запаса до кризиса теплообмена

Коэффициент запаса до кризиса теплообмена определяют соотношением:


<img width=«93» height=«48» src=«ref-1_1388838699-314.coolpic» v:shapes="_x0000_i1179">                                                 (1.57)
где qS(z) — поверхностная тепловая нагрузка, рассчитывается по формуле (1.18), кВт/м2;qKP(z)— критический тепловой поток, который согласно рекомендациям В.Н. Смолина и В.К. Полякова [4] можно рассчитать по формуле
<img width=«268» height=«25» src=«ref-1_1388839013-694.coolpic» v:shapes="_x0000_i1180">                                 (1.58)
Здесь р — давление теплоносителя, МПа; х — относительная энтальпия.
1.8             Расчет температур внутренней поверхности оболочки твэла, наружной поверхности и центральной части топливного сердечника
Температуры внутренней поверхности оболочки твэла, наружной поверхности и центральной части топливного сердечника существенным образом зависят от теплопроводности соответственно циркония, гелия и двуокиси урана, которые в свою очередь являются функциями температуры. В силу этого расчет указанных температур ведется итерационным способом. Расчет считается законченным, если расхождение в значениях температур, полученных в двух последних итерационных циклах, не превышает наперед заданной величины, например <img width=«64» height=«25» src=«ref-1_1388839707-163.coolpic» v:shapes="_x0000_i1181">.
1.8.1Температура внутренней поверхности оболочки твела

Температура внутренней поверхности оболочки твела [1]:




<img width=«363» height=«69» src=«ref-1_1388839870-1216.coolpic» v:shapes="_x0000_i1182">              (1.59)
где <img width=«49» height=«25» src=«ref-1_1388841086-262.coolpic» v:shapes="_x0000_i1183"> — линейный тепловой поток в центральной плоскости канала, кВт/м, определяемый по формулам (1.12).

Остальные величины, входящие в формулу (1.58). Подсчитаны ранее или определены в исходных данных.
1.8.2Температура наружной поверхности топливного сердечника

Температура наружной поверхности топливного сердечника
<img width=«328» height=«64» src=«ref-1_1388841348-1185.coolpic» v:shapes="_x0000_i1184">                     (1.60)
где <img width=«161» height=«43» src=«ref-1_1388842533-387.coolpic» v:shapes="_x0000_i1185">  — средний радиус газового зазора между оболочкой и топливным сердечником; <img width=«104» height=«24» src=«ref-1_1388842920-225.coolpic» v:shapes="_x0000_i1186">  — толщина газового зазора.
1.8.3Температура в центре топливного сердечника

Температура в центре топливного сердечника [1]
<img width=«276» height=«67» src=«ref-1_1388843145-1064.coolpic» v:shapes="_x0000_i1187">                               (1.61)
где <img width=«43» height=«25» src=«ref-1_1388844209-228.coolpic» v:shapes="_x0000_i1188"> — коэффициент теплопроводности двуокиси урана, кВт/(м·К).




1.9              Расчет температурного режима графитовой кладки
Температура графита по высоте канала (максимальной и средней нагрузки) не должна превышать 700 °С [б] и определяется как
<img width=«381» height=«24» src=«ref-1_1388844437-891.coolpic» v:shapes="_x0000_i1189">                              (1.62)
где <img width=«53» height=«24» src=«ref-1_1388845328-250.coolpic» v:shapes="_x0000_i1190"> — температурный перепад вследствие теплоотдачи от внутренней поверхности трубы к теплоносителю,°С; <img width=«59» height=«23» src=«ref-1_1388845578-263.coolpic» v:shapes="_x0000_i1191"> — температурный перепад по толщине стенки трубы,°С; <img width=«65» height=«24» src=«ref-1_1388845841-271.coolpic» v:shapes="_x0000_i1192"> — перепад температуры на системе «газовые зазоры — графитовые втулки» (рисунок 1.7),°С. При выполнении курсового проекта может быть оценён значением 80...100 0С. Подробнее методика изложена в [6]; <img width=«59» height=«23» src=«ref-1_1388846112-264.coolpic» v:shapes="_x0000_i1193"> — температурный перепад по толщине графитового блока,°С.
1.9.1Температурный перепад от внутренней поверхности трубы к теплоносителю

Температурный перепад вследствие теплоотдачи от внутренней поверхности трубы к теплоносителю
<img width=«115» height=«47» src=«ref-1_1388846376-521.coolpic» v:shapes="_x0000_i1194">                                            (1.63)
где <img width=«219» height=«48» src=«ref-1_1388846897-587.coolpic» v:shapes="_x0000_i1195">  — поверхностный тепловой поток, обусловленный тепловыделением в графитовой кладке, втулках и циркониевой трубе канала с внутренним диаметром <img width=«31» height=«24» src=«ref-1_1388847484-140.coolpic» v:shapes="_x0000_i1196"> (см. табл2), кВт/м2; <img width=«32» height=«23» src=«ref-1_1388847624-220.coolpic» v:shapes="_x0000_i1197"> — коэффициент теплоотдачи от стенки циркониевой трубы к теплоносителю, кВт/(м2·К).


1.9.2Температурный перепад по толщине стенки трубы

Температурный перепад по толщине стенки трубы
<img width=«304» height=«64» src=«ref-1_1388847844-1250.coolpic» v:shapes="_x0000_i1198">                          (1.64)
где <img width=«25» height=«24» src=«ref-1_1388849094-126.coolpic» v:shapes="_x0000_i1199">, <img width=«31» height=«24» src=«ref-1_1388847484-140.coolpic» v:shapes="_x0000_i1200">  — соответственно наружный и внутренний диаметр циркониевой трубы, м (см. табл. 2).
1.9.3Температурный перепад по толщина графитового блока

Температурный перепад по толщина графитового блока
<img width=«363» height=«68» src=«ref-1_1388849360-1191.coolpic» v:shapes="_x0000_i1201">                        (1.65)
<img width=«206» height=«143» src=«ref-1_1388850551-7943.coolpic» v:shapes="_x0000_i1202">

1 — графитовый блок; 2 -циркуляционная труба канала; 3 — графитовая кладка

Pиcунок 1.7 — Схематический разрез топливного канала с блоком графитовой кладки без ТВС
где <img width=«83» height=«25» src=«ref-1_1388858494-211.coolpic» v:shapes="_x0000_i1203">  — радиус центрального отверстия в графитовом блоке, м (см. таблицу 2, рисунок 1.1 и 1.7); <img width=«75» height=«47» src=«ref-1_1388858705-255.coolpic» v:shapes="_x0000_i1204"> эквивалентный наружный радиус графитового блока, м; <img width=«27» height=«23» src=«ref-1_1388858960-113.coolpic» v:shapes="_x0000_i1205">  — коэффициент теплопроводности графита, кВт(м·К).
1.10 Результаты теплогидравлического расчета
Результаты расчета сведем в виде таблицы
Таблица 1.1- Результаты теплогидравлического расчета

Параметр

Условное обозначение

Значение

1

2

3

Проходное сечение ТВС, м2

SТВС

,002391

Гидравлический периметр, м

ПГ

1,044265

Гидравлический диаметр, м

dГ

,009160

Тепловой периметр, м

ПТЕПЛ

,746442

Тепловой диаметр, м

dТЕПЛ

,12814

Расход теплоносителя через рассчитываемый канал, кг/с

G

4,94

Среднее значение линейного теплового

потока, кВт/м2

<img width=«20» height=«23» src=«ref-1_1388859073-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1206">

229,6

Итерация №1





Погрешность

е

1,000

Координата точки закипания, м

zП

3,500

Тепловой поток 1, кВт

Q1

587,8

Тепловой поток 2, кВт

Q2

895,85

Итерация №2







е

0,3439

Координата точки закипания, м

zП

2,3

Тепловой поток 1, кВт

Q1

654,25

Тепловой поток 2, кВт

Q2

497,67

Итерация №3







е

0,3146

Координата точки закипания, м

zП

2,53

Тепловой поток 1, кВт

Q1

641,12

Тепловой поток 2, кВт

Q2

570,94

Итерация №4







е

0,1229

Координата точки закипания, м

zП

2,84

Тепловой поток 1, кВт

Q1

653,58

Тепловой поток 2, кВт

Q2

672,45

Итерация №5







е

0,028

Координата точки закипания, м

zП

2,63

Тепловой поток 1, кВт

Q1

635,24

Тепловой поток 2, кВт

Q2

625,35

Тепловой поток на единицу поверхности, кВт/м2

<img width=«40» height=«24» src=«ref-1_1388859176-137.coolpic» v:shapes="_x0000_i1207">

159,23



<img width=«48» height=«24» src=«ref-1_1388859313-151.coolpic» v:shapes="_x0000_i1208">

394,28



<img width=«53» height=«41» src=«ref-1_1388859464-203.coolpic» v:shapes="_x0000_i1209">

435,05



<img width=«61» height=«41» src=«ref-1_1388859667-222.coolpic» v:shapes="_x0000_i1210">

338,41



<img width=«51» height=«24» src=«ref-1_1388859889-156.coolpic» v:shapes="_x0000_i1211">

164,68
    продолжение
--PAGE_BREAK--