Реферат: Столбовая система разработки калийного пласта
--PAGE_BREAK--Таблица №2
№
п.п.
Элементы залегания пласта.
Ед.
Изм.
Мин.
Мах.
Глубина залегания:
м
1.1.
Гор-290м
м
471
485
1.2
Гор-445м
м
635.0
645.0
Мощность ВЗТ.
м
2.1
Гор-290м
м
280
320
2.2
Гор-445м
м
420
470
Угол падения — северо-запад.
Град.
1
3
Параметры пород пласта.
Ед.
Изм.
Значение.
1.
Тип кровли.
II
2.
Объемный вес руды.
т/м3
2.11
3.
Коэффициент крепости пород.
2
2.Обоснование и принятие варианта столбовой системы разработки, её параметров и комплекса оборудования для лавы.
Столбовые системы разработки в настоящее время получили наибольшее распространение на калийных рудниках, ими добывается большая часть руды. Особенностью столбовой системы разработки является то, что выемка руды ведется без оставления поддерживающих целиков в очистном пространстве (сплошная выемка). При этом поддержание вмещающих пород производится только в при забойном пространстве с помощью механизированной крепи. Выемка руды производится очистным комбайном, который движется вдоль забоя и вынимает стружку шириной 0,63- 1м в зависимости от ширины рабочего органа- шнека. После выемки стружки на всю длину лавы, комбайн отгоняется к месту зарубки на новую стружку, передвигается ближе к забою конвейер, а затем передвигается крепь. Породы кровли в выработанном пространстве обрушается самопроизвольно. Длина лавы бывает 150,200,250 м. Между смежными столбами оставляется целики шириной от 25 до 80 м в зависимости от глубины разработки. Основные потери руды при столбовой системе заключается в этих целиках и увеличивающейся глубиной разработки.
На Старобинском месторождении применяются следующие столбовые системы разработки: с валовой выемкой руды, слоевая система разработки с подготовкой слоевых лав общими подготовительными выработками, слоевая система разработки с подготовкой слоевых лав раздельными выработками, селективная выемка сильвинитовых и галлитовых слоёв с закладкой галлита в выработанное пространство.
Характерной особенностью этой системы является выемка калийного пласта на полную мощность с одновременной выемкой сильвинитовых и галлитовых слоев. При столбовой системе разработки длина столба должна быть не более 2 км. При валовой системе подготовительными выработками является конвейерный, транспортный панельный штрек, штрек лавы, который оконтуривают со стороны массива руды и вентиляционный штрек, который оконтуривает панель со стороны отработанного пространства проходится разгружающий штрек, защищающий вентиляционный от горного давления. Подготовка панели начинается от выработок главного направления. Длина панели обычно совпадает с расстоянием от выработок главного направления до границы шахтного поля. В некоторых случаях панели разворачиваются на 180 град. или под меньшим углом в зависимости от раскройки шахтного поля на панели.
Исходя из горно-геологических условий проектируемого участка шахтного поля, и вынимаемой мощности пласта (1,17 м.) а также передового опыта Солигорских рудников наиболее экономически-эффективным вариантом отработки данного пласта, является, валовая выемка, столбовой системой разработки длинными столбами, обеспечивающая снижение затрат на поддержание подготовительных выработок, возможность доразведки условий залегания пласта и независимое ведение подготовительных и очистных работ. Данный вид разработки также способствует меньшему разубоживанию руды и позволяет извлечь из целика максимум руды.
Для сравнения, при применении системы разработки с селективной выемкой сильвинитовых и галлитовых слоёв с закладкой галлита в выработанное пространство, в лаве ведётся раздельная выемка сильвинитовых слоёв и слоя каменной соли. При этом каменная соль на поверхность не выдается, а направляется к закладочным машинам, которые забрасывают её в отработанное пространство для создания бутовых полос. Видно, что селективная выемка экономичней, так как пустая порода не транспортируется на поверхность, лучшее качество руды (содержание полезного компонента выше), но существенными недостатками являются: сложная организация труда и более высокая себестоимость, что не совсем рационально в сложившейся в настоящее время ситуации на рынках сбыта готовой продукции.
Столб подготовлен посредством проходки следующих основных подготовительных выработок: конвейерный штрек лавы, вентиляционный и транспортный штрек лавы, пройденные комбайном ПК8-МА.
Параметры основных подготовительных выработок лавы:
Конвейерный штрек - <metricconverter productid=«4,5 м» w:st=«on»>4,5 м
Вентиляционный штрек - <metricconverter productid=«3.0 м» w:st=«on»>3.0 м
Длина лавы - <metricconverter productid=«162.0 м» w:st=«on»>162.0 м
Ширина монтажного штрека - <metricconverter productid=«5.5 м» w:st=«on»>5.5 м
Вынимаемая мощность пласта – 1,17 м
На севере проектируемый участок примыкает к контуру малоамплитудного тектонического нарушения МАТН№2, на юге — к северо-восточному панельному вентиляционному штреку и отработанным блокам №№41-43. На западе лава примыкает к целику (150м), оставленному вдоль выработок главного северного направления. На востоке – массив, который будет отработан по специально разработанному проекту камерной системой с оставлением жестких целиков по слою II-IV.
Подготовка столба лавы заключается в проходке конвейерного и вентиляционного штреков по флангам столба лавы. Ширина штреков лавы принята из условий расположения в них оборудования лавы (энергопоезда, приводных и натяжных головок забойного и штрековых конвейеров).Выбор системы разработки и ее параметров произведен в соответствии с «Инструкцией по применению столбовой системы разработки».
2.1. Перечень и основные характеристики средств механизации.
Для механизации процессов выемки сильвинита и управления кровлей полным обрушением предусматриваем применение комплекса состоящего из:
- секций двухстоечной крепи “Фазос –13/20” – 77 шт.
- двухшнекового комбайна СЛ-300 – 1 шт.
- секций двухстоечной крепи “ Фазос –16/24” – 4 шт.
- крепи сопряжения типа ”Фазос – 15/31”
на конвейерном и вентиляционном штреке – 2 компл.
- забойного конвейера ЕКФ-3 – 1 шт.
- штрековых конвейеров (Вальбот I и Вальбот II) –2 шт.
- энергопоезда
Данный комбайн приняли, т.к. он отвечает всем параметрам лавы, и исходя из передового опыта Солигорских рудников, один из лучших и наиболее продуктивных комбайнов. Для такой отработки также применимы комбайны как:EDW-300, EW-200/230 и т.п., но комбайн EW-200/230 не может обеспечить мощность вынимаемого пласта 1,17 м. Чтобы отработать пласт 1,17 м в данной горно-геологической ситуации нужно применить 4(либо 2) комбайна EW-200/230, вследствие чего возникает большой объём подготовительных выработок столба лавы, за счет проходки центрального вентиляционного штрека, будет выполнен большой объём монтажных работ, что экономически нецелесообразно, а EDW-300 имеет низкую производительность в сравнении с SL-300.
Комбайн СЛ-300 (дВУХШНЕКОВЫЙ)
· Установленная мощность: - 677,5кВт
Режущий двигатель — 2х 300 кВт
Двигатель механизма подачи — 2х 35 кВТ
Двигатель привода - 7,5 кВТ
· Рабочее напряжение - 990В
· Диаметр шнека — 1400мм
· Глубина захвата — 800мм
· Конструктивная высота комбайна — 1030мм
· Прирезка: - кровли - <metricconverter productid=«2520 мм» w:st=«on»>2520 мм - почвы — 90мм
· Длина комбайна (без вентилятора) — 10900мм
забойная крепь “Фазос-13/20” “ Фазос –16/24”
· Максимальная высота крепи - 2.00м — 2.40м
· Минимальная высота крепи - 1.30м — 1.60м
· Продольный угол наклона пласта - до 10о — до 6о
· Шаг установки крепи - 2.0м — 2.0м
· Количество стоек в секции - 2 шт. — 2 шт.
· Номинальное сопротивление стойки — 1662 кН — 1662 кН
· Предварительное сопротивление стойки — 866кН — 866кН
· Шаг передвижки крепи - 0.8м - 0.8м
· Усилие передвижки конвейера — 125кН — 157кН
· Усилие передвижки секции — 157кН — 282кН
· Удельное давление на кровлю - 889 y 908 кН/м2 - 992кН/м2
· Удельное давление на почву - 3410 y 3480 кН/м2 — 2530 кН/м2
· Масса секции - ~6372кг - <metricconverter productid=«7317 кг» w:st=«on»>7317 кг
· Давление питания — 25 МПа — 25 МПа
· Гидравлическая жидкость (водомасляная эмульсия) - 3—5% .
Конструкция крепи обеспечивает полную механизацию следующих процессов:
· распор секций между почвой и кровлей с предварительным подпором;
· поддержание кровли с постоянным рабочим сопротивлением;
· опускание секций;
· передвижка секции к груди забоя;
· передвижка забойного конвейера;
· корректировка секций.
Крепь сопряжения ”Фазос- 15/31”
· Максимальная высота крепи - 3.085м;
· Минимальная высота крепи - 1.500м;
· Падение пласта - до 8L.
· Шаг установки крепи - 1.5м;
· Номинальное сопротивление стойки — 1500кН;
· Предварительное сопротивление стойки — 785кН;
· Сопротивление крепи: ------------- min — 370кН;
max — 520кН;
· Усилие передвижки конвейера — 157кН;
· Усилие передвижки крепи — 282кН;
· Удельное давление на кровлю — 0.72МПа;
· Удельное давление на почву — 2.0МПа;
· Шаг консоли верхняка - 650мм;
· Рабочая жидкость — 3 I 5% водомаслянная эмульсия;
· Масса секции — 12090кГ.
КОНВЕЙЕР ВАЛЬБОТ-
I и ВАЛЬБОТ —
II
· Производительность Max. - 600 т/час
· Длина конвейера - 90м
· Скорость скребковой цепи - 1.12м/сек
· Скребковая цепь:
- Тип - звеночная, калиброванная
- количество полос - — 1
- диаметр и шаг - Ø30х108мм
- разрывное усилие - 1130 кН
· Электродвигатель:
- вид — асинхронный, короткозамкнутый,
взрывобезопасный
- тип — 3SGf 315M4
- мощность — 2x132 кВт
- синхронная скорость вращения — 1500 1/мин
· Привод
- тип редуктора — конический
- передаточное отношение редуктора - i=28,13
· Рештаки:
- ширина/длина - 750 / 1500мм
- профиль боковины рештака - Е225
· Допустимый наклон выработки:
- по простиранию - A12L
- по падению/восстанию - A 5L
Вальбот — I и Вальбот — II -два одинаковых конвейера. Отличие состоит в том, что рештачный став конвейера Вальбот — II искривлен в горизонтальной плоскости на угол 12L у приводной части для его разгрузки на соседний вдоль лежащий скребковый конвейер Вальбот-I.
Оба конвейера имеют разные основания привода, приводы конвейеров закончены разгрузочными узлами, предназначенными для беспылевой разгрузки горной массы, а также оснащены собственными передвижными устройствами. продолжение
--PAGE_BREAK--
3.Расчёт механизированной крепи.
3.1. Проверочный расчет устойчивости призабойного пространства для крепи “Фазос — 13/20”.
Расчеты произведены в соответствии с “ Нормативными и методическими документами по ведению горных работ на Старобинском месторождении калийных солей”.
3.1.1. Максимальная и минимальная конструктивная высота крепи в лаве должна удовлетворять условию:
Нmin≤Mmin x(1wa xLз) wb – t;
Нmax ≥M max x (1 – a xLп),
Где: Mmin и Mmax - минимальная и максимальная мощность пласта
в пределах выемочного столба. Mmin =0,97м и Mmax= 1,17м.
Lп и Lз - расстояние от груди забоя до оси передней и задней стойки; Lп = Lз = 3.11м
а - коэффициент опускания кровли для Старобинского месторождения принимается — 0.015.
b - запас на разгрузку крепи от горного давления. Для слоев мощностью пластов (слоев) 1.5м и менее принимается — 50мм.
t - cуммарная толщина породной подушки для пластов (слоев) мощностью 1.5м и менее принимается 45мм.
Согласно технической характеристике крепи: H
min =1.30м;
H
max =2.00м.
Hmin =1300 < 970x (1 – 0.015 x 3.11)w50w45 =1526мм.
1300<<metricconverter productid=«1526 мм» w:st=«on»>1526 мм
Hmax = 2000 > 1170x(1 – 0.015 x 3.11 ) = 1811мм.
2000 > <metricconverter productid=«1811 мм» w:st=«on»>1811 мм
Из расчетов следует, что требуемое условие соблюдается.
3.1.2. Несущая способность (qc) механизированной крепи в лаве должна удовлетворять условию:
qc≥ qk;
где:
qс– несущая способность крепи;
q w удельная нагрузка механизированной крепи от горного давления.
При мощности пласта (слоя) лавы 1.1-<metricconverter productid=«3.0 м» w:st=«on»>3.0 м принимается 300 кН/м2.
k – размерный коэффициент, м4/kH,
k — принимаемый по результатам специальных исследований на Старобинском месторождении, k=0.0225.
<img width=«12» height=«23» src=«ref-2_138466443-73.coolpic» v:shapes="_x0000_s1062 _x0000_s1063">
qс =Qс
Вз x S;
где: Qс wрабочие сопротивление секции крепи; (Qс =3324 кН/м2)
Вз wширина призабойного пространства ( расстояние от груди забоя до завального конца верхняка крепи ), м – берется после снятия комбайном полосы полезного ископаемого при задвинутых к конвейеру секциях крепи. Вз=4.4м
S w шаг установки крепи. S = 2м
(в соответствии с данными технической документации)
qс = 3324 = 378 кН/м2;
4.4 x 2
При ширине забойного пространства В3>4.2м указанные значения удельной нагрузки должны быть скорректированы в соответствии с зависимостью:
qk = q+ (
Bз — 4.0)2
k
qk= 300+ (4.4- 4.0)2 =307 кН/м2;
0.0225
378>307
Согласно произведенным расчетам применяемая забойная крепь
“Фазос –13/20” обеспечит устойчивость кровли призабойного пространства.
4.Расчет достаточности водозащитной толщи пород для безопасной отработки пласта.
Защита рудников от затопления водами надсолевого комплекса обеспечивается водоупорными слоями водозащитной толщи, в которых не возникают трещины при деформировании массива пород вследствие его подработки. Водозащитная толща (ВЗТ), представлена соленосными отложениями над горизонтом ведения горных работ, и глинисто-мергелистой толщей (ГМТ) за исключением ее верхней части, сложенной слабообводненными породами. В пределах центральной части шахтных полей 1, 2, 3 и 4 РУ мощность верхней части разреза ГМТ, сложенной слабообводненными породами, принимается равной 50 м.
Расчет выполнен в соответствии с “Рекомендациями по определению необходимой мощности водозащитной толщи”, а также с “Указаниями по защите рудников от затопления в условиях Старобинского месторождения калийных солей”. Результаты занесены в таблицу 3.
При разработке двух пластов проверка условия безопасности выполняется на границах остановки очистных работ. Проверка условия безопасности выполнена с учетом максимального из значений высот зон трещин, рассчитанных для каждой из границ с помощью неравенства:
d2*mпр
2*S1 + d3*mпр
3*S3 < 1, где:
Hв – [M] Hв – [M]+H3-2
Нв– мощность ВЗ над верхним пластом, м;
mпр2 и mпр3 – приведенные вынимаемые мощности на отрабатываемых гори-
зонтах ( нумерация сверху вниз);
Hв и H3-2 – расстояния от рассматриваемого до верхнего отрабатываемого го-
ризонта, м;
d2 и d3 – параметры, определяемые по таблице 8.1 «Нормативных и методиче-
ских документов по ведению горных работ на Старобинском месторождении калийных солей» в зависимости от глубины и системы разработки для каждого из отрабатываемых пластов;
S1 и S3 – коэффициенты, определяемые с учетом взаимного расположения
границ отработки пластов;
[M] – минимальная мощность предохранительной потолочины (принимается
согласно «Указаний…»);
Определим приведенную вынимаемую мощность по формуле:
mпр=mв*k, гдеmв – вынимаемая мощность пласта, м,
k – степень извлечения рудной массы;
mпр=3*0.422=1,266~1.27 – при камерной системе разработки.
Для проектируемой лавы k = D/D0+1,4*Hi-1, где
D – длина лавы, м;
D0= 60*mв = 60*1,17 = 114;
Hi-1 – расстояние по нормали от рассматриваемого i-го пласта до верхнего отрабатываемого горизонта, м;
i – номер рассматриваемого отрабатываемого горизонта, отсчитываемый сверху вниз;
D0+1,4*Hi-1 = 114+1.4*164 = 343.6м;
Для проектируемой лавы ( k= D/D0+1,4*Hi-1),
k=162/114+1.4*164=0.47 – при столбовой системе разработки с обрушением кровли.
mпр=mв*k=1,17*0.47=0.89м.;
d – безразмерный параметр, определяемый в зависимости от глубины ведения работ. Для столбовой системы разработки значения параметра d на различных участках шахтного поля определяется по формуле из таблицы 8.1«Нормативных и методических документов по ведению горных работ на Старобинском месторождении калийных солей»:
d3=57-0,01*H3 = 57-0.01*635 =50.65;
Произведем расчёт:
27.9*3.0*0.41 + 50.65*1,17*0.68 < 1
280 – 50 420 – 50+164
Таблица №3
№ п.п.
Наименование
параметра.
Ед. изм
Букв.
обозначения.
Значение параметра:
Примечание.
№
формулы.
Гор-290м (2)
Гор-445м (3)
1.
Примыкание проектируемого участка.
МАТН №2
2.
Система разработки.
камерная
столбовая
3.
Глубина залегания.
м
Н
471
635
4.
Мощность ВЗТ.
м
Нв
280
420
5.
Вынимаемая мощность.
м
mв
3.0
1,17
7.
Длина лавы №37.
м
D
162
8.
Безопас. предохр. потолочина.
м
[M]
50
50
9.
Расстояние между горизонтами.
м
Н3-2
164
164
11.
Определение приведенной вынимаемой мощности (mпр=mв*k):
D0= 60*m
в
D
180.0
114
D
+1,4*
Hi
-1
409.6
343.6
d2=32-0,01*H2
d2
27.29
Таб. 8.1
d3=57-0,01*H3
d3
50.65
Таб. 8.1
12.
K — определяем из условия 8.2.6 «Рекомендаций по определению необходимой ВЗТ».
При D<D+1,4*Hi-1
162 < 343,6
Коэффициенты:
k
0.422
Для проектируемой лавы ( k= D/D0+1,4*Hi-1)
0.47
13.
Приведенная вынимаемая мощность.
mпр
1.27
0.89
(8.1)
14.
Проверка условия безопасности по формуле (8.3.)
Высота зон трещин.
0.15
0.12
(8.3.)
15.
Суммарная величина высот трещин.
0.27
0.27<1
Условие безопасной отработки проектируемой панели столбовой системой разработки (валом) соблюдается.
5.Технология очистных работ.
В связи с тем, что высота монтажного штрека 3.12м, забойная крепь «Фазос-13/20» установлена без распора. Зарубка лавы осуществляется ãкосыми заездамиÒ, т.е. с поочерёдной задвижкой забойной крепи под породную консоль. По мере передвижки оборудования комплекса по центру монтажного штрека при необходимости устанавливаются деревянные стойки диаметром 0.18y0.20м, L=3.0м с шагом 3.0м.
После окончания монтажа оборудования, перед зарубкой лавы, забойный конвейер задвигается участками для осуществления зарубки «косыми заездами», как описано ниже. Крепи устанавливается в положение максимально приближенное к конвейеру.
Для обеспечения передвижки (подтягивания) крепи на монтажном штреке используются деревянные стойки, распираемые между оборудованием и завальным бортом монтажного штрека
5.1Технология зарубки.
Выемка полос
ãкосыми заездами
Ò производится следующим образом:
C учетом раздвижности забойной крепи и мощности слоев вынимаемая мощность по всей длине зарубки должна быть 1.9 м. Зарубка лавы начинается от вентиляционного (конвейерного) штрека к конвейерному (вентиляционному) штреку, с выравнивания забоя лавы – выемка нулевой полосы, с шириной захвата до 0.8м. После задвижки забойного конвейера к забою лавы комбайн начинает зарубку.
Зарубка на первую полосу производится – в 30I33м от ВШЛ с захватом от 0.0 м в начале зарубки до 0.8 м в конце ее.
Зарубка на вторую полосу — в 60I66м и т.д.
Для обеспечения передвижки крепи устанавливается деревянный брус между основанием крепи и завальным бортом монтажного штрека.
Для распора крепи между верхняком крепи и кровлей устанавливается деревянная стойка до захода верхняка под породную консоль на уровне гидростойки.
Начиная с шестой полосы производится выравнивание забоя лавы. Зарубаясь на расстоянии 30.0-33.0м от КШЛ с переменной шириной захвата от 0.0 до 0.8м, затем на расстоянии 60.0I66.0м – на седьмую и так далее до выравнивания линии забоя.
Задвижка крепи в лаву производится по мере выемки полос после отгона комбайна и задвижки забойного конвейера, обеспечивая минимальный разрыв во времени между креплением и не допуская обнажения кровли более 2.1-<metricconverter productid=«2.2 м» w:st=«on»>2.2 м.
Места зарубки полос (длина участка) могут изменяться по длине лавы и зависят от величины возможного изгиба забойного конвейера. Схема выемки полос при зарубке «косыми заездами» показана на графической части чертежа.
После задвижки крепи в лаву (всем оборудованием лавы) зарубка считается законченной.
5.2Технология очистной выемки.
Очистная выемка осуществляется комбайном СЛ-300, перемещающимся по ставу забойного конвейера ЕКФ-3. Выемка полосы производится в направлении от ВШЛ к КШЛ с зарубкой у вентиляционного штрека “косым заездом”, возможен вариант с зарубкой у конвейерного штрека.
Комбайн осуществляет одностороннюю механизированную выемку и погрузку отбитой руды на забойный конвейер с последующей зачисткой комбайновой дороги.
Очистной цикл состоит из следующих операций:
·Зарубка комбайна “косым заездом”.
·Выемка полосы с одновременной передвижкой крепи.
·Отгон комбайна с зачисткой и передвижкой за комбайном забойного конвейера.
·Концевые операции: осмотр комбайна и замена резцов, зачистка бортовых штреков, дозадвижка забойной крепи, передвижка эстакады с приводом забойного конвейера, крепи сопряжения.
Очистной цикл отражен на графической части (см. “Схему работы комбайна” и “График организации работ”).
Зарубка комбайна на новую полосу производится следующим образом:
· При отгоне с зачисткой комбайновой дороги комбайн не доходит до вентиляционного (конвейерного) штрека на расстояние 26.0I28.0м, на котором забойный конвейер задвигается к забою. Комбайн начинает зарубку с постепенным увеличением захвата соответственно изгибу конвейера. Место зарубки уточняется паспортом.
· После вырубки правого режущего органа на ВШЛ, идущего по кровле III сильвинитового слоя, комбайн отгоняется примерно на 12.0-13.0м, опускает режущий орган и выполняет выемку оставшегося уступа, образующегося между бортом ВШЛ и левым режущим органом комбайна.
· После выемки уступа заканчивается задвижка забойного конвейера по всей длине лавы и, из образовавшейся в результате зарубки “косым заездом” ниши, начинается выемка полосы.
· Выемка полосы осуществляется с постоянной передвижкой забойной крепи непосредственно за комбайном.
· После вырубки правого режущего органа на КШЛ выемка уступа выполняется так же, как на противоположном бортовом штреке.
Комбайн отгоняется с зачисткой призабойного пространства на ВШЛ и цикл повторяется. продолжение
--PAGE_BREAK--
6.Организация работ в очистном забое.
Очистной комплекс обслуживает бригада в составе 12 человек. Режим работы бригады 4-х сменный, три смены добычные и одна ремонтная смена. Продолжительность смены — 6,0 часов + 1час затраченый на перевозку людей. В каждую смену работает звено в составе 3 человек: 2 машиниста горновыемочных машин VII разряда и горнорабочий очистного забоя VI разряда. Время работы комплекса по добыче составляет 18 часов в сутки, профилактическое обслуживание оборудования 6 часов.
Ремонтная смена участка работает 5 дней в неделю с двумя выходными: суббота и воскресенье. При этом соблюдаются общереспубликанские праздники, т.е. предоставление выходных в праздничный день.
Бригада работает не зависимо от общереспубликанских праздников. Выходные предоставляются согласно графику выходов бригады составляемому ежемесячно.
Тмес — среднемесячное количество дней работы комбайна определяется в зависимости от количества остановочных дней в году. Исходя из практики, в году планируется 29 остановочных дней (с учетом 9-ти праздничных дней), тогда среднемесячное количество дней работы комбайна будет:
Тмес =(365 – 29)/12 = 28 дней.
7. Участковый транспорт руды.
Отбитая комбайном руда поступает на забойный конвейер ЕКФ-3, затем на штрековые конвейеры Вальбот- II, Вальбот- I, на поперечный скребковый конвейер типа СП-301, затем на ленточный конвейер типа КЛЗ-500 на северо-восточном панельном конвейерном штреке. Далее руда поступает на ленточные конвейеры на главном северном конвейерном штреке к стволу №2 и затем скипами поднимается на поверхность.
Примечание: по мере подвигания забоя лавы став штрекового передвижного конвейера Вальбот- II подтягивается без разборки передвижным шагающим устройством вперед.
При подходе забоя лавы к концевой головке неподвижного конвейера Вальбот- I, конвейер без разборки перетягивается вперед передвижным шагающим устройством.
Поперечный скребковый конвейер типа СП-301 монтируется в следующей конвейерной сбойке, став северо-восточного панельного ленточного конвейера КЛЗ-500 – укорачивается.
8. Расчет производительности очистного забоя.
Рассмотрим порядок расчета производительности лавы при её оснащении одним комбайном, в случае применения двух и более комбайнов производительность возрастает пропорционально числу комбайнов.
№
п/п
Исходные данные.
Значение.
1.
Длина лавы
162м
2.
Вынимаемая мощность пласта
1,17м
3.
Ширина захвата
0.8м
4.
Энергоемкость разрушения сильвинита
1.5 кВт/час.т
5.
Объемный вес
2.11т/м3
6.
Коэффициент машинного времени
0.3
7
Число часов работы в сутки
18час.
8
Мощность электродвигателей комбайна
677.5кВт
9.
Количество рабочих суток в месяц
28дн.
Расчет производительности:
1.
Суточная производительность.
2439т
2.
Выход руды с полосы (с учетом 1% потерь)
514.37 т
3.
Расчетное количество циклов в сутки.
2439
514.37
4.74 цикла
принимаем
5 циклов
4.
Среднесуточное подвигание лавы.
5циклов * 0.8 = 4.0п.м
4.0 п.м.
5.
Выход руды с 1п.м. столба лавы (1% просыпи)
643 т
6.
Месячная производительность
67609.1т/мес
7.
Годовая производительность
811309.2т/год
продолжение
--PAGE_BREAK--
еще рефераты
Еще работы по производству
Реферат по производству
Проект ТП 35 10 кВ Город ИРЭС ООО БашРЭС Стерлитамак для электроснабжения потребителей с разработкой
3 Сентября 2013
Реферат по производству
Проект ТП 3510 кВ Город ИРЭС ООО БашРЭС-Стерлитамак для электроснабжения потребителей с
3 Сентября 2013
Реферат по производству
Конструкция силовой и осветительной сети и проект электроснабжения на предприятии
3 Сентября 2013
Реферат по производству
Санитарно-техническое оборудование зданий
3 Сентября 2013