Реферат: Расчет и выбор аспирационного оборудования

--PAGE_BREAK--

<img width=«158» height=«61» src=«ref-1_1789450248-743.coolpic» v:shapes="_x0000_i1061"> (2)
где <img width=«21» height=«25» src=«ref-1_1789450991-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1062"> – плотность окружающего воздуха (при t0=20 °С; <img width=«21» height=«25» src=«ref-1_1789450991-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1063"> =1,213 кг/м3).

Для укрытия места загрузки конвейера неплотности сосредоточены в зоне контакта наружных стенок с движущейся лентой конвейера (см. рис. 1):
<img width=«215» height=«28» src=«ref-1_1789451203-596.coolpic» v:shapes="_x0000_i1064"> (3)
<img width=«2» height=«55» src=«ref-1_1789451799-77.coolpic» v:shapes="_x0000_s1035">где: П – периметр укрытия в плане, м; L0– длина укрытия, м; b – ширина укрытия, м; <img width=«25» height=«27» src=«ref-1_1789451876-189.coolpic» v:shapes="_x0000_i1065">– высота условной щели в зоне контакта, м.
Таблица 4. Величина разрежения в укрытии (Ру) и ширина щели (<img width=«25» height=«27» src=«ref-1_1789451876-189.coolpic» v:shapes="_x0000_i1066">)



Расход воздуха, поступающего в укрытие по желобу, м3/с [10, 13, 25]



<img width=«150» height=«29» src=«ref-1_1789453070-406.coolpic» v:shapes="_x0000_i1072"> (4)
где S – площадь поперечного сечения желоба, м2; <img width=«20» height=«25» src=«ref-1_1789453476-99.coolpic» v:shapes="_x0000_i1073"> – скорость потока перегружаемого материала при выходе из желоба (конечная скорость падения частиц), определяется последовательно расчетом:

а) скорости в начале желоба, м/с (в конце первого участка, см. рис. 1)


<img width=«125» height=«28» src=«ref-1_1789453575-265.coolpic» v:shapes="_x0000_i1074">, G=9,81 м/с2 (5)
б) скорости в конце второго участка, м/с



<img width=«128» height=«30» src=«ref-1_1789453840-294.coolpic» v:shapes="_x0000_i1075">    (6)
в) скорости в конце третьего участка, м/с



<img width=«340» height=«37» src=«ref-1_1789454134-815.coolpic» v:shapes="_x0000_i1076"> (7)
<img width=«61» height=«24» src=«ref-1_1789454949-159.coolpic» v:shapes="_x0000_i1077">– коэффициент скольжения компонентов («коэффициент эжекции») u– скорость воздуха в желобе, м/с.

Коэффициент скольжения компонентов зависит от числа Бутакова–Нейкова*
<img width=«226» height=«46» src=«ref-1_1789455108-622.coolpic» v:shapes="_x0000_i1078">    (8)
и критерия Эйлера
<img width=«139» height=«49» src=«ref-1_1789455730-481.coolpic» v:shapes="_x0000_i1079"> <img width=«116» height=«49» src=«ref-1_1789456211-433.coolpic» v:shapes="_x0000_i1080"> (9)
где d – средний диаметр частиц перегружаемого материала, мм,
<img width=«116» height=«46» src=«ref-1_1789456644-428.coolpic» v:shapes="_x0000_i1081"> (10)




(если окажется, что <img width=«88» height=«27» src=«ref-1_1789457072-231.coolpic» v:shapes="_x0000_i1082">, следует принимать в качестве расчетного среднего диаметра <img width=«88» height=«27» src=«ref-1_1789457303-223.coolpic» v:shapes="_x0000_i1083">; <img width=«35» height=«27» src=«ref-1_1789457526-208.coolpic» v:shapes="_x0000_i1084"> – сумма коэффициентов местных сопротивлений (к.м.c.) желоба и укрытий
<img width=«136» height=«27» src=«ref-1_1789457734-361.coolpic» v:shapes="_x0000_i1085"> (11)
ζвх – к.м.с, входа воздуха в верхнее укрытие, отнесенный к динамическому напору воздуха в конце желоба <img width=«68» height=«29» src=«ref-1_1789458095-284.coolpic» v:shapes="_x0000_i1086">.
<img width=«131» height=«29» src=«ref-1_1789458379-376.coolpic» v:shapes="_x0000_i1087">;  (12)
Fв – площадь неплотностей верхнего укрытия, м2;

* Числа Бутакова–Нейкова и Эйлера являются сутью параметров М и Nшироко используемых в нормативных [21] и учебно-методических материалах [25, 28., 30].





<img width=«18» height=«24» src=«ref-1_1789458755-101.coolpic» v:shapes="_x0000_i1088"> – к.м.с. желоба (<img width=«18» height=«24» src=«ref-1_1789458755-101.coolpic» v:shapes="_x0000_i1089">=1,5 для вертикальных желобов, <img width=«18» height=«24» src=«ref-1_1789458957-100.coolpic» v:shapes="_x0000_i1090">= 90°; <img width=«18» height=«24» src=«ref-1_1789458755-101.coolpic» v:shapes="_x0000_i1091">=2,5 при наличии наклонного участка, т.е. <img width=«33» height=«24» src=«ref-1_1789459158-114.coolpic» v:shapes="_x0000_i1092">90°) [21, 22]; <img width=«28» height=«25» src=«ref-1_1789459272-120.coolpic» v:shapes="_x0000_i1093">–к.м.с. жесткой перегородки (для укрытия типа «Д»; в укрытии типа «0» жесткая перегородка отсутствует, в этом случае <img width=«16» height=«21» src=«ref-1_1789459392-93.coolpic» v:shapes="_x0000_i1094">пер=0) [25];
Таблица 5. Значения<img width=«28» height=«25» src=«ref-1_1789459272-120.coolpic» v:shapes="_x0000_i1095"> для укрытия типа «Д»



Ψ– коэффициент лобового сопротивления частицы [9]



<img width=«206» height=«37» src=«ref-1_1789459794-457.coolpic» v:shapes="_x0000_i1097"> (13)
β– объёмная концентрация частиц в желобе, м3/м3



<img width=«147» height=«46» src=«ref-1_1789460251-480.coolpic» v:shapes="_x0000_i1098"> (14)
<img width=«66» height=«24» src=«ref-1_1789460731-165.coolpic» v:shapes="_x0000_i1099"> – отношение скорости потока частиц в начале желоба к конечной скорости потока.

При найденных числах Buи Euкоэффициент скольжения компонентов определяется для равномерно ускоренного потока частиц по формуле:



<img width=«208» height=«46» src=«ref-1_1789460896-552.coolpic» v:shapes="_x0000_i1100"> (15)
Решение уравнения (15)* можно найти методом последовательных приближений, полагая в качестве первого приближения



<img width=«150» height=«45» src=«ref-1_1789461448-411.coolpic» v:shapes="_x0000_i1101">         (16)


Если окажется, что φ1<n, величина φ определяется решением квадратного уравнения (получаемого из (15), опуская знаки абсолютной величины и раскрывая скобки):
<img width=«206» height=«35» src=«ref-1_1789461859-643.coolpic» v:shapes="_x0000_i1102">,      (17)
где
<img width=«111» height=«27» src=«ref-1_1789462502-312.coolpic» v:shapes="_x0000_i1103"> (18)
<img width=«91» height=«29» src=«ref-1_1789462814-320.coolpic» v:shapes="_x0000_i1104"> (19)
<img width=«131» height=«41» src=«ref-1_1789463134-407.coolpic» v:shapes="_x0000_i1105">    (20)
Порядок расчета рассмотрим на примере.

1. На основании заданного гранулометрического состава строим интегральный график распределения частиц по крупности (воспользовавшись предварительно найденной интегральной суммой mi) и находим медианный диаметр (рис. 3) dм = 3,4 мм > 3 мм, т.е. имеем случай перегрузки кускового материала и, следовательно, <img width=«20» height=«24» src=«ref-1_1789463541-100.coolpic» v:shapes="_x0000_i1106">=0,03 м; Pу =7 Па (табл. 4). В соответствии с формулой (10) средний диаметр частиц <img width=«113» height=«21» src=«ref-1_1789463641-219.coolpic» v:shapes="_x0000_i1107">.

2. По формуле (3) определяем площадь неплотностей нижнего укрытия (имея в виду, что L0=1,5 м; b =0,6 м, при В =0,5 м (см. табл. 1)

Fн =2 (1,5 + 0,6) 0,03 = 0,126 м2

3. По формуле (2) определяем расход воздуха, поступающего через неплотности укрытия


<img width=«297» height=«55» src=«ref-1_1789463860-1260.coolpic» v:shapes="_x0000_i1108">
Существуют другие формулы для определения коэффициента <img width=«18» height=«25» src=«ref-1_1789465120-107.coolpic» v:shapes="_x0000_i1109"><img width=«16» height=«18» src=«ref-1_1789465227-95.coolpic» v:shapes="_x0000_i1110"> в т.ч. для потока мелких частиц, на скорости движения которых сказывается сопротивление воздуха [13, 14].
<img width=«539» height=«313» src=«ref-1_1789465322-3243.coolpic» v:shapes="_x0000_i1111">

Рис. 3. Интегральный график распределения частиц по крупности
4. По формулам (5)… (7) находим скорости потока частиц в желобе:

<img width=«175» height=«27» src=«ref-1_1789468565-338.coolpic» v:shapes="_x0000_i1112"> м/с

<img width=«207» height=«29» src=«ref-1_1789468903-396.coolpic» v:shapes="_x0000_i1113"> м/с

<img width=«381» height=«35» src=«ref-1_1789469299-841.coolpic» v:shapes="_x0000_i1114"> м/с

следовательно

n= 4,43 / 5,87 =0,754.

5. По формуле (11) определяем сумму к.м.с. желоба с учетом сопротивления укрытий. При Fв =0,2 м2 по формуле (12) имеем

<img width=«171» height=«29» src=«ref-1_1789470140-429.coolpic» v:shapes="_x0000_i1115">

При h/H = 0,12/0,4 = 0,3, <img width=«234» height=«27» src=«ref-1_1789470569-559.coolpic» v:shapes="_x0000_i1116">

по табл. 5 находим ζnep=6,5;

6. По формуле (14) находим объемную концентрацию частиц в желобе

<img width=«267» height=«46» src=«ref-1_1789471128-670.coolpic» v:shapes="_x0000_i1117">

7. По формуле (13) определяем коэффициент лобового сопротивления
частиц в желобе <img width=«231» height=«32» src=«ref-1_1789471798-482.coolpic» v:shapes="_x0000_i1118">

8. По формулам (8) и (9) находим соответственно число Бутакова–Нейкова и число Эйлера:

<img width=«321» height=«43» src=«ref-1_1789472280-656.coolpic» v:shapes="_x0000_i1119">

<img width=«184» height=«43» src=«ref-1_1789472936-417.coolpic» v:shapes="_x0000_i1120">

9. Определяем коэффициент «эжекции» в соответствии с формулой (16):

<img width=«298» height=«45» src=«ref-1_1789473353-667.coolpic» v:shapes="_x0000_i1121">

И, следовательно, можно пользоваться формулой (17) с учетом (18)… (20):

<img width=«247» height=«86» src=«ref-1_1789474020-1218.coolpic» v:shapes="_x0000_i1122">

<img width=«296» height=«55» src=«ref-1_1789475238-860.coolpic» v:shapes="_x0000_i1123">

10. По формуле (4) определяем расход воздуха, поступающего в нижнее укрытие первого перегрузочного узла:

<img width=«285» height=«29» src=«ref-1_1789476098-600.coolpic» v:shapes="_x0000_i1124">

С целью сокращения вычислений положим для второго, третьего и четвертого перегрузочных узлов расход

<img width=«80» height=«24» src=«ref-1_1789476698-194.coolpic» v:shapes="_x0000_i1125"> к2=0,9; к3=0,8; к4=0,7

Результата вычислений заносим в первую строку табл. 7, полагая, что все перегрузочные узлы оборудованы одним и тем же укрытием, расход воздуха, поступающего через неплотности i– го перегрузочного узла, Qнi= Qн =0,278 м3/с. Результат заносим во вторую строку табл. 7, а сумму расходов Qжi+ Qнi– в третью. Сумма расходов <img width=«43» height=«27» src=«ref-1_1789476892-239.coolpic» v:shapes="_x0000_i1126">, – представляет собой общую производительность аспирационной установки (расход воздуха, поступающего в пылеуловитель – Qn) и заносится в восьмой столбец этой строки.

Расчет дисперсного состава и концентрации пыли в аспирируемом воздухе

Плотность пыли <img width=«173» height=«29» src=«ref-1_1789477131-462.coolpic» v:shapes="_x0000_i1127">

Расход воздуха, поступающего в убытие по желобу – Qжi (через неплотности для укрытия типа «О» – Qнi = QH), удаляемого из укрытия – Qai (см. табл. 7).

Геометрические параметры укрытия (см. рис. 1), м:

длина – L0; ширина – b; высота – Н.

Площадь поперечного сечения, м:

а) аспирационного патрубка Fвх= bc.;

б) укрытия между наружными стенками (для убытия типа «О»)
F2=bH;
в) укрытия между внутренними стенками (для укрытия типа «Д»)
F1=b1H;
где b – расстояние между наружными стенками, м; b1 – расстояние между внутренними стенками, м; Н – высота укрытия, м; с – длина входного сечения аспирационного патрубка, м.

В нашем случае, при В = 500 мм, для укрытия с двойными стенками (укрытие типа «Д») b =0,6 м; b1 =0,4 м; С =0,25 м; H =0,4 м;

Fвx=0,25 <img width=«8» height=«12» src=«ref-1_1789477593-73.coolpic» v:shapes="_x0000_i1128"> 0,6 =0,15 м2; F1 =0,4 <img width=«8» height=«12» src=«ref-1_1789477593-73.coolpic» v:shapes="_x0000_i1129"> 0,4 =0,16 м2.

Удаление аспирационной воронки от желоба: а) для укрытия типа «» Lу =L; б) для укрытия типа «Д» Lу = L –0,2. В нашем случае Lу =0,6 – 0,2 =0,4 м.

Средняя скорость воздуха внутри укрытия, м/с:

а) для укрытия типа «Д»

<img width=«75» height=«24» src=«ref-1_1789477739-185.coolpic» v:shapes="_x0000_i1130"> (21)

б) для укрытия типа «»

<img width=«17» height=«20» src=«ref-1_1789477924-117.coolpic» v:shapes="_x0000_i1131">=(Qж +0,5QH)/F2.        (22)

Скорость входа воздуха в аспирационную воронку, м/с:

<img width=«20» height=«23» src=«ref-1_1789478041-100.coolpic» v:shapes="_x0000_i1132">= Qа/Fвх (23)

Диаметр наиболее крупной частицы в аспирируемом воздухе, мкм:



<img width=«272» height=«57» src=«ref-1_1789478141-807.coolpic» v:shapes="_x0000_i1133"> (24)
По формуле (21) или по формуле (22) определяем скорость воздуха в укрытии <img width=«16» height=«24» src=«ref-1_1789478948-93.coolpic» v:shapes="_x0000_i1134"> и результат заносим в строку 4 табл. 7.

По формуле (23) определяем скорость входа воздуха в аспирационную воронку <img width=«21» height=«24» src=«ref-1_1789479041-101.coolpic» v:shapes="_x0000_i1135"> и результат заносим в строку 5 табл. 7.

По формуле (24) определяем <img width=«30» height=«24» src=«ref-1_1789479142-122.coolpic» v:shapes="_x0000_i1136"> заносим результат в строку 6 табл. 7.
Таблица 6. Массовое содержание частиц пыли, зависящее от <img width=«30» height=«24» src=«ref-1_1789479142-122.coolpic» v:shapes="_x0000_i1137"> [25]



Значения <img width=«17» height=«28» src=«ref-1_1789479602-102.coolpic» v:shapes="_x0000_i1140">соответствующие расчетной величине <img width=«30» height=«24» src=«ref-1_1789479142-122.coolpic» v:shapes="_x0000_i1141"> (или ближайшему значению) выписываем из столбца таблицы 6 и результаты (в долях) заносим в строки 11…16 столбцов 4…7 табл. 7. Можно использовать и линейную интерполяцию значений таблицы, но следует иметь в виду, что в результате получим, как правило, <img width=«91» height=«27» src=«ref-1_1789479826-312.coolpic» v:shapes="_x0000_i1142">и потому нужно скорректировать максимальное значение <img width=«17» height=«28» src=«ref-1_1789479602-102.coolpic» v:shapes="_x0000_i1143"> (чтобы обеспечить <img width=«91» height=«27» src=«ref-1_1789480240-310.coolpic» v:shapes="_x0000_i1144">).

Определение концентрации пыли

Расход материала – <img width=«21» height=«24» src=«ref-1_1789480550-108.coolpic» v:shapes="_x0000_i1145">, кг/с (36),

Плотность частиц материала – <img width=«21» height=«24» src=«ref-1_1789439396-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1146">, кг/м3 (3700).

Исходная влажность материала –<img width=«21» height=«24» src=«ref-1_1789439672-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1147">, % (2).

Процентное содержание в перегружаемом материале частиц мельче <img width=«30» height=«24» src=«ref-1_1789479142-122.coolpic» v:shapes="_x0000_i1148"> – <img width=«17» height=«16» src=«ref-1_1789480992-168.coolpic» v:shapes="_x0000_i1149">, % (при <img width=«30» height=«24» src=«ref-1_1789479142-122.coolpic» v:shapes="_x0000_i1150">=149…137 мкм, <img width=«15» height=«18» src=«ref-1_1789481282-88.coolpic» v:shapes="_x0000_i1151">=2 + 1,5=3,5%. Расход пыли, перегружаемой с материалом – <img width=«108» height=«25» src=«ref-1_1789481370-311.coolpic» v:shapes="_x0000_i1152">, г/с (10<img width=«8» height=«10» src=«ref-1_1789439323-73.coolpic» v:shapes="_x0000_i1153">3,5<img width=«8» height=«10» src=«ref-1_1789439323-73.coolpic» v:shapes="_x0000_i1154">36=1260).

Объемы аспирации – <img width=«23» height=«24» src=«ref-1_1789481827-112.coolpic» v:shapes="_x0000_i1155">, м3/с (<img width=«125» height=«24» src=«ref-1_1789481939-255.coolpic» v:shapes="_x0000_i1156">). Скорость входа в аспирационную воронку – <img width=«21» height=«24» src=«ref-1_1789479041-101.coolpic» v:shapes="_x0000_i1157">, м/с (<img width=«125» height=«24» src=«ref-1_1789482295-249.coolpic» v:shapes="_x0000_i1158">).

Максимальная концентрация пыли в воздухе, удаляемом местным отсосом из i-го укрытия (<img width=«30» height=«24» src=«ref-1_1789482544-119.coolpic» v:shapes="_x0000_i1159">, г/м3),



<img width=«111» height=«25» src=«ref-1_1789482663-322.coolpic» v:shapes="_x0000_i1160">, (25)
Фактическая концентрация пыли в аспирируемом воздухе



<img width=«80» height=«24» src=«ref-1_1789482985-180.coolpic» v:shapes="_x0000_i1161">, (26)


где <img width=«16» height=«24» src=«ref-1_1789483165-93.coolpic» v:shapes="_x0000_i1162">– поправочный коэффициент, определяемый по формуле



<img width=«179» height=«27» src=«ref-1_1789483258-326.coolpic» v:shapes="_x0000_i1163">, (27)
в которой



<img width=«156» height=«25» src=«ref-1_1789483584-289.coolpic» v:shapes="_x0000_i1164">, (28)



<img width=«508» height=«37» src=«ref-1_1789483873-1096.coolpic» v:shapes="_x0000_i1165">, (29)



<img width=«80» height=«27» src=«ref-1_1789484969-260.coolpic» v:shapes="_x0000_i1166">для укрытий типа «Д», <img width=«46» height=«27» src=«ref-1_1789485229-202.coolpic» v:shapes="_x0000_i1167"> для укрытий типа «О»; в нашем случае (при <img width=«85» height=«27» src=«ref-1_1789485431-231.coolpic» v:shapes="_x0000_i1168"> кг/м3)

<img width=«181» height=«21» src=«ref-1_1789485662-292.coolpic» v:shapes="_x0000_i1169">,



<img width=«544» height=«31» src=«ref-1_1789485954-1050.coolpic» v:shapes="_x0000_i1170">,
Или при W=W0=2%

<img width=«184» height=«21» src=«ref-1_1789487004-302.coolpic» v:shapes="_x0000_i1171">



<img width=«306» height=«27» src=«ref-1_1789487306-568.coolpic» v:shapes="_x0000_i1172">                (30)
1. В соответствии с формулой (25) вычисляем <img width=«32» height=«28» src=«ref-1_1789487874-199.coolpic» v:shapes="_x0000_i1173">.и заносим результаты в 7 строку сводной табл. 7 (заданный расход пыли <img width=«35» height=«25» src=«ref-1_1789488073-200.coolpic» v:shapes="_x0000_i1174"> делим на соответствующее числовое значение строки 3, а результаты заносим в 7 строку; для удобства в примечании, т.е. в столбце 8, проставляем значение <img width=«35» height=«25» src=«ref-1_1789488073-200.coolpic» v:shapes="_x0000_i1175">).

2. В соответствии с формулами (27…29) при установленной влажности строим расчетное соотношение типа (30) для определения поправочного коэффициента <img width=«16» height=«24» src=«ref-1_1789488473-94.coolpic» v:shapes="_x0000_i1176">, значения которого заносим в строку 8 сводной табл. 7.

Пример. По формуле (27) найдем поправочный коэффициент пси <img width=«57» height=«18» src=«ref-1_1789488567-142.coolpic» v:shapes="_x0000_i1177"> и <img width=«78» height=«25» src=«ref-1_1789488709-215.coolpic» v:shapes="_x0000_i1178">м/с:

<img width=«228» height=«25» src=«ref-1_1789488924-404.coolpic» v:shapes="_x0000_i1179">,

Тогда

<img width=«150» height=«24» src=«ref-1_1789489328-284.coolpic» v:shapes="_x0000_i1180"> г/м3

Если запыленность воздуха окажется значительной (<img width=«17» height=«24» src=«ref-1_1789489612-100.coolpic» v:shapes="_x0000_i1181">> 6 г/м3), необходимо предусмотреть инженерные способы по уменьшению концентрации пыли, например: гидроорошение перегружаемого материала, уменьшение скорости входа воздуха в аспирационную воронку, устройство осадительных элементов в укрытии [29, 30] или применение местных отсосов – сепараторов [31]. Если путем гидроорошения удается увеличить влажность <img width=«21» height=«24» src=«ref-1_1789489712-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1182"> до 6% то будем иметь:

<img width=«183» height=«21» src=«ref-1_1789489821-303.coolpic» v:shapes="_x0000_i1183">,



<img width=«148» height=«27» src=«ref-1_1789490124-351.coolpic» v:shapes="_x0000_i1184">                                                         (31)
При <img width=«24» height=«25» src=«ref-1_1789490475-132.coolpic» v:shapes="_x0000_i1185">=3,007, <img width=«100» height=«25» src=«ref-1_1789490607-226.coolpic» v:shapes="_x0000_i1186">, <img width=«17» height=«24» src=«ref-1_1789490833-100.coolpic» v:shapes="_x0000_i1187">=2,931 г./м3 и в качестве расчетного соотношения для <img width=«16» height=«24» src=«ref-1_1789483165-93.coolpic» v:shapes="_x0000_i1188">используем соотношение (31).

3. По формуле (26) определяем фактическую концентрацию пыли в I-м местном отсосе и результат заносим в строку 9 табл. 7 (значения строки 7 умножаются на соответствующие i-му отсосу – значения строки 8).

Определение концентрации и дисперсного состава пыли перед пылеуловителем

Для выбора пылеулавливающей установки аспирационной системы, обслуживающей все местные отсосы, необходимо найти усредненные параметры воздуха перед пылеуловителем. Для их определения используются очевидные балансовые соотношения законов сохранения массы, транспортируемой по воздуховодам пыли (полагая, что осаждение пыли на стенках воздуховодов пренебрежимо мало):



<img width=«75» height=«24» src=«ref-1_1789491026-182.coolpic» v:shapes="_x0000_i1189">    (32)
Для концентрации пыли в воздухе, поступающем в пылеуловитель, имеем очевидное соотношение:



<img width=«98» height=«45» src=«ref-1_1789491208-389.coolpic» v:shapes="_x0000_i1190">, <img width=«75» height=«45» src=«ref-1_1789491597-340.coolpic» v:shapes="_x0000_i1191"> (33)
Имея в виду, что расход пыли j-и фракции в i – м местном отсосе
<img width=«156» height=«25» src=«ref-1_1789491937-291.coolpic» v:shapes="_x0000_i1192">, (34)
массовое содержание этой фракции перед пылеуловителем
<img width=«96» height=«46» src=«ref-1_1789492228-390.coolpic» v:shapes="_x0000_i1193">, <img width=«75» height=«45» src=«ref-1_1789492618-335.coolpic» v:shapes="_x0000_i1194"> (35)
Очевидно, что
<img width=«161» height=«46» src=«ref-1_1789492953-660.coolpic» v:shapes="_x0000_i1195"> (36)
1. Перемножая в соответствии с формулой (32) значения строки 9 и строки 3 табл. 7, находим расход пыли в i – м отсосе, а его значения заносим в строку 10. Сумму этих расходов проставим в столбце 8.
    продолжение
--PAGE_BREAK--