Реферат: Проектування стріли крана
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Міністерство освіти і науки України
Київський національний університет будівництва і архітектури
Кафедра «Будівельні машини» ім… Ю.О. Вєтрова
ПОЯСНЮВАЛЬНА ЗАПИСКА
до курсової роботи з дисципліни:
«Проектування металевих конструкцій»
Тема роботи: Проектування стріли крана
Варіант №2
Виконав: студент ІVкурсу
групи ПНМ-41
Бабіч С.В.
Перевірив: доц.Горбатюк Є.В.
Київ – 2010
Зміст
Вихідні дані
Обчислення навантажень
Поздовжні навантаження
Вертикальні навантаження
Бокові навантаження
Визначення найбільших зусиль у стержнях стріли
Побудова ліній впливу у стержнях
Підбір перерізів стержнів і перевірка напружень
Список використаної літеретури
Вихідні дані:
Баштовий кран типу КБ – 674
Q=90 кН – вага вантажу;
Lc=29,1 м – довжиа стріли;
Gвіз.=9 кН – вага пересувного візка;
Gг.о.=4,2 кН – вага гакової обойми;
Gc=65,2 кН – вага стріли;
nп=0,85 об/хв – частота обертання поворотної частини крана;
і=2 – кратність поліспаста;
t=5 c – час розгону або гальмування.
/>
Рис. 1 – Розрахункова схема стріли крана КБ-674.
Обчислення навантажень
Знайдемо розрахункові навантаження, для чого номінальну власну вагу стріли Gc, пересувного візка Gвіз.і гакової обойми Gг.о., помножимо на коефіцієнт перевантаження nG=1,1, а вагу вантажу Qна коефіцієнт перевантаження nQ=1,15:
/>
2. Поздовжні навантаження.
Зусилля N1у нижній (веденій) гільці вантажного канату визначаємо за формулою (168) посібника [1]:
/>
де і=2 – кратність поліспаста;
ηп– коефіцієнт корисної дії вантажного поліспаста.
Коефіцієнт корисної дії поліспаста визначається за формулою:
/>
де η=0,98 – ККД одного блока.
/>
Тоді
/>
Зусилля N2у верхній (ведучій) гілці вантажного канату визначаємо за формулою:
/>
де n0=1 – кількість обвідних блоків.
3. Вертикальні навантаження.
На стрілу баштового крана діють такі вертикальні навантаження.
Власна сила ваги стріли, яка умовно розглядається як рівномірно розподілене навантаження з інтенсивністю:
/>
де Gc– повна сила ваги стріли.
Вертикальні зосереджені навантаження, що передаються на стрілу через вантажний візок:
сила ваги вантажу Q=103,5 кН;
сила ваги візка Gвіз=9,9 кН;
сила ваги гакової обойми Gг.о.=4,62 кН.
Схема розташування прикладених до стріли вертикальних навантажень зображено на рис. 2.
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/>
Рис. 2 – Розрахункова схема стріли при дії вертикальних навантажень.
4. Бокові навантаження.
Бокові навантаження, перпендикулярні до вертикальної площини симетрії стріли, виникають внаслідок вітрового тиску і інерції стріли з вантажем під час розгону або гальмування при повороті крана.
Повні вітрові навантаження на стрілу Wcвизначаємо за формулою:
/>
де рв=0,25 кН/м2 – нормальний тиск вітру;
Ан – розрахункова повітряна площа, Ан=Ак∙кс;
Ак – площа контуру бокової проекції стріли, м2:
/>
кс=0,5…0,7 – коефіцієнт заповнення, приймаємо кс=0,6
Ан=69∙0,6=41,4 м2.
Тоді
/>
Вітрове навантаження на стрілу крана вважається рівномірно розподіленим з інтенсивністю:
/>
Повне вітрове навантаження на вантаж вважається зосередженими і прикладеними в центрі ваги вантажу:
/>
де Ан– розрахункова повітряна площа вантажу вагою Q=90 кН.
Знайдемо по табл.3.1 [2] />
Тоді
/>
Інерційні навантаження, що діють на вантаж Тван, гакову обойму Тг.о. і візок Твіз розглядаються як зосереджені і обчислюються за формулою:
/>
де G – вага розглядуваного елемента;
g=9,8 м2/с – прискорення вільного падіння;
t=5 с – час розгону або гальмування.
Найбільша лінійна швидкість />визначається за формулою:
/>
де R– відстань від осі обертання крана до центра ваги елемента, яка дорівнює R=30500-500=30000=30м;
n=0,85об/хв. – частота обертання крана.
/>
Тоді:
сили інерції, що діють на візок
/>
сили інерції, що діють на вантаж
/>
сили інерції, що діють на гакову обойму
/>
інерційне навантаження на стрілу вважають зосередженою силою Тс, прикладеною до оголовка стріли
/>
Розрахункова схема стріли при дії бокових (горизонтальних) навантажень зображено на рис.3.
/>
Рис. 3 – Розрахункова схема стріли при дії горизонтальних навантажень.
5. Визначення найбільших зусиль у стержнях стріли.
/>
Рис. 4 – Схема розкладання вертикальних навантажень.
Розкладання навантажень на складові. Кожна з вертикальних навантажень, що діють на стрілу, розкладається на дві складові, які лежать в площинах бокових граней (рис.4).
/>
Визначаємо кут />:
/>
Визначаємо складові навантаження:
/>
/>
/>
/>
Горизонтальні навантаження в тригранних стрілах умовно прикладаються до єдиної горизонтальної ферми. Виникаючий при цьому крутний момент з метою спрощення розрахунків не враховується.
6. Побудова ліній впливу зусиль у стержнях.
У складі як вертикальних, так і горизонтальних навантажень є рухомі навантаження, що переміщуються вздовж стріли разом з вантажним візком. Максимальні зусилля в стержнях виникають при деяких найбільш не вигідних положеннях візка. Для визначення цих зусиль по-перше побудуємо їх лінії впливу від дії одиничної сили, що рухається вздовж стріли.
У зв’язку з тим, що найбільш навантажені стержні знаходяться на консольній частині, то будувати лінії впливу опорних реакцій не потрібно.
Найбільш навантажені стержні, які приникають до заданого вузла В позначені рисками. Проводимо переріз І-І крізь стержні В-1, В-3, 2-3 та розглянемо рівновагу правої відсіченої частини ферми.
Лінія впливу SВ1(моментна точка 3).
Сила Р=1ліворуч від перерізу:
/>
Сила Р=1праворуч від перерізу:
продолжение--PAGE_BREAK--
/>
/>
при х=0; SB1=0;
при х=9,3; SB1=3,72.
Лінія впливу S23(моментна точка В)
Сила Р=1ліворуч від перерізу:
/>
Сила Р=1праворуч від перерізу:
/>
/>
при х=0; S23=0;
при х=11,8; S23=-4,72.
Лінія впливу SВ3(моментна точка відсутня).
Сила Р=1ліворуч від перерізу:
/>
Сила Р=1праворуч від перерізу:
/>
/>
/>
Лінія впливу S13(моментна точка відсутня).
Сила Р=1ліворуч від перерізу:
/>
Сила Р=1праворуч від перерізу:
/>
Будуємо лінії впливу зусиль в горизонтальній площині ферми.
Побудуємо лінію впливу зусилля S23, яке одночасно належить до горизонтальної ферми.
Лінія впливу S23(моментна точка С).
Сила Р=1ліворуч від перерізу:
/>
Сила Р=1праворуч від перерізу:
/>
/>
при х=0; S23=0;
при х=11,8; S23=-6,55.
Лінія впливу SА1(моментна точка відсутня).
Сила Р=1ліворуч від перерізу:
/>
Сила Р=1 праворуч від перерізу:
/>
/>
/>
Визначимо по лініях впливу максимальні зусилля в розглянутих стержнях.
Зусилля у стержнях стріли від вертикальних або від горизонтальних навантажень можуть бути знайдені за формулою:
/>
де Рі– зосереджені сили, що лежать у площині розглядуваної грані стріли;
уі– ординати лінії впливу, відповідні точкам прикладення зазначених сил;
q– інтенсивність розподіленого навантаження;
/>— площа між лінією впливу й базовою нульовою лінією.
Зусилля в одиничному поясі SВ1стріли дорівнює:
/>
де />зусилля спричинені вертикальними навантаженнями;
/>зусилля спричинені поздовжніми навантаженнями.
Зусилля />визначимо з допомогою лінії впливу />від складових />. Інтенсивність розподіленого навантаження q, що лежать у площинах бокових граней.
/>(розтягнення).
Зусилля />визначаємо за формулою:
/>
де /> — кут утворений горизонтальною площиною з боковою проекцією поясів, що сприймають це зусилля.
/>(стискання).
/>(розтягнення)./>
Зусилля />у стержні пояса, спільного для бокової і горизонтальної ферм, складається із зусиль зумовлених відповідно вертикальними, горизонтальними і поздовжніми навантаженнями:
/>
продолжение--PAGE_BREAK--
/>(стискання).
Зусилля />визначаємо за допомогою лінії впливу />в горизонтальній грані:
/>(стискання).
Зусилля />визначаємо за формулою:
/>(стискання).
Остаточно:
/>/>
Розноси і стояки бокових граней стріли сприймають тільки вертикальні навантаження.
Зусилля в розносі />визначимо за допомогою лінії впливу />
/>(розтягнення).
Зусилля в стояку />визначаються за допомогою лінії впливу />в боковій грані:
/>(стиснення).
Розноси і стояки горизонтальних граней сприймають лише горизонтальні навантаження, перпендикулярні до вертикальної площини симетрії стріли.
Зусилля в розносі />визначаємо за допомогою лінії впливу />в горизонтальній фермі:
/>
7. Підбір перерізів стержнів і перевірка напружень.
Верхній пояс. Площа перерізу вибираємо згідно за формулою:
/>
де m=1 – коефіцієнт умов роботи для труб;
R=210 МПа=21кН/см2– розрахунковий опір матеріалу для сталі 20;
/>
Вибираємо з таблиці сортаменту прокатних сталей [3] «Трубы стальные бесшовные гарячекатаные» (ГОСТ 8732-89) трубу: зовнішній діаметр
Dз=140 мм, товщина стінки S=11 мм, площа перерізу F=44,56 см2, радіус інерції і=4,58 см.
Нижній пояс. Найбільше стискуюче зусилля Sств елементах даної групи дорівнює:
/>
Необхідна площа перерізу:
/>
де ϕ– коефіцієнт поздовжнього згину(попередньо береться для поясів 0,7 – 0,8);
m=1 – коефіцієнт умов роботи;
R=210 МПа=21 кН/см2– розрахунковий опір матеріалу.
/>
Вибираємо з таблиці сортаменту [4] два нерівнобоких кутника 110х70х8 мм(рис.5), для якого:
А=13,93 см2, imin=1,52 cм, Imin=32,31см4, iх=3,51 см,
Іx=171,54 см4, Iy=54,64 см4, іу=1,98см, xo=1,64 cм, yo=3,61 cм.
Для обраного перерізу проводимо перевірку напружень Ϭза формулою:
/>
Гнучкість стержня:
/>
де μ – коефіцієнт зведення довжини (для поясів стріли μ=1);
l – геометрична довжинастержня(l=2,5 м), що визначається, як відстань між центрами вузлів;
rmin– мінімальний радіус інерції перерізу:
/>
Обчислимо Іудля всього перерізу:
/>
/>
продолжение--PAGE_BREAK--
/>/>
/>
Гнучкість пояса:
/>
По таблиці коефіцієнтів поздовжнього згину ϕзнайдемо інтерполяцію:
/>
Напруження:
/>˂/>
Розкоси бокових і горизонтальних ферм.
Найбільше зусилля буде SВ3=-105,31 кН(стискання).
Необхідна площа перерізу:
/>
Приймаємо: ϕ=0,6; μ=1,0 (для труб), R=21кН/см2.
Тоді:
/>
Із сортаменту [4] вибираємо трубу: Dз=70 мм, S=4 мм,
А=8,29 см2, і=2,36 см.
Усі розкоси і стійки бокової і горизонтальної ферм виготовляємо однаковими.
Перевіримо напруження:
/>
Мінімальний радіус інерції перерізу для трубчастих стержнів обчислимо за наближеною формулою:
/>
Знайдемо погонні жорсткості пояса іпі розкоса ір:
/>
/>
де />
Коефіцієнт k1:
/>˃2.
Відношення:
/>
Значення μ для розкоса знайдемо по табл. 2.2 [2]:
/>
Гнучкість розкоса:
/>
Коефіцієнтів поздовжнього згину ϕ(табл. 2.1, [2]):
/>
Напруження:
/>˂/>
Конструювання і розрахунок заданого вузла стріли.
Розрахунок вузлів зводиться до обчислення на міцніть зварних швів, що кріплять елементи решітки до верхнього пояса.
Визначимо необхідний катет шва за формулою:
/>
де Sp– зусилля в привареному режимі;
/>— коефіцієнт форми шва, що залежить від технологіі зварювання (/>при ручному і 1,0 при автоматичному зварюванні);
/>— розрахунковий опір кутового шва (приймаємо />);
lш— довжина шва, яка при обтиску елементів решітки в площині, перепендикулярній до площини зєднувальних стержнів визначається за формулою:
/>
У нашому випадку d1=140 мм, d2=70 мм. Тоді:
/>
Стержень В3: />
Катет шва: />
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Приймаємо />
Стержень В1: />
Катет шва: />
Мінімальний катет шва становить 3 мм, тому приймаємо />
Список використаної літератури:
Власов В.В. Будівельна механіка і металеві конструкції: Навч. посібник. – К.: Міістерство освіти і науки України, 1994. – 200с.
Власов В.В., Шемет І.О. Методичні вказівки та завдання до курсової роботи з дисципліни «Будівельна механіка і металоконструкції». – К., КДТУБА, 1996. – 28с.
Живейнов М.М., Карасев Г.И., Цвой И.Ю. Строительная механика и металлоконструкции строительных и дорожных машин: Учебн. пособие. – М.: Машиностроение, 1988. – 278 с.
Справочник по специальным работам «Монтаж стальных и сборных железобетонных конструкций» Под ред. Б.А. Хохлова. – М.: Стройиздат, 1970 – 906 с.
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@#�N##�FcQX�###�E##��7#�I$�d�]/�LfS9��m7�Cd1i#�K>��hT:$&E#��@�# O�$# #���#�d6##���P�##!#�FcQ��R-#�G��#�#I �Icr�#�U/�LfS9��m7�A哸��[?�P'�#%#�B�Qi4zU6�F�S�t��V�W�VkU��v�]����(#�# O�$# #���#�d6##��Ӆ�#�m#�#»#��v=#�Ơr8ԅ� �C�#i\�],�Le�9��m7�NgS���O%�ϧ�*#�kB�̥�H�23H�Ҩ�ʤ#lf#$#k��Ʋێ�j�XL #�# O�$# #���#�d6##��Ӆ�#�m#�#"#��v=#�Ơp�##I%�I�q�D�S"�K�S9��m7�Nfҷ�Y%�Kh2�##=��贉4�1#�Ө�ڤ�uW���T�Mb�Q�@@�# O�$# #���#�d6##�-��#2�###D###�v##�Fc���*G'�H`�iD�\��K%�9�1��##�Ł�A���Og�Z%#�G��dT�\�#N�R� ���R�V)��j�Q�E��Z}z�_��c#�e�ζ@�b�k#"�,�@@�# O�$# #���#�d6##���P�##!#�FcP8�Z5#���P� "##�Jcqi<�]/�LfS9��K#�ɣ����w#�h3�#�IF�H)#*\&�L�)1�}F�I��"���v�\�-��#2� R��e�X#�# O�$# #���#�d6##���#�#�m#�#"#��v1#�£�9 jG'�H��X4�Q/�I$#9��m#�A'3y��}7�G�#l�#D�ѡԉ�*#L�ӡ� �&�.�$"�ڍJ�#�W��IeVS"����h�#�#��g� Tf#�# O�$# #���#�d6##�B @#�N# ��b�x�#5#�H_��RI"�JdQ�<�] ��fQi|�m7��#rX��#>��!3�u F�Q«T��A���2:$ΗE��k# �»�;�G#�h#�mT��#�x�#�# O�$# #���#�d6##�B @#�N%#��c#H�v##�HdP�#�7#�ɟ�d�[+�Lf#9|�e �š��D�})�O�x�#CA�R(th�* N�G �#�J�V���#�b�^�U'u�V�O�UjU�o�W� �# O�$# #���#�d6##�B @#�N##�F#�dj=#�F�1�#�I'��d�H�� (�ĥP���K4��&�y$�k<�G!�9ĺcG�R`�j#*�;�ѩ�##N#U�Q�#��*�I�Qk�$v�Y�Y�#i�9e�Bl7#�>�#���# O�$# #���#�d6##�B @#�*"��A�q��R9#�Ǣ��Ď#!��$��ԚK/�˥r)��e6��f2�t�3?��g�Z%#s*�M�4��6�#��i��dViO���4�ľ�P��kժ�:';��ju�Ų�c���6+U��#�# �# O�$# #���#�d6##�B`Q8�#,# ��b%#��#�H�G#�J#�$�M)���1ɔ�O,�F�ҙ��i-�P!#� u0�E��*\F�O�Kbu9��g;�թ5��v�_�X+�#%��b�Ym6{U�)k���+#��p��-�*����TpX90##�# O�$# #���#�d6##�B`Q8�*##�@�#'�n.#��!#� �##�G�ҩ$r1 @Je#�,� 3��$��d�#>�Nf����#�O�t��##O�Ti#J��R�VkU��v�#m�#@#2�CW�Ǣv+,>'f�Z(�*�>�g��oR�##�# O�$# #���#�d6##�B Q8�V-#��@#��r7#�G�Q�$�K#�Je#�<�U#@D���|�i7��fө��}+�Hcq#%#�#�A)1#T#�G�TjU:�V�D�V�h� fH6�T�}f�d�Z*�z]��o���p#�# O�$# #���#�d6##�B`Q8�V-#�##��j-#�Ha��B#=#�JeR�d�#$�D�# t�m#�L�3���}*m� �#��G���I#�5 ��$)2ڜ2�G��j��ZO##@@�# O�$# #���#�d6##�B @#�V-#�E#/�TZ=#�C#p�#N9#��eR�d�##���#i��m7�-��d�A�#��hS�$���3##c�#�Hf[QjS�#V�W�VkU��N=&�Mk�9|�e#�# O�$# #���#�d6##�B 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продолжение
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