Реферат: Методические указания Ккурсовому проекту по курсу «Энергоснабжения промышленных предприятий» для студентов очного и заочного обучения специальности

Министерство образования РФ

Читинский государственный технический университет


Методические указания

К курсовому проекту по курсу «Энергоснабжения промышленных предприятий» для студентов очного и заочного обучения

специальности


Чита 2002

Введение 3

Глава I. Расчёт теплопотребления 3

1.1 Расход тепла на отопление и вентиляцию промышленных

зданий 3

1.2 Расход тепла на отопление и вентиляцию жилых домов, общежитий, культурно-просветительных, лечебных и общественных зданий 4

1.3. Затраты тепла на горячее водоснабжение 5

Горячее водоснабжение производственных цехов 5

Горячее водоснабжение гаражей 5

Горячее водоснабжение жилых районов 6

1.4 Общие затраты тепла 6

Глава II. Гидравлический расчёт тепловых сетей 6

Определение диаметра трубопровода 7

Определение числа компенсаторов 7

Определение потерь напора в местных сопротивлениях 8

Определение потерь напора по длине трубопровода 8

Построение пьезометрического графика 9

Глава III. Выбор толщены теплоизоляции теплопровода 10

Глава IV. Выбор насосов 10

Глава V. Выбор котлоагрегатов котельной 11

Приложение 12

Список литературы 21

Введение.

Курсовой проект имеет целью закрепления прослушанного курса энергоснабжение промышленных предприятий, и приобретение навыков проектирования тепловых сетей, подбора и компоновки энерготехнологического оборудования. Изложенная методика расчёта тепловых сетей основана на нормативных документах и методах расчётов, принятых проектными организациями страны.

Курсовой проект выполняется по заданию кафедры, которое состоит из:

Генплана района теплофикации.

Климатических характеристик.

Наименования и расположения теплопотребителей.

Характеристик теплопотребителей.

На основе задания кафедры курсовой проект выполняется в следующем порядке:

Формируется застройка заданного района.

Рассчитывается теплопотребление потребителей.

Выбираются трасса и профиль теплосети.

Выбираются котлоагрегаты котельной.

Производится гидравлический расчёт теплосети и вычерчивается пьезометрический график.

Определяются параметры теплоизоляции теплопроводов и величины теплопотерь в них.

Выбираются циркуляционные насосы.

Выбираются аппараты защиты и дистанционного управления электродвигателями ПНС (повысительной насосной станции).

Курсовой проект оформляется в соответствии с требованиями СТП ЧитГУ 02-98 в виде сброшюрованной тетради формата А4. Расчёты, приведённые в пояснительной записке, должны быть иллюстрированы схемами и чертежами, приложенными к тексту. Для однотипных расчётов один вариант должен быть подробно представлен в записке, результаты остальных могут быть сведены в итоговую таблицу.

Глава I. Расчёт теплопотребления

Тепловые потери зданий и сооружений восполняются теплом горячей воды, поступающей от источников теплоснабжения. Подсчёт этих теплопотерь производится различно, в зависимости от назначения сооружения.

1.1 Расход тепла на отопления и вентиляцию промышленных зданий.



где µ - коэффициент инфильтрации;

Хо - удельная тепловая характеристика здания на отопления, Вт/м3-°С;

^ V - объём здания по наружному обмеру, м3;

tв - температура воздуха в помещении, °С (см. таб.6);

tp.o - расчётная наружная температура воздуха (для отопления), °С (см.таб.2);

Коэффициент инфильтрации определяется из выражения:



где в - постоянная инфильтрации, сек/м (см.таб.1);

g - ускорение свободного падения, м2/сек;

^ Н - высота этажа здания, м;

ω - расчётная скорость ветра в холодный период года, м/сек (см.таб.2);



Х'о - (см.таб.3); β - (см.таб.4);

Расход тепла на вентиляцию определяется из уравнения:



где ^ Хв- удельный расход тепла на вентиляцию зданий, Вт/м3-°С (см.таб.5);

tр.в - расчётная наружная температура воздуха (для вентиляции) (см.таб.2);

1.2 Расход тепла на отопление и вентиляцию жилых домов, общежитий, культурно-просветительных, лечебных и общественных зданий.

Расчёт потребностей тепла если задан список числа, назначения и объёма зданий производится по формулам 1.1 и 1.3.

Если же задано число жителей, то расчёт можно производить по укрупнённым нормам.





где m — число жителей;

q — удельный максимальный расход тепла на отопления, вентиляцию жилых помещений (см.таб.7);

Для казарм, общежитий:




1.3 Затраты тепла на горячее водоснабжение.

1.3.1Горячее водоснабжение производственных цехов.




где р — число душевых в цехе (см .таб.8);

m=k*V*10-3 чел;

к — коэффициент выбирается по таб.9;

а — норма расхода воды на человека, на процедуру а=40кг;

tг.в. - температура горячей воды tг.в=+38°C;

tх.в. - температура холодной воды tх.в=+5°C;

n — время подогрева воды на горячее водоснабжения в подогревателях, сек (см .таб. 10);

С — теплоёмкость воды Дж/кг*°С;

^ 1.3.2 Горячее водоснабжение гаражей.

В этом случае нужно учитывать также затраты горячей воды для мойки машин:






где mм - число машин,


ам — норма расхода воды на машину, кг (см. таб.11);

tг.в.м. - температура горячей воды tг.в.м=60°С;

n — число часов подогрева воды (см.таб.10);



^ 1.3.3 Горячее водоснабжение жилых районов.



где к — коэффициент часовой неравномерности (см.таб.12);

m — число жителей;




а — среднечасовой расход воды на жителя, кг/сек;



где вэ — коэффициент охвата ванными (см. таб.13);

1.4 Общие затраты тепла.

Общие затраты тепла для каждого потребителя определяются как:



^ II. Гидравлический расчёт тепловых сетей.

Задачей гидравлического расчёта является определение диаметров трубопроводов, потерь давления и параметров теплоносителя теплопотребителей.

Расчёт двухтрубных водяных сетей производится по максимальной тепловой нагрузке на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение. При этом независимо от результатов расчёта наименьший диаметр труб принимают для магистралей 40 мм и ответвлений 25 мм.

В расчётах принимаются: эквивалентная шероховатость труб kэ=0.0005 м и предельные скорости воды по таб.14.

Для расчёта составляется таблица расчётных расходов воды на каждом участке разветвлённой сети, расстояния между абонентами и скелетная схема разводки тепла. При выборе расчётных расходов воды необходимо иметь в виду потери воды в сети.

Для закрытых систем расход воды подчитывается из формулы:



где kр — коэффициент, учитывающий утечки воды из сети kр = 1.005;

t1 — температура в прямом трубопроводе °С;

t2 — температура в обратном трубопроводе °С;

^ 2.1 Определение диаметра трубопровода.

Задавшись оптимальной скоростью воды по таб.14 определим расчётный диаметр труб для каждого участка скелетной схемы.



По таб.15 подбирается труба с диаметром D наиболее близким к Dp. Затем определяется истинная скорость воды:




2.2 Определения числа компенсаторов.

Для компенсации термических удлинений трубопровода из-за их нагрева изготовляются компенсирующие устройства, имеющие в основном П-образную форму. Количество компенсаторов определяется исходя из расстояния между мертвыми опорами (см. таб.16) или наличием поворотов и ответвлений.

Для каждого участка рассчитывается возможное удлинение трубопровода по формуле:



где l — длина участка между неподвижными опорами, м;

∆l — возможное удлинение, мм;

Конструкция компенсатора и их компенсирующая способность приведены в приложении в табл.17.

При установке П-образных компенсаторов длина трубопровода увеличивается на величину lk=2*h*nk

где h — вылет (плечо) компенсатора, м;

nk -число компенсаторов, установленных на участке;

Вылет компенсатора зависит от его типа, диаметра трубы.

^ 2.3 Определение потерь напора в местных сопротивлениях.

Местные потери энергии или потери напора обусловлены так называемыми местными гидравлическими сопротивлениями, т.е. местными изменениями формы и размеров потока. Для трубопровода это повороты, изгибы труб, задвижки, изменения диаметра трубы. В общем виде потери в местных сопротивлений определяют по формуле:



значение коэффициента сопротивления 5 приведено в таб.18.

Для каждого участка определяются количество задвижек, которые должны устанавливаться на мегистрале перед каждым ответвлением, в начале и конце ответвления, а также не реже чем через каждые 1000 м с перемычкой между подающей и обратной линиями.

После определения количества задвижек, компенсаторов и изгибов трубопровода определяют суммарные потери напора в местных сопротивлениях для каждого участка трубопровода. Результаты заносятся в таблицу.

^ 2.4 Определение потерь напора по длине трубопровода.

Потери на трения или потери по длине - эта потери энергии, которые в чистом виде возникают в прямых трубах постоянного сечения, т.е. при равномерном течении, и возрастают пропорционально длине трубы. Этот вид потерь обусловлен внутренним трением в жидкости, а потому он имеет место не только в шероховатых, но и в гладких трубах.


Потери по длине определяют по формуле:



где l - длина трубы;

d — внутренний диаметр трубы;

λ - Коэффициент сопротивления, определяется по формуле;



где kэ — эквивалентная шероховатость;



где v - коэффициент климатической вязкости воды;

Потери по длине определяются для каждого участка трубопровода, результаты заносятся в таблицу.

^ 2.5 Построение пьезометрического графика.

Пьезометрический график представляет собой графическое изображение напоров в тепловой сети относительно местности, на которой она проложена.

На пьезометрических графиках величина гидравлического потенциала выражены в единицах напора. Напор и давление связаны зависимостью:



где j — удельный вес воды;

Для практических расчётов принято, что 1000 кгс/м2 соответствует 1 м.

На пьезометрическом графике в определённом масштабе наносят рельеф местности, высоту присоединённых зданий, величины напоров сети. На горизонтальной оси графика откладывают длину сети, а на вертикальной оси - напоры. При этом принимается, что ось трубопровода совпадает с поверхностью земли. Нанося линию статического напора, который обеспечивает заполнение всех потребителей с запасом 5 м во избежание вакуума и подсоса воздуха. Затем наносят линию А-Б напоров обратной магистрали таким образом, чтобы она

Рисунок 1.



оказалось выше линии статического напора на высоту, обеспечивающую не вскипания воды по таб.19. Уклон линии определяется на основании гидравлического расчёта сети. При этом разность давлений в обратном трубопроводе и на первом этаже зданий не должна превышать 60 м по условиям прочности радиаторов отопления.

Далее строится линия В-Г пьезометрического графика подающей магистрали. Переход давлений в конце магистрали между точками Б и В должен быть не менее 5 м для обеспечения устойчивой циркуляции в системе теплоснабжения крайних зданий. Наклон линии В-Г определяется по результатам гидравлического расчёта.

Разность давлений между точками А и Г и есть то давление, которое должна развивать насосная станция. По условиям прочности трубопровода давление в подающем трубопроводе не должно превышать 140 м. В случае превышения давления необходимо устанавливать промежуточную насосную станцию.

^ Глава 3. Выбор толщены теплоизоляции теплопровода.

Толщина изоляции определяется исходя из нормативных потерь тепла трубопровода, приведённых в табл.20.

Термическое сопротивление поверхности трубопровода определяется по формуле:



где αИ — коэффициент теплоотдачи от поверхности изолированного трубопровода, Вт/м2с;

dН - диаметр изоляции;

Термическим сопротивлением стенки трубы и сопротивлением вода-стенка пренебрегаем.


Коэффициент теплоотдачи от поверхности изоляции ла открытом воздухе определяется из выражения:



Термическое сопротивление цилиндрического слоя теплоизоляции определяется уравнением:



где λи - коэффициент теплопроводности изоляции, Вт/м°С (см.табл.21); dH — наружный диаметр трубы;


Полное термическое сопротивление единицы длины трубы:



тогда,



где tT - температура теплоносителя;

tР.B — расчётная температура для вентиляции;

Затем, определив по табл.20 нормативное значение q методом последовательных приближений находят dИ.

^ Глава IV. Выбор насосов.

В водяных тепловых сетях насосы используются для создания заданных давлений (напора) и подачи необходимого количества теплоносителя к потребителям тепла.

При этом общая подача насосов должна обеспечивать покрытие максимума нагрузок при выводе любого насоса в ремонт. Наиболее простым с точки зрения регулирования подачи является установка однотипных насосов, каждый из, которых обеспечивает потребный напор, а их ступенчатое отключение позволяет уменьшать подачу тепла в теплое время года.

Напор насосной станции определяется из выражения:



где ∆НН - потребный напор насосов, м. ∆НК - потери напора в котельной, м.

∆НП; ∆Н0 - потери напора в подающем и обратном трубопроводах, м. ∆Н0 - необходимый напор на входе концевого абонента, м.

На рис.3 приложения приведены сводные характеристики насосов К и КМ. Исходя из выбранных количества насосов определяется подача одного насоса и подбирается тип который обеспечит эту подачу и потребный напор ДНН (см. табл.22).

^ Глава V. Выбор котлоагрегатов котельной.

Для централизованного теплоснабжения жилых, общественных и производственных объектов главным образом применяются стальные водогрейные котлы. Они работают на твёрдом, жидком и газообразном топливе. Стальные водогрейные котлы изготавливаются отечественными заводами в большом диапазоне мощностей от 0.38 до 209.3 МВт для нагрева воды до температуры 423-473°К и давления 1.57-2.45 Мпа.

Основные характеристики, необходимые для этого курсового проекта некоторых котлов приведены в табл.23,24,25. Количество устанавливаемых котлов определяется исходя из потребной мощности котельной и номинальной тепло производительности котельного агрегата.

При этом котельная должна обеспечивать покрытие максимальных тепловых нагрузок при остановке любого из котлов.

Приложение.

Таблица 1. Значение постоянной инфильтрации, в, 103сек/м.



Промышленные здания

Жилые и общественные здания

А

В

С

А

В

С

35

38

40

8

9

10

Таблица 2. Климатические характеристики городов России.









Температура, °С

№ п/п

Наименование населённых пунктов

Абсолютная минимальная за отопительный Период

Расчётная для отопления

tР.О

Расчётная для вентиляции

tР.В

Скорость ветра за наиболее холодные три месяца

1

2

3

4

5

6

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28

Биробиджан Благовещенск Братск Владивосток Волгоград

Гомель

Иркутск

Кострома Красноярск Москва

Новгород Новосибирск Омск

Пенза

Псков

Рязань

Саратов

Сочи

Ставрополь Тамбов

Томск

Улан-Удэ

Уфа

Хабаровск Челябинск

Чита

Якутск

Ярославль

-42

-45

-58

-31

-35

-35

-50

-45

-49

-42

-45

-51

-49

-47

-41

-41

-38

-13

-31

-39

-55

-51

-42

-43

-45

-50

-64

-46

-34

-35

-44

-24

-25

-22

-35

-28

-37

-26

-24

-39

-36

-35

-23

-27

-28

-2

-20

-27

-39

-36

-31

-33

-32

-38

-56

-27

-26

-27

-30

-16

-14

-11

-23

-16

-22

-15

-12

-24

-24

-23

-11

-15

-17

0

-9

-15

-25

-28

-19

-25

-21

-30

-48

-15

4.1 3.0 2.0 7.9 6.3

-

2.1 4.3 2.5 4.9

-

3.9

-

4.4 4.6 4.0 5.2 2.7 6.2 3.9 4.6 2.1 5.2 3.6 4.2 1.3 1.5

-

^ Таблица 3. Величины удельных тепловых характеристик зданий при tР,0 =-30°С.





X`оВт/м3.°С. Вт

Этажность зданий

1

2-3

4-5

6 и более


0.7-0.81


0.46-0.58


0.4-0.46


0.35-04

^ Таблица 4. Величина поправочного коэффициента р для разных tp.o.

Чэ.о. j ^

-10

-20

-30

-40

Р

1.2

1.1

1

0.9

Таблица 5. Величины удельных расходов тепла на вентиляцию зданий.

№ п/п

Наименования

Хв,Вт/м3*°С

1. 2. 3.

4.

5. 6. 7.

Административные здания

Клубы

Театры, кинотеатры

Учебные заведения

Гаражи

Школы

Промышленные предприятия

0.21 0.23 0.46 0.12 0.81 0.09 0.4

Таблица 6. Значение оптимальной температуры воздуха внутри помещений.

№

п/п

Наименования

tВ,°С


1. 2. 3.

Жилые помещения

Учебные здания Производственные помещения

+18 +16 +14

Таблица 7. Удельный максимальный расход тепла на отопление и вентиляцию жилых помещений.



q, кВт

Районы

оны

Сибирь, Урал, север европейской части.

Средняя полоса европейской части.

Южная часть Европы.

Крым, Кавказ

2.1

1.9

1.8

1.3

Таблица 8. Число душевых в цехе.









количество







А

В

С

Душевые кабины

3

2

1

Таблица 9. Значение коэффициента для определения числа работающих в цехе.




Производственные цеха

а

Учебные за ведения, ПТУ

А

В

С

А

В

С

k

10

20

40

0.4

0.3

0.2

Таблица 10. Значение времени подогрева воды.




Варианты

A

В

С

n, сек

5-3600

7-3600

8-3600

Таблица 11. Величина расхода воды на мойку одного автомобиля.




Варианты

А

В

С

а, кг

100

150

200

Таблица 12. Значение коэффициента неравномерности.





Варианты

А

В

С

k

2

1.9

1.7

Таблица 13. Значение коэффициента охвата ваннами.





Благоустроенное жильё

Общежития

Бараки, казармы

B

1

0.5

0.2

Таблица 14. Оптимальные скорости воды.





Варианты

А

В

С

ωB, м/с

1.1

13

1.4

Таблица 15. Стальные трубы для теплопровода.

№ п/п

Условный проход, мм

Наружный диаметр, мм

Толщина стенки,

мм

Внутренний диаметр, мм

1.

32

38

2.5

33

2.

40

45

2.5

40

3.

50

57

3.5

50

4.

70

76

3.5

69

5.

80

89

3.5

82

6.

100

108

4

100

7.

125

133

4

125

8.

150

159

4.5

150

9.

175

194

5

184

10.

200

219

6

207

11.

250

273

7

259

12.

300

325

8

309

13.

350

377

9

359

14.

400

426

9

408

15.

400

426

6

414

16.

500

530

7

516

17.

600

630

8

614

18.

700

720

9

700

19.

800

820

10

800

Таблица 16. Расстояние между (неподвижными) мёртвыми опорами.

Внутренний диаметр трубы, мм

32

40

50

70

80

100

125

150

175

Расстояние, м

50

60

60

70

80

80

90

100

100

Внутренний диаметр трубы, мм

200

250

300

350

400

450

500

600

700

Расстояние, м

120

140

140

160

180

180

200

220

220








Рисунок 2. Устройство компенсатора. Тип А при в=а

Тип В при в-2/За

Тип С при в=1/2-а

Таблица 17.Компенсирующая способность стальных гнутых компенсатороз.

Вылет

компенсатора h

Способность компенсировать в долях dH

; :

Тип компенсатора




1

2

3

10*dH

0.20

0.19

0.18

12*dH

0.31

0.28

0.27

14*dH

0.44

0.39

0.37

16*dH

0.58

0.52

0.48

20*dH

0.94

0.82

0.75

24*dH

1.38

1.18

1.06

28*dH

1.92

1.62

1.47

32*dH

2.5

2.13

1.92

36*dH

3.30

2.74

2.66

Таблица 18. Коэффициенты местных сопротивлений.


Наименование местного сопротивления

Коэффициент сопротивления ζ

1

2

Задвижка

0.3-0.5

П-образный компенсатор с гнутым коленом




2.5


1.9

Сварочное колено 90° Одношовное

Двухшовное Трёхшовное





1.3


0.7


0.6

Сварочное колено одношовное





0.72


0.12


Таблица 19. Давление, обеспечивающее не вскипания воды.

Расчётная температура воды, °С

Давления, м.вод.ст.

110

120

130

140

150

5

10

20

30

40

Таблица 20. Нормы тепловых потерь изолированных теплопроводов на открытом
воздухе, Вт/м.

Наружный диаметр неизолированной трубы, мм

Температура воды, °С

75

100

125

150

20

20

27

33

40

32

23

31

38

46

48

27

36

45

53

57

30

40

49

58

76

35

45

55

66

89

38

50

60

71

108

43

55

67

77

133

46

60

74

85

159

50

65

80

94

194

58

73

88

103

219

60

78

95

110

273

70

87

107

125

325

80

100

120

140

377

93

114

135

156

426

105

128

150

173

478

113

136

160

185

Таблица 21. Величины коэффициент теплоизоляции.


Название

X, Вт/м°С

Асбестовый шнур

0.096+0.00025*tCР

Войлок

0.06+0.00017*tCР.

Вата минеральная

0.07+0.00017*tCР

Стекловата

0.047+0.0003*tCР.

Стекловолокно

0.11+0.0003*tCР

Перлитобетон

0.15-0.0002*tCР

Пенокерамика

1.16

Пеношамот

0.132

Резина

0.159

Маты минераловатные прошивные на металлической сетке

0.058+0.00018*tCР




Рис 3 Сводный график полей харак­теристик насосов ти­пов К и КМ


Таблица 22. Техническая характеристика насосов тип КМ.


Марка

Подача,

м3/чел.

Напор,

м.вд.ст.

Частота вращения, об/мин.

Электродвигатель

Тип

Мощность, кВт.

1

2

3

4

5

6

ЗКМ-6

30.6 27.7

58 46

2900

А2-61-2

17

ЗКМ-6а

40 65

41.5 61

2900

А2-61-2

17

4КМ-8

90 112

55 45

2900

А2-62-2

22

4КМ-8а

90 104

43 36.5

2900

А2-61-2

17

4КМ-12

90 112

34 27.5

2900

А2-61-2

17

6КМ-12

162 167

20 17.5

1450

А2-61-4

13

4К-6

90

90

2900

А2-81-2

55

Таблица 23. Стальные водогрейные котлы.

Наименование

Марка котла

ТВГМ-30

ПТВМ-

ЗОМ

ПТВМ-

50

ПТВМ-

100

ПТВМ -

180

ЭЧМ-

25/35ШМ

ЭЧМ-

50/70ШМ

ЭЧМ-

100

Номинальная

теплопроизводительность, МВт (Гкал/ч).

34.89

(30)

46.52/

40.7

(40/35)

58.15

(50)

116.3

(110)

209.34

(180)

29.07

(25)

58.15

(50)

116.3

(100)

Температура воды, °С: на входе в котёл в режиме: основном

пиковом


на выходе из

котла в режиме:

основном

пиковом



70

100-

110



70

104



70

104


150

150



70

104



70

104



-

-



70

-


150

150



70

-

Расход воды, т/ч:

В режимах

основном

пиковом



375

750



500/400

-



625

1200



1250

2140



-

3680



313

440



626

880



-

1250

Гидравлическое

сопротивление

котла, Мпа (кгс/см2)



0.14

(1.4)

0.17

(1.7)

0.2(2)/

0.096

(0.96)

0.215

(2.15)/

0.096

(0.96)

0.09

(0.9)

0.13

(1.3)

0.15

(1.5)

-


Таблица 24. Стольные водогрейные котлы типа КВ-ТС со слоевым и котлы типа ТВ-КТ с камерным сжиганием твёрдого топлива.


Наименование

Марка котла, принятая заводом-изготовителем

КВ-ТС-4

КВ-ТС-10

КВ-ТС-20

КВ-ТС-50

КВ-ТК-30 '

КВ-ТК-50

Теплопроизво-дительность, МВт (Гкал/ч)

4.65 (4.0)

11.63 (10)

23.26

(20)

58.15

(50)

34.89 (30)

58.15 (50)

Расход воды, т/ч.

49.5

123.5

247

625/ 1250

370

625/ 1250

Гидравличес­кое сопротив­ление котла, Мпа (кгс/см2)

0.104 (1.04)

0.12 (1.2)

0.21 (2.1)

0.15 (1.5)

0.15 (1.5)

0.15 (1.5)

Таблица 25. Стальные водогрейные котлы типа КВ-ГМ для работы на газообразном и жидком топливах.

Наименование

Марка котла, принятая заводом-изготовителем

КВ-ГМ-4-150

КВ-ГМ-10-150

КВ-ГМ-30-150

КВ-ГМ-50-150

КВ-ГМ-100-150

КВ-ГМ-180-150

Теплопроизво-дительность, МВт (Гкал/ч)

4.65 (4)

11.63 (10)

34.9 (30)

58.2 (50)

116.3 (100)

210 (180)

Расход воды, т/ч.

49.5

123.5

370

618

1235

4420

Гидравличес­кое сопротив­ление котла, кПа (кгс/см2).

87 (0.87)

250 (2.5)

250 (2.5)

150(1.5)/ 250(2.5)

150(1.5)/ 250(2.5)

150(1.5)/ 250(2.5)

Температура, °С: воды на входе в котёл воды на выхо­де из котла

70 150

70 150

70 150

70-110 150

70-110 150

70-110 150