Реферат: Конструирование и расчет наружных ограждающих конструкций здания, систем отопления и вентиляции

1)        Выбори теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций здания

Конечной целью теплотехнического расчетаявляется определение коэффициента теплопередачи отдельных элементов ограждающихконструкций здания. В курсовой работе в результате теплотехнического расчетаопределяются:

-          оптимальное для заданного района строительствасопротивление теплопередаче наружной стены;

-          необходимая толщина теплоизоляционного слоя наружной стены,ее фактическое сопротивление и коэффициент теплопередачи;

-          возможность конденсации водяных паров на внутреннихповерхностях стены и в толще наружной стены;

-          оптимальное заполнение световых проемов, их фактическоесопротивление теплопередаче и воздухопроницанию, а также коэффициенттеплопередачи;

-          требуемые термические сопротивления пола, чердачного перекрытия,наружной стены и окон, а также их коэффициенты теплопередачи.

1.1Исходные данные и выборклиматических характеристик района строительства

Районстроительства – Псков

Число этажей- 2

Ориентациявхода –восток

Строительныеразмеры: а = 2,9 м б =2,9 м НЭТ = 2,9м НШ = 3,5 м

Расчетные климатическиехарактеристики

Таблица 1

Район строительства

tн5, 0С

tхм, 0С

φхм, %

tоп,<sup/>0С

zоп, сут

Vв, м/с

Зона влажности Екатеренбург -35 -6,1 86 -1,6 212 3,9 нормальная

1.2Выбор расчетных условий ихарактеристик микроклимата в помещениях

Температуравоздуха в помещениях tВ<sub/>принимается по ГОСТ 30494-96 в зависимости от значения среднейтемпературы наиболее холодной пятидневки tН5<sub/>и места расположения жилых комнат

 Расчетные условия и характеристика микроклимата

Таблица 2

Значение tВ<sub/>для помещений, 0С

Относительная влажность φВ, %

Угловой жилой комнаты Рядовой жилой комнаты Лестничная клетка Кухня Ванная, совмещенный санузел Туалет Коридор квартиры 55 22 20 17 20 25 20 20

1.3Выбор теплотехническихпоказателей строительных материалов и характеристик ограждающих конструкций

Теплотехническиепоказатели строительных материалов выбираются в соответствии с прил.3 СНиПII-3-79* в зависимости от условий эксплуатации ограждающих конструкций

Теплотехнические показатели строительных материалов

Таблица 3

Наименование материалов Усл. эксплуатации ограждений

ρ, кг/м3

λ, Вт/(м.0С)

S, Вт/(м2.0С)

µ, кг/(м.<sup/>ч.<sup/>Па)

Раствор цементно-песчаный Б 1800 0, 93 11,09 0,09 термозитобетон 1800 0,76 10,83 0,075 пенополистирол 100 0,052 0,82 0,05 керамзитобетон 1600 0,79 10,77 0,09 Раствор сложный 1700 0,87 10,42 0,098

Теплотехнические характеристикиограждающих конструкций принимаются по СНиП 2-3-79* табл. 2, 3, 4, 6

 Теплотехнические характеристики ограждающих конструкций

Таблица 4

Наименование огражд. конструкции

Dtн, 0С

n

aВ, Вт/м 2. 0С

aН, Вт/(м2.<sup/>0С)

Наружная стена 4 1 8,7 23 Покрытие, чердачное перекрытие 3 0,9 8,7 12 Перекрытие над проездами, подвалами и подпольями 2 0,6 8,7 6

1.4 Расчетоптимального сопротивления теплопередаче, толщины утеплителя и коэффициентатеплопередачи ограждающих конструкций

Общееоптимальное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций R0, м2.<sup/>0С/Вт, выбирается изусловия R0пр ≥ R0эн, R0тр, где R0эн и R0тр – энергетическицелесообразное и минимальное требуемое сопротивление теплопередаче,определяемое в соответствии с пунктом 2 СНиП II-3-79*

Требуемоесопротивление ограждающих конструкций

 

R0тр=n.<sup/>(tв-tн5)/(αв.<sup/>Δtн),м2. С/Вт

tв– расчетная температура внутреннего воздуха в характерном помещении (табл. 2)

n — коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждения по отношениюк наружному воздуху; принимаются по табл. 4

αв– коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждения, принимается потабл.4

Δtн– нормативный температурный перепад между температурой воздуха в помещении ивнутренней поверхности наружного ограждения, принимается по табл. 4

Для наружныхстен:    R0тр<sup/>=1. [18-(-35)]/(8,7.<sup/>4) =1,52

Для чердачныхперекрытий: R0тр<sup/>=0,9.<sup/>[18-(-35)]/(8,7.<sup/>3) =1,83

Дляперекрытий над подвалом: R0тр<sup/>=0,6.<sup/>[18-(-35)]/(8,7.<sup/>2)=1,82

Определяем из СНиПII-3-79*  R0эн= a.<sup/>ГСОП + b, м2 * 0С/Вт:

ГСОП = (tв-tоп). zоп = [18-(-1,6)].<sup/>212=4155,2

для наружных стен:

R0тр=2,4+(3,0-2,4)∙(4155,2−4000)/2000 = 2,45(м2°с)/Вт;

надподвальноеи чердачное перекрытие:

R0тр=2,7+(3,4-2,7)∙(4155,2−4000)/2000 =2,75 (м2°C)/Вт;

длябесчердачных покрытий:

R0тр=3,2+(4-3,2)∙(4155,2−4000)/2000=3,26(м2°с)/Вт;

для окон

R0тр =0.4 +(0,5- 0,4)∙(4155,2−4000)/2000 = 0,41 (м2°C)/Вт;

Таблица 5

Наименование ограждающей конструкции

R0тр, м2. 0C/Вт

R0эн, м2. 0C/Вт

Наружная стена 1,52 2,45 Покрытие и перекрытие над проездами 1,83 2,75 Перекрытие чердачное над холодными подвалами 1,82 3,26 Окна, балконные двери - 0,41

R0эн > R0тр следовательно принимаем R0пр = R0эн

 

R0р= 1/αв+δ1/λ1+Rут+δ2/λ2+δ3/λ3+1/αн= R0пр/r, м2.

0С/Вт – расчетноесопротивление теплоотдаче однородного наружного ограждения

r = 0,8–коэффициент теплотехнической однородности для наружных стен

r = 0,95–коэффициент теплотехнической однородности для покрытий

αв– коэффициент теплообмена на внутренней поверхности ограждения

αн– коэффициент теплообмена на наружной поверхности ограждения, принимается

δiи λi – соответственно толщина, м, и коэффициенттеплопроводности отдельных слоев

Термическоесопротивление теплопередаче слоя утеплителя

 

Rут=(R0пр/r) — (1/αв+δ1/λ1+δ2/λ2+δ3/λ3+1/αн)

Для наружныхстен:   

Rут<sup/>= 2,45/0,8 – (1/8.7+0,02/0,93+0,25/0,76+0,3/0,79+0,05/0,87+1/23)=2,12

Для чердачныхперекрытий:

Rут<sup/>= 3,26/0,95 – (1/8.7+0,02/0,93+0,25/0,76+0,3/0,79+0,05/0,87+1/12)=2,44

Дляперекрытий над проездами:

Rут<sup/>= 2,75/0,95 – (1/8.7+0,02/0,93+0,25/0,76+0,3/0,79+0,05/0,87+1/6)=1,82

Расчетнаятолщина утеплителя δутр = Rут.λут,м

Для наружныхстен:    δутр = 2,12.<sup/>0,13 = 0,276 →0,3 = δуток

Для чердачныхперекрытий: δутр = 2,44.<sup/>0,13 = 0,32 →0,4 = δуток

Дляперекрытий над проездами: δутр = 1,82.<sup/>0,13= 0,24 → 0,3 = δуток

Окончательноерасчетное сопротивление теплопередаче

 

R0пр.ок= [(1/αв+δ1/λ1+δ2/λ2+δ3/λ3+1/αн)+δуток/λут].<sup/>r= R0р.ок. r

Для наружныхстен:

R0пр.ок = (1/8.7+0,02/0,93+0,25/0,76+0,3/0,79+0,05/0,87+1/23)+0,3/0,052))=6,72м2°С/Вт

Для чердачныхперекрытий:

R0пр.ок = (1/8.7+0,02/0,93+0,25/0,76+0,3/0,79+0,05/0,87+1/12)+0,4/0,052)=8,68 м2°С/Вт

Дляперекрытий над проездами:

R0пр.ок = (1/8.7+0,02/0,93+0,25/0,76+0,3/0,79+0,05/0,87+1/6)+0,3/0,052))=6,84м2°С/Вт

Фактическоеприведенное сопротивление теплопередачи равно:

/>= R0усл, ф ∙r= 6,72∙<sup/>0,8=5,38 м2°С/Вт

 

Коэффициенттеплопередачи К = 1/ R0пр.ок, Вт/(м2.С)

Для наружныхстен:    К = 1/ 5,38 = 0,186

Для чердачныхперекрытий: К = 1/ 8,25 = 0,121

Дляперекрытий над проездами: К = 1/ 6,498 =0,154

Выборзаполнения светопроема осуществляется из условия того, что расчетное требуемоесопротивление теплопередаче для окна равно Rотр= 0,41 м20С/Вт.

По приложению6 к СНиП II-3-79* «Строительная теплотехника»

Конструкциейокна, подходящей для данного типа здания, с равным требуемому(или ближайшимбольшим) сопротивлением теплопередаче является: Двойное остекление в раздельныхпереплетах, (в деревянных или ПВХ переплетах) R0=0,44 м2°С/Вт

Коэффициенттеплопередачи выбранного окна: К=1/0,44=2,273Вт/м2°С.

Для определения необходимого уплотнения окна найдем требуемоесопротивление воздухопроницанию:

/>

где GH- нормативная воздухопроницаемость,для жилых и общественных зданий при пластиковых переплетах в соответствии стаблицей 12* СНиП II-3-79*

GH= 5 кг/ч*м2;

∆Р0 — разностьдавлений воздуха по обе стороны окна, при которой проводятся исследованиявоздухопроницания окон, ∆Р0 = 10 Па;

∆Р — разность давлений воздуха по обе стороны окна первого этажа:

/>

где Н — высота здания; в нашем случае двухэтажного здания с высотой первого этажа 3,1 м, высота второго этажа 2,9м (высота вентиляционной шахты над перекрытием второго этажа 2,9м) H=2,9+2,9+2,9=8,7м;

γн-γвудельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха, Н/мЗ,

определяются взависимости от наружной и внутренней температур по эмпирической формуле: />

длявнутреннего воздуха γв= 3463/(273 + tB) = 3463/(273 + 18) =11,9Н/м3;

для наружноговоздуха γн= 3463/(273 + tн) = 3463/(273−35) =14,55Н/м3;

В данномслучае принимаем Rфи=0,44 м2ч/кг и требуем от заказчика закупки окон, в которыхпо сертификату сопротивление воздухопроницанию не меньше требуемого значения. />

 

1.5     Проверкаотсутствия конденсации водяных паров на поверхности и в толще наружной стены

Конденсацияводяных паров возможна, если в любом сечении ограждения, перпендикулярномнаправлению теплового потока, парциальное давление (упругость) водяного пара exi больше максимальнойупругости водяного пара Exi, соответствующей максимально возможному насыщению воздухаводяным паром

Температуравнутренней поверхности глади наружной стены

 

txi<sub/>= tв<sub/>— ∑Rxi.(tв-tхм)/R0р.ок,0C

∑Rxi = RВ<sub/>+ ∑(δi/λi)- сопротивление теплопередаче от воздуха помещения до рассматриваемого сеченияX, м2. 0C/Вт

/>

/>

τн=-35+((18-(-35))*(1/23)*0,8)/(5,38)=-34,6оС

t1=-35+((18-(-35))*(1/23+0,02/0,93)*0,8)/(5,38)=-34,5оС

t2=-35+((18-(-35))*(1/23+0,02/0,93+0,25/0,76)*0,8)/(5,38)=-31,9оС

t3=-35+((18-(-35))*(1/23+0,02/0,93+0,25/0,76+0,3/0,052)*0,8)/(5,38)=13,6оС

t4=-35+((18-(-35))*(1/23+0,02/0,93+0,25/0,76+0,3/0,052+0,3/0,79)*0,8)/(5,38)=16,6оС

τв=18-((18-(-35))*(1/8,7*0,8)/(5,38)=17,1оС

/>

τуг=17,1-(0,18*0,042*5,38)*(18-(-35))=14,9оС

 

Найдемдавление насыщения, соответствующее данным температурам.

Температура

t, оС

-35 -34,6 -34,5 -31,9 13,6 16,6 17,1 18

Давление насыщения

Eн, Па

61,4 62 62,2 74 1598 1890 1938 2065

 

Далееопределим парциальные давление водяных паров в наружном и внутреннем воздухепри tн=-35 оС, tв= 18 tн=-6,1 оС (для самого холодногомесяца – января): eн=61,4 х 0,90=55,3 Па

eв=2065х 0,55=1136 Па

eн(для января)=383,6 х 0,90=345,2 Па

Длядальнейших расчетов принимаем eн=55,3 Па

Найдемтемпературу точки росы во внутреннем воздухе при eв=1136 Па:

tр=20,1-(5,75-0,00206*eв)2=20,1-(5,75-0,00206*1136)2=8,5оС

В ходепроведенных расчетов было выяснено, что температура внутренней поверхностистены τв=17,1 оС и температура внутреннего угла τуг= 14,9 оС больше температуры точкиросы tр=8,5оС, следовательно можно быть уверенным, что выпадения влаги непроизойдет.

Определимсопротивление паропроницанию наружной стены по формуле:

Rп=Rп.в.+Σ(δi/μi)+Rп.н.=0,0267+0,02/0,93+0,25/0,76+0,3/0,052+0,3/0,79+0,052=

=6,6 м2*ч*Па/мг

Определимраспределение парциального давления водяных паров в толще ограждения притемпературе наружного воздуха tн=tянв=-6,1 оС.

eв.пов.=1136-(0,0267/6,6)*(1136-55,3)=1132Па

e1=1136-((0,0267+0,02/0,93)/6,6)*(1136-55,3)=1128Па

e2=1136-((0,0267+0,02/0,93+0,25/0,76)/6,6)*(1136-55,3)=1074Па

e3=1136-((0,0267+0,02/0,93+0,25/0,76+0,3/0,052)/6,6)*(1136-55,3)=129,2Па

e4=1136-((0,0267+0,02/0,93+0,25/0,76+0,3/0,052+0,3/0,79)/6,6)*(1136-55,3)=67Па

eн.пов=1136-((0,0267+0,02/0,93+0,25/0,76+0,3/0,052+0,3/0,79+0,052)/6,6)*(1136-55,3)=58,5Па

Полученныеданные по распределению температур и давлению сведем в таблицу 3 и на её основепостроим график распределения температуры и парциального давления в толщеограждения.

Значения tx,ex, Ex

Таблица 6

Номер сечения

tx 0С

ex, Па

Ex, Па

tв

18 1136 2065 1 17,1 1132 1938 2 16,6 1128 1890 3 13,6 1074 1598 4 -31,9 129,2 74 5 -34,5 67 62,2 6 -34,6 58,5 62

tн

-35 55,3 61,4

/>

В даннойконструкции стены конденсат выпадает.(пересекаются графики Ех и ех)

Вывод: после анализа графикаможно сделать заключение конденсат выпадает.

Конденсацияводяных паров возможна, если в любом сечении ограждения, перпендикулярномнаправлению теплового потока, парциальное давление (упругость) водяного параexi больше максимальной упругости водяного пара Exi, соответствующеймаксимально возможному насыщению воздуха водяным паром

Нужно предусмотретьдополнительную пароизоляцию.

Требуемоесопротивление паропроницаемости определим по формуле

Rп.и.=(Rп*(ев-Екр)-Rкр*(ев-ен))/(Екр–ен),

где Rкри Екр — сопротивление и давление насыщения в сечении.

 

Характеристикиограждающих конструкций

Наименование ограждающей конструкции

R, м2*оС/вт

K, вт/ м2*оС

Наружная стена 5,38 0,186 Окно и витраж 0,44 2,273 Наружная дверь 3,23 0,309 Пол по грунту 1зона 2,1 0,48 Пол по грунту 2 зона 4,3 0,24 Пол по грунту 3 зона 8,6 0,12 Пол по грунту 4 зона 14,2 0,07

2)      Определениетепловой мощности системы отопления

 

2.1     Теплозатратына подогрев инфильтрующегося воздуха

Теплозатратына подогрев воздуха, поступающего преимущественно через заполнения световыхпроемов, рассчитывают по формуле:

QИ = 0,278. c.(tВ-tН5). A0. G0. k, Вт

c = 1,005 кДж/(кг. 0C) – массовая теплоемкость воздуха

k = 0,8 –коэффициент, учитывающий дополнительный нагрев воздуха встречным тепловымпотоком

A0 = 3,78 м2 – площадь окна

G0 = 1/RИ. (∆pi/10)0,67, кг/м2. ч – количество воздуха, поступающего в помещение в течениичаса через 1м2 окна

∆pi =9,81. (H – hi). (ρН — ρВ) + 0,5. ρН. V2. (cе, н — cе, р). ki — Pе,i – расчетная разность давлений

H = 8,7 м – высота здания от уровня средней планировочной отметки земли до устья вентиляционной шахты

hi –расчетная высота от уровня земли до верха окон, балконных дверей, дверей,ворот, проемов или до оси горизонтальных и середины вертикальных стыковстеновых панелей соответктвующего этажа (h1 = 1,5 м, h2 = 4,5 м)

ρН,ρВ – плотность, соответственно, наружного воздуха и воздуха в помещении,кг/м3

V = 4,2 м/с –скорость ветра, принимаемая по параметрам Б

cе, н = 0,8,cе, р = -0,6 – аэродинамические коэффициенты соответственно для наветренной иподветренной поверхностей ограждений здания

ki = 0,65 –коэффициент учета изменения скоростного давления ветра в зависимости от высотырассматриваемого этажа здания над уровнем земли

RИ = 0,37 –сопротивление воздухопроницанию окна, м2. ч/кг

Pе,i = 9,8.Hi. (ρS — ρВ) – расчетные потери давления в естественной вытяжнойсистеме, принимаемые равными рассчетному естественному давлению, Па

ρS =1,27 кг/м3 – плотность воздуха при температуре 5 0C

Hi – разностьотметок устья вытяжной шахты и середины вытяжной решетки рассчитываемого этажа,м

Pе,1 = 5,12 Pе,2= 3,23

 Расчет теплозатрат на подогрев инфильтрационного воздуха Этаж

Нi, м

ΔР, Па

Gо, кг/м2. ч

№ помещения

tВ,0С

A0, м2

QИ, Вт

1 1,45

24,15

24,3

24,5

4,9

4,9

4,92

101, 109,113,114, 22 3,78 235,4 102,103,104,105,106,107,108,110,111,112 18 3,78 214,9 I, II 16 3,78 211,9 2 4,35

16,1

16,6

17,1

3,7

3,8

3,9

201,209,213,214 22 3,78 178,2 202,203,204,205,206,207,208,210,211,212, 18 3,78 170,2 I, II 16 3,78 168,1

Определениетепловой мощности системы отопления

Тепловаямощность системы отопления QОТ<sub/>равна сумме теплозатрат QПОМ<sub/>всех помещений здания:

Для жилыхкомнат: QЖ.К. = QТП + QИ(В) – QБ

Для кухонь: QК = QТП + QИ — QБ

Длялестничных клеток: QЛ.К. = QТП + QИ

 QТП — теплопотери черезограждающие конструкции помещения, Вт

 QИ — затраты теплоты наподогрев инфильтрующегося в помещение воздуха, Вт

QИ(В) — большее значение из теплозатратна подогрев воздуха, поступающего вследствии инфильтрации QИ или необходимого длякомпенсации нормируемой естественной вытяжки из помещений квартиры QВ, Вт

QБ — бытовые тепловыделенияв помещение, Вт

Конструированиесистемы отопления начинают с размещения отопительных приборов, стояков,магистралей и узла управления. Система отопления водяная двухтрубная с верхнимрасположением подающей магистрали и тупиковым движением воды. Отопительныеприборы радиаторы типа МС-140. Теплоснабжение от городской сети. Теплоносительвода с параметрами Т1=133 оС Т2=70 оС, t1= 95 оС t2= 70оС. Перепад давления навводе в здание 76 кПа.

2.2     Расчеттеплопотерь через ограждающие конструкции

Теплопотеричерез ограждающие конструкции помещения, разность температур воздуха по обестороны которых больше 3 0C, находят по формуле:

QТП = ΣК0.<sup/>(tВ – tН).<sup/>А.<sup/>n.<sup/>(1 + Σβ) = Q0.<sup/>(1 + Σβ)

К0– коэффициенттеплопередачи отдельной ограждающей конструкции, Вт/(м2. 0C)

tН<sub/>– расчетная температуранаружного воздуха для холодного периода года (tН5) при расчете теплопотерь через наружныеограждения или температура воздуха более холодного помещения при расчететеплопотерь через внутренние ограждения

tВ<sub/>- принимается по табл.2

А – площадь ограждения, м2

β – коэффициент,учитывающий добавочные потери

n – коэффициент, зависящийот положения ограждения по отношению к наружному воздуху

 

2.3 Размещениеотопительных приборов, стояков и магистралей

Отопительныеприборы устанавливаются открыто, преимущественно у наружных стен и, в первуюочередь, под окнами на расстоянии не менее 60 мм от чистого пола и 25 мм от стены. Это правило может не соблюдаться при размещении приборов ввестибюлях и на лестничных клетках. Стояки располагаются открыто на расстоянии15-20 мм от стены. Магистральные трубопроводы прокладываются открыто по стенамна расстоянии не менее 100мм. На чердаках при скатной кровли магистралипрокладывают, отступая от стен на 1500мм. Тепловой пункт располагается вподвале, по возможности в центре здания. Элеваторный узел располагают так,чтобы было минимальное число поворотов.

Расчет иподбор элеваторов.

Элеваторвыбирается по диаметру горловины в зависимости от располагаемой разностидавлений в подающем и обратном теплопроводе на вводе в здание.

Диаметргорловины элеватора dr мм, определяется по формуле:

/>

где Gсо — расход воды, подаваемой в систему отопления элеватором определяется по формуле:

Gсо = 0,9ΣQот/(t1- t2)=0,9*40481/(95-70) =1457,3кг/ч

Pсо    — насосное давление передаваемое элеватором в систему отопления:

ΔPсо =ΔРтс/(1,4(1+u)2)=76/(1,4(1+1,52)2)=10,8кПа                 

ΣQот — тепловая мощность системы отопления всего здания Вт.

t1 — температура воды в подающей магистрали отопления.

t2 — температура воды в обратной магистрали.

ΔРтс — разность в теплопроводах на вводе.

u — коэффициент смещения в элеваторе.

/>

u=(133-95)/(95-70)=1,52

Повычисленному значению dr принимаем ближайший стандартный элеватор:

№1                       dr= 15 мм

Определяемдиаметр сопла.

dc= dгф / 1+u = 15/(1+1,52)=5,95мм

drф — диаметргорловины стандартного элеватора.

Гидравлическийрасчет трубопроводов

Ориентировочнаяпотеря давления в СО

Определяемрасчетное церкуляционное давление Рц, Па, для ГЦК

Рц = Рсо +БΔРе, где

ΔРе –естественное давление от остывания воды в отопительных приборах

ΔРе=6,3*h(tг-tо)

h-высотарасположения центра прибора первого этажа относительно оси эливатора

Б –коэффициент =0,4

ΔРе=362,25 Па

Рц= 10800+0,4*362,25=10945Па

Гидравлическийрасчет стояка ГЦК

G = 0,9*Qот/(tг-tо)

Рст=Ру * lст

Ру – удельныепотери давления в стояке

lст – длина участка

гидравлический расчет систеиы отопления N Q, Вт G, кг/ч длина Диаметр,d мм скорость V м/с уд.потери Ру, Па/м полн.потери Р, Па 1. 40485 1457,46 3,7 32 0,41 108 399,6 2. 26865 967,14 6,7 25 0,46 187 1252,9 3. 13690 492,84 3,1 20 0,37 173 536,3 4. 9600 345,6 3,1 20 0,29 94 291,4 5. 5510 198,36 12,5 15 0,28 149 1862,5 6. 1565 56,34 3,9 15 0,09 18 70,2 7. 1565 56,34 3,9 15 0,09 18 70,2 8. 5510 198,36 12,5 15 0,28 149 1862,5 9. 9600 345,6 3,1 20 0,29 94 291,4 10. 13690 492,84 3,1 20 0,37 173 536,3 11. 26856 966,816 6,7 25 0,46 187 1252,9 12. 40485 1457,46 3,7 32 0,41 108 399,6 13. 13620 490,32 6,7 25 0,23 46 308,2 14. 6840 246,24 3,1 20 0,18 46 142,6 15. 2690 96,84 5,8 15 0,15 43 249,4 16. 2075 74,7 0,7 15 0,12 28 19,6 17. 2075 74,7 0,7 15 0,12 28 19,6 18. 2690 96,84 5,8 15 0,15 43 249,4 19. 6840 246,24 3,1 20 0,18 46 142,6 20. 13620 490,32 6,7 25 0,23 56 375,2 /> /> /> /> /> /> всего 10332,4 Δрзап =(10945-10332,4)/10945*100%=5,6%

Расчетповерхности и отопительных приборов

Требуемоечисло секций определяется по формуле:

Nр = Qоп /qоп

qоп = qн * (∆t/70)1+ n * (Gоп /360)p *β1

QОП –тепловая нагрузка отопительного прибора, Вт

qОП –расчетный тепловой поток одной секции, Вт/секц

∆t =(tвх + tвых)/2 – tВ = (95+70)/2 – 18 = 64,5 0C – разность средней температуры воды в радиаторе и температуры воздуха в помещении

qн = 758Вт/м2 – номинальный тепловой поток одной секции

n = 0,32, p =0,03 – экспериментальные показатели, учитывающие влияние типа отопительногоприбора, направление движения и количество проходящей воды

β1 = 1 –коэффициент, учитывающий направление движения воды в приборе

Gоп =0,86*Qоп/(tг – tо) = Qоп * 0,0344

qоп= 758 *(64,5 /70)1+ 0,32 *(Qоп *0,0344/360)0,03 *1 = 515,43 * Qоп0,03

 

№помещ-я Qоп, Вт

tв 0С

tвх 0С

tвых 0С

∆t 0С

qоп Вт/м2 Nр шт. N уст шт 101 1565 22 95 70 60,5 144,3529722 10,84148 11 102(112) 1195 18 95 70 64,5 157,0823751 7,607473 8 103(111) 1195 18 95 70 64,5 157,0823751 7,607473 8 104(110) 1195 18 95 70 64,5 157,0823751 7,607473 8 105(118) 1190 18 95 70 64,5 157,0823751 7,575643 8 106(117) 1190 18 95 70 64,5 157,0823751 7,575643 8 107(116,) 1300 18 95 70 64,5 157,0823751 8,275913 9 108(115) 1075 18 95 70 64,5 157,0823751 6,843543 7 109 1650 22 95 70 60,5 144,3529722 11,43032 12 113 1585 22 95 70 60,5 144,3529722 10,98003 11 114 1370 18 95 70 64,5 157,0823751 8,721539 9 Лк 330 16 95 70 66,5 163,5434698 2,017812 2 Лк 285 16 95 70 66,5 163,5434698 1,742656 2 /> /> /> /> /> /> /> /> /> 201 1105 22 95 70 60,5 144,3529722 7,654848 8 202(212) 880 18 95 70 64,5 157,0823751 5,602156 6 203(211) 880 18 95 70 64,5 157,0823751 5,602156 6 204(210) 880 18 95 70 64,5 157,0823751 5,602156 6 205(218) 855 18 95 70 64,5 157,0823751 5,443004 6 206(217) 855 18 95 70 64,5 157,0823751 5,443004 6 207(216) 885 18 95 70 64,5 157,0823751 5,633987 6 208(215) 830 18 95 70 64,5 157,0823751 5,283852 6 209 1190 22 95 70 60,5 144,3529722 8,243682 9 213 1125 22 95 70 60,5 144,3529722 7,793397 8 214 915 22 95 70 60,5 144,3529722 6,338629 7 /> /> /> /> /> /> /> /> /> Лк 330 16 95 70 66,5 163,5434698 2,017812 2 Лк 285 16 95 70 66,5 163,5434698 1,742656 2 /> /> /> /> /> /> /> /> />

Конструированиеи расчет систем вентиляции.

Всоответствии с требованиями СНиПов а жилых зданиях квартирного типапредусматривается естественная канальная вытяжная вентиляция с удалениемвоздуха из санузлов и кухонь. Приток воздуха – неорганизованный черезнеплотности ограждающих конструкций.

N L кухня 60 с/у 25 Ванная 25

Удалениевоздуха из отдельных помещений осуществляется по самостоятельным вытяжнымканалам. В пределах одной квартиры допускается объединение каналов из уборной иванной комнат. На чердаке допускается объединение кухонь и с/у различныхквартир.