Реферат: Одноэтажное промышленное здание с железобетонным каркасом

--PAGE_BREAK--1 строка
1. Расчетная высота колонны: HP=H+0,15 м=10,8+0,15=10,95 м.
2. Высота верхней части колонны: H2=4,25 м.
3. Расстояние от подкрановой балки до низа фермы:
H2-HПБ=4,25 м-0,8 м=3,45 м.
4. Число рам в температурном блоке – 7.
2 строка
5. Отношение жесткостей <shape id="_x0000_i1097" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image143.wmz» o:><img border=«0» width=«31» height=«45» src=«dopb200766.zip» v:shapes="_x0000_i1097"> рассматриваемой колонны (EI2 – верхняя часть колонны, EI1 – нижняя часть колонны): для крайней рассматриваемой колонны:
<shape id="_x0000_i1098" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image145.wmz» o:><img border=«0» width=«285» height=«48» src=«dopb200767.zip» v:shapes="_x0000_i1098">
Размеры сечений А и В приведены на рис. 4.
7. Отношение <shape id="_x0000_i1099" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image147.wmz» o:><img border=«0» width=«29» height=«45» src=«dopb200768.zip» v:shapes="_x0000_i1099"> нижней части соседней колонны к нижней части рассматриваемой колонны. Для однопролетного здания <shape id="_x0000_i1100" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image149.wmz» o:><img border=«0» width=«56» height=«45» src=«dopb200769.zip» v:shapes="_x0000_i1100">
3 строка
8. Эксцентриситет оси верхней части колонны:
<shape id="_x0000_i1101" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image151.wmz» o:><img border=«0» width=«299» height=«23» src=«dopb200770.zip» v:shapes="_x0000_i1101">
Положительный эксцентриситет вращает силу относительно центра тяжести нижней подкрановой части колонны по часовой стрелке.
9. Эксцентриситет стены
<shape id="_x0000_i1102" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image153.wmz» o:><img border=«0» width=«281» height=«23» src=«dopb200771.zip» v:shapes="_x0000_i1102">
10. Эксцентриситет подкрановой балки:
при наличии сдвижки
<shape id="_x0000_i1103" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image155.wmz» o:><img border=«0» width=«415» height=«24» src=«dopb200772.zip» v:shapes="_x0000_i1103">
11. Высота сечения надкрановой части колонны: А=0,38 м.
12. Высота сечения подкрановой части колонны: В=0,7 м.
4 строка
13. Постоянная нагрузка от шатра: GШ=191,30 кН.
14. Постоянная нагрузка от стены: GCT=161,73 кН.
15. Постоянная нагрузка от подкрановой балки: GПБ=36,58 кН.
16. Постоянная нагрузка от нижней части колонны: G1K=70,9 кН.
5 строка
17. Нагрузка от снега: S=71,82 кН.
6 строка
18. Вертикальная крановая нагрузка: ДMAX=593,81 кН.
19. То же: ДMIN=160,82 кН.
20. Горизонтальная тормозная сила: T=26,18 кН.
7 строка
Ветровые нагрузки вводятся без учета аэродинамических коэффициентов, так как они учтены в программе.
21. Сосредоточенная ветровая нагрузка: W1=5,55 кН.
22. Равномерно распределенная ветровая нагрузка: <shape id="_x0000_i1104" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image157.wmz» o:><img border=«0» width=«107» height=«23» src=«dopb200773.zip» v:shapes="_x0000_i1104">
Таблица 4 –
Исходные данные к расчету каркаса

IV. Расчет колонны 4.1. Расчет надкрановой части колонны 4.1.1. Расчетные сочетания усилий Различают два основных сочетания усилий:
I Сочетание: S=Sg+Sv,
где Sg – усилия (M или N) от постоянных нагрузок; sv – усилия (M и N) от одной из временных нагрузок (крановые вертикальные нагрузки Д и тормозные Т считаются за одну нагрузку).
II Сочетание:
<shape id="_x0000_i1105" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image159.wmz» o:><img border=«0» width=«120» height=«25» src=«dopb200774.zip» v:shapes="_x0000_i1105">
где <shape id="_x0000_i1106" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image161.wmz» o:><img border=«0» width=«32» height=«24» src=«dopb200775.zip» v:shapes="_x0000_i1106"> - сумма усилий от любых временных нагрузок (не менее двух).
В пределах каждого сочетания надо учесть возможность трех комбинаций усилий:
1) Наибольшее значение +М и соответственно N.
2) Наибольшее значение |-М| и соответственно N.
3) Наибольшее значение N и соответственно M.
Таблица 5 –Усилия над консолью
Результат подсчета усилий представлен в таблице 6.
Таблица 6
Расчетные сочетания усилий над консолью
Значение ядрового момента определяется по формуле:
— при положительном моменте (+М) <shape id="_x0000_i1109" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image165.wmz» o:><img border=«0» width=«107» height=«23» src=«dopb200777.zip» v:shapes="_x0000_i1109">
— при отрицательном моменте (-М) <shape id="_x0000_i1110" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image167.wmz» o:><img border=«0» width=«116» height=«23» src=«dopb200778.zip» v:shapes="_x0000_i1110">
Ядровое расстояние: <shape id="_x0000_i1111" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image169.wmz» o:><img border=«0» width=«221» height=«44» src=«dopb200779.zip» v:shapes="_x0000_i1111">
4.1.2 Определение коэффициента продольного изгиба Подбираем арматуру в сечении над консолью по сочетанию усилий и проверяем прочность по сочетанию.
Исходные данные: М=126,45 кНм; N=255,94 Кн; класс бетона – В 15; RB=8,5 МПа; ЕВ=20500 МПа; класс арматуры А-II; RS=280 МПа; размеры сечения: h=0,38 м, b=0,4 м.
Свободная длина надкрановой части колонны:
<shape id="_x0000_i1112" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image171.wmz» o:><img border=«0» width=«187» height=«24» src=«dopb200780.zip» v:shapes="_x0000_i1112">
где <shape id="_x0000_i1113" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image173.wmz» o:><img border=«0» width=«39» height=«21» src=«dopb200781.zip» v:shapes="_x0000_i1113"> как для здания с мостовыми кранами при разрезных подкрановых балках, с учетом нагрузки от кранов.
Так как гибкость
<shape id="_x0000_i1114" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image175.wmz» o:><img border=«0» width=«219» height=«44» src=«dopb200782.zip» v:shapes="_x0000_i1114">
требуется учитывать продольный изгиб колонны.
Эксцентриситет силы
<shape id="_x0000_i1115" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image177.wmz» o:><img border=«0» width=«191» height=«44» src=«dopb200783.zip» v:shapes="_x0000_i1115">
Случайные эксцентриситеты:
<shape id="_x0000_i1116" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image179.wmz» o:><img border=«0» width=«168» height=«41» src=«dopb200784.zip» v:shapes="_x0000_i1116"><shape id="_x0000_i1117" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image181.wmz» o:><img border=«0» width=«183» height=«41» src=«dopb200785.zip» v:shapes="_x0000_i1117">
Так как система статически неопределима, принимаем наибольшее значение: е0=0,494 м. Критическая сила определяется по формуле:
<shape id="_x0000_i1118" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image183.wmz» o:><img border=«0» width=«256» height=«53» src=«dopb200786.zip» v:shapes="_x0000_i1118">
где <shape id="_x0000_i1119" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image185.wmz» o:><img border=«0» width=«21» height=«23» src=«dopb200787.zip» v:shapes="_x0000_i1119"> - учитывает влияние длительного действия нагрузки:
<shape id="_x0000_i1120" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image187.wmz» o:><img border=«0» width=«168» height=«48» src=«dopb200788.zip» v:shapes="_x0000_i1120">
где М – момент силы N относительно растянутой или менее сжатой арматуры сечения от всех нагрузок:
<shape id="_x0000_i1121" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image189.wmz» o:><img border=«0» width=«432» height=«45» src=«dopb200789.zip» v:shapes="_x0000_i1121">
<shape id="_x0000_i1122" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image191.wmz» o:><img border=«0» width=«27» height=«29» src=«dopb200790.zip» v:shapes="_x0000_i1122"> - то же, от постоянной и длительной части снеговой нагрузки:
<shape id="_x0000_i1123" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image193.wmz» o:><img border=«0» width=«439» height=«45» src=«dopb200791.zip» v:shapes="_x0000_i1123">
здесь <shape id="_x0000_i1124" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image195.wmz» o:><img border=«0» width=«369» height=«25» src=«dopb200792.zip» v:shapes="_x0000_i1124">
<shape id="_x0000_i1125" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image197.wmz» o:><img border=«0» width=«416» height=«25» src=«dopb200793.zip» v:shapes="_x0000_i1125">
где <shape id="_x0000_i1126" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image199.wmz» o:><img border=«0» width=«51» height=«20» src=«dopb200794.zip» v:shapes="_x0000_i1126"> - определяется по СНиП 2.01.07 – 85* Нагрузки и воздействия в зависимости от снегового района; <shape id="_x0000_i1127" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image201.wmz» o:><img border=«0» width=«65» height=«23» src=«dopb200795.zip» v:shapes="_x0000_i1127"> - коэффициент сочетания. Тогда:
<imagedata src=«41591.files/image203.wmz» o:><img border=«0» width=«215» height=«48» src=«dopb200796.zip» v:shapes="_x0000_i1128">
Далее находим коэффициент:
<shape id="_x0000_i1129" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image205.wmz» o:><img border=«0» width=«164» height=«44» src=«dopb200797.zip» v:shapes="_x0000_i1129">
<shape id="_x0000_i1130" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image207.wmz» o:><img border=«0» width=«17» height=«24» src=«dopb200798.zip» v:shapes="_x0000_i1130"> - коэффициент, принимаемый равным <shape id="_x0000_i1131" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image209.wmz» o:><img border=«0» width=«113» height=«44» src=«dopb200799.zip» v:shapes="_x0000_i1131"> но не менее
<shape id="_x0000_i1132" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image211.wmz» o:><img border=«0» width=«423» height=«44» src=«dopb200800.zip» v:shapes="_x0000_i1132">
I – момент инерции сечения бетона:
<shape id="_x0000_i1133" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image213.wmz» o:><img border=«0» width=«199» height=«44» src=«dopb200801.zip» v:shapes="_x0000_i1133">
Is – момент инерции сечения арматуры при симметричном армировании и коэффициенте <shape id="_x0000_i1134" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image215.wmz» o:><img border=«0» width=«65» height=«21» src=«dopb200802.zip» v:shapes="_x0000_i1134"> (согласно СНиП 2.03.01 – 84 табл.38 и при 35<<shape id="_x0000_i1135" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image217.wmz» o:><img border=«0» width=«13» height=«19» src=«dopb200803.zip» v:shapes="_x0000_i1135"><83):
<shape id="_x0000_i1136" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image219.wmz» o:><img border=«0» width=«567» height=«44» src=«dopb200804.zip» v:shapes="_x0000_i1136">
<shape id="_x0000_i1137" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image221.wmz» o:><img border=«0» width=«183» height=«48» src=«dopb200805.zip» v:shapes="_x0000_i1137">
<shape id="_x0000_i1138" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image223.wmz» o:><img border=«0» width=«532» height=«104» src=«dopb200806.zip» v:shapes="_x0000_i1138">
Коэффициент продольного изгиба определяется по формуле:
<shape id="_x0000_i1139" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image225.wmz» o:><img border=«0» width=«209» height=«65» src=«dopb200807.zip» v:shapes="_x0000_i1139">

4.1.3 Подбор сечения арматуры надкрановой части колонны Надкрановая часть колонны имеет несимметричное армирование. Так как изгибающий момент положительный (М=126,45 кНм), то растянутая арматура Аs расположена у внутренней грани колонны. В связи с тем, что <shape id="_x0000_i1140" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image227.wmz» o:><img border=«0» width=«357» height=«24» src=«dopb200808.zip» v:shapes="_x0000_i1140">считаем, что имеет место случай больших эксцентриситетов. h0=h-a=0,38-0,04=0,34 м, e0=0,494 м.
<shape id="_x0000_i1141" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image229.wmz» o:><img border=«0» width=«373» height=«24» src=«dopb200809.zip» v:shapes="_x0000_i1141">
<shape id="_x0000_i1142" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image231.wmz» o:><img border=«0» width=«467» height=«96» src=«dopb200810.zip» v:shapes="_x0000_i1142">
Из условия минимального процента армирования:
<shape id="_x0000_i1143" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image233.wmz» o:><img border=«0» width=«331» height=«32» src=«dopb200811.zip» v:shapes="_x0000_i1143">
Минимальный диаметр арматуры в сборных колоннах составляет 16 мм.
Принимаем 2Æ25 с <shape id="_x0000_i1144" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image235.wmz» o:><img border=«0» width=«99» height=«31» src=«dopb200812.zip» v:shapes="_x0000_i1144">
<shape id="_x0000_i1145" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image237.wmz» o:><img border=«0» width=«491» height=«93» src=«dopb200813.zip» v:shapes="_x0000_i1145">
Также принимаем 3Æ36 с <shape id="_x0000_i1146" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image239.wmz» o:><img border=«0» width=«104» height=«25» src=«dopb200814.zip» v:shapes="_x0000_i1146">
<shape id="_x0000_i1147" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image241.emz» o:><img border=«0» width=«134» height=«110» src=«dopb200815.zip» v:shapes="_x0000_i1147">
Рис. 10 — Схема армирования надкрановой части колонны для 1-го сочетания усилий
Исходные данные: М=-62,84 кНм; N=255,94 Кн; класс бетона – В 15; RB=8,5 МПа; ЕВ=20500 МПа; класс арматуры А-II; RS=280 МПа; размеры сечения: h=0,38 м, b=0,4 м.
Свободная длина надкрановой части колонны:
<shape id="_x0000_i1148" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image243.wmz» o:><img border=«0» width=«209» height=«24» src=«dopb200816.zip» v:shapes="_x0000_i1148">
где <shape id="_x0000_i1149" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image245.wmz» o:><img border=«0» width=«49» height=«21» src=«dopb200817.zip» v:shapes="_x0000_i1149"> как для здания с мостовыми кранами при разрезных подкрановых балках, без учета нагрузки от кранов.
Так как гибкость
<shape id="_x0000_i1150" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image247.wmz» o:><img border=«0» width=«225» height=«44» src=«dopb200818.zip» v:shapes="_x0000_i1150">
требуется учитывать продольный изгиб колонны. Эксцентриситет силы
<shape id="_x0000_i1151" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image249.wmz» o:><img border=«0» width=«195» height=«44» src=«dopb200819.zip» v:shapes="_x0000_i1151">
Случайные эксцентриситеты:
<shape id="_x0000_i1152" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image179.wmz» o:><img border=«0» width=«168» height=«41» src=«dopb200784.zip» v:shapes="_x0000_i1152"><shape id="_x0000_i1153" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image181.wmz» o:><img border=«0» width=«183» height=«41» src=«dopb200785.zip» v:shapes="_x0000_i1153">
Так как система статически неопределима, принимаем наибольшее значение: е0=0,246 м.
Критическая сила определяется по формуле:
<shape id="_x0000_i1154" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image183.wmz» o:><img border=«0» width=«256» height=«53» src=«dopb200786.zip» v:shapes="_x0000_i1154">
где <shape id="_x0000_i1155" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image185.wmz» o:><img border=«0» width=«21» height=«23» src=«dopb200787.zip» v:shapes="_x0000_i1155"> - учитывает влияние длительного действия нагрузки:
<shape id="_x0000_i1156" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image187.wmz» o:><img border=«0» width=«168» height=«48» src=«dopb200788.zip» v:shapes="_x0000_i1156">
где М – момент силы N относительно растянутой или менее сжатой арматуры сечения от всех нагрузок:
<shape id="_x0000_i1157" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image251.wmz» o:><img border=«0» width=«432» height=«45» src=«dopb200820.zip» v:shapes="_x0000_i1157">
<shape id="_x0000_i1158" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image191.wmz» o:><img border=«0» width=«27» height=«29» src=«dopb200790.zip» v:shapes="_x0000_i1158"> - то же, от постоянной и длительной части снеговой нагрузки:
<shape id="_x0000_i1159" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image193.wmz» o:><img border=«0» width=«439» height=«45» src=«dopb200791.zip» v:shapes="_x0000_i1159">
здесь <shape id="_x0000_i1160" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image195.wmz» o:><img border=«0» width=«369» height=«25» src=«dopb200792.zip» v:shapes="_x0000_i1160">
<shape id="_x0000_i1161" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image197.wmz» o:><img border=«0» width=«416» height=«25» src=«dopb200793.zip» v:shapes="_x0000_i1161">
где <shape id="_x0000_i1162" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image199.wmz» o:><img border=«0» width=«51» height=«20» src=«dopb200794.zip» v:shapes="_x0000_i1162"> - определяется по СНиП 2.01.07 – 85* Нагрузки и воздействия в зависимости от снегового района; <shape id="_x0000_i1163" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image201.wmz» o:><img border=«0» width=«65» height=«23» src=«dopb200795.zip» v:shapes="_x0000_i1163"> - коэффициент сочетания. Тогда:
<imagedata src=«41591.files/image203.wmz» o:><img border=«0» width=«215» height=«48» src=«dopb200796.zip» v:shapes="_x0000_i1164">
Далее находим коэффициент:
<shape id="_x0000_i1165" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image253.wmz» o:><img border=«0» width=«164» height=«44» src=«dopb200821.zip» v:shapes="_x0000_i1165"><shape id="_x0000_i1166" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image207.wmz» o:><img border=«0» width=«17» height=«24» src=«dopb200798.zip» v:shapes="_x0000_i1166"> - коэффициент, принимаемый равным <shape id="_x0000_i1167" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image255.wmz» o:><img border=«0» width=«132» height=«44» src=«dopb200822.zip» v:shapes="_x0000_i1167"> но не менее
<shape id="_x0000_i1168" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image257.wmz» o:><img border=«0» width=«445» height=«44» src=«dopb200823.zip» v:shapes="_x0000_i1168">
I – момент инерции сечения бетона:
<shape id="_x0000_i1169" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image213.wmz» o:><img border=«0» width=«199» height=«44» src=«dopb200801.zip» v:shapes="_x0000_i1169">
Is – момент инерции сечения арматуры при симметричном армировании и коэффициенте <shape id="_x0000_i1170" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image259.wmz» o:><img border=«0» width=«73» height=«21» src=«dopb200824.zip» v:shapes="_x0000_i1170"> (согласно СНиП 2.03.01 – 84 табл.38 и при <shape id="_x0000_i1171" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image217.wmz» o:><img border=«0» width=«13» height=«19» src=«dopb200803.zip» v:shapes="_x0000_i1171">>83):
<shape id="_x0000_i1172" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image261.wmz» o:><img border=«0» width=«573» height=«44» src=«dopb200825.zip» v:shapes="_x0000_i1172">
<shape id="_x0000_i1173" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image221.wmz» o:><img border=«0» width=«183» height=«48» src=«dopb200805.zip» v:shapes="_x0000_i1173">
<shape id="_x0000_i1174" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image263.wmz» o:><img border=«0» width=«557» height=«104» src=«dopb200826.zip» v:shapes="_x0000_i1174">
Коэффициент продольного изгиба определяется по формуле:
<shape id="_x0000_i1175" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image265.wmz» o:><img border=«0» width=«212» height=«65» src=«dopb200827.zip» v:shapes="_x0000_i1175">
Подбор сечения арматуры надкрановой части колонны
Надкрановая часть колонны имеет несимметричное армирование. Так как изгибающий момент отрицательный (М=-62,84 кНм), то растянутая арматура Аs расположена у внешней грани колонны. В связи с тем, что <shape id="_x0000_i1176" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image267.wmz» o:><img border=«0» width=«360» height=«24» src=«dopb200828.zip» v:shapes="_x0000_i1176">считаем, что имеет место случай больших эксцентриситетов.
h0=h-a=0,38-0,04=0,34 м.
e0=0,246 м.
<shape id="_x0000_i1177" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image269.wmz» o:><img border=«0» width=«376» height=«24» src=«dopb200829.zip» v:shapes="_x0000_i1177">
<shape id="_x0000_i1178" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image271.wmz» o:><img border=«0» width=«509» height=«48» src=«dopb200830.zip» v:shapes="_x0000_i1178">
Из условия минимального процента армирования:
<shape id="_x0000_i1179" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image273.wmz» o:><img border=«0» width=«337» height=«32» src=«dopb200831.zip» v:shapes="_x0000_i1179"> 
Принимаем 2Æ16 с <shape id="_x0000_i1180" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image275.wmz» o:><img border=«0» width=«100» height=«31» src=«dopb200832.zip» v:shapes="_x0000_i1180">
<shape id="_x0000_i1181" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image277.wmz» o:><img border=«0» width=«554» height=«48» src=«dopb200833.zip» v:shapes="_x0000_i1181">
Принимаем 2Æ36 с <shape id="_x0000_i1182" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image279.wmz» o:><img border=«0» width=«104» height=«25» src=«dopb200834.zip» v:shapes="_x0000_i1182">
Окончательно принимаем армирование надкрановой части по следующей схеме:
<shape id="_x0000_i1183" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image281.emz» o:><img border=«0» width=«160» height=«131» src=«dopb200835.zip» v:shapes="_x0000_i1183">
Рис. 11 – Схема армирования надкрановой части колонны для 2-го сочетания усилий
<shape id="_x0000_i1184" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image283.emz» o:><img border=«0» width=«213» height=«174» src=«dopb200836.zip» v:shapes="_x0000_i1184">
Рис.12 – Схема армирования надкрановой части колонны
Проверим несущую способность надкрановой части колонны по комбинации усилий с максимальным ядровым моментом:
<shape id="_x0000_i1185" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image285.wmz» o:><img border=«0» width=«139» height=«27» src=«dopb200837.zip» v:shapes="_x0000_i1185"> - наиболее сжата внешняя грань колонны
M=126,45 кНм, N=255,94 кН. <shape id="_x0000_i1186" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image287.wmz» o:><img border=«0» width=«187» height=«24» src=«dopb200780.zip» v:shapes="_x0000_i1186">
<shape id="_x0000_i1187" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image175.wmz» o:><img border=«0» width=«219» height=«44» src=«dopb200782.zip» v:shapes="_x0000_i1187"> требуется учитывать продольный изгиб колонны.
<shape id="_x0000_i1188" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image177.wmz» o:><img border=«0» width=«191» height=«44» src=«dopb200783.zip» v:shapes="_x0000_i1188"> Случайные эксцентриситеты:
<shape id="_x0000_i1189" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image179.wmz» o:><img border=«0» width=«168» height=«41» src=«dopb200784.zip» v:shapes="_x0000_i1189"><shape id="_x0000_i1190" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image181.wmz» o:><img border=«0» width=«183» height=«41» src=«dopb200785.zip» v:shapes="_x0000_i1190">, е0=0,494 м.
<shape id="_x0000_i1191" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image183.wmz» o:><img border=«0» width=«256» height=«53» src=«dopb200786.zip» v:shapes="_x0000_i1191">
где <shape id="_x0000_i1192" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image185.wmz» o:><img border=«0» width=«21» height=«23» src=«dopb200787.zip» v:shapes="_x0000_i1192"> - учитывает влияние длительного действия нагрузки: <shape id="_x0000_i1193" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image187.wmz» o:><img border=«0» width=«168» height=«48» src=«dopb200788.zip» v:shapes="_x0000_i1193">
где М – момент силы N относительно растянутой или менее сжатой арматуры сечения от всех нагрузок:
<shape id="_x0000_i1194" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image288.wmz» o:><img border=«0» width=«440» height=«45» src=«dopb200838.zip» v:shapes="_x0000_i1194">
<shape id="_x0000_i1195" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image290.wmz» o:><img border=«0» width=«447» height=«45» src=«dopb200839.zip» v:shapes="_x0000_i1195">
здесь <shape id="_x0000_i1196" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image195.wmz» o:><img border=«0» width=«369» height=«25» src=«dopb200792.zip» v:shapes="_x0000_i1196">
<shape id="_x0000_i1197" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image197.wmz» o:><img border=«0» width=«416» height=«25» src=«dopb200793.zip» v:shapes="_x0000_i1197">
где <shape id="_x0000_i1198" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image199.wmz» o:><img border=«0» width=«51» height=«20» src=«dopb200794.zip» v:shapes="_x0000_i1198"> - определяется по СНиП 2.01.07 – 85* Нагрузки и воздействия в зависимости от снегового района; <shape id="_x0000_i1199" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image201.wmz» o:><img border=«0» width=«65» height=«23» src=«dopb200795.zip» v:shapes="_x0000_i1199"> - коэффициент сочетания. Тогда:
<imagedata src=«41591.files/image203.wmz» o:><img border=«0» width=«215» height=«48» src=«dopb200796.zip» v:shapes="_x0000_i1200">
Далее находим коэффициент: <shape id="_x0000_i1201" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image292.wmz» o:><img border=«0» width=«171» height=«44» src=«dopb200840.zip» v:shapes="_x0000_i1201">
<shape id="_x0000_i1202" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image207.wmz» o:><img border=«0» width=«17» height=«24» src=«dopb200798.zip» v:shapes="_x0000_i1202"> - коэффициент, принимаемый равным <shape id="_x0000_i1203" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image209.wmz» o:><img border=«0» width=«113» height=«44» src=«dopb200799.zip» v:shapes="_x0000_i1203"> но не менее
<shape id="_x0000_i1204" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image211.wmz» o:><img border=«0» width=«423» height=«44» src=«dopb200800.zip» v:shapes="_x0000_i1204">
I – момент инерции сечения бетона: <shape id="_x0000_i1205" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image213.wmz» o:><img border=«0» width=«199» height=«44» src=«dopb200801.zip» v:shapes="_x0000_i1205">
<shape id="_x0000_i1206" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image294.wmz» o:><img border=«0» width=«380» height=«44» src=«dopb200841.zip» v:shapes="_x0000_i1206">
<shape id="_x0000_i1207" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image221.wmz» o:><img border=«0» width=«183» height=«48» src=«dopb200805.zip» v:shapes="_x0000_i1207">
<shape id="_x0000_i1208" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image296.wmz» o:><img border=«0» width=«547» height=«104» src=«dopb200842.zip» v:shapes="_x0000_i1208">
Коэффициент продольного изгиба определяется по формуле:
<shape id="_x0000_i1209" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image298.wmz» o:><img border=«0» width=«224» height=«65» src=«dopb200843.zip» v:shapes="_x0000_i1209">
<shape id="_x0000_i1210" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image300.wmz» o:><img border=«0» width=«404» height=«24» src=«dopb200844.zip» v:shapes="_x0000_i1210">
<shape id="_x0000_i1211" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image302.wmz» o:><img border=«0» width=«324» height=«24» src=«dopb200845.zip» v:shapes="_x0000_i1211">
<shape id="_x0000_i1212" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image304.wmz» o:><img border=«0» width=«348» height=«64» src=«dopb200846.zip» v:shapes="_x0000_i1212">
<shape id="_x0000_i1213" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image306.wmz» o:><img border=«0» width=«595» height=«48» src=«dopb200847.zip» v:shapes="_x0000_i1213">
<shape id="_x0000_i1214" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image308.wmz» o:><img border=«0» width=«177» height=«23» src=«dopb200848.zip» v:shapes="_x0000_i1214">
<shape id="_x0000_i1215" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image310.wmz» o:><img border=«0» width=«312» height=«23» src=«dopb200849.zip» v:shapes="_x0000_i1215">
<shape id="_x0000_i1216" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image312.wmz» o:><img border=«0» width=«207» height=«25» src=«dopb200850.zip» v:shapes="_x0000_i1216">
<shape id="_x0000_i1217" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image314.wmz» o:><img border=«0» width=«544» height=«24» src=«dopb200851.zip» v:shapes="_x0000_i1217">
<shape id="_x0000_i1218" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image316.wmz» o:><img border=«0» width=«117» height=«20» src=«dopb200852.zip» v:shapes="_x0000_i1218"> 
Условие удовлетворяется.
<shape id="_x0000_i1219" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image318.emz» o:><img border=«0» width=«144» height=«116» src=«dopb200853.zip» v:shapes="_x0000_i1219">
Рис.13 – Схема армирования надкрановой части колонны
4.2 Расчет арматуры подкрановой части колонны Наибольшие ядровые моменты находятся у фундамента. Так как разница между их значениями <shape id="_x0000_i1220" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image320.wmz» o:><img border=«0» width=«213» height=«44» src=«dopb200854.zip» v:shapes="_x0000_i1220"> меньше 20 %, то армирование подкрановой части колонны будет симметричным.
<shape id="_x0000_i1221" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image322.wmz» o:><img border=«0» width=«147» height=«27» src=«dopb200855.zip» v:shapes="_x0000_i1221"> - наиболее сжата внутренняя грань.
Исходные данные: М=-245,85 кНм; N=1059,58 Кн; класс бетона – В 15; RB=8,5 МПа; ЕВ=20500 МПа; класс арматуры А-II; RS=280 МПа; размеры сечения: h=0,7 м, b=0,4 м.
Свободная длина подкрановой части колонны: <shape id="_x0000_i1222" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image324.wmz» o:><img border=«0» width=«197» height=«24» src=«dopb200856.zip» v:shapes="_x0000_i1222">
где <shape id="_x0000_i1223" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image326.wmz» o:><img border=«0» width=«47» height=«21» src=«dopb200857.zip» v:shapes="_x0000_i1223"> как для здания с мостовыми кранами при разрезных подкрановых балках, с учетом нагрузки от кранов.
Так как гибкость
<shape id="_x0000_i1224" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image328.wmz» o:><img border=«0» width=«211» height=«44» src=«dopb200858.zip» v:shapes="_x0000_i1224">
требуется учитывать продольный изгиб колонны. Эксцентриситет силы
<shape id="_x0000_i1225" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image330.wmz» o:><img border=«0» width=«197» height=«44» src=«dopb200859.zip» v:shapes="_x0000_i1225">
Случайные эксцентриситеты:
<shape id="_x0000_i1226" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image332.wmz» o:><img border=«0» width=«168» height=«41» src=«dopb200860.zip» v:shapes="_x0000_i1226"><shape id="_x0000_i1227" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image334.wmz» o:><img border=«0» width=«175» height=«41» src=«dopb200861.zip» v:shapes="_x0000_i1227">
Так как система статически неопределима, принимаем наибольшее значение: е0=0,232 м.
<shape id="_x0000_i1228" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image336.wmz» o:><img border=«0» width=«441» height=«45» src=«dopb200862.zip» v:shapes="_x0000_i1228">
<shape id="_x0000_i1229" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image338.wmz» o:><img border=«0» width=«471» height=«45» src=«dopb200863.zip» v:shapes="_x0000_i1229">
здесь <shape id="_x0000_i1230" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image340.wmz» o:><img border=«0» width=«388» height=«25» src=«dopb200864.zip» v:shapes="_x0000_i1230">
<shape id="_x0000_i1231" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image342.wmz» o:><img border=«0» width=«383» height=«25» src=«dopb200865.zip» v:shapes="_x0000_i1231">
где <shape id="_x0000_i1232" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image199.wmz» o:><img border=«0» width=«51» height=«20» src=«dopb200794.zip» v:shapes="_x0000_i1232"> - определяется по СНиП 2.01.07 – 85* Нагрузки и воздействия в зависимости от снегового района; <shape id="_x0000_i1233" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image201.wmz» o:><img border=«0» width=«65» height=«23» src=«dopb200795.zip» v:shapes="_x0000_i1233"> - коэффициент сочетания. Тогда:
<shape id="_x0000_i1234" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image344.wmz» o:><img border=«0» width=«205» height=«48» src=«dopb200866.zip» v:shapes="_x0000_i1234">
Далее находим коэффициент:
<shape id="_x0000_i1235" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image346.wmz» o:><img border=«0» width=«175» height=«44» src=«dopb200867.zip» v:shapes="_x0000_i1235">
<shape id="_x0000_i1236" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image207.wmz» o:><img border=«0» width=«17» height=«24» src=«dopb200798.zip» v:shapes="_x0000_i1236"> - коэффициент, принимаемый равным <shape id="_x0000_i1237" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image348.wmz» o:><img border=«0» width=«124» height=«44» src=«dopb200868.zip» v:shapes="_x0000_i1237"> но не менее
<shape id="_x0000_i1238" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image350.wmz» o:><img border=«0» width=«431» height=«44» src=«dopb200869.zip» v:shapes="_x0000_i1238">
I – момент инерции сечения бетона:
<shape id="_x0000_i1239" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image352.wmz» o:><img border=«0» width=«207» height=«44» src=«dopb200870.zip» v:shapes="_x0000_i1239">
Is – момент инерции сечения арматуры при симметричном армировании и коэффициенте <shape id="_x0000_i1240" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image215.wmz» o:><img border=«0» width=«65» height=«21» src=«dopb200802.zip» v:shapes="_x0000_i1240"> (согласно СНиП 2.03.01 – 84 табл.38 и при 35<<shape id="_x0000_i1241" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image217.wmz» o:><img border=«0» width=«13» height=«19» src=«dopb200803.zip» v:shapes="_x0000_i1241"><83):
<shape id="_x0000_i1242" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image354.wmz» o:><img border=«0» width=«573» height=«44» src=«dopb200871.zip» v:shapes="_x0000_i1242">
<shape id="_x0000_i1243" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image221.wmz» o:><img border=«0» width=«183» height=«48» src=«dopb200805.zip» v:shapes="_x0000_i1243">
<shape id="_x0000_i1244" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image356.wmz» o:><img border=«0» width=«572» height=«104» src=«dopb200872.zip» v:shapes="_x0000_i1244">
Коэффициент продольного изгиба определяется по формуле:
<shape id="_x0000_i1245" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image358.wmz» o:><img border=«0» width=«217» height=«65» src=«dopb200873.zip» v:shapes="_x0000_i1245">
Подбор сечения арматуры подкрановой части колонны.
Подкрановая часть колонны имеет симметричное армирование. Так как изгибающий момент отрицательный (М=-245,85 кНм), то растянутая арматура Аs расположена у внешней грани колонны. В связи с тем, что <shape id="_x0000_i1246" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image360.wmz» o:><img border=«0» width=«360» height=«24» src=«dopb200874.zip» v:shapes="_x0000_i1246">считаем, что имеет место случай больших эксцентриситетов. h0=h-a=0,38-0,04=0,34 м, e0=0,232 м.
<shape id="_x0000_i1247" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image362.wmz» o:><img border=«0» width=«375» height=«24» src=«dopb200875.zip» v:shapes="_x0000_i1247">
<shape id="_x0000_i1248" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image364.wmz» o:><img border=«0» width=«324» height=«24» src=«dopb200845.zip» v:shapes="_x0000_i1248">
<shape id="_x0000_i1249" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image365.wmz» o:><img border=«0» width=«349» height=«64» src=«dopb200876.zip» v:shapes="_x0000_i1249">
<shape id="_x0000_i1250" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image367.wmz» o:><img border=«0» width=«167» height=«24» src=«dopb200877.zip» v:shapes="_x0000_i1250">
<shape id="_x0000_i1251" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image369.wmz» o:><img border=«0» width=«300» height=«45» src=«dopb200878.zip» v:shapes="_x0000_i1251">
<shape id="_x0000_i1252" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image371.wmz» o:><img border=«0» width=«287» height=«45» src=«dopb200879.zip» v:shapes="_x0000_i1252">
<shape id="_x0000_i1253" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image373.wmz» o:><img border=«0» width=«161» height=«23» src=«dopb200880.zip» v:shapes="_x0000_i1253">
<shape id="_x0000_i1254" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image375.wmz» o:><img border=«0» width=«448» height=«93» src=«dopb200881.zip» v:shapes="_x0000_i1254">
Из условия минимального процента армирования:
<shape id="_x0000_i1255" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image377.wmz» o:><img border=«0» width=«364» height=«32» src=«dopb200882.zip» v:shapes="_x0000_i1255">
Принимаем 2Æ20 с <shape id="_x0000_i1256" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image379.wmz» o:><img border=«0» width=«133» height=«31» src=«dopb200883.zip» v:shapes="_x0000_i1256">
<shape id="_x0000_i1257" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image381.emz» o:><img border=«0» width=«140» height=«97» src=«dopb200884.zip» v:shapes="_x0000_i1257">
Проверка несущей способности:
h0=h-a=0,70-0,03=0,67 м
е0=0,232 м.
<shape id="_x0000_i1258" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image383.wmz» o:><img border=«0» width=«439» height=«45» src=«dopb200885.zip» v:shapes="_x0000_i1258">
<shape id="_x0000_i1259" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image385.wmz» o:><img border=«0» width=«472» height=«45» src=«dopb200886.zip» v:shapes="_x0000_i1259">
здесь <shape id="_x0000_i1260" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image340.wmz» o:><img border=«0» width=«388» height=«25» src=«dopb200864.zip» v:shapes="_x0000_i1260">
<shape id="_x0000_i1261" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image342.wmz» o:><img border=«0» width=«383» height=«25» src=«dopb200865.zip» v:shapes="_x0000_i1261">
где <shape id="_x0000_i1262" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image199.wmz» o:><img border=«0» width=«51» height=«20» src=«dopb200794.zip» v:shapes="_x0000_i1262"> - определяется по СНиП 2.01.07 – 85* Нагрузки и воздействия в зависимости от снегового района; <shape id="_x0000_i1263" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image201.wmz» o:><img border=«0» width=«65» height=«23» src=«dopb200795.zip» v:shapes="_x0000_i1263"> - коэффициент сочетания. Тогда:
<shape id="_x0000_i1264" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image344.wmz» o:><img border=«0» width=«205» height=«48» src=«dopb200866.zip» v:shapes="_x0000_i1264">
Далее находим коэффициент:
<shape id="_x0000_i1265" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image387.wmz» o:><img border=«0» width=«173» height=«44» src=«dopb200887.zip» v:shapes="_x0000_i1265">
<shape id="_x0000_i1266" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image207.wmz» o:><img border=«0» width=«17» height=«24» src=«dopb200798.zip» v:shapes="_x0000_i1266"> - коэффициент, принимаемый равным <shape id="_x0000_i1267" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image348.wmz» o:><img border=«0» width=«124» height=«44» src=«dopb200868.zip» v:shapes="_x0000_i1267"> но не менее
<shape id="_x0000_i1268" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image350.wmz» o:><img border=«0» width=«431» height=«44» src=«dopb200869.zip» v:shapes="_x0000_i1268">
I – момент инерции сечения бетона:
<shape id="_x0000_i1269" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image352.wmz» o:><img border=«0» width=«207» height=«44» src=«dopb200870.zip» v:shapes="_x0000_i1269">
Is – момент инерции сечения арматуры при симметричном армировании и коэффициенте <shape id="_x0000_i1270" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image215.wmz» o:><img border=«0» width=«65» height=«21» src=«dopb200802.zip» v:shapes="_x0000_i1270"> (согласно СНиП 2.03.01 – 84 табл.38 и при 35<<shape id="_x0000_i1271" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image217.wmz» o:><img border=«0» width=«13» height=«19» src=«dopb200803.zip» v:shapes="_x0000_i1271"><83):
<shape id="_x0000_i1272" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image389.wmz» o:><img border=«0» width=«377» height=«44» src=«dopb200888.zip» v:shapes="_x0000_i1272">
<shape id="_x0000_i1273" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image221.wmz» o:><img border=«0» width=«183» height=«48» src=«dopb200805.zip» v:shapes="_x0000_i1273">
<shape id="_x0000_i1274" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image391.wmz» o:><img border=«0» width=«493» height=«104» src=«dopb200889.zip» v:shapes="_x0000_i1274">
Коэффициент продольного изгиба определяется по формуле:
<shape id="_x0000_i1275" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image393.wmz» o:><img border=«0» width=«225» height=«65» src=«dopb200890.zip» v:shapes="_x0000_i1275">
<shape id="_x0000_i1276" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image395.wmz» o:><img border=«0» width=«353» height=«24» src=«dopb200891.zip» v:shapes="_x0000_i1276">
<shape id="_x0000_i1277" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image364.wmz» o:><img border=«0» width=«324» height=«24» src=«dopb200845.zip» v:shapes="_x0000_i1277">
<shape id="_x0000_i1278" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image365.wmz» o:><img border=«0» width=«349» height=«64» src=«dopb200876.zip» v:shapes="_x0000_i1278">
<shape id="_x0000_i1279" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image397.wmz» o:><img border=«0» width=«365» height=«48» src=«dopb200892.zip» v:shapes="_x0000_i1279">
<shape id="_x0000_i1280" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image399.wmz» o:><img border=«0» width=«315» height=«23» src=«dopb200893.zip» v:shapes="_x0000_i1280">
<shape id="_x0000_i1281" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image312.wmz» o:><img border=«0» width=«207» height=«25» src=«dopb200850.zip» v:shapes="_x0000_i1281">
<shape id="_x0000_i1282" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image401.wmz» o:><img border=«0» width=«517» height=«24» src=«dopb200894.zip» v:shapes="_x0000_i1282">
<shape id="_x0000_i1283" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image403.wmz» o:><img border=«0» width=«124» height=«20» src=«dopb200895.zip» v:shapes="_x0000_i1283"> - проверка удовлетворяется.
Проверка по растянутой грани:
Проверяется комбинация с Mядр=160,65 кНм, M=231,26 кНм, N=605,25 кН.
<shape id="_x0000_i1284" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image405.wmz» o:><img border=«0» width=«191» height=«44» src=«dopb200896.zip» v:shapes="_x0000_i1284">
<shape id="_x0000_i1285" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image407.wmz» o:><img border=«0» width=«432» height=«45» src=«dopb200897.zip» v:shapes="_x0000_i1285">
<shape id="_x0000_i1286" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image409.wmz» o:><img border=«0» width=«472» height=«45» src=«dopb200898.zip» v:shapes="_x0000_i1286">
здесь <shape id="_x0000_i1287" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image411.wmz» o:><img border=«0» width=«211» height=«25» src=«dopb200899.zip» v:shapes="_x0000_i1287">
<shape id="_x0000_i1288" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image413.wmz» o:><img border=«0» width=«212» height=«25» src=«dopb200900.zip» v:shapes="_x0000_i1288">
<shape id="_x0000_i1289" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image415.wmz» o:><img border=«0» width=«205» height=«48» src=«dopb200901.zip» v:shapes="_x0000_i1289">
Далее находим коэффициент:
<shape id="_x0000_i1290" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image417.wmz» o:><img border=«0» width=«175» height=«44» src=«dopb200902.zip» v:shapes="_x0000_i1290">
<shape id="_x0000_i1291" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image207.wmz» o:><img border=«0» width=«17» height=«24» src=«dopb200798.zip» v:shapes="_x0000_i1291"> - коэффициент, принимаемый равным <shape id="_x0000_i1292" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image419.wmz» o:><img border=«0» width=«124» height=«44» src=«dopb200903.zip» v:shapes="_x0000_i1292"> но не менее
<shape id="_x0000_i1293" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image350.wmz» o:><img border=«0» width=«431» height=«44» src=«dopb200869.zip» v:shapes="_x0000_i1293">
I – момент инерции сечения бетона:
<shape id="_x0000_i1294" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image352.wmz» o:><img border=«0» width=«207» height=«44» src=«dopb200870.zip» v:shapes="_x0000_i1294">
Is – момент инерции сечения арматуры при симметричном армировании и коэффициенте <shape id="_x0000_i1295" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image215.wmz» o:><img border=«0» width=«65» height=«21» src=«dopb200802.zip» v:shapes="_x0000_i1295"> (согласно СНиП 2.03.01 – 84 табл.38 и при 35<<shape id="_x0000_i1296" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image217.wmz» o:><img border=«0» width=«13» height=«19» src=«dopb200803.zip» v:shapes="_x0000_i1296"><83):
<shape id="_x0000_i1297" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image389.wmz» o:><img border=«0» width=«377» height=«44» src=«dopb200888.zip» v:shapes="_x0000_i1297">
<shape id="_x0000_i1298" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image221.wmz» o:><img border=«0» width=«183» height=«48» src=«dopb200805.zip» v:shapes="_x0000_i1298">
<shape id="_x0000_i1299" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image421.wmz» o:><img border=«0» width=«522» height=«104» src=«dopb200904.zip» v:shapes="_x0000_i1299">
Коэффициент продольного изгиба определяется по формуле:
<shape id="_x0000_i1300" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image423.wmz» o:><img border=«0» width=«223» height=«65» src=«dopb200905.zip» v:shapes="_x0000_i1300">
<shape id="_x0000_i1301" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image425.wmz» o:><img border=«0» width=«352» height=«24» src=«dopb200906.zip» v:shapes="_x0000_i1301">
<shape id="_x0000_i1302" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image364.wmz» o:><img border=«0» width=«324» height=«24» src=«dopb200845.zip» v:shapes="_x0000_i1302">
<shape id="_x0000_i1303" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image365.wmz» o:><img border=«0» width=«349» height=«64» src=«dopb200876.zip» v:shapes="_x0000_i1303">
<shape id="_x0000_i1304" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image427.wmz» o:><img border=«0» width=«365» height=«48» src=«dopb200907.zip» v:shapes="_x0000_i1304">
<shape id="_x0000_i1305" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image429.wmz» o:><img border=«0» width=«316» height=«23» src=«dopb200908.zip» v:shapes="_x0000_i1305">
<shape id="_x0000_i1306" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image312.wmz» o:><img border=«0» width=«207» height=«25» src=«dopb200850.zip» v:shapes="_x0000_i1306">
<shape id="_x0000_i1307" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image431.wmz» o:><img border=«0» width=«511» height=«24» src=«dopb200909.zip» v:shapes="_x0000_i1307">
<shape id="_x0000_i1308" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image433.wmz» o:><img border=«0» width=«123» height=«20» src=«dopb200910.zip» v:shapes="_x0000_i1308"> - проверка удовлетворяется.
<shape id="_x0000_i1309" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image435.emz» o:><img border=«0» width=«146» height=«241» src=«dopb200911.zip» v:shapes="_x0000_i1309">

4.3 Расчет консоли колонны Основные размеры консоли даны в табл.1
Исходные данные (рис.10):
Рис. 15 – Расчетная схема консоли
hb=380 мм; с=840 мм; hн=700 мм; d=600 мм; e=520 мм; lsup=340 мм.
<shape id="_x0000_i1310" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image437.wmz» o:><img border=«0» width=«295» height=«24» src=«dopb200912.zip» v:shapes="_x0000_i1310">
В15; Rb=8,5 МПа; Eb=20500 МПа; Rbt=0,75 МПа.
Арматура А-II, Rs=280 МПа, Es=210000 МПа.
Условие прочности:
<shape id="_x0000_i1311" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image439.wmz» o:><img border=«0» width=«151» height=«24» src=«dopb200913.zip» v:shapes="_x0000_i1311">
где <shape id="_x0000_i1312" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image441.wmz» o:><img border=«0» width=«297» height=«25» src=«dopb200914.zip» v:shapes="_x0000_i1312">
Принимаем хомуты Æ10 мм (Asw=0,785 см2) и шаг Sw=150 мм:
(<shape id="_x0000_i1313" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image443.wmz» o:><img border=«0» width=«155» height=«41» src=«dopb200915.zip» v:shapes="_x0000_i1313">и <shape id="_x0000_i1314" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image445.wmz» o:><img border=«0» width=«89» height=«24» src=«dopb200916.zip» v:shapes="_x0000_i1314">
<shape id="_x0000_i1315" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image447.wmz» o:><img border=«0» width=«275» height=«75» src=«dopb200917.zip» v:shapes="_x0000_i1315">
Из рис.10 следует:
<shape id="_x0000_i1316" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image449.wmz» o:><img border=«0» width=«265» height=«49» src=«dopb200918.zip» v:shapes="_x0000_i1316">
где <shape id="_x0000_i1317" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image451.wmz» o:><img border=«0» width=«216» height=«23» src=«dopb200919.zip» v:shapes="_x0000_i1317"> f=52 – 5=47см; <shape id="_x0000_i1318" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image453.wmz» o:><img border=«0» width=«245» height=«25» src=«dopb200920.zip» v:shapes="_x0000_i1318">
тогда <shape id="_x0000_i1319" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image455.wmz» o:><img border=«0» width=«349» height=«24» src=«dopb200921.zip» v:shapes="_x0000_i1319">
Правая часть условия принимается не более
<shape id="_x0000_i1320" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image457.wmz» o:><img border=«0» width=«344» height=«25» src=«dopb200922.zip» v:shapes="_x0000_i1320">
и не менее меньшего из 2-х значений:
<shape id="_x0000_i1321" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image459.wmz» o:><img border=«0» width=«343» height=«25» src=«dopb200923.zip» v:shapes="_x0000_i1321">
<shape id="_x0000_i1322" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image461.wmz» o:><img border=«0» width=«348» height=«47» src=«dopb200924.zip» v:shapes="_x0000_i1322">
Таким образом, принимаем правую часть равной 1258,95 кН, тогда проверка прочности <shape id="_x0000_i1323" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image463.wmz» o:><img border=«0» width=«89» height=«21» src=«dopb200925.zip» v:shapes="_x0000_i1323">1258,95 кН удовлетворяется. Расчет окамляющих стержней:
<shape id="_x0000_i1324" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image465.wmz» o:><img border=«0» width=«279» height=«24» src=«dopb200926.zip» v:shapes="_x0000_i1324">
<shape id="_x0000_i1325" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image467.wmz» o:><img border=«0» width=«132» height=«44» src=«dopb200927.zip» v:shapes="_x0000_i1325">
<shape id="_x0000_i1326" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image469.wmz» o:><img border=«0» width=«244» height=«45» src=«dopb200928.zip» v:shapes="_x0000_i1326">
Принимаем 2Æ32 А-II с Аs=16,08 см2.

V. Расчет безраскосной фермы 5.1 Геометрические размеры фермы и поперечные сечения элементов Применяется безраскосная ферма с пролетом 18 м.
Тип опалубки – II
<shape id="_x0000_i1327" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image471.emz» o:><img border=«0» width=«139» height=«168» src=«dopb200929.zip» v:shapes="_x0000_i1327">
Рис.16 – Геометрическая схема безраскосной фермы пролетом 18 м
Сетка колонн 6х18 м, нагрузка на 1 м2 покрытия составляет 3,23+1,33=4,56 кН/м2, в том числе снег – 1,33 кН/м2. Этой нагрузке соответствует 2-й тип опалубки.
Унифицированные размеры поперечных сечений элементов фермы:
Тип опалубки – II
Размеры сечений b x h, м
Верхний пояс – 0,24х0,25
Нижний пояс – 0,24х0,28
Стойки – 0,24х0,25
5.2 Статический расчет фермы Статический расчет безраскосных ферм производится на ЭВМ по программе MKEG для статически неопределимых систем. Шифр фермы складывается из величин: обозначения – KGK, пролета фермы и типа опалубки.
Исходные параметры расчета стержневой системы (фермы):
1. Количество элементов — 17;
2. Количество закрепленных узлов – 2;
3. Всего узлов – 12;
4. Шифр фермы – KGK 18-2;
    продолжение
--PAGE_BREAK--5. Количество загруженных узлов – 2;
6. Величина узловой нагрузки – 82,08 кН.
Величина нагрузки на узлы верхнего пояса, исключая опорные:
<shape id="_x0000_i1328" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image473.wmz» o:><img border=«0» width=«205» height=«25» src=«dopb200930.zip» v:shapes="_x0000_i1328">где <shape id="_x0000_i1329" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image475.wmz» o:><img border=«0» width=«167» height=«27» src=«dopb200931.zip» v:shapes="_x0000_i1329"> - грузовая площадь;
<shape id="_x0000_i1330" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image477.wmz» o:><img border=«0» width=«255» height=«25» src=«dopb200932.zip» v:shapes="_x0000_i1330"> - постоянная и снеговая нагрузка.
<shape id="_x0000_i1331" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image479.emz» o:><img border=«0» width=«383» height=«113» src=«dopb200933.zip» v:shapes="_x0000_i1331">
Рис. 17 – Построение эпюры моментов фермы в узлах
Проверка равновесия моментов в узлах:
Узел 1: — 0,708+0,708=0
Узел 2: +6,285-1,625-4,660=0
Узел 3: +10,288-3,618-6,670=0
Узел 4: +2,609-2,647+0,038=0
Узел 5: +3,777-0,187-3,590=0
Узел 6: +0,356-0,000-0,356=0
Узел 7: +0,909-0,908-0,000=0,001=0
Узел 8: +2,648-2,609-0,038=0,001=0
Узел 9: +3,590+0,187-3,777=0
Узел 10: +1,624+4,660-6,285=-0,001=0
Узел 11: +3,617-10,288+6,670=-0,001=0
Узел 12: +0,708-0,708=0
Выбор расчетных усилий
Опасное сочетание усилий определяется подобно расчету в колонне, по максимальным ядровым моментам.
5.3 Расчет верхнего пояса Исходные данные:
Класс бетона: В25, Rb=14,5 МПа, Eb=27000 МПа.
Класс арматуры: А-III, Rs=Rsc=365 МПа, Es=<shape id="_x0000_i1334" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image485.wmz» o:><img border=«0» width=«80» height=«24» src=«dopb200936.zip» v:shapes="_x0000_i1334">
Сечение 24х25 см. Расчетные усилия: M=6,285 кНм, N=441,489 кН.
Нагрузка на узел фермы:
— полная P=82,08 кН;
— длительная <shape id="_x0000_i1335" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image487.wmz» o:><img border=«0» width=«345» height=«25» src=«dopb200937.zip» v:shapes="_x0000_i1335">

Усилия от длительной нагрузки:
<shape id="_x0000_i1336" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image489.wmz» o:><img border=«0» width=«241» height=«44» src=«dopb200938.zip» v:shapes="_x0000_i1336">
<shape id="_x0000_i1337" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image491.wmz» o:><img border=«0» width=«285» height=«44» src=«dopb200939.zip» v:shapes="_x0000_i1337">
Эксцентриситет <shape id="_x0000_i1338" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image493.wmz» o:><img border=«0» width=«192» height=«44» src=«dopb200940.zip» v:shapes="_x0000_i1338">
5.3.1 Определение коэффициента продольного изгиба Свободная длина элемента верхнего пояса фермы при расчете в плоскости фермы при <shape id="_x0000_i1339" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image495.wmz» o:><img border=«0» width=«139» height=«24» src=«dopb200941.zip» v:shapes="_x0000_i1339">; при <shape id="_x0000_i1340" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image497.wmz» o:><img border=«0» width=«141» height=«24» src=«dopb200942.zip» v:shapes="_x0000_i1340">
В нашем случае <shape id="_x0000_i1341" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image499.wmz» o:><img border=«0» width=«251» height=«24» src=«dopb200943.zip» v:shapes="_x0000_i1341">и <shape id="_x0000_i1342" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image501.wmz» o:><img border=«0» width=«167» height=«24» src=«dopb200944.zip» v:shapes="_x0000_i1342">
Алгоритм расчета коэффициента <shape id="_x0000_i1343" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image503.wmz» o:><img border=«0» width=«13» height=«17» src=«dopb200945.zip» v:shapes="_x0000_i1343">:
<shape id="_x0000_i1344" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image505.wmz» o:><img border=«0» width=«275» height=«24» src=«dopb200946.zip» v:shapes="_x0000_i1344">
Вычисляем случайные эксцентриситеты:
<shape id="_x0000_i1345" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image507.wmz» o:><img border=«0» width=«185» height=«41» src=«dopb200947.zip» v:shapes="_x0000_i1345"><shape id="_x0000_i1346" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image509.wmz» o:><img border=«0» width=«176» height=«41» src=«dopb200948.zip» v:shapes="_x0000_i1346">
Принимаем наибольшее значение: <shape id="_x0000_i1347" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image511.wmz» o:><img border=«0» width=«87» height=«24» src=«dopb200949.zip» v:shapes="_x0000_i1347">
<shape id="_x0000_i1348" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image513.wmz» o:><img border=«0» width=«447» height=«45» src=«dopb200950.zip» v:shapes="_x0000_i1348">
<shape id="_x0000_i1349" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image515.wmz» o:><img border=«0» width=«433» height=«45» src=«dopb200951.zip» v:shapes="_x0000_i1349">
<shape id="_x0000_i1350" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image517.wmz» o:><img border=«0» width=«241» height=«44» src=«dopb200952.zip» v:shapes="_x0000_i1350">
<shape id="_x0000_i1351" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image519.wmz» o:><img border=«0» width=«164» height=«44» src=«dopb200953.zip» v:shapes="_x0000_i1351">
<shape id="_x0000_i1352" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image521.wmz» o:><img border=«0» width=«445» height=«44» src=«dopb200954.zip» v:shapes="_x0000_i1352">
Принимаем <shape id="_x0000_i1353" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image523.wmz» o:><img border=«0» width=«87» height=«24» src=«dopb200955.zip» v:shapes="_x0000_i1353">
<shape id="_x0000_i1354" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image525.wmz» o:><img border=«0» width=«249» height=«44» src=«dopb200956.zip» v:shapes="_x0000_i1354">
<shape id="_x0000_i1355" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image527.wmz» o:><img border=«0» width=«191» height=«44» src=«dopb200957.zip» v:shapes="_x0000_i1355"> откуда <shape id="_x0000_i1356" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image529.wmz» o:><img border=«0» width=«87» height=«23» src=«dopb200958.zip» v:shapes="_x0000_i1356">
<shape id="_x0000_i1357" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image531.wmz» o:><img border=«0» width=«493» height=«44» src=«dopb200959.zip» v:shapes="_x0000_i1357">
<shape id="_x0000_i1358" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image533.wmz» o:><img border=«0» width=«164» height=«48» src=«dopb200960.zip» v:shapes="_x0000_i1358">
Критическая сила при потере устойчивости:
<shape id="_x0000_i1359" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image535.wmz» o:><img border=«0» width=«564» height=«104» src=«dopb200961.zip» v:shapes="_x0000_i1359">
Коэффициент продольного изгиба:
<shape id="_x0000_i1360" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image537.wmz» o:><img border=«0» width=«232» height=«65» src=«dopb200962.zip» v:shapes="_x0000_i1360">
5.3.2 Определение сечения арматуры при симметричном армировании Эксцентриситет с учетом продольного изгиба <shape id="_x0000_i1361" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image539.wmz» o:><img border=«0» width=«187» height=«24» src=«dopb200963.zip» v:shapes="_x0000_i1361"> что меньше <shape id="_x0000_i1362" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image541.wmz» o:><img border=«0» width=«169» height=«21» src=«dopb200964.zip» v:shapes="_x0000_i1362"> Следовательно, можно ожидать 2-й случай расчета на внецентренное сжатие (случай малых эксцентриситетов).
Порядок расчета:
1. Исходя из условия минимального процента армирования находим площадь арматуры <shape id="_x0000_i1363" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image543.wmz» o:><img border=«0» width=«331» height=«27» src=«dopb200965.zip» v:shapes="_x0000_i1363"> Принимаем 2Æ10 А-III с AS=AS’=1,57 см2.
2. Определяем <shape id="_x0000_i1364" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image545.wmz» o:><img border=«0» width=«20» height=«23» src=«dopb200966.zip» v:shapes="_x0000_i1364"> (граничную высоту сечения):
<shape id="_x0000_i1365" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image547.wmz» o:><img border=«0» width=«336» height=«64» src=«dopb200967.zip» v:shapes="_x0000_i1365">
где <shape id="_x0000_i1366" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image549.wmz» o:><img border=«0» width=«336» height=«24» src=«dopb200968.zip» v:shapes="_x0000_i1366">
3. Определяем требуемую относительную высоту сжатой зоны сечения для 2-го случая внецентренного сжатия при симметричном армировании:
<shape id="_x0000_i1367" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image551.wmz» o:><img border=«0» width=«520» height=«112» src=«dopb200969.zip» v:shapes="_x0000_i1367">
Так как <shape id="_x0000_i1368" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image553.wmz» o:><img border=«0» width=«45» height=«23» src=«dopb200970.zip» v:shapes="_x0000_i1368">, имеет место второй случай расчета.
4. Определяем коэффициент:
<shape id="_x0000_i1369" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image555.wmz» o:><img border=«0» width=«273» height=«41» src=«dopb200971.zip» v:shapes="_x0000_i1369">
5. Проверяем несущую способность по формуле:
<shape id="_x0000_i1370" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image557.wmz» o:><img border=«0» width=«211» height=«25» src=«dopb200972.zip» v:shapes="_x0000_i1370"> где
<shape id="_x0000_i1371" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image559.wmz» o:><img border=«0» width=«477» height=«41» src=«dopb200973.zip» v:shapes="_x0000_i1371">
и выполняем проверку
<shape id="_x0000_i1372" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image561.wmz» o:><img border=«0» width=«555» height=«24» src=«dopb200974.zip» v:shapes="_x0000_i1372">
Условие прочности выполняется. Принимаем арматуру AS=AS’=1,57 см2 2Æ10 A-III
5.4 Расчет нижнего пояса Класс бетона В25, Rb=14,5 МПа, Rb,ser=18,5 МПа, Rbt,ser=1,60 МПа, Eb=27000 МПа.
Класс предварительно напряженной арматуры К – 19, Rs=1175 МПа, Rsc=400 МПа,
Rs,ser=1410 МПа, <shape id="_x0000_i1373" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image563.wmz» o:><img border=«0» width=«123» height=«25» src=«dopb200975.zip» v:shapes="_x0000_i1373"><shape id="_x0000_i1374" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image565.wmz» o:><img border=«0» width=«169» height=«48» src=«dopb200976.zip» v:shapes="_x0000_i1374">
Расчетные усилия: M=10,288 кНм, N=392,807 кН.
Размеры сечения: b=0,24 м, h=0,28 м, а=а’=0,05 м.
5.4.1 Определение сечения арматуры Армирование симметричное <shape id="_x0000_i1375" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image567.wmz» o:><img border=«0» width=«60» height=«24» src=«dopb200977.zip» v:shapes="_x0000_i1375">Эксцентриситет силы N: <shape id="_x0000_i1376" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image569.wmz» o:><img border=«0» width=«192» height=«44» src=«dopb200978.zip» v:shapes="_x0000_i1376">. Так как <shape id="_x0000_i1377" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image571.wmz» o:><img border=«0» width=«216» height=«41» src=«dopb200979.zip» v:shapes="_x0000_i1377"> то сила N находится между арматурами. Это 1-й случай внецентренного растяжения (малые эксцентриситеты), и расчет ведется по формулам:
<shape id="_x0000_i1378" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image573.wmz» o:><img border=«0» width=«132» height=«24» src=«dopb200980.zip» v:shapes="_x0000_i1378"> <shape id="_x0000_i1379" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image575.wmz» o:><img border=«0» width=«135» height=«24» src=«dopb200981.zip» v:shapes="_x0000_i1379">
При симметричном армировании получим:
<shape id="_x0000_i1380" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image577.wmz» o:><img border=«0» width=«296» height=«41» src=«dopb200982.zip» v:shapes="_x0000_i1380">
<shape id="_x0000_i1381" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image579.wmz» o:><img border=«0» width=«301» height=«41» src=«dopb200983.zip» v:shapes="_x0000_i1381">
Выбираем большее значение и получаем:
<shape id="_x0000_i1382" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image581.wmz» o:><img border=«0» width=«431» height=«45» src=«dopb200984.zip» v:shapes="_x0000_i1382"> где <shape id="_x0000_i1383" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image583.wmz» o:><img border=«0» width=«89» height=«24» src=«dopb200985.zip» v:shapes="_x0000_i1383">
Принимаем 2Æ14 в верхней и нижней части сечения (проволока К-19 выпускается диаметром 14 мм) с площадью сечения <shape id="_x0000_i1384" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image585.wmz» o:><img border=«0» width=«211» height=«25» src=«dopb200986.zip» v:shapes="_x0000_i1384">
<shape id="_x0000_i1385" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image587.wmz» o:><img border=«0» width=«283» height=«45» src=«dopb200987.zip» v:shapes="_x0000_i1385">
<shape id="_x0000_i1386" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image589.emz» o:><img border=«0» width=«121» height=«110» src=«dopb200988.zip» v:shapes="_x0000_i1386">
Рис.18 – Схема армирования нижнего пояса фермы
5.4.2 Назначение предварительного напряжения В соответствие с п.1.23 СНиП 2.03.01-84* должны удовлетворяться условия:
<shape id="_x0000_i1387" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image591.wmz» o:><img border=«0» width=«100» height=«25» src=«dopb200989.zip» v:shapes="_x0000_i1387"> <shape id="_x0000_i1388" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image593.wmz» o:><img border=«0» width=«117» height=«25» src=«dopb200990.zip» v:shapes="_x0000_i1388">
Величина p при механическом натяжении арматуры принимается равной <shape id="_x0000_i1389" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image595.wmz» o:><img border=«0» width=«76» height=«25» src=«dopb200991.zip» v:shapes="_x0000_i1389">, тогда
<shape id="_x0000_i1390" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image597.wmz» o:><img border=«0» width=«268» height=«45» src=«dopb200992.zip» v:shapes="_x0000_i1390">
<shape id="_x0000_i1391" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image599.wmz» o:><img border=«0» width=«313» height=«45» src=«dopb200993.zip» v:shapes="_x0000_i1391"> Назначаем <shape id="_x0000_i1392" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image601.wmz» o:><img border=«0» width=«104» height=«25» src=«dopb200994.zip» v:shapes="_x0000_i1392">
5.4.3 Потери предварительного напряжения Натяжение арматуры производится на упоры.
Первые потери
1. От релаксации напряжения при механическом способе натяжения проволочной арматуры:
<shape id="_x0000_i1393" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image603.wmz» o:><img border=«0» width=«425» height=«48» src=«dopb200995.zip» v:shapes="_x0000_i1393"> 
Так как значение потерь оказалось отрицательным, принимаем <shape id="_x0000_i1394" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image605.wmz» o:><img border=«0» width=«48» height=«23» src=«dopb200996.zip» v:shapes="_x0000_i1394">
2. От перепада температур:
<shape id="_x0000_i1395" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image607.wmz» o:><img border=«0» width=«233» height=«23» src=«dopb200997.zip» v:shapes="_x0000_i1395">
3. От деформации анкеров:
<shape id="_x0000_i1396" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image609.wmz» o:><img border=«0» width=«275» height=«41» src=«dopb200998.zip» v:shapes="_x0000_i1396">
4. Усилие в арматуре с учетом потерь (позиции 1-5):
<shape id="_x0000_i1397" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image611.wmz» o:><img border=«0» width=«545» height=«27» src=«dopb200999.zip» v:shapes="_x0000_i1397">
Сжимающие напряжения в бетоне от силы P1:
<shape id="_x0000_i1398" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image613.wmz» o:><img border=«0» width=«247» height=«45» src=«dopb201000.zip» v:shapes="_x0000_i1398">
<shape id="_x0000_i1399" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image615.wmz» o:><img border=«0» width=«413» height=«48» src=«dopb201001.zip» v:shapes="_x0000_i1399">
5. Передаточная прочность бетона принимается по п.2.6 СНиП 2.03.01-84*.
Для арматуры класса К-19: <shape id="_x0000_i1400" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image617.wmz» o:><img border=«0» width=«109» height=«25» src=«dopb201002.zip» v:shapes="_x0000_i1400"> кроме того, <shape id="_x0000_i1401" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image619.wmz» o:><img border=«0» width=«215» height=«25» src=«dopb201003.zip» v:shapes="_x0000_i1401">
Принимаем Rbp=15,5 МПа, тогда:
<shape id="_x0000_i1402" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image621.wmz» o:><img border=«0» width=«159» height=«48» src=«dopb201004.zip» v:shapes="_x0000_i1402">
где <shape id="_x0000_i1403" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image623.wmz» o:><img border=«0» width=«204» height=«20» src=«dopb201005.zip» v:shapes="_x0000_i1403">
6. Потери от быстро натекающей ползучести <shape id="_x0000_i1404" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image625.wmz» o:><img border=«0» width=«20» height=«24» src=«dopb201006.zip» v:shapes="_x0000_i1404">определяются по формуле:
<shape id="_x0000_i1405" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image627.wmz» o:><img border=«0» width=«309» height=«48» src=«dopb201007.zip» v:shapes="_x0000_i1405">
7. Суммируем первые потери напряжений:
<shape id="_x0000_i1406" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image629.wmz» o:><img border=«0» width=«335» height=«24» src=«dopb201008.zip» v:shapes="_x0000_i1406">
Усилие в арматуре с учетом первых потерь
<shape id="_x0000_i1407" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image631.wmz» o:><img border=«0» width=«416» height=«27» src=«dopb201009.zip» v:shapes="_x0000_i1407">
Вторые потери
8. Потери напряжений от усадки бетона — <shape id="_x0000_i1408" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image633.wmz» o:><img border=«0» width=«92» height=«24» src=«dopb201010.zip» v:shapes="_x0000_i1408">
Сжимающие напряжения в бетоне с учетом первых потерь:
<shape id="_x0000_i1409" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image635.wmz» o:><img border=«0» width=«201» height=«44» src=«dopb201011.zip» v:shapes="_x0000_i1409">
<shape id="_x0000_i1410" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image637.wmz» o:><img border=«0» width=«248» height=«45» src=«dopb201012.zip» v:shapes="_x0000_i1410">
Так как <shape id="_x0000_i1411" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image639.wmz» o:><img border=«0» width=«179» height=«48» src=«dopb201013.zip» v:shapes="_x0000_i1411"> принимаем форму расчета потерь от ползучести:
<shape id="_x0000_i1412" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image641.wmz» o:><img border=«0» width=«308» height=«48» src=«dopb201014.zip» v:shapes="_x0000_i1412">
Полные потери:
<shape id="_x0000_i1413" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image643.wmz» o:><img border=«0» width=«359» height=«24» src=«dopb201015.zip» v:shapes="_x0000_i1413">
Полные потери принимаются не менее: <shape id="_x0000_i1414" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image645.wmz» o:><img border=«0» width=«107» height=«24» src=«dopb201016.zip» v:shapes="_x0000_i1414"> Усилие предварительного обжатия с учетом полных потерь напряжений:
<shape id="_x0000_i1415" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image647.wmz» o:><img border=«0» width=«409» height=«27» src=«dopb201017.zip» v:shapes="_x0000_i1415">
5.4.4 Расчет по образованию трещин Средний коэффициент надежности по нагрузке определяем по таблице 2 с учетом снеговой нагрузки:
<shape id="_x0000_i1416" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image649.wmz» o:><img border=«0» width=«221» height=«44» src=«dopb201018.zip» v:shapes="_x0000_i1416"> 
тогда нормативные усилия равны (первая панель нижнего пояса):
<shape id="_x0000_i1417" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image651.wmz» o:><img border=«0» width=«175» height=«44» src=«dopb201019.zip» v:shapes="_x0000_i1417"> <shape id="_x0000_i1418" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image653.wmz» o:><img border=«0» width=«180» height=«44» src=«dopb201020.zip» v:shapes="_x0000_i1418">
Нормативные усилия от длительных нагрузок:
<shape id="_x0000_i1419" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image655.wmz» o:><img border=«0» width=«272» height=«44» src=«dopb201021.zip» v:shapes="_x0000_i1419"><shape id="_x0000_i1420" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image657.wmz» o:><img border=«0» width=«292» height=«44» src=«dopb201022.zip» v:shapes="_x0000_i1420">
Проверка по образованию трещин производится по формуле <shape id="_x0000_i1421" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image659.wmz» o:><img border=«0» width=«76» height=«24» src=«dopb201023.zip» v:shapes="_x0000_i1421"> где Mr – момент от внешних сил относительно оси параллельной нулевой линии и проходящей через ядровую точку, наиболее удаленную от растянутой зоны, трещиностойкость которой проверяется:
<shape id="_x0000_i1422" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image661.wmz» o:><img border=«0» width=«375» height=«24» src=«dopb201024.zip» v:shapes="_x0000_i1422">
<shape id="_x0000_i1423" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image663.wmz» o:><img border=«0» width=«383» height=«24» src=«dopb201025.zip» v:shapes="_x0000_i1423">
где <shape id="_x0000_i1424" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image665.wmz» o:><img border=«0» width=«416» height=«48» src=«dopb201026.zip» v:shapes="_x0000_i1424">
где <shape id="_x0000_i1425" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image667.wmz» o:><img border=«0» width=«169» height=«48» src=«dopb201027.zip» v:shapes="_x0000_i1425">, <shape id="_x0000_i1426" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image669.wmz» o:><img border=«0» width=«355» height=«44» src=«dopb201028.zip» v:shapes="_x0000_i1426">
Mcrc – момент, воспринимаемый сечением при образовании трещин:
<shape id="_x0000_i1427" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image671.wmz» o:><img border=«0» width=«152» height=«25» src=«dopb201029.zip» v:shapes="_x0000_i1427">
Знак (+) применяется тогда, когда знаки от P и N не совпадают (у нас Р – сжимает сечение, N – растягивает, поэтому знак +). Mгр – ядровый момент от силы P2.
<shape id="_x0000_i1428" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image673.wmz» o:><img border=«0» width=«396» height=«25» src=«dopb201030.zip» v:shapes="_x0000_i1428">
где <shape id="_x0000_i1429" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image675.wmz» o:><img border=«0» width=«21» height=«25» src=«dopb201031.zip» v:shapes="_x0000_i1429">=0,9 – коэффициент точности натяжения арматуры.
Тогда <shape id="_x0000_i1430" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image677.wmz» o:><img border=«0» width=«439» height=«27» src=«dopb201032.zip» v:shapes="_x0000_i1430">
Так как при полном загружении нормативной нагрузкой условие <shape id="_x0000_i1431" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image679.wmz» o:><img border=«0» width=«71» height=«24» src=«dopb201033.zip» v:shapes="_x0000_i1431"> не выполняется (32,073>25,699; 25,525<25,699), трещины образуются и необходимо проверить их раскрытие.
5.4.5 Расчет на раскрытие трещин Ферма находится в закрытом помещении и поэтому относится к 3-й категории трещиностойкости, для которой допускается ограниченное по ширине непродолжительное acrc1 и продолжительное acrc2 раскрытие трещин.
Раскрытие трещин определяется по формуле:
<shape id="_x0000_i1432" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image681.wmz» o:><img border=«0» width=«212» height=«45» src=«dopb201034.zip» v:shapes="_x0000_i1432">
где <shape id="_x0000_i1433" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image683.wmz» o:><img border=«0» width=«47» height=«20» src=«dopb201035.zip» v:shapes="_x0000_i1433"> - при внецентренном растяжении; <shape id="_x0000_i1434" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image685.wmz» o:><img border=«0» width=«19» height=«24» src=«dopb201036.zip» v:shapes="_x0000_i1434"> - коэффициент длительности действия нагрузки. Для кратковременного действия нагрузки <shape id="_x0000_i1435" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image687.wmz» o:><img border=«0» width=«43» height=«24» src=«dopb201037.zip» v:shapes="_x0000_i1435">, а для длительного — <shape id="_x0000_i1436" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image689.wmz» o:><img border=«0» width=«92» height=«24» src=«dopb201038.zip» v:shapes="_x0000_i1436">, где <shape id="_x0000_i1437" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image691.wmz» o:><img border=«0» width=«13» height=«17» src=«dopb200735.zip» v:shapes="_x0000_i1437"> - коэффициент армирования сечения. В расчете принимается <shape id="_x0000_i1438" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image692.wmz» o:><img border=«0» width=«65» height=«21» src=«dopb201039.zip» v:shapes="_x0000_i1438">
<shape id="_x0000_i1439" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image694.wmz» o:><img border=«0» width=«215» height=«45» src=«dopb201040.zip» v:shapes="_x0000_i1439">
<shape id="_x0000_i1440" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image696.wmz» o:><img border=«0» width=«13» height=«17» src=«dopb200945.zip» v:shapes="_x0000_i1440"> - коэффициент, учитывающий вид арматуры. Для проволочной арматуры периодического профиля и канатах <shape id="_x0000_i1441" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image697.wmz» o:><img border=«0» width=«52» height=«21» src=«dopb201041.zip» v:shapes="_x0000_i1441">d – диаметр арматуры в мм; <shape id="_x0000_i1442" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image699.wmz» o:><img border=«0» width=«19» height=«24» src=«dopb201042.zip» v:shapes="_x0000_i1442"> - приращение напряжений в арматуре от действия внешней нагрузки.
Определяем раскрытие трещин от кратковременного действия всех нагрузок acrc3:
а) напряжение в арматуре:
<shape id="_x0000_i1443" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image701.wmz» o:><img border=«0» width=«191» height=«47» src=«dopb201043.zip» v:shapes="_x0000_i1443">
где es – эксцентриситет силы Nn относительно арматуры S (рисунок 19):
<shape id="_x0000_i1444" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image703.wmz» o:><img border=«0» width=«301» height=«41» src=«dopb201044.zip» v:shapes="_x0000_i1444">
(вводится в расчет со знаком минус)
<shape id="_x0000_i1445" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image705.emz» o:><img border=«0» width=«147» height=«157» src=«dopb201045.zip» v:shapes="_x0000_i1445">
Рис.19 – Приложение силы преднапряжения
б) эксцентриситет силы P2 относительно арматуры S:
<shape id="_x0000_i1446" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image707.wmz» o:><img border=«0» width=«213» height=«41» src=«dopb201046.zip» v:shapes="_x0000_i1446">
Эксцентриситет равнодействующей продольных сил Nn и P2 относительно центра тяжести сечения равен:
<shape id="_x0000_i1447" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image709.wmz» o:><img border=«0» width=«285» height=«45» src=«dopb201047.zip» v:shapes="_x0000_i1447">
Так как <shape id="_x0000_i1448" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image711.wmz» o:><img border=«0» width=«264» height=«25» src=«dopb201048.zip» v:shapes="_x0000_i1448">
то можно в формуле <shape id="_x0000_i1449" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image713.wmz» o:><img border=«0» width=«185» height=«47» src=«dopb201049.zip» v:shapes="_x0000_i1449"> принять z=zs (zs – расстояние между арматурой As и As’). zs=220 мм.
<shape id="_x0000_i1450" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image715.wmz» o:><img border=«0» width=«532» height=«47» src=«dopb201050.zip» v:shapes="_x0000_i1450">
<shape id="_x0000_i1451" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image717.wmz» o:><img border=«0» width=«522» height=«45» src=«dopb201051.zip» v:shapes="_x0000_i1451">
Определяем acrc4 – раскрытие трещин от кратковременного действия постоянной и длительной нагрузки. Так как <shape id="_x0000_i1452" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image719.wmz» o:><img border=«0» width=«309» height=«24» src=«dopb201052.zip» v:shapes="_x0000_i1452"> - сечение растянуто.
<shape id="_x0000_i1453" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image721.wmz» o:><img border=«0» width=«349» height=«45» src=«dopb201053.zip» v:shapes="_x0000_i1453">
<shape id="_x0000_i1454" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image723.wmz» o:><img border=«0» width=«403» height=«25» src=«dopb201054.zip» v:shapes="_x0000_i1454">
<shape id="_x0000_i1455" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image725.wmz» o:><img border=«0» width=«311» height=«24» src=«dopb201055.zip» v:shapes="_x0000_i1455">
<shape id="_x0000_i1456" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image727.wmz» o:><img border=«0» width=«195» height=«51» src=«dopb201056.zip» v:shapes="_x0000_i1456">
<shape id="_x0000_i1457" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image729.wmz» o:><img border=«0» width=«295» height=«47» src=«dopb201057.zip» v:shapes="_x0000_i1457">
<shape id="_x0000_i1458" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image731.wmz» o:><img border=«0» width=«408» height=«64» src=«dopb201058.zip» v:shapes="_x0000_i1458">
<shape id="_x0000_i1459" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image733.wmz» o:><img border=«0» width=«392» height=«51» src=«dopb201059.zip» v:shapes="_x0000_i1459">
<shape id="_x0000_i1460" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image735.wmz» o:><img border=«0» width=«485» height=«67» src=«dopb201060.zip» v:shapes="_x0000_i1460">
<shape id="_x0000_i1461" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image737.wmz» o:><img border=«0» width=«444» height=«91» src=«dopb201061.zip» v:shapes="_x0000_i1461">
<shape id="_x0000_i1462" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image739.wmz» o:><img border=«0» width=«501» height=«47» src=«dopb201062.zip» v:shapes="_x0000_i1462">
<shape id="_x0000_i1463" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image741.wmz» o:><img border=«0» width=«508» height=«45» src=«dopb201063.zip» v:shapes="_x0000_i1463">
Определяем acrc2 – продолжительное раскрытие трещин (от постоянной и длительной нагрузки) при
<shape id="_x0000_i1464" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image743.wmz» o:><img border=«0» width=«111» height=«24» src=«dopb201064.zip» v:shapes="_x0000_i1464">и <shape id="_x0000_i1465" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image745.wmz» o:><img border=«0» width=«112» height=«24» src=«dopb201065.zip» v:shapes="_x0000_i1465"><shape id="_x0000_i1466" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image747.wmz» o:><img border=«0» width=«245» height=«24» src=«dopb201066.zip» v:shapes="_x0000_i1466">
<shape id="_x0000_i1467" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image749.wmz» o:><img border=«0» width=«551» height=«45» src=«dopb201067.zip» v:shapes="_x0000_i1467">
Непродолжительное раскрытие трещин равно:
<shape id="_x0000_i1468" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image751.wmz» o:><img border=«0» width=«404» height=«24» src=«dopb201068.zip» v:shapes="_x0000_i1468">
При арматуре класса К-19, для третьей категории трещиностойкости, допускается непродолжительное раскрытие трещин acrc1 равное 0,3 мм и продолжительное раскрытие трещин acrc2=0,2 мм. Как видно из расчетов, раскрытия трещин acrc1 и acrc2 не превышают предельных величин, установленных нормами проектирования.

5.5 Расчет стоек Класс бетона В25, Rb=14,5 МПа, Eb=27000 МПа.
Класс арматуры А-III, Rs=Rsc=365 МПа, Es=<shape id="_x0000_i1469" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image753.wmz» o:><img border=«0» width=«80» height=«24» src=«dopb200936.zip» v:shapes="_x0000_i1469">
Размер сечения 0,24х0,25 м.
Расчетные усилия: сжатая стойка 2-3:
Mя=6,82 кНм; M=-6,670 кНм; N=-3,612 кН; <shape id="_x0000_i1470" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image754.wmz» o:><img border=«0» width=«77» height=«21» src=«dopb201069.zip» v:shapes="_x0000_i1470">
Растянутая стойка: 6-7: M=0 кНм; N=1,788 кН; <shape id="_x0000_i1471" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image756.wmz» o:><img border=«0» width=«79» height=«21» src=«dopb201070.zip» v:shapes="_x0000_i1471">
5.5.1 Расчет внецентренно сжатой стойки Определение коэффициента продольного изгиба <shape id="_x0000_i1472" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image758.wmz» o:><img border=«0» width=«13» height=«17» src=«dopb200945.zip» v:shapes="_x0000_i1472">.
Свободная длина в плоскости фермы:
<shape id="_x0000_i1473" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image759.wmz» o:><img border=«0» width=«203» height=«24» src=«dopb201071.zip» v:shapes="_x0000_i1473">
Гибкость стойки <shape id="_x0000_i1474" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image761.wmz» o:><img border=«0» width=«193» height=«44» src=«dopb201072.zip» v:shapes="_x0000_i1474"> так как <shape id="_x0000_i1475" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image763.wmz» o:><img border=«0» width=«49» height=«20» src=«dopb201073.zip» v:shapes="_x0000_i1475"> необходимо учитывать продольный изгиб.
Эксцентриситет силы
<shape id="_x0000_i1476" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image765.wmz» o:><img border=«0» width=«192» height=«44» src=«dopb201074.zip» v:shapes="_x0000_i1476">
Случайные эксцентриситеты:
<shape id="_x0000_i1477" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image767.wmz» o:><img border=«0» width=«176» height=«41» src=«dopb201075.zip» v:shapes="_x0000_i1477"><shape id="_x0000_i1478" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image769.wmz» o:><img border=«0» width=«175» height=«41» src=«dopb201076.zip» v:shapes="_x0000_i1478">
Так как система статически неопределима, принимаем наибольшее значение: е0=1,847 м.
<shape id="_x0000_i1479" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image771.wmz» o:><img border=«0» width=«265» height=«44» src=«dopb201077.zip» v:shapes="_x0000_i1479">
<shape id="_x0000_i1480" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image773.wmz» o:><img border=«0» width=«284» height=«44» src=«dopb201078.zip» v:shapes="_x0000_i1480">
<shape id="_x0000_i1481" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image775.wmz» o:><img border=«0» width=«424» height=«45» src=«dopb201079.zip» v:shapes="_x0000_i1481">
<shape id="_x0000_i1482" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image777.wmz» o:><img border=«0» width=«181» height=«45» src=«dopb201080.zip» v:shapes="_x0000_i1482">
<shape id="_x0000_i1483" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image779.wmz» o:><img border=«0» width=«437» height=«45» src=«dopb201081.zip» v:shapes="_x0000_i1483">
<shape id="_x0000_i1484" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image781.wmz» o:><img border=«0» width=«227» height=«44» src=«dopb201082.zip» v:shapes="_x0000_i1484">
<shape id="_x0000_i1485" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image207.wmz» o:><img border=«0» width=«17» height=«24» src=«dopb200798.zip» v:shapes="_x0000_i1485"> - коэффициент, принимаемый равным <shape id="_x0000_i1486" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image783.wmz» o:><img border=«0» width=«129» height=«44» src=«dopb201083.zip» v:shapes="_x0000_i1486"> но не менее
<shape id="_x0000_i1487" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image785.wmz» o:><img border=«0» width=«440» height=«44» src=«dopb201084.zip» v:shapes="_x0000_i1487">
I – момент инерции сечения бетона:
<shape id="_x0000_i1488" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image787.wmz» o:><img border=«0» width=«205» height=«44» src=«dopb201085.zip» v:shapes="_x0000_i1488">
<shape id="_x0000_i1489" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image789.wmz» o:><img border=«0» width=«68» height=«20» src=«dopb201086.zip» v:shapes="_x0000_i1489"> следовательно <shape id="_x0000_i1490" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image791.wmz» o:><img border=«0» width=«76» height=«21» src=«dopb201087.zip» v:shapes="_x0000_i1490">
<shape id="_x0000_i1491" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image793.wmz» o:><img border=«0» width=«493» height=«44» src=«dopb201088.zip» v:shapes="_x0000_i1491">
<shape id="_x0000_i1492" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image795.wmz» o:><img border=«0» width=«177» height=«48» src=«dopb201089.zip» v:shapes="_x0000_i1492">
<shape id="_x0000_i1493" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image797.wmz» o:><img border=«0» width=«585» height=«104» src=«dopb201090.zip» v:shapes="_x0000_i1493">
Коэффициент продольного изгиба определяется по формуле:
<shape id="_x0000_i1494" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image799.wmz» o:><img border=«0» width=«233» height=«65» src=«dopb201091.zip» v:shapes="_x0000_i1494">
<shape id="_x0000_i1495" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image801.wmz» o:><img border=«0» width=«341» height=«41» src=«dopb201092.zip» v:shapes="_x0000_i1495">
Требуемое сечение арматуры при симметричном армировании:
<shape id="_x0000_i1496" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image803.wmz» o:><img border=«0» width=«560» height=«72» src=«dopb201093.zip» v:shapes="_x0000_i1496">
Принимаем Аs=As’=1,57 см2 (2Æ10) исходя из требований к минимальному диаметру арматуры в стойках фермы (10 мм).
<shape id="_x0000_i1497" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image805.emz» o:><img border=«0» width=«184» height=«167» src=«dopb201094.zip» v:shapes="_x0000_i1497">
Рис.20 – Схема армирования сжатой стойки фермы
5.5.2 Расчет растянутой стойки Так как изгибающий момент в стойке M=0, то расчет ведется по п.3.26 СНиП 2.03.01-84*. При расчете сечений центрально-растянутых железобетонных элементов должно соблюдаться условие:
<shape id="_x0000_i1498" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image807.wmz» o:><img border=«0» width=«85» height=«25» src=«dopb201095.zip» v:shapes="_x0000_i1498">
где As,tot – площадь сечения всей продольной арматуры.
<shape id="_x0000_i1499" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image809.wmz» o:><img border=«0» width=«251» height=«45» src=«dopb201096.zip» v:shapes="_x0000_i1499"> 
Из условия минимального диаметра арматуры в стойке фермы принимаем <shape id="_x0000_i1500" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image811.wmz» o:><img border=«0» width=«128» height=«25» src=«dopb201097.zip» v:shapes="_x0000_i1500"> (2Æ10 A-III)
5.6 Проектирование опорного узла фермы 5.6.1 Конструирование опорного узла Пояса фермы соединяются в опорном узле (рис.21):
<shape id="_x0000_i1501" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image813.emz» o:><img border=«0» width=«329» height=«251» src=«dopb201098.zip» v:shapes="_x0000_i1501">
Рис.21 – Опорный узел
1. Определение размеров опорного листа
Опорная реакция фермы:
<shape id="_x0000_i1502" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image815.wmz» o:><img border=«0» width=«173» height=«41» src=«dopb201099.zip» v:shapes="_x0000_i1502">
<shape id="_x0000_i1503" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image817.wmz» o:><img border=«0» width=«259» height=«45» src=«dopb201100.zip» v:shapes="_x0000_i1503">
Принимаем lsup=0,22 м.
2. Определение угла наклона верхнего пояса в опорном узле:
<shape id="_x0000_i1504" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image819.wmz» o:><img border=«0» width=«141» height=«41» src=«dopb201101.zip» v:shapes="_x0000_i1504"> <shape id="_x0000_i1505" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image821.wmz» o:><img border=«0» width=«55» height=«19» src=«dopb201102.zip» v:shapes="_x0000_i1505">.
3. Для обеспечения надежной анкеровки продольной растянутой арматуры в опорном узле устанавливаются дополнительные ненапрягаемые стержни с площадью сечения:
<shape id="_x0000_i1506" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image823.wmz» o:><img border=«0» width=«283» height=«45» src=«dopb201103.zip» v:shapes="_x0000_i1506"> 
Принимается минимально возможный диаметр арматуры 12 мм 4Æ12 A-III, As=4,52 см2. Длина анкеровки этой арматуры (растянутая арматура в растянутом бетоне):
<shape id="_x0000_i1507" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image825.wmz» o:><img border=«0» width=«403» height=«51» src=«dopb201104.zip» v:shapes="_x0000_i1507">
<shape id="_x0000_i1508" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image827.wmz» o:><img border=«0» width=«188» height=«24» src=«dopb201105.zip» v:shapes="_x0000_i1508"> <shape id="_x0000_i1509" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image829.wmz» o:><img border=«0» width=«87» height=«24» src=«dopb201106.zip» v:shapes="_x0000_i1509"> принимаем lan=350 мм.
4. Сечение стержней, окамляющих узел, принимается из условия:
<shape id="_x0000_i1510" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image831.wmz» o:><img border=«0» width=«333» height=«25» src=«dopb201107.zip» v:shapes="_x0000_i1510">
Принимаем 2Æ10 A-III с <shape id="_x0000_i1511" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image833.wmz» o:><img border=«0» width=«93» height=«25» src=«dopb201108.zip» v:shapes="_x0000_i1511">
5. Сетки косвенного армирования ставятся над опорным листом на участке длиной <shape id="_x0000_i1512" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image835.wmz» o:><img border=«0» width=«13» height=«16» src=«dopb201109.zip» v:shapes="_x0000_i1512">20 см и <shape id="_x0000_i1513" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image837.wmz» o:><img border=«0» width=«63» height=«25» src=«dopb201110.zip» v:shapes="_x0000_i1513">,  где lp – длина зоны передачи напряжений <shape id="_x0000_i1514" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image839.wmz» o:><img border=«0» width=«28» height=«25» src=«dopb201111.zip» v:shapes="_x0000_i1514">
<shape id="_x0000_i1515" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image841.wmz» o:><img border=«0» width=«373» height=«53» src=«dopb201112.zip» v:shapes="_x0000_i1515">
Тогда длина участка, где стоят сетки <shape id="_x0000_i1516" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image843.wmz» o:><img border=«0» width=«103» height=«21» src=«dopb201113.zip» v:shapes="_x0000_i1516"> Диаметр арматуры должен быть <shape id="_x0000_i1517" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image845.wmz» o:><img border=«0» width=«64» height=«21» src=«dopb201114.zip» v:shapes="_x0000_i1517"> <shape id="_x0000_i1518" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image847.wmz» o:><img border=«0» width=«204» height=«25» src=«dopb201115.zip» v:shapes="_x0000_i1518"> В соответствие с п.5.24 СНиП 2.03.01-84* сетки принимаются из арматуры Æ6 A-III, с ячейками 50х50 мм и шагом 50 мм (12 сеток).
Поперечная арматура ставится по расчету (см. следующий пункт пояснительной записки), шаг – 100 мм.
6. Анкеровка арматуры верхнего пояса
<shape id="_x0000_i1519" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image849.wmz» o:><img border=«0» width=«397» height=«51» src=«dopb201116.zip» v:shapes="_x0000_i1519">
<shape id="_x0000_i1520" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image851.wmz» o:><img border=«0» width=«184» height=«24» src=«dopb201117.zip» v:shapes="_x0000_i1520"><shape id="_x0000_i1521" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image853.wmz» o:><img border=«0» width=«87» height=«24» src=«dopb201118.zip» v:shapes="_x0000_i1521"> принимаем длину анкеровки арматуры верхнего пояса 210 мм.
5.6.2 Расчет опорного узла Различают два расчета на прочность опорного узла:
1. Расчет из условия отрыва нижнего пояса по сечению АВ из-за ненадежности анкеровки преднапряженной арматуры и дополнительных стержней.
<shape id="_x0000_i1522" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image855.emz» o:><img border=«0» width=«353» height=«231» src=«dopb201119.zip» v:shapes="_x0000_i1522">
Рис. 22 – Схема разрушения опорного узла с отрывом нижнего пояса
Для того, чтобы не произошел отрыв нижнего пояса, должно удовлетворяться условие:
<shape id="_x0000_i1523" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image857.wmz» o:><img border=«0» width=«159» height=«25» src=«dopb201120.zip» v:shapes="_x0000_i1523">
где Nw – усилие в поперечной арматуре, пересекающей трещину; Ns и Nsp – усилия, воспринимаемые дополнительной арматурой Ns и преднапряженной арматурой Nsp с учетом уменьшения напряжений на длине анкеровки.
Учитывая, что напряжения в арматуре на длине анкеровки снижаются от Rspили Rs до нуля по прямой зависимости, получаем:
<shape id="_x0000_i1524" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image859.wmz» o:><img border=«0» width=«103» height=«53» src=«dopb201121.zip» v:shapes="_x0000_i1524"> и <shape id="_x0000_i1525" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image861.wmz» o:><img border=«0» width=«109» height=«51» src=«dopb201122.zip» v:shapes="_x0000_i1525"> при <shape id="_x0000_i1526" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image863.wmz» o:><img border=«0» width=«45» height=«51» src=«dopb201123.zip» v:shapes="_x0000_i1526"> и <shape id="_x0000_i1527" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image865.wmz» o:><img border=«0» width=«49» height=«48» src=«dopb201124.zip» v:shapes="_x0000_i1527">
где <shape id="_x0000_i1528" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image867.wmz» o:><img border=«0» width=«21» height=«27» src=«dopb201125.zip» v:shapes="_x0000_i1528">, <shape id="_x0000_i1529" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image869.wmz» o:><img border=«0» width=«17» height=«25» src=«dopb201126.zip» v:shapes="_x0000_i1529"> - расстояния от торца фермы до пересечения рассматриваемого стержня с прямой АВ; <shape id="_x0000_i1530" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image871.wmz» o:><img border=«0» width=«47» height=«25» src=«dopb201127.zip» v:shapes="_x0000_i1530"> - — длины зон анкеровки преднапряженной и обычной арматуры. <shape id="_x0000_i1531" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image873.wmz» o:><img border=«0» width=«83» height=«25» src=«dopb201128.zip» v:shapes="_x0000_i1531"> - для канатов К-19.
Величина <shape id="_x0000_i1532" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image875.wmz» o:><img border=«0» width=«23» height=«24» src=«dopb201129.zip» v:shapes="_x0000_i1532">принимается максимальной из двух условий:
1) <shape id="_x0000_i1533" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image877.wmz» o:><img border=«0» width=«257» height=«48» src=«dopb201130.zip» v:shapes="_x0000_i1533">
2) <shape id="_x0000_i1534" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image879.wmz» o:><img border=«0» width=«177» height=«24» src=«dopb201131.zip» v:shapes="_x0000_i1534"> Принимаем <shape id="_x0000_i1535" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image881.wmz» o:><img border=«0» width=«79» height=«24» src=«dopb201132.zip» v:shapes="_x0000_i1535">
Определяем в масштабе расстояния до линии обрыва (рис.22):
<shape id="_x0000_i1536" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image883.wmz» o:><img border=«0» width=«95» height=«27» src=«dopb201133.zip» v:shapes="_x0000_i1536"><shape id="_x0000_i1537" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image885.wmz» o:><img border=«0» width=«96» height=«27» src=«dopb201134.zip» v:shapes="_x0000_i1537"><shape id="_x0000_i1538" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image887.wmz» o:><img border=«0» width=«87» height=«27» src=«dopb201135.zip» v:shapes="_x0000_i1538"><shape id="_x0000_i1539" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image889.wmz» o:><img border=«0» width=«89» height=«25» src=«dopb201136.zip» v:shapes="_x0000_i1539">
<shape id="_x0000_i1540" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image891.wmz» o:><img border=«0» width=«367» height=«51» src=«dopb201137.zip» v:shapes="_x0000_i1540">
<shape id="_x0000_i1541" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image893.wmz» o:><img border=«0» width=«373» height=«51» src=«dopb201138.zip» v:shapes="_x0000_i1541">
<shape id="_x0000_i1542" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image895.wmz» o:><img border=«0» width=«331» height=«48» src=«dopb201139.zip» v:shapes="_x0000_i1542">
<shape id="_x0000_i1543" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image897.wmz» o:><img border=«0» width=«353» height=«48» src=«dopb201140.zip» v:shapes="_x0000_i1543">
Из условия отрыва требуемое усилие в поперечной арматуре узла:
<shape id="_x0000_i1544" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image899.wmz» o:><img border=«0» width=«529» height=«47» src=«dopb201141.zip» v:shapes="_x0000_i1544">
Принимается в сечении поперечная арматура: 2Æ8 А-III с As=1,01 см2, с шагом 100 мм, тогда
<shape id="_x0000_i1545" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image901.wmz» o:><img border=«0» width=«341» height=«25» src=«dopb201142.zip» v:shapes="_x0000_i1545">
2. Расчет из условия изгиба опорного узла по наклонному сечению АС.
Так как сечения АВ и АС для нижней арматуры практически совпадают, усилия в продольной арматуре не меняются.
Высота сжатой зоны (рис. 23):
<shape id="_x0000_i1546" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image903.wmz» o:><img border=«0» width=«383» height=«47» src=«dopb201143.zip» v:shapes="_x0000_i1546">
Проверка прочности наклонного сечения при действии изгибающего момента производится по формуле
<shape id="_x0000_i1547" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image905.wmz» o:><img border=«0» width=«372» height=«45» src=«dopb201144.zip» v:shapes="_x0000_i1547">
где <shape id="_x0000_i1548" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image907.wmz» o:><img border=«0» width=«391» height=«48» src=«dopb201145.zip» v:shapes="_x0000_i1548">
Ранее получено усилие Nw=345,42 кН.
Поэтому
<shape id="_x0000_i1549" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image909.wmz» o:><img border=«0» width=«531» height=«83» src=«dopb201146.zip» v:shapes="_x0000_i1549">
Условие прочности по наклонному сечению АС на действие изгибающего момента удовлетворяется.
<shape id="_x0000_i1550" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image911.emz» o:><img border=«0» width=«321» height=«192» src=«dopb201147.zip» v:shapes="_x0000_i1550">
Рис. 23 – Схема усилий в сечении АС при расчете на прочность на действие момента

VI. Расчет фундамента Исходные данные:
Заглубление фундамента:
Согласно СНиП 2.02.01-83* «Основания зданий и сооружений» нормативная глубина промерзания определяется по формуле:
<shape id="_x0000_i1551" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image913.wmz» o:><img border=«0» width=«245» height=«28» src=«dopb201148.zip» v:shapes="_x0000_i1551">
где <shape id="_x0000_i1552" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image915.wmz» o:><img border=«0» width=«257» height=«24» src=«dopb201149.zip» v:shapes="_x0000_i1552"> - коэффициент равный сумме отрицательных среднемесячных температур для Хабаровска, как наиболее близко расположенного к г. Мухен (Мухен отсутствует в табл.3 СНиП 23-01-99 Строительная климатология); d0=0,23 – величина, принимаемая для суглинков.
Расчетная глубина сезонного промерзания грунта df определятся по формуле:
<shape id="_x0000_i1553" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image917.wmz» o:><img border=«0» width=«213» height=«23» src=«dopb201150.zip» v:shapes="_x0000_i1553"> - где kh=0,6 – коэффициент, учитывающий влияние теплового режима сооружения. Принимаем глубину заложения фундамента Hз=1,2 м.
Усредненная плотность фундамента и грунта на обрезах <shape id="_x0000_i1554" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image919.wmz» o:><img border=«0» width=«101» height=«24» src=«dopb201151.zip» v:shapes="_x0000_i1554">расчетное сопротивление грунта R=0,20 МПа; класс бетона В15; Rb=8,5 МПа; Rbt=0,75 МПа; Еb=20500 МПа. Класс арматуры А-II. Rs=280
МПа; Rsc=280 МПа.
Примечания:
1) <shape id="_x0000_i1555" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image921.wmz» o:><img border=«0» width=«439» height=«21» src=«dopb201152.zip» v:shapes="_x0000_i1555">
2) <shape id="_x0000_i1556" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image923.wmz» o:><img border=«0» width=«437» height=«21» src=«dopb201153.zip» v:shapes="_x0000_i1556">
3)Q(Nmin)=<shape id="_x0000_i1557" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image925.wmz» o:><img border=«0» width=«343» height=«21» src=«dopb201154.zip» v:shapes="_x0000_i1557">
<shape id="_x0000_i1558" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image927.wmz» o:><img border=«0» width=«128» height=«25» src=«dopb201155.zip» v:shapes="_x0000_i1558"> (Hф=1,05 м)
Нормативные усилия получены делением расчетных на усредненный коэффициент надежности по нагрузке <shape id="_x0000_i1559" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image929.wmz» o:><img border=«0» width=«64» height=«23» src=«dopb201156.zip» v:shapes="_x0000_i1559">
<shape id="_x0000_i1560" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image931.emz» o:><img border=«0» width=«134» height=«113» src=«dopb201157.zip» v:shapes="_x0000_i1560">
Рис.24 – Схема загружения фундамента
6.1 Определение размеров подошвы фундамента 6.1.1 Выбор типа фундамента Фундамент проектируется симметричным, если отношение моментов разных знаков <shape id="_x0000_i1561" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image933.wmz» o:><img border=«0» width=«72» height=«51» src=«dopb201158.zip» v:shapes="_x0000_i1561">, а также если соблюдается условие <shape id="_x0000_i1562" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image935.wmz» o:><img border=«0» width=«105» height=«44» src=«dopb201159.zip» v:shapes="_x0000_i1562">
В расчете: <shape id="_x0000_i1563" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image935.wmz» o:><img border=«0» width=«105» height=«44» src=«dopb201159.zip» v:shapes="_x0000_i1563">
<shape id="_x0000_i1564" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image937.wmz» o:><img border=«0» width=«141» height=«44» src=«dopb201160.zip» v:shapes="_x0000_i1564">
<shape id="_x0000_i1565" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image939.wmz» o:><img border=«0» width=«143» height=«44» src=«dopb201161.zip» v:shapes="_x0000_i1565">
<shape id="_x0000_i1566" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image941.wmz» o:><img border=«0» width=«245» height=«44» src=«dopb201162.zip» v:shapes="_x0000_i1566">
<shape id="_x0000_i1567" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image943.wmz» o:><img border=«0» width=«196» height=«51» src=«dopb201163.zip» v:shapes="_x0000_i1567"> 
Следовательно, фундамент симметричный.
6.1.2 Назначение размеров подошвы фундамента Принимается отношение ширины подошвы фундамента к длине <shape id="_x0000_i1568" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image945.wmz» o:><img border=«0» width=«139» height=«41» src=«dopb201164.zip» v:shapes="_x0000_i1568"> Первоначально <shape id="_x0000_i1569" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image947.wmz» o:><img border=«0» width=«211» height=«44» src=«dopb201165.zip» v:shapes="_x0000_i1569">Далее <shape id="_x0000_i1570" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«41591.files/image949.wmz» o:><img border=«0» width=«188» height=«25» src=«dopb201166.zip» v:shapes="_x0000_i1570">(кратно 0,3 м).
    продолжение
--PAGE_BREAK--