Реферат: Фундамент под опору моста

--PAGE_BREAK--

1.4 Выбор типа фундамента
При проектировании оснований и фундаментов всегда можно предложить ряд вариантов конструктивных решений.

На основе технико-экономических сравнений следует выбрать наиболее экономичный вариант. При этом система основания и принятые размеры подошвы фундамента должны удовлетворять следующим требованиям:

а) среднее давление по подошве не должно превышать расчетного сопротивления грунта;

б) краевое давление не должно превосходить 1.2 расчетного сопротивления грунта;

в) деформации основания не более предельных величин;

г) основание устойчиво;

д) фундамент имеет необходимую прочность.

Для выполнения этих требований рекомендуется следующий порядок расчета:

1. Назначив глубину заложения подошвы фундамента и определив вид и состояние грунта основания, устанавливают условное расчетное давление по СНиП;

2. Определяют площадь подошвы фундамента любой формы в плане при центральной нагрузке по формуле
F
=<img width=«12» height=«23» src=«ref-1_1363348024-169.coolpic» v:shapes="_x0000_i1081"><img width=«125» height=«49» src=«ref-1_1363348193-412.coolpic» v:shapes="_x0000_i1082">.

где N
<img width=«13» height=«20» src=«ref-1_1363348605-191.coolpic» v:shapes="_x0000_i1083">
  — нормативная нагрузка на фундамент в уровне поверхности земли, кН;

R— условное давление на грунт основания. кПа;

<img width=«37» height=«24» src=«ref-1_1363348796-223.coolpic» v:shapes="_x0000_i1084"> — средняя объёмная масса фундамента и грунта над его уступами, т/м3.

h
<img width=«12» height=«25» src=«ref-1_1363349019-198.coolpic» v:shapes="_x0000_i1085">
  — глубина заложения фундамента, м.


F
=
<img width=«196» height=«44» src=«ref-1_1363349217-479.coolpic» v:shapes="_x0000_i1086">
.
Приняв отношение сторон подошвы фундамента равным отношению сторон стойки <img width=«109» height=«41» src=«ref-1_1363349696-337.coolpic» v:shapes="_x0000_i1087">, получим <img width=«76» height=«24» src=«ref-1_1363350033-283.coolpic» v:shapes="_x0000_i1088">=2.15 м ,

тогда <img width=«168» height=«21» src=«ref-1_1363350316-350.coolpic» v:shapes="_x0000_i1089">м.

Принимаем размеры фундамента b
=2,15м,
l
=12,9м.

3. После ориентировочного определения площади подошвы фундамента производится подсчет уточненных нагрузок на основание:


∑
N
<img width=«28» height=«27» src=«ref-1_1363350666-226.coolpic» v:shapes="_x0000_i1090">
=∑
N
<img width=«13» height=«20» src=«ref-1_1363348605-191.coolpic» v:shapes="_x0000_i1091">
+
Q
<img width=«25» height=«24» src=«ref-1_1363351083-202.coolpic» v:shapes="_x0000_i1092">
.

где Q
<img width=«25» height=«24» src=«ref-1_1363351083-202.coolpic» v:shapes="_x0000_i1093">
  — вес фундаментной подушки, кН.
Q<img width=«25» height=«24» src=«ref-1_1363351083-202.coolpic» v:shapes="_x0000_i1094">= G<img width=«25» height=«24» src=«ref-1_1363351083-202.coolpic» v:shapes="_x0000_i1095">-NФАрх=814,38-518,07=218,93кН

G
<img width=«25» height=«24» src=«ref-1_1363351083-202.coolpic» v:shapes="_x0000_i1096">
=
V
<img width=«259» height=«23» src=«ref-1_1363352093-481.coolpic» v:shapes="_x0000_i1097">


V
ф
.
п
.
= F * h
ф
=
27,7
*1,2= <metricconverter productid=«33,24 м3» w:st=«on»>33,24

м
3.

<img width=«452» height=«27» src=«ref-1_1363352574-708.coolpic» v:shapes="_x0000_i1098">


∑
N
<img width=«28» height=«27» src=«ref-1_1363350666-226.coolpic» v:shapes="_x0000_i1099">
=7507,01+296,31=7803,32кН
4. По принятым размерам и установленной глубине заложения подошвы фундамента определяется расчетное давление по формуле СНиП


R=
<img width=«241» height=«45» src=«ref-1_1363353508-504.coolpic» v:shapes="_x0000_i1100">
.


где m
<img width=«8» height=«23» src=«ref-1_1363354012-178.coolpic» v:shapes="_x0000_i1101">
 и m
<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1363354190-188.coolpic» v:shapes="_x0000_i1102">
  — соответственно коэффициентыусловий работы грунтового основания и сооружения во взаимодействии с основанием, принимаемые по таблице [1, приложения 7];

k
<img width=«11» height=«24» src=«ref-1_1363354378-186.coolpic» v:shapes="_x0000_i1103">
— коэффициент надежности, принимаемыйk
<img width=«11» height=«24» src=«ref-1_1363354378-186.coolpic» v:shapes="_x0000_i1104">
= 1,0 при использовании характеристик грунтов, полученных по результатам непосредственных испытаний;

k
<img width=«11» height=«24» src=«ref-1_1363354378-186.coolpic» v:shapes="_x0000_i1105">
=1,1 при использовании характеристик грунтов, полученных косвенно (без непосредственных испытаний, по справочным таблицам).

А, В,
D— безразмерные коэффициенты, зависящие от величины расчетного значения угла внутреннего трения, принимаемые по таблице [1, прилож. 8];

b— меньшая сторона (ширина прямоугольной подошвы фундамента), м;

h— глубина заложения фундамента от уровня планировки, м:

<img width=«13» height=«17» src=«ref-1_1363354936-195.coolpic» v:shapes="_x0000_i1106">  — осредненное расчетное значение объемной массы грунта, залегающего выше отметки заложения фундамента, т/м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1363355131-187.coolpic» v:shapes="_x0000_i1107">;

<img width=«16» height=«24» src=«ref-1_1363355318-199.coolpic» v:shapes="_x0000_i1108">  — то же, но залегающего ниже подошвы фундамента;

С — расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, МПа;


R=
<img width=«503» height=«44» src=«ref-1_1363355517-717.coolpic» v:shapes="_x0000_i1109">

Окончательно площадь фундамента:


F
=
<img width=«203» height=«44» src=«ref-1_1363356234-493.coolpic» v:shapes="_x0000_i1110">
.
Принимаем размеры фундамента b
=2,04 м,
l
=12,24м.



1.4.1 Проверка принятых размеров фундамента

Напряжения под подошвой фундамента должны удовлетворять условиям:
P<img width=«17» height=«24» src=«ref-1_1363356727-196.coolpic» v:shapes="_x0000_i1111"><R; P<img width=«27» height=«23» src=«ref-1_1363356923-205.coolpic» v:shapes="_x0000_i1112"><1,2R; P<img width=«24» height=«24» src=«ref-1_1363357128-200.coolpic» v:shapes="_x0000_i1113">>0.
Напряжения под подошвой фундамента определяются из следующих зависимостей:

для центрально нагруженного фундамента
P<img width=«17» height=«24» src=«ref-1_1363356727-196.coolpic» v:shapes="_x0000_i1114">=0,001<img width=«134» height=«43» src=«ref-1_1363357524-394.coolpic» v:shapes="_x0000_i1115">.

P<img width=«17» height=«24» src=«ref-1_1363356727-196.coolpic» v:shapes="_x0000_i1116">=<img width=«165» height=«39» src=«ref-1_1363358114-397.coolpic» v:shapes="_x0000_i1117">= 0,284MПа < R= 0,316MПа
Необходимое условие выполняется.

Для внецентренно нагруженного фундамента
P<img width=«27» height=«23» src=«ref-1_1363356923-205.coolpic» v:shapes="_x0000_i1118">=<img width=«243» height=«47» src=«ref-1_1363358716-615.coolpic» v:shapes="_x0000_i1119">.

P<img width=«24» height=«24» src=«ref-1_1363357128-200.coolpic» v:shapes="_x0000_i1120">=<img width=«250» height=«47» src=«ref-1_1363359531-607.coolpic» v:shapes="_x0000_i1121">.
где P<img width=«17» height=«24» src=«ref-1_1363356727-196.coolpic» v:shapes="_x0000_i1122">, P<img width=«27» height=«23» src=«ref-1_1363356923-205.coolpic» v:shapes="_x0000_i1123">, P<img width=«24» height=«24» src=«ref-1_1363357128-200.coolpic» v:shapes="_x0000_i1124">— соответственно среднее, максимальное и минимальное давления на фунт под подошвой фундамента, кПа;

<img width=«36» height=«27» src=«ref-1_1363360739-233.coolpic» v:shapes="_x0000_i1125">- расчетная нагрузка на уровне обреза фундамента, кН;

Mx, My— расчетные изгибающие моменты, кН·м;

F— площадь подошвы фундамента, м<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_1363360972-188.coolpic» v:shapes="_x0000_i1126">;

W– момент сопротивления площади подошвы фундамента в направлении действия момента, м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1363355131-187.coolpic» v:shapes="_x0000_i1127">.


М<img width=«217» height=«24» src=«ref-1_1363361347-440.coolpic» v:shapes="_x0000_i1128">,.

M<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1363361787-184.coolpic» v:shapes="_x0000_i1129">=<img width=«168» height=«23» src=«ref-1_1363361971-386.coolpic» v:shapes="_x0000_i1130">;

W<img width=«57» height=«38» src=«ref-1_1363362357-335.coolpic» v:shapes="_x0000_i1131">

W<img width=«56» height=«39» src=«ref-1_1363362692-315.coolpic» v:shapes="_x0000_i1132">

P<img width=«27» height=«23» src=«ref-1_1363356923-205.coolpic» v:shapes="_x0000_i1133">=<img width=«277» height=«45» src=«ref-1_1363363212-602.coolpic» v:shapes="_x0000_i1134">=0,432MПа >1.2R=0,395 MПа,
Условие не выполняется, следовательно увеличиваем площадь фундамента.


l
=12.9м

b
=2.15м

P<img width=«27» height=«23» src=«ref-1_1363356923-205.coolpic» v:shapes="_x0000_i1135">=<img width=«276» height=«45» src=«ref-1_1363364019-614.coolpic» v:shapes="_x0000_i1136">=0,387MПа < 1.2R=0,395 MПа P<img width=«24» height=«24» src=«ref-1_1363357128-200.coolpic» v:shapes="_x0000_i1137">=<img width=«279» height=«46» src=«ref-1_1363364833-613.coolpic» v:shapes="_x0000_i1138">=0,201 MПа > 0.
Необходимые условия выполняются, следовательно, размеры фундамента подобраны верно.
1.4.2 Проектирование поперечного профиля бетонного фундамента

При намеченных параметрах фундамента (высоте тела, ширине и длине подошвы) следует на изображении поперечного и продольного сечения показать возможность устройства жесткого фундамента, используя понятие «угол жесткости» <img width=«81» height=«24» src=«ref-1_1363365446-268.coolpic» v:shapes="_x0000_i1139">. Если при намеченных параметрах, хотя бы в одном сечении, нельзя сделать фундамент жестким, то нужно в разумных пределах изменить намеченные параметры тела фундамента. В частности, уменьшить ширину (или длину) и увеличить длину (или ширину), увеличить глубину заложения, а, следовательно, высоту тела фундамента.

При принятых параметрах фундамент удовлетворяет условию жесткости (рис.1.4.1).
1.5 Построение эпюр распределения напряжений ниже подошвы фундамента и определение сжимаемой (активной) толщи грунта

На геологический разрез наносятся контуры сооружения или расчетные сечения фундамента. Затем от оси фундамента влево откладываются ординаты эпюры природного (бытового) давления Р<img width=«13» height=«24» src=«ref-1_1363365714-190.coolpic» v:shapes="_x0000_i1140"> в мПа, а вправо — ординаты эпюры дополнительного давления Рz.

Значение ординат эпюры природного давления определяется по формуле


Р<img width=«13» height=«24» src=«ref-1_1363365714-190.coolpic» v:shapes="_x0000_i1141">=
<img width=«79» height=«45» src=«ref-1_1363366094-430.coolpic» v:shapes="_x0000_i1142">
 
где <img width=«16» height=«24» src=«ref-1_1363366524-206.coolpic» v:shapes="_x0000_i1143">  — объемная масса грунта 1-го слоя;

g-ускорение силы тяжести;

h
<img width=«8» height=«24» src=«ref-1_1363366730-182.coolpic» v:shapes="_x0000_i1144">
  — толщина слоя фунта, м.

Величина бытового давления определяется на границе каждого слоя грунта. Если в пределах выделенной толщи залегает горизонт грунтовых вод, то объемный вес грунтов определяется с учетом гидростатического взвешивания:


<img width=«97» height=«43» src=«ref-1_1363366912-336.coolpic» v:shapes="_x0000_i1145"> 
где <img width=«20» height=«24» src=«ref-1_1363367248-209.coolpic» v:shapes="_x0000_i1146">  — плотность твердых частиц грунта;

g— ускорение силы тяжести;

е— коэффициент пористости грунта.

Для построения эпюры дополнительного давления Рz, толщина грунта ниже подошвы фундамента в пределах глубины, приблизительно равной трехкратной ширине фундамента, разбивается на ряд слоев мощностью не более 0,4b(обычно 0.2b). Дополнительное давление PZ
непосредственно под подошвой фундамента определится как разность между средним давлением по оси фундамента и природным давлением на том же уровне:


P
<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1363367457-189.coolpic» v:shapes="_x0000_i1147">
=
P
<img width=«15» height=«25» src=«ref-1_1363367646-192.coolpic» v:shapes="_x0000_i1148">
—
P
<img width=«11» height=«25» src=«ref-1_1363367838-201.coolpic» v:shapes="_x0000_i1149">
 
Дополнительное давление P
<img width=«12» height=«24» src=«ref-1_1363368039-189.coolpic» v:shapes="_x0000_i1150">
 для любого сечения, расположенного на глубине zниже подошвы фундамента, вычисляется по формуле


P
<img width=«12» height=«24» src=«ref-1_1363368039-189.coolpic» v:shapes="_x0000_i1151">
=
<img width=«43» height=«24» src=«ref-1_1363368417-234.coolpic» v:shapes="_x0000_i1152">
,
где<img width=«16» height=«15» src=«ref-1_1363368651-194.coolpic» v:shapes="_x0000_i1153"> — коэффициент рассеивания, определяемый по таблице СНиП в зависимости от n
=
l
/
b, где l
и b— соответственно длина и ширина фундамента.

Построив эпюры бытового и дополнительного давлений, определяют нижнюю границу сжимаемой (активной) зоны грунта, находящегося ниже подошвы фундамента в точке, где Рz= 0,2 Рбz.

Рассчитаем бытовое и дополнительное давления :
Pбz=0 кПа;

Pбz1= ρ1*g*h1= γвз* h1=16,82*1,2=20,19 кПа;

γвз=<img width=«159» height=«41» src=«ref-1_1363368845-420.coolpic» v:shapes="_x0000_i1154"> ;

Pбz1= ρ*g*h+Pбz1== 2,07*9,81*5+20,19=121,62 кПа;

Pбz2= ρ2*g*h2+Pбz1=2,04*9,81*4+121,62=201,59 кПа;

Pбz3= ρ3*g*h3+Pбz3=2,15*9,81*10+201,59=412,29 кПа;

Pz=270,52-20,19=250,33 кПа;

Pz1=250,33 *0,929=232,55 кПа;

Pz2=250,33 *0,667=166,97 кПа;

Pz3=250,33 *0,507=127,04 кПа;

Pz4=250,33 *0,385=96,37кПа;

Pz5=250,33 *0,315=78,85 кПа;

Pz6=250,33*0,250=62,58 кПа;

Pz7=250,33*0,208=52,07 кПа;

PzPz8=250,33*0,172=43,05 кПа.
По вычисленным значениям строим эпюры бытового и дополнительного давлений (рис.1.5.1)

По эпюре определяем нижнюю границу сжимаемой (активной) зоны грунта: Нсж=6,9м .
1.6 Вычисление осадки фундамента
Основным методом определения полной (конечной) осадки фундаментов является метод послойного суммирования. По этому методу осадка каждого элементарного слоя, выделенного ниже подошвы фундамента, определяется по формуле
<img width=«116» height=«29» src=«ref-1_1363369265-469.coolpic» v:shapes="_x0000_i1155">
где S
— конечная осадка отдельного фундамента, см;

hi, — толщина i-roслоя грунта основания, см;

а
o
— показатель относительной сжимаемости, МПа.

<img width=«85» height=«43» src=«ref-1_1363369734-342.coolpic» v:shapes="_x0000_i1156">  — среднее вертикальное давление для i-го слоя, МПа.

Для определения "аo" в приложении даны результаты испытания грунтов на сжимаемость. По данным задания следует построить компрессионные кривые для каждого из трёх грунтов площадки строительства в соответствующем масштабе.


<img width=«63» height=«38» src=«ref-1_1363370076-272.coolpic» v:shapes="_x0000_i1157"> <img width=«60» height=«44» src=«ref-1_1363370348-345.coolpic» v:shapes="_x0000_i1158">
Давление <img width=«17» height=«23» src=«ref-1_1363370693-198.coolpic» v:shapes="_x0000_i1159">, (в МПа) принимается равным бытовому давлению в середине рассматриваемого пласта грунта, давление <img width=«19» height=«23» src=«ref-1_1363370891-203.coolpic» v:shapes="_x0000_i1160">  — равным сумме бытового и дополнительного давления в середине того же пласта.

Расчет конечной осадки фундамента удобно выполнять в табличной форме (табл. 1.6.).

Задача расчета по второму предельному состоянию (по деформациям) сводится к удовлетворению условия <img width=«60» height=«21» src=«ref-1_1363371094-337.coolpic» v:shapes="_x0000_i1161">

где S

– расчетная величина деформации основания;

<img width=«24» height=«21» src=«ref-1_1363371431-206.coolpic» v:shapes="_x0000_i1162">  — предельная величина деформации основания, принимаемая согласно СНиП, которая не должна превышать <img width=«80» height=«25» src=«ref-1_1363371637-288.coolpic» v:shapes="_x0000_i1163">, где L – длинна пролёта моста.

Расчет осадки грунта приведен в таблице 1.6.


Таблица 1.6.

№ п.п.

hi
, см.

e1,

e2

<img width=«17» height=«23» src=«ref-1_1363370693-198.coolpic» v:shapes="_x0000_i1164">

<img width=«19» height=«23» src=«ref-1_1363370891-203.coolpic» v:shapes="_x0000_i1165">

<img width=«17» height=«24» src=«ref-1_1363372326-239.coolpic» v:shapes="_x0000_i1166">, МПа.

<img width=«13» height=«15» src=«ref-1_1363372565-191.coolpic» v:shapes="_x0000_i1167">

<img width=«19» height=«24» src=«ref-1_1363372756-202.coolpic» v:shapes="_x0000_i1168">

Si, см.

МПа.







 
1

80

0,595

0,562

0,032

0,276

0,154

0,13

0,08

0,985

2

80

0,578

0,563

0,052

0,25

0,151

0,074

0,048

0,579

3

80

0,574

0,565

0,074

0,21

0,142

0,066

0,043

0,488

4

80

0,571

0,565

0,094

0,204

0,149

0,054

0,035

0,417

5

80

0,568

0,566

0,114

0,201

0,157

0,023

0,015

0,188

6

80

0,568

0,566

0,132

0,20

0,166

0,029

0,019

0,252

7

80

0,568

0,566

0,148

0,202

0,175

0,037

0,024

0,336

8

80

0,567

0,565

0,164

0,21

0,187

0,043

0,028

0,418

<img width=«35» height=«26» src=«ref-1_1363372958-323.coolpic» v:shapes="_x0000_i1169">

3,663




Проверим допустима ли полученная осадка.

В нашем случае:
<img width=«236» height=«27» src=«ref-1_1363373281-471.coolpic» v:shapes="_x0000_i1170">

<img width=«91» height=«21» src=«ref-1_1363373752-297.coolpic» v:shapes="_x0000_i1171">
Значение осадки не превышает допустимое.

    продолжение
--PAGE_BREAK--1.7 Вычисление устойчивости фундамента на сдвиг и опрокидывание

Завершающим этапом расчета является проверка устойчивости фундамента против опрокидывания и сдвига (плоского и глубокого) от воздействия расчетных нагрузок. Расчет устойчивости против опрокидывания производится по формуле:
<img width=«159» height=«50» src=«ref-1_1363374049-646.coolpic» v:shapes="_x0000_i1172"> 
где, <img width=«52» height=«27» src=«ref-1_1363374695-364.coolpic» v:shapes="_x0000_i1173">— сумма моментов удерживающих нагрузок, включающих в себя вертикальную нагрузку от пролётов, веса опоры и фундамента, с вычитанием архимедовой силы.

<img width=«56» height=«27» src=«ref-1_1363375059-374.coolpic» v:shapes="_x0000_i1174">— сумма моментов опрокидывающих сил. В данном случае опрокидывающие силы представлены нагрузкой от торможения и нагрузкой от действия льда.
<img width=«443» height=«41» src=«ref-1_1363375433-950.coolpic» v:shapes="_x0000_i1175">

<img width=«247» height=«27» src=«ref-1_1363376383-610.coolpic» v:shapes="_x0000_i1176">


<img width=«232» height=«51» src=«ref-1_1363376993-779.coolpic» v:shapes="_x0000_i1177">> <img width=«73» height=«25» src=«ref-1_1363377772-280.coolpic» v:shapes="_x0000_i1178">
Фундамент устойчив против опрокидывания, т.к. условие устойчивости выполняется.
<img width=«453» height=«41» src=«ref-1_1363378052-947.coolpic» v:shapes="_x0000_i1179">

<img width=«271» height=«27» src=«ref-1_1363378999-651.coolpic» v:shapes="_x0000_i1180">

<img width=«241» height=«51» src=«ref-1_1363379650-797.coolpic» v:shapes="_x0000_i1181">

<img width=«179» height=«29» src=«ref-1_1363380447-429.coolpic» v:shapes="_x0000_i1182">
Фундамент устойчив против опрокидывания, т.к. условие устойчивости выполняется.
Расчет устойчивости против плоского сдвига производится по формуле:
<img width=«255» height=«61» src=«ref-1_1363380876-846.coolpic» v:shapes="_x0000_i1183"> 
где <img width=«29» height=«25» src=«ref-1_1363381722-224.coolpic» v:shapes="_x0000_i1184">— сила трения, возникающая при давлении на грунт вертикальных нагрузок.
<img width=«143» height=«27» src=«ref-1_1363381946-496.coolpic» v:shapes="_x0000_i1185">
где Ктр — коэффициент трения, зависящий от угла внутреннего трения грунта, в котором находится фундамент.


<img width=«179» height=«27» src=«ref-1_1363382442-408.coolpic» v:shapes="_x0000_i1186">

<img width=«236» height=«25» src=«ref-1_1363382850-471.coolpic» v:shapes="_x0000_i1187">
<img width=«52» height=«27» src=«ref-1_1363383321-357.coolpic» v:shapes="_x0000_i1188">— сумма сдвигающих горизонтальных сил, действующих на фундамент. В данном случае на фундамент действует одновременно 2 горизонтальные нагрузки Т и R. Поэтому необходимо определить их геометрическую сумму:
<img width=«304» height=«31» src=«ref-1_1363383678-710.coolpic» v:shapes="_x0000_i1189"> 

<img width=«220» height=«49» src=«ref-1_1363384388-735.coolpic» v:shapes="_x0000_i1190"> 

<img width=«185» height=«28» src=«ref-1_1363385123-402.coolpic» v:shapes="_x0000_i1191">
Фундамент устойчив против плоского сдвига.

Расчет фундаментов на устойчивость против глубинного сдвига производится по методу кругло-цилиндрических поверхностей скольжения. Для этого через угол подошвы фундамента проводят наиболее вероятную дугу кривой скольжения, затем полученную призму грунта разбивают на ряд отсеков, имеющих в полученном вертикальном сечении вид простых фигур: треугольников, трапеций. После этого находят вес каждого отсека и сносят векторы веса на кривую скольжения. Разложив каждый из этих векторов на составляющие: нормальную и касательную, определяют силы трения. Аналогично поступают и с вектором веса сооружения.

Затем определяют силы сцепления как произведение длины дуги L в глинистом грунте на величину сцепления С.

Получив значение сил, действующих на систему «грунт-сооружение», составляют выражение условия устойчивости по формуле


К=<img width=«44» height=«48» src=«ref-1_1363385525-296.coolpic» v:shapes="_x0000_i1192"><img width=«13» height=«16» src=«ref-1_1363385821-191.coolpic» v:shapes="_x0000_i1193"> 1,5,
где М<img width=«24» height=«25» src=«ref-1_1363386012-199.coolpic» v:shapes="_x0000_i1194">  — момент сил, удерживающих систему против сдвига;

М<img width=«19» height=«24» src=«ref-1_1363386211-196.coolpic» v:shapes="_x0000_i1195">— момент сил, сдвигающих систему «грунт-сооружение».

Устойчивость сооружения против глубокою сдвига считается обеспеченной, если при наиболее невыгодной поверхности скольжения соблюдается условие К<img width=«13» height=«16» src=«ref-1_1363385821-191.coolpic» v:shapes="_x0000_i1196">1,5. Для этого задаются другими положениями поверхностей скольжения, проводя из новых центров О<img width=«8» height=«23» src=«ref-1_1363354012-178.coolpic» v:shapes="_x0000_i1197">, О<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1363354190-188.coolpic» v:shapes="_x0000_i1198"> дуги, проходящие на чертеже через угол подошвы фундамента.

Проводим дугу поверхности скольжения с центра О1 :
Таблица 1.1.7 Определение веса отсеков



Таблица 1.7.2 Определение сил


<img width=«12» height=«23» src=«ref-1_1363348024-169.coolpic» v:shapes="_x0000_i1207">
М<img width=«24» height=«25» src=«ref-1_1363386012-199.coolpic» v:shapes="_x0000_i1208">=<img width=«33» height=«23» src=«ref-1_1363388171-228.coolpic» v:shapes="_x0000_i1209">·R
+<img width=«39» height=«25» src=«ref-1_1363389187-214.coolpic» v:shapes="_x0000_i1210">=220,67*9+0,017*14,8=1986,28 кНм;

М<img width=«19» height=«24» src=«ref-1_1363386211-196.coolpic» v:shapes="_x0000_i1211">=∑<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1363387968-203.coolpic» v:shapes="_x0000_i1212">·R
+
<img width=«41» height=«19» src=«ref-1_1363389800-225.coolpic» v:shapes="_x0000_i1213">
=33,377*9+636*1,5=1254,393кН·м,

К1=<img width=«99» height=«44» src=«ref-1_1363390025-374.coolpic» v:shapes="_x0000_i1214">> 1,5.

В первом случае условие устойчивости фундамента против глубинного сдвига выполняется.

Схема к расчету фундамента на глубинный сдвиг изображена на рис.1.7.1

Проводим дугу поверхности скольжения с центра О2 :
Таблица 1.7.3 Определение веса отсеков



Таблица 1.7.4Определение сил

<img width=«12» height=«23» src=«ref-1_1363348024-169.coolpic» v:shapes="_x0000_i1223">


М<img width=«24» height=«25» src=«ref-1_1363386012-199.coolpic» v:shapes="_x0000_i1224">=<img width=«33» height=«23» src=«ref-1_1363388171-228.coolpic» v:shapes="_x0000_i1225">·R
+<img width=«35» height=«19» src=«ref-1_1363392622-214.coolpic» v:shapes="_x0000_i1226">=478,4*10,9+19,1*0,017=5214,56 кНм;

М<img width=«19» height=«24» src=«ref-1_1363386211-196.coolpic» v:shapes="_x0000_i1227">=∑<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1363387968-203.coolpic» v:shapes="_x0000_i1228">·R
+
<img width=«44» height=«19» src=«ref-1_1363393235-232.coolpic» v:shapes="_x0000_i1229">
=8,93*10,9+636*2,4=1623,74кН·м,

К=<img width=«101» height=«44» src=«ref-1_1363393467-395.coolpic» v:shapes="_x0000_i1230">> 1,5.

Во втором случае условие устойчивости фундамента против глубинного сдвига выполняется.

Схема к расчету фундамента на глубинный сдвиг изображена на рис.1.7.2.
    продолжение
--PAGE_BREAK--