Реферат: Проектирование и расчет водопропускных труб
--PAGE_BREAK--1. Исходные данные и краткая характеристика района проектирования.1.1.Исходные данные.
1. Район проектирования — Воронежская область.
2. Интенсивность движения на двадцатилетнюю перспективу — по курсовому проекту №1.
3. Топографическая карта — по курсовому проекту №1.
4. Продольный профиль — по курсовому проекту №1.
1.2.Климат.
Воронежская область расположена в III-ей дорожно-климатической зоне — зоне со значительным увлажнением грунтов в отдельные периоды года. Для района проложения автомобильной дороги характерен климат с не очень холодной зимой и теплым летом, что видно из дорожно-климатического графика (рис 1.1).
Лето теплое: среднесуточная температура наиболее жаркого месяца (июля) составляет +20,4˚С; зимы не холодные со среднесуточной температурой наиболее холодного месяца (января) –9,2˚С. Отрицательные температуры воздуха бывают с ноября по март, а расчетная длительность периода отрицательных температур Т=179 сут.
Абсолютный максимум температуры воздуха в году достигает +35˚С, минимум -32˚С. Следовательно, амплитуда температуры составляет 67˚С. Годовая средняя суточная амплитуда температуры воздуха бывает в июне (13,2˚С), а максимальная в феврале (30,2˚С).
За год выпадает 696 мм осадков; количество осадков в жидком и смешанном виде 612 мм за год; суточный максимум 112 мм. Средняя за зиму высота снежного покрова составляет 25 см, а число дней со снежным покровом до 142 сут (период 04.12 — 29.03).
Для рассматриваемого района зимой преобладают ветры северного и западного направлений. Летом преобладают ветры южного и юго-восточного направлений (рис 1.2). Средняя скорость ветра за январь равна 3,22 м/с. Максимум из средних скоростей по румбам за январь — 6,8 м/с. Средняя скорость ветра за июль равна 3,55 м/с. Максимум из средних скоростей по румбам за июль — 4,4 м/с.
1.3.Гидро-геологические условия.
По характеру и степени увлажнения проектируемый район относится к 1-му типу местности: поверхностный сток обеспечен; грунтовые воды не влияют на увлажнение верхней толщи; почвы серые, лесные слабоподзолистые, в северной части зоны — темно-серые лесные и черноземы оподзоленные и выщелоченные. В районе дороги грунты представлены супесями.
1.4.Рельеф.
Вероятная полоса проложения дороги пересекает грядовые холмы рельефа высотой менее 80 м (с перепадом высот 40 м) и речку без поймы и заболачивания. Холмы без растительности и имеют устойчивые склоны. Это позволяет оценить рельеф как равнинный слабопересеченный, то есть трудных участков не имеет и потому для проектирования следует принимать основные расчетные скорости.
<img width=«531» height=«362» src=«ref-1_149873952-6204.coolpic» v:shapes="_x0000_s1029">
<img width=«453» height=«387» src=«ref-1_149880156-5489.coolpic» v:shapes="_x0000_s1028">
продолжение
--PAGE_BREAK--2. Гидравлические расчеты отверстий водопропускных труб.
2.1.Определение площади водосборов.
Для определения расчетного расхода необходимо в процессе технических изысканий выполнить необходимые топографо-геодезические работы и обследования. Основными исходными данными являются план бассейна с характеристикой его площади, длины главного лога, среднего уклона лога, склонов. Кроме того необходимо установить характер поверхности бассейна: растительность, почвенный покров.
Бассейном называется участок местности, с которого вода во время выпадения дождей и снеготаяния стекает к проектируемому водопропускному сооружению. Для определения площади бассейна необходимо установить границы его на карте или на местности. Границей бассейна с одной стороны всегда является сама дорога, а с другой стороны — водораздельная линия, которая отделяет данный бассейн от соседних.
Бассейн малых водопропускных сооружений на автомобильных дорогах снимают, как правило, по карте. При определении границ бассейна сначала устанавливают ближайшие к водопропускному сооружению точки перегиба местности на трассе (выпуклые переломы). Эти точки будут началом и концом водораздельной линии. Другие точки водораздельной линии определяют аналогично, при этом учитывают, что водораздел идет всегда перпендикулярно горизонталям и от него вода должна стекать в противоположные стороны.
При отсутствии необходимых карт или когда водосборы выражены неясно, а также при площади бассейна не менее 0,25 км2 надлежит производить съемку водосборов в натуре.
Если местность открытая пересеченная и линии водоразделов ясно выражены, применяют съемку засечками. В этом случае на характерных точках водораздельной линии устанавливают вехи таким образом, чтобы их можно было видеть с двух или нескольких точек трассы. В этих точках устанавливается инструмент, который ориентируют по направлению трассы дороги. Последовательно визируя на выставленные вехи, замеряют углы между направлением трассы, принимаемой за базис, и визирными лучами на веху. На каждую веху должны быть сделаны взгляды не менее чем с двух точек трассы. На плане, ориентируясь на направление трассы, проводят визирные линии. Если из-за рельефа и растительности на поверхности бассейна нельзя выполнить съемку указанным методом, применяют обход по водоразделам. При этом расстояние между вехами определяют лентой или шагомером, а углы поворота по румбам или азимутам, измеренными буссолью или гониометром.
Если водораздел плоский и неясно выражен на поверхности, бассейн снимают ходами по тальвегам до водораздела. Измерив длины ходов и определив их направления, составляют план бассейнов.
Площадь бассейна, очерченного по карте, определяется планиметром, палеткой или разбивкой бассейна на простейшие геометрические фигуры.
В данном курсовом проекте площадь водосбора определялась по выданной топографической карте (см. приложение) методом разбивки очерченного на ней бассейна на квадраты со сторонами 100 м с последующим их суммированием. Площадь водосборного бассейна, F = 1,64 км2.
Расчет максимальных расходов ведется по ливневому стоку и стоку талых вод. За расчетный принимается больший из них.
2.2.Определение максимального расхода от ливневого стока.
Для определения максимального расхода ливневого стока (Qл) необходимы следующие данные:
1. Ливневой район для заданной области, который определяется по рис. XV.2 [1]. Воронежской области соответствует 6 ливневый район;
2. Площадь водосборного бассейна, принимается по карте, F, км2, F = 1,64 км2;
3. Длина главного лога, определяется по карте, L, м, L = 1820 м;
4. Средний уклон лога, i, ‰, i= (57,92-51,16)/1820 = 4 ‰;
5. Уклон лога у сооружения,iсоор, ‰, iсоор= (52,10-51,16)/320 = 3 ‰;
6. Вероятность превышения паводка для трубы на дороге III категории — 2 %.
Расход ливневого стока, Qл, м3/с, определяется по следующей формуле:
<img width=«201» height=«20» src=«ref-1_149885645-389.coolpic» v:shapes="_x0000_s1323">
где ачас — интенсивность ливня часовой продолжительности в зависимости от ливневого района и вероятности превышения максимальных расходов расчетных паводков, мм/мин. По табл. XV.2 [1] ачас = 0,89;
kt— коэффициент перехода от интенсивности ливня часовой продолжительности к интенсивности ливня расчетной продолжительности, зависящий от длины водосбора L и среднего уклона логаi, %. По табл. XV.3 [1] kt= 1,39;
F — площадь водосбора, км2, F = 1,64 км2;
α — коэффициент потерь стока, зависящий от вида и характера поверхности бассейна. По табл. I [2] стр. 23 α = 0,25;
<img width=«161» height=«79» src=«ref-1_149886034-483.coolpic» v:shapes="_x0000_s1234"> φ — коэффициент редукции (уменьшения), учитывающий неполноту стока, тем большую, чем больше водосбор. Коэффициент редукции φ зависит от площади бассейна и вычисляется по формуле:
Тогда расход ливневого стока по формуле (1) равен:
<img width=«227» height=«20» src=«ref-1_149886517-421.coolpic» v:shapes="_x0000_s1322">
продолжение
--PAGE_BREAK--2.3.Определение максимального расхода от снегового стока.
Максимальный расход талых вод для любых бассейнов (Qт), м3/с, определяется по формуле:
<img width=«176» height=«41» src=«ref-1_149886938-465.coolpic» v:shapes="_x0000_s1235">
где k0— коэффициент дружности половодья;
n — показатель степени зависящий, который как и k0зависит от рельефа и климатических условий и определяются по табл. II [2] стр. 23. По указанной таблице k0= 0,02, а n = 0,25;
F — площадь водосбора, км2;
δ1 — коэффициент, учитывающий снижение максимальных расходов в заболоченной местности. В данном случае бассейн не заболочен, поэтому δ1 принимаем равным 1;
δ2 — коэффициент, учитывающий снижение максимальных расходов в залесенных бассейнах. Определяется δ2 по формуле:
<img width=«137» height=«39» src=«ref-1_149887403-343.coolpic» v:shapes="_x0000_s1236">
где Ал — залесенность водосбора, Ал =0,5, тогда по формуле (4) δ2 =0,7;
hр — расчетный слой суммарного стока той же вероятности превышения, что и искомый максимальный расход, мм. Определяется по формуле:
<img width=«127» height=«21» src=«ref-1_149887746-312.coolpic» v:shapes="_x0000_s1237">
где h0— средний многолетний слой стока, мм, определяемый по рис. XV.3 [1]. Для Воронежской области h0= 40 мм;
kр — модульный коэффициент для расчетного расхода.
Величина коэффициента kрзависит от величины коэффициента асимметрии Cs, который в свою очередь зависит от коэффициента вариации Cv.Величина коэффициента Cvопределяется по карте коэффициентов вариации слоя стока половодий. По рис. XV.4 [1] Cv= 0,5. Данную величину для бассейнов площадью менее 200 км2 умножают на коэффициент определяемый по табл. I [2] на стр. 7 и равный 1,25. Тогда Cv= 0,63.
Коэффициент асимметрии Cs для равнинных водосборов принимается равным:
<img width=«204» height=«20» src=«ref-1_149888058-381.coolpic» v:shapes="_x0000_s1238">
Величина коэффициента kр определяется по кривым модульных коэффициентов слоев стока для соответствующей вероятности превышения по рис. XV.5 [1]. kр =2,6.
<img width=«392» height=«258» src=«ref-1_149888439-4191.coolpic» v:shapes="_x0000_s1471 _x0000_s1319 _x0000_s1293 _x0000_s1276 _x0000_s1277 _x0000_s1280 _x0000_s1281 _x0000_s1282 _x0000_s1283 _x0000_s1284 _x0000_s1285 _x0000_s1286 _x0000_s1288 _x0000_s1291 _x0000_s1294 _x0000_s1295 _x0000_s1296 _x0000_s1297 _x0000_s1298 _x0000_s1299 _x0000_s1300 _x0000_s1301 _x0000_s1302 _x0000_s1303 _x0000_s1304 _x0000_s1305 _x0000_s1306 _x0000_s1307 _x0000_s1309 _x0000_s1311 _x0000_s1312 _x0000_s1313 _x0000_s1314 _x0000_s1315 _x0000_s1316 _x0000_s1317 _x0000_s1467">
Тогда по формуле (5) hр = 104 мм, а по формуле (3):
<img width=«181» height=«40» src=«ref-1_149892630-480.coolpic» v:shapes="_x0000_s1320">
продолжение
--PAGE_BREAK--2.4.<img width=«392» height=«153» src=«ref-1_149893110-6866.coolpic» v:shapes="_x0000_s1470 _x0000_s1466 _x0000_s1330 _x0000_s1331 _x0000_s1332 _x0000_s1340 _x0000_s1341 _x0000_s1342 _x0000_s1343 _x0000_s1344 _x0000_s1345 _x0000_s1346 _x0000_s1347 _x0000_s1348 _x0000_s1349 _x0000_s1350 _x0000_s1351 _x0000_s1352 _x0000_s1353 _x0000_s1354 _x0000_s1355 _x0000_s1356 _x0000_s1357 _x0000_s1358 _x0000_s1359 _x0000_s1360 _x0000_s1361 _x0000_s1362 _x0000_s1363 _x0000_s1364 _x0000_s1365 _x0000_s1366 _x0000_s1367 _x0000_s1368 _x0000_s1369 _x0000_s1370 _x0000_s1371 _x0000_s1372 _x0000_s1373 _x0000_s1374 _x0000_s1375 _x0000_s1376 _x0000_s1377 _x0000_s1378 _x0000_s1379 _x0000_s1380 _x0000_s1381 _x0000_s1382 _x0000_s1383 _x0000_s1384 _x0000_s1385 _x0000_s1386 _x0000_s1387 _x0000_s1388 _x0000_s1389 _x0000_s1390 _x0000_s1391 _x0000_s1392 _x0000_s1393 _x0000_s1394 _x0000_s1395 _x0000_s1396 _x0000_s1397 _x0000_s1399 _x0000_s1400 _x0000_s1401 _x0000_s1410 _x0000_s1411 _x0000_s1413 _x0000_s1414 _x0000_s1416 _x0000_s1417 _x0000_s1418 _x0000_s1420 _x0000_s1422 _x0000_s1423 _x0000_s1424 _x0000_s1425 _x0000_s1426 _x0000_s1427 _x0000_s1428 _x0000_s1429 _x0000_s1430 _x0000_s1432 _x0000_s1433 _x0000_s1434 _x0000_s1435 _x0000_s1436 _x0000_s1437 _x0000_s1438 _x0000_s1439 _x0000_s1440 _x0000_s1441 _x0000_s1442 _x0000_s1443 _x0000_s1444 _x0000_s1445 _x0000_s1446 _x0000_s1447 _x0000_s1452 _x0000_s1453 _x0000_s1454 _x0000_s1455 _x0000_s1456 _x0000_s1457 _x0000_s1458 _x0000_s1459 _x0000_s1460 _x0000_s1461 _x0000_s1462 _x0000_s1463 _x0000_s1464 _x0000_s1465 _x0000_s1468">
Определение пропускной способности трубы при безнапорном режиме.
Безнапорный режим характеризуется незатопленным входным отверстием и работой трубы неполным сечением, что отвечает условию:
<img width=«115» height=«21» src=«ref-1_149899976-303.coolpic» v:shapes="_x0000_s1321">
где H — подпор перед трубой, м;
hтр — высота трубы в свету, м.
Принимаем наиболее максимальный расход для определения диаметра трубы, т. е. ливневый расход равный 4,24 м3/с. Принимаем по выбранному расходу диаметр трубы (1,5 м) и скорость воды на выходе (3,9 м/с) по табл. IV [2] стр. 26.
Критическая скорость Vкр, м/с, определяется по формуле:
<img width=«211» height=«21» src=«ref-1_149900279-393.coolpic» v:shapes="_x0000_s1325">
где Vс — скорость в сжатом сечении, м/с.
Критическая глубина hкр, м, определяется по формуле:
<img width=«193» height=«43» src=«ref-1_149900672-497.coolpic» v:shapes="_x0000_s1326">
где g — ускорение свободного падения, м/с2.
Глубина воды в сжатом сечении hс, м:
<img width=«225» height=«21» src=«ref-1_149901169-413.coolpic» v:shapes="_x0000_s1327">
Подпор воды перед трубой определяется по формуле, H, м:
<img width=«315» height=«43» src=«ref-1_149901582-607.coolpic» v:shapes="_x0000_s1328">
где φ — коэффициент скорости, принимаемый для конического звена 0,97.
Произведем проверку выбранной трубы на высоту подпора трубы по формуле (7):
<img width=«103» height=«17» src=«ref-1_149902189-298.coolpic» v:shapes="_x0000_s1329">
Произведем проверку пропускной способности выбранной трубы. Пропускная способность трубыQc, м/с3, при безнапорном режиме определяется по формуле:
<img width=«213» height=«25» src=«ref-1_149902487-416.coolpic» v:shapes="_x0000_s1472">
где ωс — площадь сжатого сечения в трубе, м2, который определяется из рис. I [2] стр. 13 из соотношения hc/d = 0,38. По этому графику видно, что ω/d2 = 0,29. Следовательно, ωс = 0,65 и по формуле (12):
<img width=«241» height=«25» src=«ref-1_149902903-464.coolpic» v:shapes="_x0000_s1473"> <img width=«335» height=«215» src=«ref-1_149903367-3797.coolpic» v:shapes="_x0000_s1523 _x0000_s1518 _x0000_s1516 _x0000_s1481 _x0000_s1474 _x0000_s1475 _x0000_s1476 _x0000_s1477 _x0000_s1478 _x0000_s1479 _x0000_s1482 _x0000_s1483 _x0000_s1484 _x0000_s1485 _x0000_s1486 _x0000_s1487 _x0000_s1488 _x0000_s1489 _x0000_s1490 _x0000_s1491 _x0000_s1493 _x0000_s1494 _x0000_s1495 _x0000_s1496 _x0000_s1497 _x0000_s1498 _x0000_s1499 _x0000_s1500 _x0000_s1501 _x0000_s1502 _x0000_s1503 _x0000_s1504 _x0000_s1505 _x0000_s1508 _x0000_s1509 _x0000_s1510 _x0000_s1511 _x0000_s1512 _x0000_s1513 _x0000_s1514 _x0000_s1515 _x0000_s1517 _x0000_s1519 _x0000_s1520 _x0000_s1521 _x0000_s1522">
Выбираем одноочковую трубу диаметром 1,5 м.
продолжение
--PAGE_BREAK--2.5.Расчет отверстий труб с учетом аккумуляции воды у сооружения.
Аккумуляция учитывается во всех случаях расчета по преобладающему ливневому стоку. В результате аккумуляции воды перед трубой образуется пруд. Время прохождения воды через трубу увеличивается по сравнению с продолжительностью паводка, вследствие чего происходит снижение расчетного сбросного расхода в сооружении Qс по сравнению с максимальным паводочным расходом Qр, что приводит к значительному уменьшению отверстия трубы. Расчет производится по ливневому стоку с соблюдением условия Qc≥ Qт, где Qт по формуле (3) равно 1,9 м3/с, а Qc по формуле (1) равно 4,24 м3/с. Условие выполняется.
Порядок определения расчетного сбросного расхода в сооружении с учетом аккумуляции следующий:
1. Вычисляется объем стока W, м3, по формуле:
<img width=«184» height=«43» src=«ref-1_149907164-428.coolpic» v:shapes="_x0000_s1524">
где ачас — интенсивность ливня часовой продолжительности в зависимости от ливневого района и вероятности превышения максимальных расходов расчетных паводков, мм/мин. По табл. XV.2 [1] ачас = 0,89;
φ — коэффициент редукции, определяемый по формуле (2). φ = 0,5;
kt— коэффициент перехода от интенсивности ливня часовой продолжительности к интенсивности ливня расчетной продолжительности. По табл. XV.3 [1] kt= 1,39.
<img width=«204» height=«40» src=«ref-1_149907592-467.coolpic» v:shapes="_x0000_s1525">
2. Определяется крутизна склонов m1 и m2.
<img width=«339» height=«223» src=«ref-1_149908059-7629.coolpic» v:shapes="_x0000_s1689 _x0000_s1673 _x0000_s1671 _x0000_s1528 _x0000_s1529 _x0000_s1530 _x0000_s1531 _x0000_s1532 _x0000_s1533 _x0000_s1534 _x0000_s1535 _x0000_s1536 _x0000_s1537 _x0000_s1538 _x0000_s1539 _x0000_s1540 _x0000_s1541 _x0000_s1542 _x0000_s1543 _x0000_s1544 _x0000_s1545 _x0000_s1546 _x0000_s1547 _x0000_s1548 _x0000_s1549 _x0000_s1550 _x0000_s1551 _x0000_s1552 _x0000_s1553 _x0000_s1554 _x0000_s1555 _x0000_s1556 _x0000_s1557 _x0000_s1558 _x0000_s1559 _x0000_s1560 _x0000_s1561 _x0000_s1562 _x0000_s1563 _x0000_s1564 _x0000_s1565 _x0000_s1566 _x0000_s1567 _x0000_s1568 _x0000_s1569 _x0000_s1571 _x0000_s1573 _x0000_s1574 _x0000_s1575 _x0000_s1576 _x0000_s1577 _x0000_s1578 _x0000_s1579 _x0000_s1580 _x0000_s1581 _x0000_s1582 _x0000_s1583 _x0000_s1584 _x0000_s1585 _x0000_s1586 _x0000_s1587 _x0000_s1588 _x0000_s1589 _x0000_s1590 _x0000_s1591 _x0000_s1592 _x0000_s1593 _x0000_s1594 _x0000_s1595 _x0000_s1596 _x0000_s1597 _x0000_s1598 _x0000_s1599 _x0000_s1600 _x0000_s1601 _x0000_s1602 _x0000_s1603 _x0000_s1604 _x0000_s1605 _x0000_s1606 _x0000_s1607 _x0000_s1608 _x0000_s1612 _x0000_s1609 _x0000_s1610 _x0000_s1611 _x0000_s1613 _x0000_s1614 _x0000_s1615 _x0000_s1616 _x0000_s1617 _x0000_s1618 _x0000_s1619 _x0000_s1620 _x0000_s1621 _x0000_s1622 _x0000_s1623 _x0000_s1624 _x0000_s1625 _x0000_s1626 _x0000_s1627 _x0000_s1628 _x0000_s1629 _x0000_s1630 _x0000_s1631 _x0000_s1632 _x0000_s1633 _x0000_s1634 _x0000_s1635 _x0000_s1636 _x0000_s1637 _x0000_s1638 _x0000_s1639 _x0000_s1640 _x0000_s1641 _x0000_s1642 _x0000_s1643 _x0000_s1644 _x0000_s1645 _x0000_s1646 _x0000_s1647 _x0000_s1648 _x0000_s1649 _x0000_s1650 _x0000_s1651 _x0000_s1652 _x0000_s1653 _x0000_s1654 _x0000_s1655 _x0000_s1656 _x0000_s1657 _x0000_s1658 _x0000_s1659 _x0000_s1660 _x0000_s1663 _x0000_s1664 _x0000_s1665 _x0000_s1666 _x0000_s1667 _x0000_s1668 _x0000_s1669 _x0000_s1672 _x0000_s1683 _x0000_s1684 _x0000_s1685 _x0000_s1686 _x0000_s1687 _x0000_s1688">
3. Для ряда значений H (с интервалом 0,5 м) в форме таблицы вычисляются объемы пруда аккумуляции Wпр, м3, по формуле:
<img width=«168» height=«40» src=«ref-1_149915688-418.coolpic» v:shapes="_x0000_s1674">
где H — максимальная глубина в пониженной точке живого сечения при расчетном уровне подпертых вод, м;
m1, m2, iл — крутизна склонов лога и его уклон.
А также расчетный расход Qспо формуле:
<img width=«181» height=«44» src=«ref-1_149916106-458.coolpic» v:shapes="_x0000_s1675">
где Qл — максимальный расход дождевых вод, м3/с, определяемый по формуле (1);
Wпр — объем пруда аккумуляции перед сооружением, м3, вычисляется по формуле (14);
W — объем ливневого стока, м3, вычисленный по формуле (13);
Kr — коэффициент, учитывающий форму расчетного гидрографа паводка. Для немуссонных районов равен 0,7.
<img width=«204» height=«121» src=«ref-1_149916564-732.coolpic» v:shapes="_x0000_s1677">Точка 1.
Точка 2.
<img width=«204» height=«121» src=«ref-1_149917296-829.coolpic» v:shapes="_x0000_s1678"> <img width=«204» height=«121» src=«ref-1_149918125-778.coolpic» v:shapes="_x0000_s1679">
Точка 3.
Таблица 2.1. Определение расчетных сбросных расходов при различных величинах
H
.
Номер точки
H, м
H3, м3
Wпр, м3
Wпр/Kr∙W
Qс, м3/с
1
4,24
2
0,5
0,125
1224
0,05
4,03
3
1
1
9792
0,38
2,6
4. По данным гидравлических характеристик типовых труб (табл. IV [2] стр. 26) строят график пропускной способности Qтр = f∙(H) трубы данного отверстия и режима протекания и график Qс = f∙(H) по данным таблицы 2.1. Искомый расчетный сбросной расход с учетом аккумуляции Qс и величина подпора H соответствуют точке пересечения двух графиковQс иQтр.
<img width=«548» height=«249» src=«ref-1_149918903-5711.coolpic» v:shapes="_x0000_s1721 _x0000_s1719 _x0000_s1681 _x0000_s1682 _x0000_s1690 _x0000_s1691 _x0000_s1692 _x0000_s1693 _x0000_s1694 _x0000_s1695 _x0000_s1696 _x0000_s1697 _x0000_s1698 _x0000_s1699 _x0000_s1700 _x0000_s1701 _x0000_s1702 _x0000_s1703 _x0000_s1704 _x0000_s1705 _x0000_s1709 _x0000_s1712 _x0000_s1713 _x0000_s1714 _x0000_s1715 _x0000_s1716 _x0000_s1717 _x0000_s1718 _x0000_s1720">
Для труб диаметра 1,5 и 2 м величина подпора ниже допустимого, т. е. трубы работают в безнапорном режиме. Оставляем трубу диаметра 1,5 м.
продолжение
--PAGE_BREAK--
еще рефераты
Еще работы по строительству
Реферат по строительству
Разработка принципиальной схемы технологической линии теплоизоляции труб
2 Сентября 2013
Реферат по строительству
Расчет проекта инженерных сетей внутреннего водопровода
2 Сентября 2013
Реферат по строительству
Сети внутреннего водопровода
2 Сентября 2013
Реферат по строительству
Проектирование системы водоснабжения и канализации жилого здания
2 Сентября 2013