Реферат: Расчет водоснабжения

--PAGE_BREAK--2.2          
 
Режим водопотребления
Значения часовых расходов, определенных для различных водопотребителей населенного пункта и промышленного предприятия с учетом их режима водопотребления, заносим в таблицу 1.

Расходы воды в населенном пункте на хозяйственно питьевые нужды распределяются по часам суток в соответствии с максимальным коэффициентом часовой неравномерности (<img width=«43» height=«24» src=«ref-1_1612736993-132.coolpic» v:shapes="_x0000_i1078">) определяемого по формуле
<img width=«127» height=«24» src=«ref-1_1612737125-232.coolpic» v:shapes="_x0000_i1079">,
где <img width=«32» height=«24» src=«ref-1_1612737357-114.coolpic» v:shapes="_x0000_i1080">  — коэффициент, учитывающий степень благоустройства зданий, режим работы предприятий и другие местные условия;

 <img width=«32» height=«24» src=«ref-1_1612737471-121.coolpic» v:shapes="_x0000_i1081">  — коэффициент, учитывающий число жителей в населенном пункте

<img width=«145» height=«24» src=«ref-1_1612737592-255.coolpic» v:shapes="_x0000_i1082">

По <img width=«77» height=«24» src=«ref-1_1612737847-174.coolpic» v:shapes="_x0000_i1083"> назначаем распределение по часам суток максимально-суточного расхода воды на хозяйственно-питьевые нужды населения.
2.3          
 Выбор схемы водоснабжения и трассировки водопроводной сети
Источником водоснабжения проектируемого объекта является река. С учетом рельефа местности и коэффициента часовой неравномерности (<img width=«85» height=«24» src=«ref-1_1612738021-193.coolpic» v:shapes="_x0000_i1084">) принимаем централизованную схему водоснабжения с контррезервуаром. Место забора воды для нужд потребителей назначаем выше города по течению реки, и вблизи этого места располагаются водозаборные и очистные сооружения, насосные станции I-го и II-го подъемов, резервуары чистой воды. Водонапорную башню располагаем в месте с наибольшими геодезическими отметками земли (в конце сети). От насосной станции П-го подъема и от водонапорной башни до сети прокладываются водоводы.
2.4          
 Предварительный выбор насосов станции второго подъема
По ступенчатому графику водопотребления определяем количество рабочих насосов, их производительность, продолжительность работы и назначаем режим работы (время включения и выключения) насосов насосной станции второго подъема.

Подача насосов насосной станции II-го подъема <img width=«60» height=«24» src=«ref-1_1612738214-163.coolpic» v:shapes="_x0000_i1085"> , рассчитывается с учетом формулы
<img width=«127» height=«24» src=«ref-1_1612738377-246.coolpic» v:shapes="_x0000_i1086">
где <img width=«33» height=«24» src=«ref-1_1612738623-125.coolpic» v:shapes="_x0000_i1087">  — максимальное часовое потребление воды в течении суток, %;

<img width=«25» height=«24» src=«ref-1_1612738748-116.coolpic» v:shapes="_x0000_i1088">  — принятая подача водонапорной башни в час максимального водопотребления, %;

<img width=«277» height=«33» src=«ref-1_1612738864-532.coolpic» v:shapes="_x0000_i1089">

Количество рабочих насосов <img width=«13» height=«15» src=«ref-1_1612739396-84.coolpic» v:shapes="_x0000_i1090"> находим по выражению
<img width=«72» height=«47» src=«ref-1_1612739480-249.coolpic» v:shapes="_x0000_i1091">
где <img width=«32» height=«23» src=«ref-1_1612739729-127.coolpic» v:shapes="_x0000_i1092">  — наименьшее часовое водопотребление в течении суток, %;

<img width=«109» height=«44» src=«ref-1_1612739856-316.coolpic» v:shapes="_x0000_i1093">

Принимаем 2 рабочих насоса. Тогда подача двух насосов соответствует подаче насосной станции (<img width=«80» height=«24» src=«ref-1_1612740172-190.coolpic» v:shapes="_x0000_i1094">). При отключении одного из двух рабочих насосов подачю оставшегося в работе насоса <img width=«44» height=«23» src=«ref-1_1612740362-141.coolpic» v:shapes="_x0000_i1095">, рассчитываем по формуле
<img width=«117» height=«41» src=«ref-1_1612740503-293.coolpic» v:shapes="_x0000_i1096">
<img width=«257» height=«41» src=«ref-1_1612740796-547.coolpic» v:shapes="_x0000_i1097">
<img width=«116» height=«48» src=«ref-1_1612741343-371.coolpic» v:shapes="_x0000_i1098">
<img width=«191» height=«45» src=«ref-1_1612741714-477.coolpic» v:shapes="_x0000_i1099">

<img width=«156» height=«24» src=«ref-1_1612742191-273.coolpic» v:shapes="_x0000_i1100">

На ступенчатый график водопотребления наносим график работы насосов (подачу, время включения и отключения). Время включения второго насоса необходимо назначать так, чтобы избежать большой разности ординат между подачей насосов и потреблением в населенном пункте.

Напор насосов Нн, м, станции второго подъема может быть определен по формуле:
HH=Z2-Z1+Hсв+i*∑l+hб+hнс,
Где

Z2 – отметка поверхности земли в точке подключения водонапорной башни к водопроводной сети, м;

Z1 – отметка дна РЧВ, м;

Нсв — свободный напор в диктующей точке;

i– потери напора в водопроводной сети и водоводах;

∑l– сумма длин участков водопроводных линий по кратчайшему расстоянию от насосной станции до водонапорной башни.

hб– расчетная глубина воды в баке водонапорной башни;

hнс – потери напора во внутренних коммуникациях насосной станции;

НН=111-97,4+26+6*4+6+2,5=72,1 м

Высота ствола водонапорной башни может быть определена по формуле:
Hб=Zд+Нсв+∑hд-б-Zб ,
Где

Zд – отметка поверхности земли в диктующей точке, м;

Zб — отметка поверхности земли в точке расположения водонапорной башни, м;

Нсв – свободный напор в диктующей точке, принимаемый в зависимости от этажности застройки, м;

∑hд-б – потери напора в водопроводных линиях от водонапорной башни до диктующей точки, м.

Нб = 109,1-111+26+11,63 = <metricconverter productid=«35,73 м» w:st=«on»>35,73 м.


2.5          
 Определение объемов бака водонапорной башни (ВБ) и резервуаров чистой воды (РЧВ)
Полный объем бака водонапорной башни складывается из регулирующего и противопожарного объемов воды.

Регулирующий объем, бака определяем по ступенчатому графику потребления и подачи воды табличным способом. Если подача насосов больше потребления, то вода поступает в бак, если меньше, то вода поступает в сеть из бака.

Регулирующий объем бака <img width=«59» height=«27» src=«ref-1_1612742464-172.coolpic» v:shapes="_x0000_i1101">, определяем по формуле


<img width=«120» height=«44» src=«ref-1_1612742636-330.coolpic» v:shapes="_x0000_i1102">
где <img width=«28» height=«25» src=«ref-1_1612742966-119.coolpic» v:shapes="_x0000_i1103">  — максимальный остаток воды в баке, %;

<img width=«209» height=«41» src=«ref-1_1612743085-471.coolpic» v:shapes="_x0000_i1104">

Объем противопожарного запаса воды <img width=«49» height=«25» src=«ref-1_1612743556-153.coolpic» v:shapes="_x0000_i1105">, хранящегося в баке водонапорной башни вычисляем по формуле
<img width=«133» height=«24» src=«ref-1_1612743709-366.coolpic» v:shapes="_x0000_i1106">
где <img width=«19» height=«24» src=«ref-1_1612744075-97.coolpic» v:shapes="_x0000_i1107"> и <img width=«23» height=«24» src=«ref-1_1612744172-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1108">  — расходы воды на тушение одного наружнего и одного внутреннего пожаров, л/с;

Приняв расход воды на наружный пожар 35 л/с и — на внутренний пожар 5 л/с (принимаем в расчетах тушение одного внутреннего пожара двумя струями по 2,5 л/с)

<img width=«173» height=«27» src=«ref-1_1612744278-427.coolpic» v:shapes="_x0000_i1109">

Объем бака водонапорной башни <img width=«55» height=«25» src=«ref-1_1612744705-161.coolpic» v:shapes="_x0000_i1110">, определяем по формуле
<img width=«112» height=«25» src=«ref-1_1612744866-247.coolpic» v:shapes="_x0000_i1111">
<img width=«187» height=«25» src=«ref-1_1612745113-351.coolpic» v:shapes="_x0000_i1112">

Принимаем железобетонную башню с круглым в плане баком объемом <metricconverter productid=«550 м3» w:st=«on»>550 м3. Диаметр бака <img width=«45» height=«24» src=«ref-1_1612745464-137.coolpic» v:shapes="_x0000_i1113">, рассчитываем по формуле для принятого объема бака
<img width=«108» height=«28» src=«ref-1_1612745601-252.coolpic» v:shapes="_x0000_i1114">
<img width=«155» height=«21» src=«ref-1_1612745853-272.coolpic» v:shapes="_x0000_i1115">

В РЧВ хранятся регулирующий объем, неприкосновенный пожарный запас и запас воды на собственные нужды очистной станции.

Регулирующий объем РЧВ <img width=«59» height=«27» src=«ref-1_1612742464-172.coolpic» v:shapes="_x0000_i1116">, вычисляем по формуле
<img width=«197» height=«44» src=«ref-1_1612746297-573.coolpic» v:shapes="_x0000_i1117">
<img width=«385» height=«44» src=«ref-1_1612746870-875.coolpic» v:shapes="_x0000_i1118">

Неприкосновенный пржарный запас воды, хранящийся в РЧВ <img width=«59» height=«25» src=«ref-1_1612747745-164.coolpic» v:shapes="_x0000_i1119">, рассчитываем по формуле
<img width=«367» height=«44» src=«ref-1_1612747909-844.coolpic» v:shapes="_x0000_i1120">
где <img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1612748753-94.coolpic» v:shapes="_x0000_i1121">  — продолжительность тушения пожаров, ч;

<img width=«21» height=«24» src=«ref-1_1612748847-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1122">  — расход воды на тушение пожаров, л/с;

<img width=«31» height=«24» src=«ref-1_1612748953-120.coolpic» v:shapes="_x0000_i1123">  — водопотребление в три часа смежных с часом тушения пожара, %;

<img width=«37» height=«24» src=«ref-1_1612749073-133.coolpic» v:shapes="_x0000_i1124"> и <img width=«29» height=«24» src=«ref-1_1612749206-120.coolpic» v:shapes="_x0000_i1125">  — расход воды на поливку и душевые нужды на предприятие, м3/ч;

<img width=«57» height=«25» src=«ref-1_1612749326-175.coolpic» v:shapes="_x0000_i1126">  — подача насосов НС Iподъема, м3/ч;

<img width=«475» height=«41» src=«ref-1_1612749501-995.coolpic» v:shapes="_x0000_i1127">

Приняв очистную, станцию с повторным использованием воды и расход воды на собственные нужды очистной станции в размере 4 % от полного суточного расхода, рассчитываем запас воды на собственные нужды очистной станции <img width=«49» height=«25» src=«ref-1_1612750496-153.coolpic» v:shapes="_x0000_i1128">, хранящийся в РЧВ

<img width=«192» height=«41» src=«ref-1_1612750649-449.coolpic» v:shapes="_x0000_i1129">

Полный объем резервуаров чистой водьг <img width=«60» height=«27» src=«ref-1_1612751098-173.coolpic» v:shapes="_x0000_i1130">, определяем по формуле
<img width=«160» height=«25» src=«ref-1_1612751271-307.coolpic» v:shapes="_x0000_i1131">
<img width=«120» height=«27» src=«ref-1_1612751578-269.coolpic» v:shapes="_x0000_i1132">

Принимаем 2 типовых РЧВ емкостью по <metricconverter productid=«2500 м3» w:st=«on»>2500 м3. Размер РЧВ в плане 18·30 м, высота слоя воды <metricconverter productid=«4,8 м» w:st=«on»>4,8 м. РЧВ расположены в районе насосной станции II-го подъема.

Отметку дна РЧВ <img width=«43» height=«24» src=«ref-1_1612751847-133.coolpic» v:shapes="_x0000_i1133">, определяем с учетом превышения уровня воды в РЧВ над поверхностью земли на <metricconverter productid=«0,5 м» w:st=«on»>0,5 м по формуле
<img width=«145» height=«25» src=«ref-1_1612751980-263.coolpic» v:shapes="_x0000_i1134">
где <img width=«31» height=«24» src=«ref-1_1612752243-120.coolpic» v:shapes="_x0000_i1135">  — отметка земли около РЧВ, м;

<img width=«28» height=«25» src=«ref-1_1612752363-121.coolpic» v:shapes="_x0000_i1136">  — высота слоя воды в РЧВ, м;

<img width=«173» height=«24» src=«ref-1_1612752484-294.coolpic» v:shapes="_x0000_i1137">

Отметку уровня НПЗ в РЧВ определяем по формуле
<img width=«119» height=«43» src=«ref-1_1612752778-302.coolpic» v:shapes="_x0000_i1138">
где <img width=«13» height=«15» src=«ref-1_1612739396-84.coolpic» v:shapes="_x0000_i1139">  — число РЧВ;

<img width=«17» height=«17» src=«ref-1_1612753164-91.coolpic» v:shapes="_x0000_i1140">  — площадь одного РЧВ в плане, м2;

<img width=«196» height=«41» src=«ref-1_1612753255-455.coolpic» v:shapes="_x0000_i1141">



--PAGE_BREAK--2.6          
 
Определение расходов воды для расчетных случаев водопотребления
При гидравлическом расчете водопроводной сети принимают упрощенную схему, основанную на предположении, что отдача воды каждым участком сети пропорциональна его длине при одинаковой плотности застройки и степени благоустройства зданий. Расходы воды, отдаваемой любым участком (путевой расход) qп, л/с, можно определить по формуле:

<img width=«108» height=«32» src=«ref-1_1612753710-254.coolpic» v:shapes="_x0000_i1142">
Где qуд – удельный расход воды, л/с на <metricconverter productid=«1 км» w:st=«on»>1 км сети;

Удельные секундные расходы <img width=«24» height=«25» src=«ref-1_1612722280-108.coolpic» v:shapes="_x0000_i1143">, л/с на <metricconverter productid=«1 км» w:st=«on»>1 км для расчетных режимов определяем:

Для режима максимального водопотребления
<img width=«300» height=«32» src=«ref-1_1612754072-716.coolpic» v:shapes="_x0000_i1144">;
Для режима максимального транзита
<img width=«308» height=«32» src=«ref-1_1612754788-735.coolpic» v:shapes="_x0000_i1145">; где,
Q– общий расход воды в данный расчетный период, л/с;

<img width=«56» height=«27» src=«ref-1_1612755523-246.coolpic» v:shapes="_x0000_i1146">  — сумма всех сосредоточенных расходов воды в данный расчетный период, л/с;

<img width=«29» height=«27» src=«ref-1_1612755769-205.coolpic» v:shapes="_x0000_i1147">  — суммарная длина участков водопроводной сети, из которых осуществляется водоотбор, км.
Приведенные узловые расходы (в соответствии с генпланом) рассчитываем по формуле:
<img width=«165» height=«27» src=«ref-1_1612755974-408.coolpic» v:shapes="_x0000_i1148"> где,
<img width=«51» height=«27» src=«ref-1_1612756382-241.coolpic» v:shapes="_x0000_i1149">  — сумма длин всех участков, прилегающих к узлу, км.




Узловые расходы

 

 

 

Приведённые узловые
 расходы, л/с, для режимов

№ узла

Номера прилегающих
 участков

Длина
участка, км

Мах,
в/потребления

Транзита

1

2

3

4

5

1

1-2, 1-11

1.22

13.89

11.7

2

2-1, 2-12, 2-3

1.91

21.75

18.32

3

3-2, 3-4

0.87

9.91

8.34

4

4-3, 4-13, 4-5

1.51

17.2

14.48

5

5-4, 5-6

1.56

17.77

14.96

6

6-5, 6-13, 6-7

2.27

25.85

21.77

7

7-6, 7-8

1.26

14.35

12.09

8

8-7, 8-13, 8-9

2.18

24.83

20.91

9

9-8, 9-12, 9-10

1.97

22.44

18.9

10

10-9, 10-11

1.28

14.58

12.28

11

11-10, 11-12, 11-1

1.97

22.44

18.9

12

12-11, 12-2, 12-13, 12-9

2.66

30.29

25.51

13

13-12, 13-4, 13-6, 13-8

2.96

33.7

28.39

итого



11.81

269

226.55



Режимы

общий расход

Путевой расход

Сосредоточенный
 расход

Подача
 насосов

Поступ
 в бак

Поступ
из бака

м3/ч

л/с

м3/ч

л/с

м3/ч

л/с

м3/ч

л/с

л/с

л/с

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

Макс

1099.5

305.42

968.4

269

131.1

36.42

989.8

274.94



30.48

Транз.

917.9

254.97

815.6

226.55

102.3

28.42

989.8

274.94

19.97



Пож

1297.51

355.42

986.4

269

311.11

86.42

1297.5

355.42







№ узла

РЕЖИМЫ

мах водопотребления

мах транзита

тушения пожаров

 

узловые расходы л/с

 

прив.

сосред.

расчёт.

прив.

сосред.

расчёт.

прив.

сосред.

расчёт.

 

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10



1

13.89



13.89

11.7

 

11.7

13.89



13.89



2

21.75



21.75

18.32



18.32

21.75



21.75



3

9.91



9.91

8.34



8.34

9.91



9.91



4

17.2



17.2

14.48



14.48

17.2



17.2



5

17.77

36.42

54.19

14.96

28.42

43.38

17.77

36.42

54.19



6

25.85



25.85

21.77



21.77

25.85

25

50.85



7

14.35



14.35

12.09



12.09

14.35

25

39.35



8

24.83



24.83

20.91



20.91

24.83



24.83



9

22.44



22.44

18.9



18.9

22.44



22.44



10

14.58



14.58

12.28



12.28

14.58



14.58



11

22.44



22.44

18.9



18.9

22.44



22.44



12

30.29



30.29

25.51



25.51

30.29



30.29



13

33.7

 

33.7

28.39

 

28.39

33.7

 

33.7





269

36.42

305.42

226.55

28.42

254.97

269

86.42

355.4





    продолжение
--PAGE_BREAK--2.7          
 Подготовка сети к расчету
Для устройства водопроводной сети принимаем чугунные трубы.

В соответствии со схемой расчетных узловых отборов намечаем начальное распределение потоков воды на всех участках сети по величине и по направлению для режимов максимального водопотребления максимального транзита воды в бак водонапорной башни. При предварительном потокораспределении (как и при последующих увязках) алгебраическая сумма расходов воды в узлах должна быть равной нулю (входящие в узел расходы принимаются со знаком «+», а узловые и выходящие из узла — со знаком «-»). К потребителям с большими расходами вода должна поступать наикратчайшем путем, по параллельно работающим магистралям должны проходить примерно одинаковые расходы. С учетом экономического фактора Э=0,5 (для Сибири) по предельным экономическим расходам (приложение Г) независимо для каждой из расчетных схем назначаем диаметры участков сети, принимая для дальнейших расчетов наибольшие из назначенных. Принятые диаметры труб для основных расчетных случаев являются принятыми и для проверочных расчетов. Минимальные диаметры труб для наружной водопроводной сети принимаем <metricconverter productid=«150 мм» w:st=«on»>150 мм.




2.8          
 Расчет водоводов
Водоводы от насосной станции до сети проектируем в две нитки из стальных труб. Расчет этих водоводов производим на пропуск расходов при режимах, максимального водопотребления, тушения пожаров и аварии. В каждом рассчитываемом случае по одной нитке водовода проходит половина требуемого расхода.

Диаметр водовода определяем, как экономически выгодный, при режиме максимального водопотребления по расходу. Диаметр равен <metricconverter productid=«350 мм» w:st=«on»>350 мм. Таким же он будет и для других режимов. Длина водоводов равна, <metricconverter productid=«710 м» w:st=«on»>710м (в соответствии с генпланом).

Потери напора в водоводах при режиме максимального водопотребления (транзита) <img width=«52» height=«24» src=«ref-1_1612756623-146.coolpic» v:shapes="_x0000_i1150"> м, тушения пожаров <img width=«51» height=«24» src=«ref-1_1612756769-149.coolpic» v:shapes="_x0000_i1151"> м, при соответствующих гидравлических уклонах <img width=«27» height=«24» src=«ref-1_1612756918-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1152">=0,00831, <img width=«28» height=«24» src=«ref-1_1612757027-114.coolpic» v:shapes="_x0000_i1153">=0.
<img width=«91» height=«21» src=«ref-1_1612757141-173.coolpic» v:shapes="_x0000_i1154">
i
– гидравлический уклон, принимаемый по [13];

l– длина участка, м

<img width=«201» height=«72» src=«ref-1_1612757314-605.coolpic» v:shapes="_x0000_i1155">

Водоводы от водонапорной башни до сети проектируем в две нитки из стальных труб. Расчет этих водоводов ведем на транспортирование воды при режимах максимального водопотребления, максимального транзита воды в бак водонапорной башни. По [13, таблице 12] принимаем экономически выгодный диаметр d=200 мм (больший для двух расчетных режимов). При гидравлическом уклоне i=0,00209 для режима максимального водопотребления, i=0,0079 — для режима транзита и при длине водоводов l=100м потери напора<img width=«12» height=«23» src=«ref-1_1612757919-73.coolpic» v:shapes="_x0000_i1156"><img width=«105» height=«25» src=«ref-1_1612757992-212.coolpic» v:shapes="_x0000_i1157"> м, для соответствующих режимов определяем по формуле

<img width=«213» height=«73» src=«ref-1_1612758204-654.coolpic» v:shapes="_x0000_i1158">
2.9Графики пьезометрических линий
По результатам гидравлических расчетов строим графики пьезометрических линий и линий равных напоров для всех случаев расчета сети.

Вначале по формуле [4, (25)] определяем высоту ствола водонапорной башни (до низа бака), обеспечивающей в диктующей точке требуемый свободный напор. Этот напор Нсв
, м, определяем с учетом [9, п. 2.26]
<img width=«265» height=«24» src=«ref-1_1612758858-417.coolpic» v:shapes="_x0000_i1159">;
где N — этажность зданий населенного пункта.

Диктующей точкой выбирается точка 10.

Высота ствола ВБ=95,5+26+2,52-96,5=27,5 м

Пьезометрическую отметку в диктующей точке Н10 м, определяем по формуле [4, (45)]
<img width=«100» height=«24» src=«ref-1_1612759275-201.coolpic» v:shapes="_x0000_i1160">
где Zi— отметка земли в i-ой точке, м;

<img width=«33» height=«24» src=«ref-1_1612759476-121.coolpic» v:shapes="_x0000_i1161">  — свободный напор в i-ой точке, м;

H10=95,5+26=121,5 м

Пьезометрическую отметку в другой (соседней точке вычисляем по формуле [4, (46)], прибавляя (если " перемещение" к соседней точке осуществляется против направления потока воды) или отнимая потери напора на участке сети для режима максимального водопотребления. Свободные напоры в любой точке определяются разностью между пьезометрической отметкой и отметкой земли этой точки. Пьезометрические отметки водонапорной башни и насосной станции определяются сложением потерь напора в водоводах при этом режиме и пьезометрических отметок в точках, с которыми связаны водоводы.
<img width=«101» height=«24» src=«ref-1_1612759597-208.coolpic» v:shapes="_x0000_i1162">
где <img width=«21» height=«24» src=«ref-1_1612759805-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1163">- рассчитанная пьезометрическая отметка, м;

<img width=«27» height=«24» src=«ref-1_1612759908-115.coolpic» v:shapes="_x0000_i1164">  — потери напора на участке i – k, м.

При режиме максимального транзита воды в бак водонапорной башни диктующей точкой является водонапорная башня со слоем воды в баке. Пьезометрическую отметку башни определяем

<img width=«180» height=«21» src=«ref-1_1612760023-306.coolpic» v:shapes="_x0000_i1165">

Пьезометрическая отметка в пятой точке определяется сложением пьезометрической отметки башни и потерь напора в водоводах при режиме транзита Дальнейшие расчеты аналогичны расчетам режима максимального водопотребления. Данные этих расчетов заносим в столбцы 5 и 6 таблицы 7.

Для режимов тушения пожаров и аварии расчеты аналогично вышеприведенным. Свободный напор в диктующих точках для указанных режимов должен быть соответственно не менее 10 и <metricconverter productid=«34 м» w:st=«on»>34 м. По результатам расчетов заполняем столбцы 7, 8, 9 и 10 таблицы 7.
2.10     
Окончательный выбор насоса
При режиме максимального транзита воды в бак (этот режим является диктующим для выбора насоса) требуемый напор насоса H
тр, м определяем


<img width=«551» height=«27» src=«ref-1_1612760329-930.coolpic» v:shapes="_x0000_i1166"> 
Подача насоса:

<img width=«253» height=«24» src=«ref-1_1612761259-446.coolpic» v:shapes="_x0000_i1167">

По расходу Q=384,14 <img width=«41» height=«21» src=«ref-1_1612761705-128.coolpic» v:shapes="_x0000_i1168"> и напору <img width=«96» height=«25» src=«ref-1_1612761833-212.coolpic» v:shapes="_x0000_i1169"> по каталогу GRUNDFOS принимаем насосы HS1450 200х150х440.

Ширина <metricconverter productid=«450 мм» w:st=«on»>450 мм

Длина <metricconverter productid=«1950 мм» w:st=«on»>1950 мм

Мощность 110 кВт


2. Водозаборные сооружения из поверхностных источников
2.1 Определение размеров водоприёмных окон и сеточных отверстий водозаборных сооружений
Размеры водоприёмных окон и сеточных отверстий водозаборных сооружений определяют из условия пропуска через них расчетного расхода
Qр=α*Qп
где <img width=«21» height=«25» src=«ref-1_1612762045-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1170">— расчётный расход воды, м /сут;

<img width=«16» height=«16» src=«ref-1_1612762154-88.coolpic» v:shapes="_x0000_i1171">— коэффициент, учитывающий расход воды на собственные нужды водозабора и очистных сооружений, принимаемый равным 1,03-1,04 при повторном использовании воды на очистной станции;

<img width=«25» height=«24» src=«ref-1_1612762242-117.coolpic» v:shapes="_x0000_i1172">— объём воды, подаваемой потребителям в сутки максимального водопотребления, мі/сут.

Qр=1,03*19561,5/24=839,5 м3/ч

Расчётный расход воды для каждой секции <img width=«23» height=«24» src=«ref-1_1612762359-110.coolpic» v:shapes="_x0000_i1173">, мі/ч, определяют по формуле
<img width=«60» height=«48» src=«ref-1_1612762469-217.coolpic» v:shapes="_x0000_i1174">
где <img width=«17» height=«24» src=«ref-1_1612762686-96.coolpic» v:shapes="_x0000_i1175">- общее число секций (принимаем 2 секции).

<img width=«176» height=«41» src=«ref-1_1612762782-397.coolpic» v:shapes="_x0000_i1176">

Расход воды в работающих секциях <img width=«32» height=«24» src=«ref-1_1612763179-124.coolpic» v:shapes="_x0000_i1177">, мі/ч, в момент возникновения в одной из них аварии определится:


<img width=«108» height=«45» src=«ref-1_1612763303-323.coolpic» v:shapes="_x0000_i1178">
где <img width=«16» height=«21» src=«ref-1_1612763626-96.coolpic» v:shapes="_x0000_i1179">  — коэффициент, учитывающий снижение подачи воды потребителям в период аварии (принимают равным 0,7 для водозаборов IIи Ш категории надёжности).

<img width=«241» height=«44» src=«ref-1_1612763722-532.coolpic» v:shapes="_x0000_i1180">

Определяем требуемую площадь водоприёмных отверстий <img width=«20» height=«25» src=«ref-1_1612764254-107.coolpic» v:shapes="_x0000_i1181">,мІ,каждой секции
<img width=«113» height=«49» src=«ref-1_1612764361-315.coolpic» v:shapes="_x0000_i1182">
где 1,25 — коэффициент, учитывающий засорение решёток водоприёмных отверстий;

<img width=«19» height=«25» src=«ref-1_1612764676-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1183">  — коэффициент, характеризующий стеснение размеров этих отверстий стержнями решётки;

<img width=«19» height=«25» src=«ref-1_1612764779-105.coolpic» v:shapes="_x0000_i1184">  — скорость потока в прозорах решетки водоприемного отверстия, м/с.

<img width=«196» height=«44» src=«ref-1_1612764884-443.coolpic» v:shapes="_x0000_i1185">

Значение коэффициента <img width=«19» height=«25» src=«ref-1_1612764676-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1186"> определяется по формуле:
<img width=«69» height=«41» src=«ref-1_1612765430-203.coolpic» v:shapes="_x0000_i1187">
где а — расстояние между стержнями решетки в свету (50-<metricconverter productid=«60 мм» w:st=«on»>60 мм);

с — толщина стержней решетки (8-<metricconverter productid=«10 мм» w:st=«on»>10 мм).

<img width=«124» height=«41» src=«ref-1_1612765633-306.coolpic» v:shapes="_x0000_i1188">

Скорость воды в прозорах водоприемных отверстий принимают:

-0,6-0,2 м/с — в береговых незатопленных водоприемниках;

-0,3-0,1 м/с- в затопленных водоприемниках.

Для водозаборов, на которых предусматриваются рыбозащитные устройства в виде устанавливаемых перед водоприемными окнами заградительных сеток с отверстиями 3-<metricconverter productid=«4 мм» w:st=«on»>4 мм, в средних и тяжелых, природных условиях забора воды, допустимую скорость воды в прозорах принимают равной 0,25 м/с — для рек со скоростью течения не менее 0,4 м/с и 0,1 м/с — дня рек со скоростью течения не выше 0,4 м/с.

Принимаем решетку с размерами 1320´1100 мм (по габаритам) при размере окна 1000´1200 мм

Определяем площадь окон для сороудерживающих плоских сеток<img width=«19» height=«24» src=«ref-1_1612765939-100.coolpic» v:shapes="_x0000_i1189">, м
<img width=«109» height=«45» src=«ref-1_1612766039-294.coolpic» v:shapes="_x0000_i1190">
где <img width=«17» height=«24» src=«ref-1_1612766333-99.coolpic» v:shapes="_x0000_i1191">  — коэффициент стеснения сечения сеточных отверстий проволоками сетки;

<img width=«17» height=«24» src=«ref-1_1612766432-100.coolpic» v:shapes="_x0000_i1192">— скорость потока в ячейках сетки (принимают равной 0,2-0,4 м/с), м/с.

<img width=«216» height=«44» src=«ref-1_1612766532-484.coolpic» v:shapes="_x0000_i1193">

Вычисляем коэффициент стеснения сечения сеточных отверстий проволоками сетки:
<img width=«87» height=«44» src=«ref-1_1612767016-264.coolpic» v:shapes="_x0000_i1194">
где а — размер ячейки сетки в свету, мм; d— диаметр проволоки сетки, мм.

<img width=«148» height=«44» src=«ref-1_1612767280-351.coolpic» v:shapes="_x0000_i1195">

Скорость в плоских сетках от 0,2 — 0,4 м/с.

Принимаем плоскую сетку размерами 1130´1630 мм (по габаритам) при размере отверстия 1500´1000 мм.
2.2 Расчет самотечных линий
Прокладка водоводов с уклоном или без уклонов не влияет на характер движения в водоводе наносов. В пределах русла реки водоводы укладывают под дно для защиты от подмыва речным потоком и повреждения якорями судов. На судоходных реках заглубление должно быть в пределах от 0,8 до <metricconverter productid=«1,5 м» w:st=«on»>1,5 м, на несудоходных – <metricconverter productid=«0,5 м» w:st=«on»>0,5 м.

Скорости движения воды в самотечных и сифонных водоводах при нормальном режиме работы водозаборных сооружений следует принимать по табл. 1.
Таблица 1

Диаметр водовода, мм

Скорость движения воды, м/с, к водозаборах категории

I

II и III

300-500

0,7-1

1-1,5

500-800

1-1,4

1,5-1,9

Более 800

1,5

2



Диаметр самотечного водовода D, м, определяем по предварительно принятой скорости движения воды и величине расчётного расхода на одну секцию.
<img width=«80» height=«47» src=«ref-1_1612767631-294.coolpic» v:shapes="_x0000_i1196">


где <img width=«20» height=«24» src=«ref-1_1612767925-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1197">- расчетный расход воды на одну секцию, мі/с

<img width=«16» height=«19» src=«ref-1_1612768031-93.coolpic» v:shapes="_x0000_i1198">- скорость движения воды в водоводе, м/с

<img width=«211» height=«49» src=«ref-1_1612768124-533.coolpic» v:shapes="_x0000_i1199">

Принимаем трубу<img width=«85» height=«25» src=«ref-1_1612768657-204.coolpic» v:shapes="_x0000_i1200">, <img width=«91» height=«21» src=«ref-1_1612768861-193.coolpic» v:shapes="_x0000_i1201">,<img width=«84» height=«21» src=«ref-1_1612769054-191.coolpic» v:shapes="_x0000_i1202">.

Определяем скорость движения воды при промывке <img width=«23» height=«25» src=«ref-1_1612769245-113.coolpic» v:shapes="_x0000_i1203">, м/с
<img width=«97» height=«28» src=«ref-1_1612769358-254.coolpic» v:shapes="_x0000_i1204">
где А — параметр, принимаемый равным 10;

D— диаметр самотечного водовода, м;

<img width=«19» height=«24» src=«ref-1_1612769612-100.coolpic» v:shapes="_x0000_i1205">  — диаметр отложившихся в водоводе частиц взвеси, м.

<img width=«220» height=«28» src=«ref-1_1612769712-441.coolpic» v:shapes="_x0000_i1206">

При промывке самотечных водоводов прямым током воды должно выполняться условие:
<img width=«69» height=«27» src=«ref-1_1612770153-277.coolpic» v:shapes="_x0000_i1207">
где <img width=«32» height=«27» src=«ref-1_1612770430-211.coolpic» v:shapes="_x0000_i1208">- сумма всех потерь напора в водоводе от водоприемника до берегового колодца, м;

<img width=«25» height=«24» src=«ref-1_1612770641-111.coolpic» v:shapes="_x0000_i1209">  — превышение уровня воды в источнике над уровнем воды в береговом колодце при форсированном режиме, м.

Определяем величину промывного расхода <img width=«25» height=«25» src=«ref-1_1612770752-115.coolpic» v:shapes="_x0000_i1210">, мі/с
<img width=«109» height=«45» src=«ref-1_1612770867-293.coolpic» v:shapes="_x0000_i1211">
где D— диаметр самотечного водовода, м.

<img width=«223» height=«44» src=«ref-1_1612771160-483.coolpic» v:shapes="_x0000_i1212">

Диаметр трубопровода <img width=«27» height=«25» src=«ref-1_1612771643-117.coolpic» v:shapes="_x0000_i1213">, м, подающего промывную воду от насосной станции 1-го подъема, к самотечным водоводам, определяем по формуле
<img width=«96» height=«52» src=«ref-1_1612771760-357.coolpic» v:shapes="_x0000_i1214">
где VB— скорость движения воды в трубопроводе от насосной станции 1-го подъема до самотечных водоводов (принимают равной 3-4 м/с), м/с;

<img width=«25» height=«25» src=«ref-1_1612770752-115.coolpic» v:shapes="_x0000_i1215">— промывной расход, мі/с.

<img width=«207» height=«49» src=«ref-1_1612772232-540.coolpic» v:shapes="_x0000_i1216">

Принимаем диаметр трубопровода для подачи промывной воды = 300мм.

Суммарная величина потерь напора в самотечном водоводе складывается из потерь напора по длине и потерь напора на местные сопротивления.

Нормальный режим.Потери напора по длине <img width=«16» height=«24» src=«ref-1_1612772772-98.coolpic» v:shapes="_x0000_i1217">, м, в самотечной линии определяем с помощью таблиц Шевелёва:
<img width=«51» height=«24» src=«ref-1_1612772870-139.coolpic» v:shapes="_x0000_i1218">
где <img width=«9» height=«17» src=«ref-1_1612773009-80.coolpic» v:shapes="_x0000_i1219">  — гидравлический уклон (потери напора на <metricconverter productid=«1 км» w:st=«on»>1 км длины трубопровода);

<img width=«9» height=«19» src=«ref-1_1612773089-82.coolpic» v:shapes="_x0000_i1220">- длина самотечного водовода, км.

<img width=«165» height=«24» src=«ref-1_1612773171-306.coolpic» v:shapes="_x0000_i1221">

Потери напора на местные сопротивления <img width=«19» height=«24» src=«ref-1_1612773477-105.coolpic» v:shapes="_x0000_i1222">, м, определяем по формуле
<img width=«93» height=«47» src=«ref-1_1612773582-379.coolpic» v:shapes="_x0000_i1223">
где<img width=«33» height=«27» src=«ref-1_1612773961-213.coolpic» v:shapes="_x0000_i1224">- коэффициент местного сопротивления, принимаемый по табл. 2;

V— скорость движения воды в самотечном водоводе, м/с;

g— ускорение свободного падения, м/сІ.
Таблица 2

Наименование местного сопротивления

<img width=«13» height=«21» src=«ref-1_1612774174-90.coolpic» v:shapes="_x0000_i1225">

Переходный расширяющийся конус

0,5

Переходный сужающийся конус

0,2

Резкий поворот трубы на 90є

1,2

Плавный поворот трубы на 90є

0,15

Плавный поворот трубы на 45є

0,1

Задвижка при полном открытии

0,15

Выход из трубы в резервуар

1

Вход в трубу при нескруглённых кромках

0,5

Вход в трубу со скруглёнными кромками

0,2



Коэффициенты местных сопротивлений принимаем согласно схеме водозабора:

Итого: 1,66

<img width=«173» height=«47» src=«ref-1_1612774264-440.coolpic» v:shapes="_x0000_i1226">

    продолжение
--PAGE_BREAK--Аварийный режим.При промывке или ремонте одной секции весь расход 254 л/с пройдет по одной линии, а скорость удвоится. Тогда потери напора:

<img width=«168» height=«29» src=«ref-1_1612774704-344.coolpic» v:shapes="_x0000_i1227">

<img width=«168» height=«47» src=«ref-1_1612775048-425.coolpic» v:shapes="_x0000_i1228">

2.3 Определение отметок уровней воды в береговом колодце
Отметки уровней воды в береговом колодце определяют при нормальной и аварийной эксплуатации водозабора. При нормальной эксплуатации

одновременно действуют все секции водозабора. В аварийном режиме одна

из секций отключена, и весь расчетный расход воды или значительная его часть (не менее 70%) протекает через остальные секции.

Отметку уровня воды в приемном отделении <img width=«25» height=«25» src=«ref-1_1612775473-113.coolpic» v:shapes="_x0000_i1229">, м, при нормальном режиме работы водозабора определяем по формуле:
<img width=«165» height=«27» src=«ref-1_1612775586-320.coolpic» v:shapes="_x0000_i1230">

<img width=«164» height=«27» src=«ref-1_1612775906-314.coolpic» v:shapes="_x0000_i1231">
где <img width=«33» height=«24» src=«ref-1_1612776220-125.coolpic» v:shapes="_x0000_i1232"> — отметка минимального уровня воды в источнике, м;

<img width=«32» height=«24» src=«ref-1_1612776345-125.coolpic» v:shapes="_x0000_i1233"> — отметка максимального уровня воды в источнике, м;

<img width=«19» height=«25» src=«ref-1_1612776470-104.coolpic» v:shapes="_x0000_i1234">- потери напора в решетке (принимают равными <metricconverter productid=«0,05 м» w:st=«on»>0,05 м), м;

<img width=«16» height=«24» src=«ref-1_1612772772-98.coolpic» v:shapes="_x0000_i1235">  — потери напора по длине водовода, м;

<img width=«19» height=«24» src=«ref-1_1612773477-105.coolpic» v:shapes="_x0000_i1236">  — .потери напора на местные сопротивлении, м.

<img width=«261» height=«27» src=«ref-1_1612776777-467.coolpic» v:shapes="_x0000_i1237">

<img width=«268» height=«27» src=«ref-1_1612777244-473.coolpic» v:shapes="_x0000_i1238"><img width=«12» height=«23» src=«ref-1_1612757919-73.coolpic» v:shapes="_x0000_i1239">

Отметку уровня воды во всасывающем отделении <img width=«24» height=«24» src=«ref-1_1612777790-107.coolpic» v:shapes="_x0000_i1240">, мопределяют по формуле
<img width=«109» height=«27» src=«ref-1_1612777897-255.coolpic» v:shapes="_x0000_i1241">

<img width=«108» height=«27» src=«ref-1_1612778152-252.coolpic» v:shapes="_x0000_i1242">


где hc— потери напора в сетке (принимают равными <metricconverter productid=«0,1 м» w:st=«on»>0,1 м), м.

<img width=«185» height=«25» src=«ref-1_1612778404-352.coolpic» v:shapes="_x0000_i1243">

<img width=«185» height=«25» src=«ref-1_1612778756-352.coolpic» v:shapes="_x0000_i1244">

Отметку уровня воды в приемном отделении <img width=«25» height=«27» src=«ref-1_1612779108-121.coolpic» v:shapes="_x0000_i1245">, м, двухсекционного водозабора при аварийном режиме работы определяем по формуле:
<img width=«183» height=«27» src=«ref-1_1612779229-357.coolpic» v:shapes="_x0000_i1246">

<img width=«181» height=«27» src=«ref-1_1612779586-354.coolpic» v:shapes="_x0000_i1247">
где <img width=«19» height=«27» src=«ref-1_1612779940-110.coolpic» v:shapes="_x0000_i1248">  — потери напора в решетке при аварийном режиме (принимают равными <metricconverter productid=«0,1 м» w:st=«on»>0,1 м), м;

<img width=«17» height=«25» src=«ref-1_1612780050-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1249">— потери напора по дайне водовода при аварийном режиме, м;

<img width=«19» height=«25» src=«ref-1_1612780156-108.coolpic» v:shapes="_x0000_i1250">  — потери напора на местные сопротивления при аварийном режиме, м.

<img width=«257» height=«25» src=«ref-1_1612780264-437.coolpic» v:shapes="_x0000_i1251">

<img width=«263» height=«25» src=«ref-1_1612780701-446.coolpic» v:shapes="_x0000_i1252">

Отметку уровня воды во всасывающем отделении Z'BC, м, при аварийном режиме работы водозабора определяем по формуле
<img width=«140» height=«27» src=«ref-1_1612781147-301.coolpic» v:shapes="_x0000_i1253">

<img width=«139» height=«27» src=«ref-1_1612781448-298.coolpic» v:shapes="_x0000_i1254">
где <img width=«17» height=«25» src=«ref-1_1612781746-105.coolpic» v:shapes="_x0000_i1255">  — потери напора в сетке при аварийном режиме (принимают равными <metricconverter productid=«0,15 м» w:st=«on»>0,15 м), м.

<img width=«209» height=«25» src=«ref-1_1612781851-377.coolpic» v:shapes="_x0000_i1256">

<img width=«207» height=«27» src=«ref-1_1612782228-389.coolpic» v:shapes="_x0000_i1257">


2.4 Определение отметки днища берегового колодца
Отметку днища колодца <img width=«24» height=«25» src=«ref-1_1612782617-111.coolpic» v:shapes="_x0000_i1258">, м, устанавливают исходя из высот полотна плоской сетки, отсчитываемой от минимального уровня воды во всасывающем отделении
<img width=«128» height=«27» src=«ref-1_1612782728-258.coolpic» v:shapes="_x0000_i1259">
где <img width=«25» height=«24» src=«ref-1_1612782986-111.coolpic» v:shapes="_x0000_i1260">  — высота полотна плоской сетки, м;

<img width=«23» height=«25» src=«ref-1_1612783097-112.coolpic» v:shapes="_x0000_i1261">- глубина приямка для осадка (принимают равной 0,5-<metricconverter productid=«0,7 м» w:st=«on»>0,7 м), м.

<img width=«215» height=«25» src=«ref-1_1612783209-374.coolpic» v:shapes="_x0000_i1262">

Отметку днища колодца необходимо проверить по заглублению под минимальный уровень воды всасывающей трубы (рис.1).
<img width=«140» height=«27» src=«ref-1_1612783583-268.coolpic» v:shapes="_x0000_i1263">
где <img width=«16» height=«24» src=«ref-1_1612783851-100.coolpic» v:shapes="_x0000_i1264">  — допускаемое заглубление отверстия всасывающей трубы, принимают равным: (0,6-2)<img width=«23» height=«24» src=«ref-1_1612783951-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1265">, м;

<img width=«17» height=«24» src=«ref-1_1612784060-101.coolpic» v:shapes="_x0000_i1266">  — расстояние от низа воронки до бетонного откоса приямка (принимают равным 0,8<img width=«23» height=«24» src=«ref-1_1612783951-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1267">), м;

<img width=«16» height=«24» src=«ref-1_1612784270-100.coolpic» v:shapes="_x0000_i1268">  — высота бетонного откоса приямка, м.

Высоту бетонного откоса приямка <img width=«16» height=«24» src=«ref-1_1612784270-100.coolpic» v:shapes="_x0000_i1269">, м, можно ориентировочно определить по формуле
<img width=«159» height=«25» src=«ref-1_1612784470-308.coolpic» v:shapes="_x0000_i1270">
<img width=«139» height=«24» src=«ref-1_1612784778-266.coolpic» v:shapes="_x0000_i1271">

Диаметр отверстия воронки <img width=«23» height=«24» src=«ref-1_1612783951-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1272">, м, принимают в зависимости от диаметра всасывающей трубы <img width=«25» height=«24» src=«ref-1_1612785153-112.coolpic» v:shapes="_x0000_i1273">
<img width=«112» height=«24» src=«ref-1_1612785265-232.coolpic» v:shapes="_x0000_i1274">
<img width=«147» height=«24» src=«ref-1_1612785497-271.coolpic» v:shapes="_x0000_i1275">

Принимаем диаметр воронки <img width=«72» height=«24» src=«ref-1_1612785768-175.coolpic» v:shapes="_x0000_i1276">

Допускаемое заглубление отверстия всасывающей трубы, можно принять
<img width=«105» height=«24» src=«ref-1_1612785943-228.coolpic» v:shapes="_x0000_i1277">
<img width=«116» height=«24» src=«ref-1_1612786171-232.coolpic» v:shapes="_x0000_i1278">

Расстояние от низа воронки до бетонного откоса приямка, можно принять
<img width=«73» height=«24» src=«ref-1_1612786403-184.coolpic» v:shapes="_x0000_i1279">
<img width=«141» height=«24» src=«ref-1_1612786587-271.coolpic» v:shapes="_x0000_i1280">

<img width=«255» height=«25» src=«ref-1_1612786858-431.coolpic» v:shapes="_x0000_i1281">

Из двух полученных расчетных отметок днища берегового колодца принимают меньшую<img width=«89» height=«25» src=«ref-1_1612787289-213.coolpic» v:shapes="_x0000_i1282">.


<img width=«364» height=«281» src=«ref-1_1612787502-17919.coolpic» hspace=«672» v:shapes="_x0000_i1283">

Рис.1. Береговой колодец
2.5 Выбор насосной станции
I
подъема
Выбор насосов следует производить в зависимости от величины расчетного расхода, требуемого напора и в соответствии с номенклатурой выпускаемых отечественной промышленностью насосов.

Принимаем насос GrundfosHS250x200x300, с частотой оборотов <img width=«97» height=«21» src=«ref-1_1612805421-211.coolpic» v:shapes="_x0000_i1284">, L1=1700м, как наиболее рациональный с точки зрения соответствия напорно-расходной характеристики требуемым параметрам и экономичности.

Отметку оси насоса <img width=«24» height=«24» src=«ref-1_1612805632-110.coolpic» v:shapes="_x0000_i1285">м, станции 1-го подъема определяем по формуле:
<img width=«141» height=«25» src=«ref-1_1612805742-280.coolpic» v:shapes="_x0000_i1286">
где <img width=«24» height=«25» src=«ref-1_1612806022-113.coolpic» v:shapes="_x0000_i1287">- отметка уровня воды во всасывающем отделении при аварийном режиме работы водозабора, м;

<img width=«33» height=«25» src=«ref-1_1612806135-138.coolpic» v:shapes="_x0000_i1288">  — допускаемая геометрическая высота всасывания, м;

<img width=«25» height=«24» src=«ref-1_1612806273-112.coolpic» v:shapes="_x0000_i1289">- конструктивный запас (принимают равным 0,5-<metricconverter productid=«1 м» w:st=«on»>1 м), м.

Допускаемая геометрическая высота всасывания <img width=«33» height=«25» src=«ref-1_1612806135-138.coolpic» v:shapes="_x0000_i1290">, м, определяется по формуле
<img width=«187» height=«44» src=«ref-1_1612806523-443.coolpic» v:shapes="_x0000_i1291">



<img width=«36» height=«44» src=«ref-1_1612806966-167.coolpic» v:shapes="_x0000_i1292">  — атмосферное давление в зависимости от высоты над уровнем моря (принимаемое по табл. 3), м;

<img width=«36» height=«44» src=«ref-1_1612807133-170.coolpic» v:shapes="_x0000_i1293">- давление насыщенных водяных паров в зависимости от температуры воды (принимаемое по табл. 4), м;

Δh— кавитационный запас (определяют по зависимости Q-Δh, приводимой на рабочих характеристиках насосов), м;

<img width=«21» height=«24» src=«ref-1_1612807303-108.coolpic» v:shapes="_x0000_i1294">- потери напора во всасывающем трубопроводе (ориентировочно можно принимать равным 1-<metricconverter productid=«1,5 м» w:st=«on»>1,5 м), м.
Таблица 3

Высота над уровнем моря, м

-600



100

200

300

400

500

600

700

800

900

1000

1500

<img width=«28» height=«44» src=«ref-1_1612807411-157.coolpic» v:shapes="_x0000_i1295">, м

11,3

10,3

10,2

10,1

10,0

9,8

9,7

9,6

9,5

9,4

9,3

9,2

8,6



Таблица 4

Температура воды, єС

5

10

20

30

40

50

<img width=«28» height=«44» src=«ref-1_1612807568-157.coolpic» v:shapes="_x0000_i1296">, м

0,09

0,12

0,24

0,43

0,75

1,25



<img width=«217» height=«25» src=«ref-1_1612807725-369.coolpic» v:shapes="_x0000_i1297">

<img width=«197» height=«24» src=«ref-1_1612808094-338.coolpic» v:shapes="_x0000_i1298">
2.6 Грузоподъемное оборудование
Типы и параметры грузоподъемного оборудования зависят от его назначения и требуемой грузоподъемности. Для обслуживания решеток и плоских сеток используют кошки и тали.

Грузоподъемность кошек и талей принимают исходя из необходимости преодоления ими тяжести решетки или сетки и силы их трения в пазах. Грузоподъемность этих устройств R, кг, определяют по формуле
<img width=«216» height=«51» src=«ref-1_1612808432-556.coolpic» v:shapes="_x0000_i1299">
где m–масса сетки в воде, кг;

f-коэффициент трения рамки сетки в пазах, принимаемый в зависимости от вида материалов (при трении стали по стали f=0,3, стали по бетону f= 0,5);

h-перепад уровней воды на сетке, м;

<img width=«15» height=«17» src=«ref-1_1612808988-94.coolpic» v:shapes="_x0000_i1300"> -коэффициент обтекания стержней сетки, принимаемый равным 0,07-0,6 в зависимости от размеров и формы стержней сетки;

V— скорость на подходе к сетке, м/с;

F— площадь сетки, мІ;

<img width=«21» height=«24» src=«ref-1_1612809082-102.coolpic» v:shapes="_x0000_i1301"> -плотность воды, кг/мі;

<img width=«13» height=«19» src=«ref-1_1612809184-89.coolpic» v:shapes="_x0000_i1302"> -коэффициент запаса, равный 1,5.

<img width=«399» height=«53» src=«ref-1_1612809273-938.coolpic» v:shapes="_x0000_i1303">

Для монтажных и ремонтных работ рекомендуется предусматривать следующее подъемно-транспортное оборудование при массе груза:

-до 1 т — неподвижные балки с кошками-талями или кран-балки

подвесные ручные;

-до 5 т — краны мостовые ручные.

При подъеме груза на высоту более <metricconverter productid=«6 м» w:st=«on»>6 м или при длине машинного зала более <metricconverter productid=«18 м» w:st=«on»>18 м следует применять электрическое подъемно-транспортное оборудование.

Принимаем таль шестеренную, типа А.

Грузоподъемностью – 0,5 тонн

А(ширина) = <metricconverter productid=«210 мм» w:st=«on»>210 мм

Н (высота) = 320мм

Скорость подъема груза 1,45 м/мин

Масса = <metricconverter productid=«27 кг» w:st=«on»>27 кг


3. Расчёт и проектирование водоочистных сооружений
3.1 Определение производительности очистной станции
Полную расчетную производительность водопроводной очистной станции определяют по формуле:
Q=α∙Qп
где Q– полная расчётная производительность очистной станции, м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1304">/сут;

Qп — полезная производительность очистной станции, м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1305">/сут;

α— коэффициент, учитывающий расход воды на собственные нужды станции.
Q=1,04∙19561,5=20343,96 м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1306">/сут
Расходы воды на собственные нужды станции осветления, обезжелезивания и др. принимают: при повторном использовании промывной воды в размере 3-4% количества воды, подаваемой потребителям; без повторного использования – 10-14%.

Станцию водоподготовки рассчитывают на равномерную работу в течение суток, причем предусматривают возможность отключения отдельных сооружений для профилактического осмотра, чистки, текущего и капитального ремонтов.
3.2 Реагентное хозяйство
Реагентное хозяйство состоит из сооружений для хранения реагентов, приготовления их растворов и дозирования в обрабатываемую воду.

Доставку реагентов на крупные станции осуществляют железнодорожным транспортом. При доставке реагентов автомобильным транспортом предусматривают удобный проезд к месту выгрузки, места разворота и стоянки транспортных средств.
3.3 Определение для реагентов
Лучшей коагуляционной способностью обладают ионы алюминия и железа, соли которых применяют в качестве коагулянтов. <img width=«12» height=«23» src=«ref-1_1612757919-73.coolpic» v:shapes="_x0000_i1307">Аl2(SO4)3 — очищенные

Дозу коагулянта для обработки воды устанавливают на основании результатов пробного коагулирования. При невозможности проведения технологического анализа воды дозу принимают по табл.16 [1].

Дозу коагулянта для обработки цветных вод определяют по формуле
Дк=<img width=«45» height=«27» src=«ref-1_1612810521-153.coolpic» v:shapes="_x0000_i1308">,
где Дк – доза коагулянта, мг/л;

Ц – цветность обрабатываемой воды, град.

<img width=«180» height=«34» src=«ref-1_1612810674-773.coolpic» v:shapes="_x0000_i1309">

При одновременном содержании в воде взвешенных веществ и цветности принимают большую из доз коагулянта, определенных по табл.16 [1].

По табл.16 [1] принимаем Дк= 37,5/л. т.к. приняли контактные осветлители, то принятое значение уменьшаем на 15% и получаем Дк расчётное=37,5мг/л.

Если щелочность обрабатываемой воды недостаточная, добавляют известь Са(ОН)2 или соду Na2CO3, т.е. подщелачивают ее. Дозу подщелачивающих реагентов определяют по формуле:

<img width=«250» height=«52» src=«ref-1_1612811447-981.coolpic» v:shapes="_x0000_i1310">
где Дщ – доза подщелачивающего реагента, мг/л;

Дк – доза коагулянта, мг/л;

lК— эквивалентная масса коагулянта (безводного), мг/(мг-экв), принимаемая для Аl<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1612812428-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1311">(SO<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1612812507-80.coolpic» v:shapes="_x0000_i1312">)<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1612812587-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1313"> — 57;

Кщ – коэффициент, равный для извести (по СаО) – 28;

Щ0 — минимальная щелочность воды (карбонатная жесткость), (мг-экв)/л.

<img width=«332» height=«45» src=«ref-1_1612812666-1314.coolpic» v:shapes="_x0000_i1314"> 

Берём известь в целях экономии.

В случае получения отрицательной величины подщелачивания не требуется.
3.4 Хранение реагентов. Определение емкости растворных и расходных баков
Склады реагентов обычно совмещают с отделениями для приготовления и хранения их растворов. Рассчитывают склады для хранения 30-суточного запаса, считая по периоду максимального потребления реагентов, но не менее объема их разовой поставки. При обосновании объем складов допускается принимать на другой срок хранения, но не менее 15 суток.

При мокром хранении растворные баки являются одновременно хранилищами насыщенного раствора коагулянта. Объем баков определяют из расчета 2,2-<metricconverter productid=«2,5 м» w:st=«on»>2,5 м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1315"> на 1 т товарного неочищенного и 1,9-<metricconverter productid=«2,2 м» w:st=«on»>2,2 м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1316"> на 1т очищенного коагулянта. Общая емкость растворных баков должна быть увязана с объемом разовой поставки реагента. Количество баков должно быть не менее трех.

Количество реагента (коагулянта) на принятый срок хранения определяют по формуле:
Мк=Q∙Др∙Т/10000∙р
где Мк — количество реагента, т;

Q– полная расчетная производительность очистной станции, м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1317">/сут;

Др — доза реагента по максимальной потребности, мг/л;

Т – продолжительность хранения реагента, сут;

р – содержание активного безводного продукта в реагенте,%.

М<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1612814217-76.coolpic» v:shapes="_x0000_i1318">=20343,96∙37,5∙30/10000∙40=57,2 т.

Доставка осуществляется ж/д путем. Принимаем 1 вагон на 60т.

Объём растворных баков определяем исходя из расчёта <metricconverter productid=«2 м3» w:st=«on»>2 м3 на 1 т. очищенного коагулянта:

W=2∙57,2=114,4м

Принимаем 3 растворных бака размером 4,4<img width=«12» height=«13» src=«ref-1_1612814293-81.coolpic» v:shapes="_x0000_i1319">4,4 м каждый, высоту слоя раствора принимаем <metricconverter productid=«2,0 м» w:st=«on»>2,0 м.

Из растворных баков (баки мокрого хранения) раствор коагулянта перекачивают насосами в расходные, объём которых определяют по формуле:
<img width=«294» height=«54» src=«ref-1_1612814374-1384.coolpic» v:shapes="_x0000_i1320">
Принимаем 2 расходных бака объемом <metricconverter productid=«6,36 м» w:st=«on»>6,36 м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1321"> каждый, высоту слоя раствора принимаем <metricconverter productid=«2,0 м» w:st=«on»>2,0 м, площадью 1,78х1,78 м<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_1612815837-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1322">.

Для растворения коагулянта и перемешивания его в баках предусматривают подачу сжатого воздуха с интенсивностью: 8-10 л/(с∙м<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_1612815837-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1323">) для растворения; 3-5 л/(с∙м<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_1612815837-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1324">) для перемешивания при разбавлении до требуемой концентрации в расходных баках.

По площади баков, их числу и интенсивности подачи воздуха определяют для сухого растворения по формуле:
Qв=qв∙F∙n,
где Qв- расход воздуха, л/с;

qв — интенсивность подачи сжатого воздуха, л/(с∙м<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_1612815837-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1325">);

F– площадь одного бака, м<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_1612815837-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1326">;

n– число баков.

Расчет выполняют отдельно для растворных и расходных баков, затем полученные значения складывают и по суммарному результату подбирают воздуходувки (рабочую и резервную). Основные характеристики воздуходувок приведены в табл.4.28 [2].

Для растворных баков:

Qв=10∙19,36·3=580,8 л/с.

Для расходных баков:

Qв=5∙3,18∙2=31,8 л/с.

Принимаем 1 рабочий и 1 резервный насосы.

Х150-125-315-Д; подача <metricconverter productid=«200 м» w:st=«on»>200 м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1327">/ч; напор <metricconverter productid=«32 м» w:st=«on»>32 м; допустимый кавитационный запас <metricconverter productid=«4,5 м» w:st=«on»>4,5 м; частота вращения 24 с<img width=«15» height=«20» src=«ref-1_1612816311-84.coolpic» v:shapes="_x0000_i1328">; мощность насоса 24 кВт; КПД насоса 73%; масса насоса <metricconverter productid=«200 кг» w:st=«on»>200 кг.

Известь вводят в воду в виде раствора или суспензии (известкового молока). На водоочистные станции известь поставляют негашеной (комовой или молотой порошкообразной) и гашеной в виде известкового молока 30% концентрации или теста 50% концентрации.

При использовании комовой извести предусматривают ее гашение и хранение в виде теста в емкостях. Объем емкостей определяют из расчета 3,5-<metricconverter productid=«5 м» w:st=«on»>5 м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1329"> на 1 т товарной извести. Количество извести на принятый срок хранения определяют по формуле:

Мu=Q∙Др∙Т/10000∙р

Мu=20343,96∙16,5∙30/10000∙60=1,68т.

W<img width=«8» height=«23» src=«ref-1_1612816474-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1330">=3,5∙1,68=5,87 м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1331">.

Принимаем 2 расходных бака объемом 5,87 м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1332"> каждый, высоту слоя раствора принимаем <metricconverter productid=«2,0 м» w:st=«on»>2,0 м, площадью 1,72х1,72 м.

Доставка осуществляется автотранспортом.

Известковое тесто из баков или перегружают, или перекачивают в расходные баки, оборудованные мешалками, где разбавляют до заданной концентрации (не более 5% по СаО). Объем расходного бака (из расчета суточной потребности извести) определяют по формуле:
Wu=W<img width=«19» height=«27» src=«ref-1_1612816709-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1333">∙ bu/T∙ bu.м
где Wu— объем расходного бака, м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1334">;

W<img width=«19» height=«23» src=«ref-1_1612816866-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1335">— объем баков мокрого хранения известкового теста, м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1336">;

Т – продолжительность хранения известкового теста, сут;

bu— концентрация извести (по СаО) в известковом тесте, % (35-40%);

bu.м — концентрация известкового молока, % (до 5%).

WU=7,7∙35/30∙5=1,8 м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1337">.

Количество баков для мокрого хранения известкового теста и расходных баков известкового молока должно быть не менее двух.

Принимаем 2 бака мокрого хранения известкового теста объемом <metricconverter productid=«1,8 м» w:st=«on»>1,8 м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1338"> каждый, высота слоя раствора принимаем <metricconverter productid=«2,0 м» w:st=«on»>2,0 м, площадью 0,95<img width=«12» height=«13» src=«ref-1_1612814293-81.coolpic» v:shapes="_x0000_i1339">0,95 м

При сухом хранении негашеной извести (в закрытых складских помещениях) технологическая схема получения известкового молока аналогична изложенной выше, а объем баков определяют из расчета суточной потребности.

Если известь поступает на очистные сооружения в виде известкового теста или молока, предусматривают их мокрое хранение.

При расходе извести до 50 кг/сут по СаО допускается применение схемы с использованием известкового раствора, получаемого в сатураторах двойного насыщения.

Для непрерывного перемешивания известкового молока применяют гидравлическое перемешивание (с помощью насосов) или механические мешалки. При гидравлическом перемешивании восходящую скорость движения известкового молока в баке принимают не менее 5 мм/с.

Производительность насоса для гидравлического перемешивания определяют по формуле:
Qн=3,6∙V∙F∙n,
где Qн — производительность насоса, м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1340">/ч;

V– восходящая скорость известкового молока, мм/с;

F– площадь бака, м<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_1612815837-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1341">;

n– количество баков.

Qн=3,6∙5∙0,9∙2=32,4 м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1342">/ч.

Количество насосов должно быть не менее двух (1 рабочий и 1 резервный).

Принимаем 1 рабочий и 1 резервный насосы.

Х150-125-315-Д; подача <metricconverter productid=«200 м» w:st=«on»>200 м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1343">/ч; напор <metricconverter productid=«32 м» w:st=«on»>32 м; допустимый кавитационный запас <metricconverter productid=«4,5 м» w:st=«on»>4,5 м; частота вращения 24 с<img width=«15» height=«20» src=«ref-1_1612816311-84.coolpic» v:shapes="_x0000_i1344">; мощность насоса 24 кВт; КПД насоса 73%; масса насоса <metricconverter productid=«200 кг» w:st=«on»>200 кг.
    продолжение
--PAGE_BREAK--3.5          
 Дозирование реагентов
Дозирование реагентов в обрабатываемую воду осуществляют дозаторами. Наиболее часто применяют поплавковые дозаторы и насосы-дозаторы. Поплавковые дозаторы изготавливают непосредственно на станциях водоподготовки и размещают в расходных баках. Характеристики разработанных поплавковых дозаторов приведены в табл.18.5 [3] и табл.5.5 [2].

Насосы-дозаторы марки НД и IBприменяют для дозирования растворов коагулянтов и флокулянтов. Основные характеристики насосов приведены в табл.18.6, 18.7, 18.8 [3], в табл.9.14.7.2 [4] и табл.4.24 [2].

Подачу насосов для дозирования реагентов определяют по формуле:
Q<img width=«13» height=«23» src=«ref-1_1612817661-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1345">=Qч∙Др/10000∙в∙γ
где QН— подача насоса, м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1346">/ч;

Qч — производительность очистной станции, м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1347">/ч;

Др — доза реагента, г/м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1348">;

b– концентрация раствора реагента в расходном баке, %;

<img width=«13» height=«17» src=«ref-1_1612817984-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1349">  — объемный вес раствора реагента, т/м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1350">.

<img width=«24» height=«24» src=«ref-1_1612818149-113.coolpic» v:shapes="_x0000_i1351">=824,3∙21,9/10000∙10∙1=0,18 м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1352">/ч.

Количество насосов-дозаторов должно быть не менее двух (1 рабочий и 1 резервный).

Принимаем 1 рабочий и 1 резервный насосы.

НД2,5 1000/10 Д, К 14 А(В); подача при наибольшей длине хода плунжера – 1000 л/ч; предельное давление – 10 кгс/см<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_1612815837-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1353">; диапазон регулирования длины хода плунжера (наибольший 0-<metricconverter productid=«60 мм» w:st=«on»>60 мм, рабочий 15-<metricconverter productid=«60 мм» w:st=«on»>60 мм); электродвигатель АО2-31-4 (В9ОL4, В3Г4); мощность 2.2 к Вт; напряжение 220 В.

 Для известкового молока рекомендуется применять дозаторы типа ДИМБА, основные характеристики которых приведены в табл.9.14.7.3. [4].

Q<img width=«13» height=«23» src=«ref-1_1612817661-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1354">=824,3∙2,24/10000∙5∙1=0,037 м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1355">/ч.

Принимаем 1 рабочий и 1 резервный насосы.

1)НД2,5 100/10 Д, К Г 14 А(В); подача при наибольшей длине хода плунжера – 100 л/ч; предельное давление – 10кгс/см<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_1612815837-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1356">; диапазон регулирования длины хода плунжера (наибольший 0-<metricconverter productid=«60 мм» w:st=«on»>60 мм, рабочий 15-<metricconverter productid=«60 мм» w:st=«on»>60 мм); электродвигатель 4АХ80А4 (ВАО21-4, В3Г); мощность 0,25 к Вт;

2) 1)НД2,5 100/10 Д, К Г 24 А(В); подача при наибольшей длине хода плунжера – 100 л/ч; предельное давление – 10кгс/см<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_1612815837-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1357">; диапазон регулирования длины хода плунжера (наибольший 0-<metricconverter productid=«60 мм» w:st=«on»>60 мм, рабочий 15-<metricconverter productid=«60 мм» w:st=«on»>60 мм); электродвигатель 4АХ80А4 (ВАО21-4, В3Г); мощность 0,25 к Вт;
3.6 Смесители
Смесители предназначены для быстрого и полного смешения реагентов с обрабатываемой водой. В практике водоподготовки применяют смесители гидравлического типа (вихревые и перегородчатые). При обосновании допускается применение смесителей механического типа (мешалок). Смесители должны иметь не менее двух отделений. Резервные смесители не предусматривают, но устраивают обводные линии. Смесители должны иметь переливные трубы, а также трубы для опорожнения и выпуска осадка.
3.6.1 Вихревой смеситель

Вихревой (вертикальный) смеситель может быть круглым или квадратным в плане.

По скорости входа воды в смеситель и расходу на одно отделение определяют диаметр подающей трубы:
d=<img width=«49» height=«45» src=«ref-1_1612818743-225.coolpic» v:shapes="_x0000_i1358">
где d– диаметр подающей трубы, м;

q– расход воды на одно отделение, м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1359">/с;

V– скорость входа воды в смеситель, принимаем 1,2-1,5 м/с;


d=<img width=«72» height=«49» src=«ref-1_1612819047-324.coolpic» v:shapes="_x0000_i1360">=0,316 м.

Принимаем условный проход Ду=350 мм, dн=370 мм.

Сторону квадрата нижнего сечения смесителя (смеситель квадратный в плане) определяют по формуле:
bн=dн+0,05
где bн — сторона квадрата нижнего сечения смесителя, м;

dн — наружный диаметр подающей трубы, м.

bн=0,37+0,05=0,42 м.

Сторону квадрата верхнего сечения определяют по формуле:
bв=<img width=«33» height=«51» src=«ref-1_1612819371-190.coolpic» v:shapes="_x0000_i1361">,
где bв — сторона квадрата верхнего сечения смесителя, м;

Vb— скорость восходящего потока в верхней части смесителя (0,03-0,04 м/с).

bв=<img width=«55» height=«49» src=«ref-1_1612819561-273.coolpic» v:shapes="_x0000_i1362">=2,0 м.

Угол между наклонными стенками нижней (пирамидальной) части смесителя находится в пределах 30<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_1612819834-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1363">-40<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_1612819834-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1364">. По величине угла между наклонными стенками определяют высоту нижней части смесителя:
hн=0,5∙ctg<img width=«19» height=«41» src=«ref-1_1612819988-118.coolpic» v:shapes="_x0000_i1365">(bв-bн),
где hн — высота нижней части смесителя, м;

 <img width=«16» height=«15» src=«ref-1_1612820106-88.coolpic» v:shapes="_x0000_i1366">  — угол между наклонными стенками нижней части смесителя.

hн=0,5∙ ctg<img width=«29» height=«44» src=«ref-1_1612820194-147.coolpic» v:shapes="_x0000_i1367">(2,0-0,42)=1,37 м.
Высоту верхней части смесителя принимают в пределах 1-<metricconverter productid=«1,5 м» w:st=«on»>1,5 м. Общую высоту смесителя определяют по формуле:
h= hн+hв+0,3
где h– общая высота смесителя, м;

 0,3 – строительная высота, м.

h=1,37+1,5+0,3=3,17 м.

Площадь поперечного сечения сборного лотка смесителя определяют по расходу, который делится на два потока, и скорости движения воды в нем:
Fл=q/2∙V
где Fп — площадь поперечного сечения сборного лотка, м<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_1612815837-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1368">;

V– скорость движения воды в лотке, принимаемая равной 0,6 м/с.

Fл=0,118/2∙0,6=0,098 м<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_1612815837-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1369">.

Принимаем глубину потока в лотке <metricconverter productid=«0,5 м» w:st=«on»>0,5 м.

Приняв глубину потока в лотке, определяют его ширину:
bл= Fл/hл
где bл — ширина сборного лотка смесителя, м;

hл — глубина потока в лотке, равная <metricconverter productid=«0,5 м» w:st=«on»>0,5 м.

bл=0,098/0,5=0,2 м.

Дно лотка выполняют с уклоном i=0,02.

В лоток вода поступает через затопленные отверстия, общую площадь которых определяют по формуле:

F<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1612820499-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1370">= q/V
где F<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1612820499-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1371">— общая площадь отверстий, м;

V– скорость воды в отверстиях, принимаемая равной 1 м/с

F<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1612820499-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1372">=0,118/1=0,118 м2.

Принимаем диаметр одного отверстия <metricconverter productid=«50 мм» w:st=«on»>50 мм.

Приняв диаметр одного отверстия, определяют их число:
n<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1612820730-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1373">=F<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1612820730-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1374">/f<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1612820730-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1375">
где n<img width=«5» height=«24» src=«ref-1_1612820967-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1376">— число отверстий;

f<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1612820730-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1377">— площадь одного отверстия, м<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_1612815837-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1378">.

n<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1612820730-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1379">=0,118/0,002=59.

Шаг отверстий определяют по формуле:
l<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1612820730-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1380">=4∙Вв/ n<img width=«5» height=«24» src=«ref-1_1612820967-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1381">
где l<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1612820730-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1382">— шаг отверстий, м.

l<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1612820730-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1383">=4∙2/59=0,14 м.
3.7 Осветлители со слоем взвешенного осадка
Осветлитель со взвешенным осадком принимают для удаления из воды коагулированной взвеси при производительности станции свыше 5000 м3/сут, мутность воды до 1500 мг/л и цветности – до 120 град.

Расчет осветлителей производят с учетом годовых колебаний качества обрабатываемой воды. При отсутствии данных технологических исследований скорость восходящего потока в зоне осветления и коэффициент распределения воды между зоной осветления и зоной отделения осадка принимают по данным табл.20[1].
3.7.1 Осветлитель коридорного типа

Осветлитель коридорного типа состоит из двух рабочих коридоров осветления и центрального для накопления и уплотнения осадка.

Площадь зоны осветления Fосв, м2, определяют по формуле
Fосв=Qчkp/3,6Vосв,
Где Qч – производительность ОС

kp— коэффициент распределения воды между зонами осветления и отделения осадка, принимаемый по табл. 20[1]

Vосв – скорость восходящего потока воды в зоне осветления, мм/с

Fосв=847,7·0,8/3,6·0,8=235,47 м2

Площадь зоны накопления и уплотнения осадка определяют по формуле:
F<img width=«13» height=«23» src=«ref-1_1612817661-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1384">=<img width=«91» height=«47» src=«ref-1_1612821685-323.coolpic» v:shapes="_x0000_i1385">= <img width=«104» height=«44» src=«ref-1_1612822008-343.coolpic» v:shapes="_x0000_i1386"> = <metricconverter productid=«58,87 м» w:st=«on»>58,87 м<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_1612815837-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1387">,
где F<img width=«13» height=«23» src=«ref-1_1612817661-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1388">— площадь зоны накопления и уплотнения осадка, м<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_1612815837-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1389">;

Принимаем 4 рабочих и 1 резервный осветлители.

Площадь каждого коридора осветления определяют по формуле:
f<img width=«21» height=«25» src=«ref-1_1612822595-93.coolpic» v:shapes="_x0000_i1390">= <img width=«48» height=«47» src=«ref-1_1612822688-208.coolpic» v:shapes="_x0000_i1391"> = <img width=«53» height=«41» src=«ref-1_1612822896-215.coolpic» v:shapes="_x0000_i1392"> = <metricconverter productid=«39,25 м» w:st=«on»>39,25 м<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_1612815837-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1393">,
где N<img width=«12» height=«25» src=«ref-1_1612823190-81.coolpic» v:shapes="_x0000_i1394">— количество рабочих осветлителей;

f<img width=«21» height=«25» src=«ref-1_1612822595-93.coolpic» v:shapes="_x0000_i1395">— площадь коридора осветления, м<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_1612815837-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1396">.

Площадь каждого осадконакопителя определяют по формуле:
f<img width=«13» height=«23» src=«ref-1_1612817661-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1397">= <img width=«28» height=«47» src=«ref-1_1612823529-160.coolpic» v:shapes="_x0000_i1398"> = <img width=«44» height=«41» src=«ref-1_1612823689-179.coolpic» v:shapes="_x0000_i1399"> = <metricconverter productid=«19,6 м» w:st=«on»>19,6 м<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_1612815837-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1400">,
где f<img width=«13» height=«23» src=«ref-1_1612817661-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1401">— площадь осадконакопителя, м<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_1612815837-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1402">.

Ширину коридоров осветления принимают в соответствии с размерами балок 3м. Длину коридора осветления определяют по формуле:
l<img width=«21» height=«25» src=«ref-1_1612822595-93.coolpic» v:shapes="_x0000_i1403">= <img width=«35» height=«48» src=«ref-1_1612824205-179.coolpic» v:shapes="_x0000_i1404"> = <img width=«44» height=«41» src=«ref-1_1612824384-174.coolpic» v:shapes="_x0000_i1405"> = <metricconverter productid=«13,08 м» w:st=«on»>13,08 м,
где l<img width=«21» height=«25» src=«ref-1_1612822595-93.coolpic» v:shapes="_x0000_i1406">— длина коридора осветления, м;

В<img width=«21» height=«25» src=«ref-1_1612822595-93.coolpic» v:shapes="_x0000_i1407"> — ширина коридора осветления, м.

Ширину осадконакопителя определяют по формуле:
В<img width=«13» height=«23» src=«ref-1_1612817661-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1408"> = <img width=«29» height=«47» src=«ref-1_1612824830-161.coolpic» v:shapes="_x0000_i1409"> = <img width=«43» height=«44» src=«ref-1_1612824991-202.coolpic» v:shapes="_x0000_i1410"> = <metricconverter productid=«1,5 м» w:st=«on»>1,5 м,
где В<img width=«13» height=«23» src=«ref-1_1612817661-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1411"> — ширина осадконакопителя, м.

Объём зоны накопления и уплотнения определяют по формуле при времени уплотнения осадка не менее 6ч:
W<img width=«19» height=«24» src=«ref-1_1612825279-88.coolpic» v:shapes="_x0000_i1412">= <img width=«123» height=«48» src=«ref-1_1612825367-384.coolpic» v:shapes="_x0000_i1413"> = <img width=«156» height=«41» src=«ref-1_1612825751-447.coolpic» v:shapes="_x0000_i1414"> = <metricconverter productid=«24,56 м» w:st=«on»>24,56 м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1415">,
где Т<img width=«12» height=«25» src=«ref-1_1612823190-81.coolpic» v:shapes="_x0000_i1416"> — период работы отстойника между сбросами осадка, ч;

<img width=«15» height=«19» src=«ref-1_1612826358-89.coolpic» v:shapes="_x0000_i1417">  — средняя по всей высоте осадочной части концентрация твердой фазы осадка, г/м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1418">, в зависимости от мутности воды и продолжительности интервалов между сбросами, принимаемая по табл.19[1];

<img width=«16» height=«17» src=«ref-1_1612826526-92.coolpic» v:shapes="_x0000_i1419">  — мутность воды, восходящей из отстойника г/м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1420">, принимаемая от 8 до 15 г/м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1421">;

С<img width=«12» height=«23» src=«ref-1_1612826776-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1422"> — концентрация взвешенных веществ в воде, г/м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1423">, поступающих в отстойник.

Концентрацию взвешенных веществ в воде (г/м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1424">), поступающих в отстойник определяют по формуле:
С<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1612827017-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1425"> = <img width=«20» height=«24» src=«ref-1_1612827095-100.coolpic» v:shapes="_x0000_i1426"> + К<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1612814217-76.coolpic» v:shapes="_x0000_i1427"> · Д<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1612814217-76.coolpic» v:shapes="_x0000_i1428"> + 0,25 · Ц + В<img width=«11» height=«24» src=«ref-1_1612827347-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1429"> = 250 + 0,5 · 37,5 + 0,25 · 45 + 24,75 =

= 304,75 г/м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1430">,
где <img width=«20» height=«24» src=«ref-1_1612827095-100.coolpic» v:shapes="_x0000_i1431">  — количество взвешенных веществ в исходной воде, г/м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1432">;

Д<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1612814217-76.coolpic» v:shapes="_x0000_i1433"> — доза коагулянта по безводному продукту, г/м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1434">;

К<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1612814217-76.coolpic» v:shapes="_x0000_i1435"> — коэффициент, принимаемый для очищенного серного алюминия – 0,5;

Ц – цветность исходной воды, град;

В<img width=«11» height=«24» src=«ref-1_1612827347-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1436"> — количество нерастворимых веществ, вводимых с известью, г/м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1437">.

Количество нерастворимых веществ, вводимых с известью, определяют по формуле:
В<img width=«11» height=«24» src=«ref-1_1612827347-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1438">=<img width=«28» height=«45» src=«ref-1_1612828146-156.coolpic» v:shapes="_x0000_i1439">— Д<img width=«11» height=«24» src=«ref-1_1612827347-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1440"> = <img width=«35» height=«44» src=«ref-1_1612828379-175.coolpic» v:shapes="_x0000_i1441">  — 16,5 = 24,75 г/м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1442">,
где К<img width=«11» height=«24» src=«ref-1_1612827347-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1443"> — долевое содержание СаО в извести;

Д<img width=«11» height=«24» src=«ref-1_1612827347-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1444"> — доза извести по СаО, г/м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1445">.

Расход в осадкосбросных трубах определяют по формуле:


q<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1612820730-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1446">= <img width=«35» height=«41» src=«ref-1_1612828945-154.coolpic» v:shapes="_x0000_i1447"> = <img width=«45» height=«44» src=«ref-1_1612829099-197.coolpic» v:shapes="_x0000_i1448"> = <metricconverter productid=«49,12 м» w:st=«on»>49,12 м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1449">/ч,
где q<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1612820730-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1450">— расход в осадкосборных трубах, м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1451">/ч;

W<img width=«25» height=«15» src=«ref-1_1612829533-97.coolpic» v:shapes="_x0000_i1452">— объём зоны накопления и уплотнения осадка, м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1453">;

t– время удаления осадка, ч.

Диаметр осадкосбросного трубопровода определяют по формуле:
d<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1612820730-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1454">=<img width=«79» height=«51» src=«ref-1_1612829788-312.coolpic» v:shapes="_x0000_i1455">= <img width=«83» height=«49» src=«ref-1_1612830100-353.coolpic» v:shapes="_x0000_i1456"> = 0,39~0,4 м,
где d<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1612820730-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1457">— диаметр осадкосбросного трубопровода, м;

q<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1612820730-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1458">— производительность очистной станции, м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1459">/с;

V– скорость движения воды с осадком на выходе из осадкосбросной трубы, принимают не менее 1 м/с;

n<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1612820730-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1460">— количество осадкосбросных труб.

Подачу воды в осветлитель осуществляют с помощью дырчатого коллектора, диаметр которого определяется по формуле:
d<img width=«31» height=«15» src=«ref-1_1612830769-104.coolpic» v:shapes="_x0000_i1461">= <img width=«85» height=«52» src=«ref-1_1612830873-325.coolpic» v:shapes="_x0000_i1462"> = <img width=«97» height=«49» src=«ref-1_1612831198-392.coolpic» v:shapes="_x0000_i1463"> = 0,29~0.3 м,
где d<img width=«31» height=«15» src=«ref-1_1612830769-104.coolpic» v:shapes="_x0000_i1464">— диаметр дырчатого коллектора, м;

q– производительность очистной станции, м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1465">/с;

N<img width=«12» height=«25» src=«ref-1_1612823190-81.coolpic» v:shapes="_x0000_i1466">— количество рабочих осветлителей;

V– скорость движения воды на входе в коллектор, равная 0,5-0,6 м/с.

Принимаем d<img width=«31» height=«15» src=«ref-1_1612830769-104.coolpic» v:shapes="_x0000_i1467">=200 мм .

Отверстия в коллекторе принимают диаметром <metricconverter productid=«25 мм» w:st=«on»>25 мм и располагают в шахматном порядке в нижней части трубы под углом 45<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612831958-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1468"> к ее оси на расстоянии не более <metricconverter productid=«0,5 м» w:st=«on»>0,5 м между ними. Скорость движения воды на выходе из отверстий – 1,5-2 м/с.

Сбор осветленной воды в зоне осветления предусматривают желобами с треугольными водосливами высотой 40-<metricconverter productid=«60 мм» w:st=«on»>60 мм. Расстояние между осями водосливов – 100-<metricconverter productid=«150 мм» w:st=«on»>150 мм. Расход воды в одном желобе определяют по формуле:
q<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1612832037-82.coolpic» v:shapes="_x0000_i1469">= <img width=«49» height=«49» src=«ref-1_1612832119-233.coolpic» v:shapes="_x0000_i1470"> = <img width=«76» height=«41» src=«ref-1_1612832352-261.coolpic» v:shapes="_x0000_i1471">=0,016 м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1472">/с,
где q<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1612832037-82.coolpic» v:shapes="_x0000_i1473">— расход воды в одном желобе, м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1474">/с;

q– производительность очистной станции, м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1475">/с.

Расстояние между желобами не должно быть более <metricconverter productid=«3 м» w:st=«on»>3 м. Расчетная скорость движения воды в желобах 0,5-0,6 м/с.

Для отвода избыточного осадка из зоны осветления в осадкоуплотнитель служат осадкоприемные окна, площадь которых с каждой стороны осадкоуплотнителя определяют по формуле:
f<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1612832932-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1476">= <img width=«81» height=«49» src=«ref-1_1612833015-329.coolpic» v:shapes="_x0000_i1477"> = <img width=«107» height=«44» src=«ref-1_1612833344-359.coolpic» v:shapes="_x0000_i1478"> = <metricconverter productid=«0,78 м» w:st=«on»>0,78 м<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_1612815837-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1479">,
где f<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1612832932-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1480">— площадь осадкоприемных окон с каждой стороны осадкоуплотнителя, м<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_1612815837-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1481">;

q– производительность очистной станции, м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1482">/с;

V<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1612832932-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1483">— скорость движения воды с осадком в осадкоприемных окнах, равная 0,01 – 0,015 м/с.

Высоту окна принимают равной <metricconverter productid=«0,2 м» w:st=«on»>0,2 м. Общую длину окон определяют по формуле:


l<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1612832932-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1484">= <img width=«28» height=«47» src=«ref-1_1612834189-160.coolpic» v:shapes="_x0000_i1485"> = <img width=«36» height=«44» src=«ref-1_1612834349-178.coolpic» v:shapes="_x0000_i1486"> = <metricconverter productid=«3,9 м» w:st=«on»>3,9 м,
где l<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1612832932-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1487">— общая длина окон, м;

h<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1612832932-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1488">— высота окон, м.

Принимаем 6 окон.

Определяем размеры каждого окна:

<img width=«28» height=«43» src=«ref-1_1612834693-142.coolpic» v:shapes="_x0000_i1489">=<img width=«28» height=«41» src=«ref-1_1612834835-145.coolpic» v:shapes="_x0000_i1490">=0,65 м.

Определяем шаг окна:
<img width=«60» height=«44» src=«ref-1_1612834980-199.coolpic» v:shapes="_x0000_i1491">=<img width=«69» height=«41» src=«ref-1_1612835179-221.coolpic» v:shapes="_x0000_i1492">=1,0 м.
Высота слоя взвешенного осадка в зоне осветления может быть определена по формуле, но не должна превышать 2 – <metricconverter productid=«2,5 м» w:st=«on»>2,5 м.
h<img width=«19» height=«24» src=«ref-1_1612835400-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1493">=h<img width=«25» height=«25» src=«ref-1_1612835486-100.coolpic» v:shapes="_x0000_i1494">+ 0,5 · h<img width=«20» height=«25» src=«ref-1_1612835586-92.coolpic» v:shapes="_x0000_i1495">= 1 + 0,5 · 2,34 = <metricconverter productid=«2,1 м» w:st=«on»>2,1 м,
где h<img width=«19» height=«24» src=«ref-1_1612835400-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1496">— высота слоя взвешенного осадка, м;

h<img width=«25» height=«25» src=«ref-1_1612835486-100.coolpic» v:shapes="_x0000_i1497">— высота зоны взвешенного осадка выше перехода стенок осветлителя в вертикальные (до нижней кромки осадкоприёмных окон), равная 1 – <metricconverter productid=«1,5 м» w:st=«on»>1,5 м;

h<img width=«20» height=«25» src=«ref-1_1612835586-92.coolpic» v:shapes="_x0000_i1498">— высота пирамидальной части осветлителя, м.

Высоту пирамидальной части осветлителя определяют по формуле:
h<img width=«20» height=«25» src=«ref-1_1612835586-92.coolpic» v:shapes="_x0000_i1499">= <img width=«57» height=«64» src=«ref-1_1612836048-272.coolpic» v:shapes="_x0000_i1500"> = <img width=«61» height=«61» src=«ref-1_1612836320-278.coolpic» v:shapes="_x0000_i1501"> = <metricconverter productid=«2,34 м» w:st=«on»>2,34 м,


где а – ширина коридора понизу (под распределительным коллектором), равная 0,3 – <metricconverter productid=«0,5 м» w:st=«on»>0,5 м;

<img width=«16» height=«15» src=«ref-1_1612820106-88.coolpic» v:shapes="_x0000_i1502">  — угол между наклонными стенками нижней части зоны взвешенного осадка, равный 60 — 70<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612831958-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1503">.

Полную высоту осветлителя определяют по формуле:
H= h<img width=«19» height=«24» src=«ref-1_1612836765-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1504">+ h<img width=«27» height=«25» src=«ref-1_1612836851-102.coolpic» v:shapes="_x0000_i1505">+ h<img width=«21» height=«25» src=«ref-1_1612836953-95.coolpic» v:shapes="_x0000_i1506">+ h<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1612820499-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1507">= 2,5 + 1 + 2,1 + 0,3 = <metricconverter productid=«5,9 м» w:st=«on»>5,9 м,
где H– полная высота осветлителя, м;

h<img width=«19» height=«24» src=«ref-1_1612836765-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1508">— высота зоны осветления (от нижней кромки осадкоприемных окон до поверхности воды в осветлителе), равная 2-<metricconverter productid=«2,5 м» w:st=«on»>2,5 м;

h<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1612820499-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1509">— строительная высота, равная <metricconverter productid=«0,3 м» w:st=«on»>0,3 м.

Сбор осветленной воды в верхней части осадкоуплотнителя осуществляют с помощью одной или двух дырчатых труб, располагаемых на <metricconverter productid=«30 см» w:st=«on»>30 см ниже поверхности воды в осветлителе и не менее чем на <metricconverter productid=«1,5 м» w:st=«on»>1,5 м выше верха осадкоприёмных окон. Расход воды в одной трубе определяют по формуле:
q<img width=«17» height=«25» src=«ref-1_1612837288-88.coolpic» v:shapes="_x0000_i1510">=((1 — K<img width=«12» height=«25» src=«ref-1_1612823190-81.coolpic» v:shapes="_x0000_i1511">) — <img width=«85» height=«44» src=«ref-1_1612837457-261.coolpic» v:shapes="_x0000_i1512">)<img width=«49» height=«48» src=«ref-1_1612837718-210.coolpic» v:shapes="_x0000_i1513">= ((1-0,8) — <img width=«112» height=«41» src=«ref-1_1612837928-349.coolpic» v:shapes="_x0000_i1514">)<img width=«53» height=«41» src=«ref-1_1612838277-219.coolpic» v:shapes="_x0000_i1515"> = <metricconverter productid=«26,62 м» w:st=«on»>26,62 м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1516">/ч,
где q<img width=«17» height=«25» src=«ref-1_1612837288-88.coolpic» v:shapes="_x0000_i1517">— расход воды в одной трубе, м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1518">/ч;

Q<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1612838742-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1519">— производительность очистной станции, м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1520">/ч;

С<img width=«12» height=«23» src=«ref-1_1612826776-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1521"> — концентрация взвешенных веществ в воде, поступающих в осветлитель, г/м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1522">;

<img width=«16» height=«17» src=«ref-1_1612826526-92.coolpic» v:shapes="_x0000_i1523">  — мутность воды, выходящей из осветлителя, г/м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1524">, принимаемая в пределах от 8 до 15 г/м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1525">;

<img width=«15» height=«19» src=«ref-1_1612826358-89.coolpic» v:shapes="_x0000_i1526">  — средняя по всей высоте осадкоуплотнителя концентрация твердой фазы осадка, г/м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1527">, принимаемая по табл. 19 [1];

n– количество водоотводящих труб.


    продолжение
--PAGE_BREAK--3.8 Фильтры


Фильтры применяют в качестве второй ступени очистки в ступенчатой схеме водоподготовки. В качестве фильтрующего материала используют кварцевый песок, дробленые антрацит и керамзит, а также другие материалы. Фильтры и их коммуникации рассчитывают на работы при нормальном режиме и форсированном(часть фильтров находится в ремонте) режимах. На станциях с количеством фильтров до 20 предусматривают возможность выключения на ремонт одного фильтра, при большем количестве – двух фильтров.

Расчетные скорости фильтрования при нормальном и форсированном режимах, в зависимости от качества воды в источнике водоснабжения, технологии ее обработки перед фильтрованием и других местных условий по табл. 21 [1] с учетом обеспечения продолжительности работы фильтров между промывками не менее: при нормальном режиме 8 – 12 ч, при форсированном режиме или полной автоматизации промывки фильтров – 6 ч.

Принимаем однослойные скорые фильтры с загрузкой различной крупности, материал загрузки – кварцевый песок.

Диаметр зерен: наименьших – <metricconverter productid=«0,5 м» w:st=«on»>0,5 м;

наибольших – <metricconverter productid=«1,2 м» w:st=«on»>1,2 м;

эквивалентный – 0,7-0,8м.

Коэффициент неоднородности загрузки 1,8-2.

Высота слоя 0,7-<metricconverter productid=«0,8 м» w:st=«on»>0,8 м.

Скорость фильтрования:

— при нормальном режиме V<img width=«11» height=«24» src=«ref-1_1612839478-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1528">=5-6 м/ч;

  — при форсированном режиме V<img width=«12» height=«25» src=«ref-1_1612839555-85.coolpic» v:shapes="_x0000_i1529">=6-7,5 м/ч.

Общую площадь фильтров определяют по формуле:
F<img width=«12» height=«25» src=«ref-1_1612839555-85.coolpic» v:shapes="_x0000_i1530">= <img width=«189» height=«45» src=«ref-1_1612839725-448.coolpic» v:shapes="_x0000_i1531"> = <img width=«165» height=«44» src=«ref-1_1612840173-433.coolpic» v:shapes="_x0000_i1532">=171,81 м<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_1612815837-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1533">,
где F<img width=«12» height=«25» src=«ref-1_1612839555-85.coolpic» v:shapes="_x0000_i1534">— общая площадь фильтров, м<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_1612815837-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1535">;

Т<img width=«16» height=«24» src=«ref-1_1612840849-84.coolpic» v:shapes="_x0000_i1536"> — продолжительность работы станции в течении суток, ч;

V<img width=«11» height=«24» src=«ref-1_1612839478-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1537">— расчетная скорость фильтрования при нормальном режиме, м/ч;

n– число промывок одного фильтра в сутки при нормальном режиме эксплуатации;

<img width=«16» height=«15» src=«ref-1_1612841010-88.coolpic» v:shapes="_x0000_i1538">  — интенсивность промывки фильтра, л/(с*м<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_1612815837-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1539">), принимаемая по табл. 23 [1];

t<img width=«8» height=«23» src=«ref-1_1612816474-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1540">— продолжительность промывки, ч, принимаемая по табл. 23 [1];

t<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1612812428-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1541">— время простоя фильтра в связи с промывкой, принимаемое для фильтров, промываемых водой – 0,33 ч.

Количество фильтров на станции производительностью более <metricconverter productid=«1600 м» w:st=«on»>1600 м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1542">/сут принимают не менее четырех. При производительности станции более 8 -10 тыс. м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1543">/сут количество фильтров определяют с округлением до ближайших целых чисел по формуле:
N<img width=«12» height=«25» src=«ref-1_1612839555-85.coolpic» v:shapes="_x0000_i1544">= 0,5<img width=«36» height=«29» src=«ref-1_1612841576-147.coolpic» v:shapes="_x0000_i1545"> = 0,5<img width=«57» height=«25» src=«ref-1_1612841723-182.coolpic» v:shapes="_x0000_i1546"> = 6,5,
где N<img width=«12» height=«25» src=«ref-1_1612839555-85.coolpic» v:shapes="_x0000_i1547">— количество фильтров на станции.

Принимаем 7 фильтров.

При этом должно обеспечиваться соотношение:


V<img width=«12» height=«25» src=«ref-1_1612839555-85.coolpic» v:shapes="_x0000_i1548">=<img width=«61» height=«49» src=«ref-1_1612842075-268.coolpic» v:shapes="_x0000_i1549">= <img width=«35» height=«41» src=«ref-1_1612842343-162.coolpic» v:shapes="_x0000_i1550">= 7 м/ч,
где V<img width=«12» height=«25» src=«ref-1_1612839555-85.coolpic» v:shapes="_x0000_i1551">— скорость фильтрования при форсированном режиме, м/ч;

N<img width=«8» height=«23» src=«ref-1_1612816474-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1552">— число фильтров, находящихся в ремонте.

Условие выполняется.

Определим площадь одного фильтра:
F<img width=«8» height=«23» src=«ref-1_1612816474-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1553">=<img width=«27» height=«44» src=«ref-1_1612842744-145.coolpic» v:shapes="_x0000_i1554">=<img width=«48» height=«41» src=«ref-1_1612842889-183.coolpic» v:shapes="_x0000_i1555">=24,5 м<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_1612815837-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1556">.
Принимаем фильтры без центрального кармана, т.к. F<img width=«8» height=«23» src=«ref-1_1612816474-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1557"><<metricconverter productid=«30 м» w:st=«on»>30 м<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_1612815837-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1558">,

в плане 4<img width=«12» height=«13» src=«ref-1_1612814293-81.coolpic» v:shapes="_x0000_i1559">6,2 м.

Трубчатую распределительную (дренажную) систему большого сопротивления, предназначенную для сбора фильтрата и подачи промывной воды, рассчитывают по промывному расходу:
q<img width=«15» height=«25» src=«ref-1_1612843388-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1560">= <img width=«16» height=«15» src=«ref-1_1612841010-88.coolpic» v:shapes="_x0000_i1561"> · F<img width=«8» height=«23» src=«ref-1_1612816474-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1562">= 12 · 24,5 = 294,0 л/с,
где q<img width=«15» height=«25» src=«ref-1_1612843388-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1563">— промывной расход, л/с;

F<img width=«8» height=«23» src=«ref-1_1612816474-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1564">— площадь фильтра, м<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_1612815837-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1565">.

Диаметр коллектора распределительной системы определяют по формуле:
d<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1612814217-76.coolpic» v:shapes="_x0000_i1566">= <img width=«61» height=«53» src=«ref-1_1612843957-282.coolpic» v:shapes="_x0000_i1567"> = <img width=«76» height=«49» src=«ref-1_1612844239-345.coolpic» v:shapes="_x0000_i1568"> = <metricconverter productid=«0,56 м» w:st=«on»>0,56 м,
где d<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1612814217-76.coolpic» v:shapes="_x0000_i1569">— диаметр коллектора распределительной системы, м;

q<img width=«15» height=«25» src=«ref-1_1612843388-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1570">— промывной расход, м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1571">/с;

V<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1612814217-76.coolpic» v:shapes="_x0000_i1572">— скорость движения воды в коллекторе, равная 0,8-1,2 м/с.

Принимаем d<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1612814217-76.coolpic» v:shapes="_x0000_i1573">=600 .

Количество ответвлений дренажной системы определяют по формуле:
n<img width=«23» height=«24» src=«ref-1_1612844977-92.coolpic» v:shapes="_x0000_i1574">= <img width=«44» height=«44» src=«ref-1_1612845069-180.coolpic» v:shapes="_x0000_i1575"> = <img width=«36» height=«44» src=«ref-1_1612845249-183.coolpic» v:shapes="_x0000_i1576"> = 24,
где n<img width=«23» height=«24» src=«ref-1_1612844977-92.coolpic» v:shapes="_x0000_i1577">— количество ответвлений дренажной системы;

b<img width=«12» height=«25» src=«ref-1_1612839555-85.coolpic» v:shapes="_x0000_i1578">— ширина фильтра (длина стороны фильтра в направлении оси коллектора или центрального канала), м;

a– расстояние между осями ответвлений, равное 0,25 – <metricconverter productid=«0,35 м» w:st=«on»>0,35 м.

Диаметр ответвлений определяют по промывному расходу в одном ответвлении и скорости движения воды в нем
d<img width=«23» height=«24» src=«ref-1_1612844977-92.coolpic» v:shapes="_x0000_i1579">= <img width=«107» height=«53» src=«ref-1_1612845701-381.coolpic» v:shapes="_x0000_i1580"> = <img width=«93» height=«49» src=«ref-1_1612846082-383.coolpic» v:shapes="_x0000_i1581"> = <metricconverter productid=«0,088 м» w:st=«on»>0,088 м,
где d<img width=«23» height=«24» src=«ref-1_1612844977-92.coolpic» v:shapes="_x0000_i1582">— диаметр ответвления, м;

q<img width=«15» height=«25» src=«ref-1_1612843388-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1583">— промывной расход, м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1584">/с;

V<img width=«21» height=«24» src=«ref-1_1612846722-90.coolpic» v:shapes="_x0000_i1585">— скорость движения воды в ответвлении, равная 1,6 – 2 м/с.

Принимаем d<img width=«23» height=«24» src=«ref-1_1612844977-92.coolpic» v:shapes="_x0000_i1586">=100 мм.

На ответвлениях, при наличии поддерживающих слоев, принимаем отверстия диаметром <metricconverter productid=«12 мм» w:st=«on»>12 мм на расстоянии 150 – <metricconverter productid=«200 мм» w:st=«on»>200 мм друг от друга.

Для сбора и отведения промывной воды предусматривают желоба пятиугольного сечения. Расстояние между осями соседних желобов должно быть не более <metricconverter productid=«2,2 м» w:st=«on»>2,2 м. Ширину желоба определяют по формуле:


В<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1612832037-82.coolpic» v:shapes="_x0000_i1587"> = К<img width=«99» height=«56» src=«ref-1_1612846986-369.coolpic» v:shapes="_x0000_i1588"> = 2,1<img width=«88» height=«51» src=«ref-1_1612847355-374.coolpic» v:shapes="_x0000_i1589"> = <metricconverter productid=«0,47 м» w:st=«on»>0,47 м,
где В<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1612832037-82.coolpic» v:shapes="_x0000_i1590"> — ширина желоба, м;

К – коэффициент, принимаемый для желобов для пятиугольного сечения — 2,1;

q<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1612832037-82.coolpic» v:shapes="_x0000_i1591">— расход воды в желобе, м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1592">/с;

a<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1612832037-82.coolpic» v:shapes="_x0000_i1593">— отношение высоты прямоугольной части желоба к половине его ширины, принимаемое в пределах 1-1,5.

Найдем расход промывной воды в одном желобе:
q<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1612832037-82.coolpic» v:shapes="_x0000_i1594">=<img width=«28» height=«44» src=«ref-1_1612848136-141.coolpic» v:shapes="_x0000_i1595">=<img width=«45» height=«41» src=«ref-1_1612848277-179.coolpic» v:shapes="_x0000_i1596">=0,098 м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1597">/с.
По ширине желоба и принятому значению a<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1612832037-82.coolpic» v:shapes="_x0000_i1598">определяют полную высоту желоба:
H<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1612832037-82.coolpic» v:shapes="_x0000_i1599">= 0,5 · В<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1612832037-82.coolpic» v:shapes="_x0000_i1600"> · (1 + а<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1612832037-82.coolpic» v:shapes="_x0000_i1601">) = 0,5 · 0,47(1 + 1) = <metricconverter productid=«0,47 м» w:st=«on»>0,47 м,
где H<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1612832037-82.coolpic» v:shapes="_x0000_i1602">— полная высота желоба, м;

В<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1612832037-82.coolpic» v:shapes="_x0000_i1603"> — ширина желоба, м.

Расстояние от верхней кромки желоба до поверхности фильтрующей загрузки определяют по формуле:
h<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1612832037-82.coolpic» v:shapes="_x0000_i1604">= <img width=«89» height=«43» src=«ref-1_1612849109-276.coolpic» v:shapes="_x0000_i1605"> = <img width=«53» height=«41» src=«ref-1_1612849385-215.coolpic» v:shapes="_x0000_i1606"> + 0,3 = <metricconverter productid=«0,19 м» w:st=«on»>0,19 м,
где h<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1612832037-82.coolpic» v:shapes="_x0000_i1607">— расстояние от верхней кромки желоба до поверхности фильтрующей загрузки, м;

H<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1612849682-76.coolpic» v:shapes="_x0000_i1608">— высота фильтрующей загрузки, м;

а<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1612849758-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1609"> — относительное расширение фильтрующей загрузки, %, принимаемое по табл.23 [1].

Т.к. H<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1612832037-82.coolpic» v:shapes="_x0000_i1610">> h<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1612832037-82.coolpic» v:shapes="_x0000_i1611">, то h<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1612832037-82.coolpic» v:shapes="_x0000_i1612">конструктивно принимаем на <metricconverter productid=«5 см» w:st=«on»>5 см больше полной высоты желоба.

Верх желобов проектируют строго горизонтально, дно – с уклоном 0,01 в сторону сборного кармана. В фильтрах со сборным карманом расстояние от дна желоба до дна кармана определяют по формуле:
Н<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1612814217-76.coolpic» v:shapes="_x0000_i1613"> = 1,73<img width=«47» height=«55» src=«ref-1_1612850158-262.coolpic» v:shapes="_x0000_i1614"> + 0,2 = 1,73 <img width=«87» height=«51» src=«ref-1_1612850420-372.coolpic» v:shapes="_x0000_i1615"> + 0,2 = <metricconverter productid=«0,65 м» w:st=«on»>0,65 м,
где Н<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1612814217-76.coolpic» v:shapes="_x0000_i1616"> — расстояние от дна желоба до дна кармана, м;

q<img width=«15» height=«25» src=«ref-1_1612843388-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1617">— промывной расход, м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1618">/с;

В<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1612814217-76.coolpic» v:shapes="_x0000_i1619"> — ширина кармана, принимаемая не менее 0,7м;

g– ускорение свободного падения, м/с<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_1612815837-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1620">.

Промывку фильтров осуществляют чистой водой с помощью специальных насосов. При использовании насосов забор воду осуществляют из резервуаров чистой воды. Принимаем насосы 1 рабочий и 1 резервный типа HS200<img width=«12» height=«13» src=«ref-1_1612814293-81.coolpic» v:shapes="_x0000_i1621">150<img width=«12» height=«13» src=«ref-1_1612814293-81.coolpic» v:shapes="_x0000_i1622">300, n= 1450 мин<img width=«15» height=«20» src=«ref-1_1612816311-84.coolpic» v:shapes="_x0000_i1623">, с подачей Q= 300 л/с и напором H= <metricconverter productid=«10 м» w:st=«on»>10 м, диаметр колеса <metricconverter productid=«240 мм» w:st=«on»>240 мм.

Скорость движения воды в трубопроводах, подающих и отводящих промывную воду, принимают 1,5-2 м/с.

Для удаления воздуха из дренажной системы фильтра на коллекторе предусматривают воздушник диаметром 75-<metricconverter productid=«100 мм» w:st=«on»>100 мм, для опорожнения фильтра — спускные трубы диаметром 100-<metricconverter productid=«200 мм» w:st=«on»>200 мм.

Полную высоту фильтра определяют по формуле:


Н<img width=«12» height=«25» src=«ref-1_1612839555-85.coolpic» v:shapes="_x0000_i1624"> = Н<img width=«11» height=«24» src=«ref-1_1612851519-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1625"> + Н<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1612849682-76.coolpic» v:shapes="_x0000_i1626"> + Н<img width=«12» height=«23» src=«ref-1_1612826776-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1627"> + Н<img width=«20» height=«24» src=«ref-1_1612851755-93.coolpic» v:shapes="_x0000_i1628"> + h<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1612820499-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1629">,
где Н<img width=«12» height=«25» src=«ref-1_1612839555-85.coolpic» v:shapes="_x0000_i1630"> — полная высота фильтра, м;

Н<img width=«11» height=«24» src=«ref-1_1612851519-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1631"> — общая высота поддерживающих слоев, м, принимаемая по табл. 22 [1];

Н<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1612849682-76.coolpic» v:shapes="_x0000_i1632"> — высота фильтрующей загрузки, м, принимаемая по табл. 21 [1];

Н<img width=«12» height=«23» src=«ref-1_1612826776-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1633"> — высота слоя воды над фильтрующей загрузкой, принимаемая не менее <metricconverter productid=«2 м» w:st=«on»>2 м;

Н<img width=«20» height=«24» src=«ref-1_1612851755-93.coolpic» v:shapes="_x0000_i1634"> — дополнительная высота, м;

h<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1612820499-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1635">— превышение строительной высоты над уровнем воды (не менее 0,5 м).

При выключении части фильтров на промывку и при работе оставшихся фильтров с постоянной скоростью фильтрования, предусматривают над нормальным уровнем воды в фильтрах дополнительную высоту, которую определяют по формуле:
Н<img width=«20» height=«24» src=«ref-1_1612851755-93.coolpic» v:shapes="_x0000_i1636"> = <img width=«28» height=«41» src=«ref-1_1612852509-161.coolpic» v:shapes="_x0000_i1637">,
где Н<img width=«20» height=«24» src=«ref-1_1612851755-93.coolpic» v:shapes="_x0000_i1638"> — дополнительная высота, м;

W<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1612820730-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1639">— объем воды, м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1640">, накапливающийся за время простоя одновременно промываемых фильтров;

<img width=«15» height=«16» src=«ref-1_1612852921-89.coolpic» v:shapes="_x0000_i1641">F– суммарная площадь фильтров, м<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_1612815837-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1642">, в которых происходит накопление воды.

Подача одного фильтра будет равна:

Q<img width=«16» height=«25» src=«ref-1_1612853089-89.coolpic» v:shapes="_x0000_i1643">= <img width=«57» height=«41» src=«ref-1_1612853178-236.coolpic» v:shapes="_x0000_i1644"> = <metricconverter productid=«116,4 м» w:st=«on»>116,4 м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1645">/ч,


W<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1612820730-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1646">= Q<img width=«16» height=«25» src=«ref-1_1612853089-89.coolpic» v:shapes="_x0000_i1647">· t<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1612812428-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1648">= 116,4 · 0,33 = <metricconverter productid=«38,42 м» w:st=«on»>38,42 м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1612810211-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1649">,

<img width=«15» height=«16» src=«ref-1_1612852921-89.coolpic» v:shapes="_x0000_i1650">F= F<img width=«8» height=«23» src=«ref-1_1612816474-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1651">· N<img width=«12» height=«25» src=«ref-1_1612839555-85.coolpic» v:shapes="_x0000_i1652">= 24,98 · 7 = <metricconverter productid=«174,86 м» w:st=«on»>174,86 м<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_1612815837-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1653">
Н<img width=«20» height=«24» src=«ref-1_1612851755-93.coolpic» v:shapes="_x0000_i1654">=<img width=«51» height=«44» src=«ref-1_1612854242-231.coolpic» v:shapes="_x0000_i1655">=0,22 м.

Н<img width=«12» height=«25» src=«ref-1_1612839555-85.coolpic» v:shapes="_x0000_i1656">=0,35+0,8+2+0,22+0,5=3,88 м.
3.9Обеззараживание воды
В технологии водоподготовки известно много методов обеззараживания, которые можно классифицировать на четыре основные группы: термический; с помощью сильных окислителей; олигодинами (воздействие ионов благородных металлов); физический (с помощью ультразвука радиоактивного излучения, ультрафиолетовых лучей). Из перечисленных наиболее широко применяют методы второй группы. В качестве окислителей используют хлор, диоксид хлора, озон и т.д. В свою очередь, из перечисленных окислителей, на практике отдают предпочтение хлору и озону. Выбор метода обеззараживания воды производят, руководствуясь расходом и качеством обрабатываемой воды, эффективностью ее предварительной очистки, условиями поставки, транспорта и хранения реагентов.
3.9.1 Хлорирование воды

Принимаем дозу хлора для предварительного хлорирования 5 мг/л. Необходимый объём хлора определяем по формуле:
qx= Dx· Qч/1000
где Dx– доза хлора, мг/л;

Qч– производительность очистной станции, м3/ч;

qx= 10 · 847,67/1000 = 8,477 кг/ч

Принимаем два хлоратора (1 резервный, 1 рабочий) марки ЛК – 10 (СП) для предварительного хлорирования.

Принимаем дозу хлора для обеззараживания воды 1 мг/л, тогда доза хлора составит:

qx= 3 ·847,67 /1000 = 2,54кг/ч

Принимаем два хлоратора для обеззараживания (1раб., и 1рез.) марки ЛК-10 (СП). Хранение хлора осуществляется в бочках максимальной вместимостью 500л. Потребное количество хлора определяем по формуле:
Qx= 720 · qx,
где qx– расход хлора, кг/ч.

Qx= 720 · 10,713 = <metricconverter productid=«7713 кг» w:st=«on»>7713 кг

Количество бочек для хранения хлора определяем по формуле:
n= Qx/ Мx= 7713,36/500 = 15 шт.
Принимаем 15 бочек. Вместимостью -400
    продолжение
--PAGE_BREAK--