Реферат: Разработка и проектирование административно-бытового здания

Содержание

Введение 2

1.Природно-климатические характеристики района строительства 3

2. Объемно-планировочное решение АБК и ПЗ 5

2.1 Здание АБК 5

2.2 Здание ПЗ 5

3. Конструктивные решения АБК и ПЗ 8

3.1 Здание АБК 8

3.2 Здание ПЗ 8

4. Теплотехнический расчет 9

5.Расчет сопротивления воздухопроницанию ограждающей

конструкции………………………………………………………………13

6. Расчет сопротивления паропроницанию………………………… … 15

7. Список используемых источников……………………… ………….20

ВВЕДЕНИЕ

Целью курсового проекта является разработка и проектирование административно-бытового здания на 30 служащих.

Место строительства – город Калининград, грунт – суглинок, глубина промерзания грунта – 0,7 метра.

Конструктивная схема административно-бытового здания представляет полный каркас, стены кирпичные самонесущие толщиной 380мм с вентилируемым навесным фасадом.

Административно-бытовой блок – двухэтажный, общая площадь одного этажа составляет 780 м2. На первом этаже АБК располагаются душевые блоки, санитарные узлы, фельдшерский здравпункт, комната отдыха и гардеробно-душевой блок рабочего персонала. На втором этаже – рабочие комнаты конторы, зал совещаний и другие кабинеты.

Так же в курсовом проекте ведется разработка одноэтажного промышленного цеха по заданной функционально-технологической схеме, рассчитанного на рабочих в количестве 550 человек.

В составе чертежей курсового проекта – планы этажей АБК и промышленного здания, разрез АБК по лестничной клетке, поперечный разрез промышленного цеха, а также планы фундаментов и главные фасады зданий.

1. Природно-климатические характеристики района строительства.

Природно-климатические характеристики района строительства в городе Калининград приведены в таблице 1.

Таблица 1 — Природно-климатические условия района строительства

Наименование характеристики	Характеристика	Источник
1	2	3
1. Место строительства	Калининград	-
2. Климатический район и подрайон строительства	2Б	СНиП 2.02.01-82
3. Зона влажности района	Нормальная	СНиП 23-01-99(2003)
4. Расчетная зимняя температура наружного воздуха: средняя температура наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92 с обеспеченностью 0,98	-18 ° С -20 ° С	СНиП 2.02.01-82
5.1 Повторяемость ветра, %; средняя скорость ветра, м/с в январе по направлению румбов	С 4/2,7 СВ 9/4,9 В 8/4,1 ЮВ 15/4,3 Ю 17/4,2 ЮЗ 28/5,9 З 13/6 СЗ 6/5,9	СНиП 2.01.01-82 Прил.4
5.2 Повторяемость ветра, %; средняя скорость ветра, м/с в июле по направлению румбов	С 12/3,6 СВ 7/3,2 В 7/3 ЮВ 8/3,3 Ю 10/3,3 ЮЗ 20/4,4 З 22/5,4 СЗ 14/4,3	СНиП 2.01.01-82*
6. Нормативная глубина промерзания грунта под оголенной поверхностью, м	0,7	СНиП 2.02.01-83
7. Нормативное ветровое давление, кПа (кг/м2)	0,3(30)	СНиП 2.01.07-85
8. Вес снегового покрова, кПа (кг/м2)	0,5(50)	СНиП 2.01.07-85
9. Сейсмичность района, баллы	5	СНиП 2.01.01-82
10. Средняя температура наружного воздуха по месяцам: январь февраль март апрель май июнь июль август сентябрь октябрь ноябрь декабрь	-3,4 -2,7 -0,1 6,2 11,5 15 17,4 16,6 12,8 7 2,6 -1,2	СНиП 2.01.01-82
11. Упругость водяных паров наружного воздуха, гПа, по месяцам: январь февраль март апрель май июнь июль август сентябрь октябрь ноябрь декабрь	4,6 4,4 4,9 7,4 9 ,7 12,8 15,0 15,0 12,5 9,3 6,9 5,6	СНиП 2.01.01-82 Прил. 3
12. Продолжительность периода со среднесуточной температурой воздуха ниже или равной 8 ° С, сут.	195	СНиП 2.01.01-82
13. Средняя температура периода со средне суточной температурой воздуха ниже или равной 8 ° С.	+0,6	СНиП 2.01.01-82
14. Наличие вечномерзлого грунта	Нет	СНиП 2.01.01-82

2. Объемно-планировочные решения АБК и ПЗ.

2.1 Здание АБК – прямоугольное с размерами в плане 18000х42000, двухэтажное. Здание с полным каркасом, стены кирпичные самонесущие с вентилируемым фасадом. На первом этаже здания расположен: гардеробно-душевой блок, комната для отдыха, фельдшерский здравпункт, сан.узлы. На втором этаже запроектированы зал совещаний, кабинеты руководства завода. Их размещение по этажам выполнено в соответствии с нормами на проектирование и технологическими схемами. Экспликация помещений представлена в таблице 1.2

Таблица 1.2 — Экспликация помещений

Номер помещения	Наименование	Площадь, м2
1 этаж
Санитарно-гигиенический блок	328,01
1	Мужской гардероб	55,13
2	Мужская умывальная	4,00
3	Мужская душевая	16,55
4	Сан. Узел женский	16,55
5	Сан. Узел мужской	16,55
6	Подсобное помещение	20,32
7	Помещение для хранения спец. одежды	29,02
8	Комната отдыха	53,04
9	Помещение для сушки одежды	46,71
10	Респираторная	22,00
11	Помещение для охлаждения	28,70
12	Курительная	19,44
Фельдшерский здравпункт	101,01
13	Вестибюль-ожидальня	17,84
14	Регистратура	5,54
15	Гардероб	6,86
16	Кабинет для приема больных	12,02
17	Процедурный кабинет	24,00
18	Кабинет физиотерапии	18,03
19	Кладовая лекарственных средств	6,01
20	Комната временного пребывания больных	10,71
2 этаж
Санитарно-гигиенический блок	305,72
21	Женский гардероб	211,87
22	Женская умывальная	25,75
23	Женская душевая	33,60
24	Сан.узел	34,50
Управление	255,79
25	Зал совещаний	72,69
26	Кабинет охраны труда	25,52
27	Отдел кадров	22,23
28	Бухгалтерия	28,50
29	Приемная	17,75
30	Заместитель директора	35,46
31	Директор	53,64

2.2 Здание ПЗ прямоугольное, с размерами на плане 145000х168500мм, одноэтажное по типовому проекту. Здание с полным каркасом, нагрузки воспринимает и передает основанию каркас из колонн. Здание состоит из 6ти пролетов, внутри которых предусмотрены подвесные краны грузоподъемностью 5т.

3. Конструктивные решения АБК и ПЗ.

3.1 АБК.

Фундамент под колонны — столбчатый. Полный каркас выполнен из колонн и ригелей. Колонны –железобетонные одноэтажные, стыковые, сечением 400х400 с шагом этажа 3200мм. Они устанавливаются в сборный подколонник опирающийся на монолитный ступенчатый фундамент состоящий из одной ступени. Стены наружные – несущие кирпичные. Внутренние стены и перегородки – глиняный пустотелый кирпич пластического прессования 150мм.

Ригели – сборные железобетонные, в работе принят основной тип ригелей: РДП — для опирания многопустотных плит на две его полки.

Перекрытия (и покрытия) – сборные железобетонные плиты.

Перемычки – сборные железобетонные брусковые.

Лестничные марши и площадки – сборные железобетонные из крупных элементов.

Крыша – плоская, мало уклонная.

Полы – линолеум, керамическая плитка, бетонные.

Окна – деревянные с двукамерным стеклопакетом по ГОСТ 16289-86.

Двери наружные – деревометаллические– по ГОСТ 24698-81; внутренние – деревянные по ГОСТ 6629-88.

3.2 Промышленное здание

Фундамент – монолитный железобетонный со ступенчатой плитной частью. Каркас выполнен из колонн на которые опираются железобетонные бескаркасные фермы пролетом 24 метра. Колонны устанавливаются в сборный подколонник опирающийся на монолитный ступенчатый фундамент. Здание запроектировано на основе укрепленной сетки колонн 24х12м.

Стены — навесные трехслойные железобетонные панели. Толщина стены 380мм.

Наружные ворота для транспорта приняты распашные размером 4,8 х5,4м .

4. Теплотехнический расчет

Теплотехнический расчет наружной стены здания, строящегося в г. Калининграде.

Исходные данные для теплотехнического расчета:

1. Средняя температура наружного воздуха в июле месяце: t=17,40С

2. Влажностная зона: нормальная

3. Средняя температура наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92: t=- 180С

4. Средняя температура отопительного периода: t=0,6 0С

5. Продолжительность отопительного периода: Z=195 сут

6. Средняя температура наиболее холодного месяца: t=-7 0С

7. Относительная влажность наружного воздуха для самого холодного месяца: jн =82%

Параметры внутреннего воздуха:

· температура tint =20° С,

· относительная влажность внутреннего воздуха φв = 60 %,

· влажностный режим помещения — нормальный.

Согласно таблице 1 и приложению 1 и 2 СНиП 23-02-2003 принимаем условия эксплуатации – Б.

Конструктивная схема наружной стены представлена на рисунке 1.

Рисунок 1 — Конструктивная схема наружной стены здания

Слои: 1 – кирпич глиняный; 2 – пенополистирол ОАО «СП Радослав »; 3— мембрана Tyvek Solid; 4—кронштейн; 5- керамогранитная облицовка

Определение толщины слоя утеплителя:

Приведенное сопротивление теплопередаче R0, м2 × °С/Вт, ограждающих конструкций, следует принимать не менее нормируемых значений Rred, м2 × °С/Вт, определяемых по таблице (СНиП 23-02-2003) в зависимости от градусо-суток района строительства Dd, °С × сут.

Градусо-сутки отопительного периода Dd, °С × сут, определяют по формуле

Dd = ( tint — tht ) zht ,

где tint =20 °С расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания, °С, принимаемая для расчета ограждающих конструкций группы зданий;

tht, zht — средняя температура наружного воздуха, °С, и продолжительность, сут, отопительного периода ;

Dd = (20-0,6) 195 = 3783 °С . сут

Значения Rreq для величин Dd, отличающихся от табличных, определяем по формуле

Rreq = a Dd + b ,

где Dd — градусо-сутки отопительного периода, ° С × сут, для конкретного пункта;

а, b — коэффициенты, значения которых следует принимать по данным

таблицы 4 СНиП 23-101-2004; а = 0,0002; b = 1,0

Rreq = 0,0002 * 3783 + 1,0=1,7566 м2. °С/Вт

Сопротивление теплопередаче Ro, м2 × °С/Вт, однородной однослойной или многослойной ограждающей конструкции с однородными слоями или ограждающей конструкции в удалении от теплотехнических неоднородностей не менее чем на две толщины ограждающей конструкции определяю по формуле

Ro = Rsi + Rk + Rse ,

где Rsi = l / aint, aint = 8,7- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/(м2 × °С), принимаемый по табл.7 СНиП 23-02-2003 ;

Rse = 1/ aext, aext = 23 — коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкций для условий холодного периода, Вт/(м2 × °С), принимаемый по табл.8 СНиП 23-101-2004.

Rk — Термическое сопротивление ограждающей конструкции Rk, м2 × °С/Вт,

Rk = R1 + R2 +… + Rn + Ra.l,

где R1, R2,…, Rn — термические сопротивления отдельных слоев ограждающей конструкции, м2 × °С/Вт, определяемые по формуле

R = d / l ,

где d — толщина слоя, м;

l — расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, Вт/(м × ° С),

R1 = d / l == 0,0185

R2 = d / l == 0,4691

R3 = d / l == 0,0125

R5 = d / l == 0,0467

R6 = d / l == 0,00004

Rх = Rk -R1 -R2 –R3

Rk = Rreq -Rsi -Rse ,= 1,7566 --=1,5982

δут =( 1,5982- 0,0185 — 0,4691 — 0,0125-0,0467-0,00004 )* 0,04=0,042 м

По унификации назначаем толщину утеплителя 0,05 м.

По формуле 3 определим расчетное сопротивление ограждающей конструкцим2 × °С /Вт.

Так как условие R0≥ Rreq выполняется 1,9553> 1,7566 м2. °С/Вт, то толщина утеплителя для данного пункта строительства рассчитана верно.

Таблица 2 – Теплотехнические характеристики материалов слоев

№ слоя	1	2	3	4	5	6
Материал слоя	Известково-песчаная штукатурка	Кирпич глиняный	Пароизоляция (мембрана)	Утеплитель (пенополистирол)	Воздушная прослойка	Навесной фасад (алюкобонд)
Толщина слоя, м	0 ,015	0,38	0,0005	0,05	0,07	0,01
удельная плотность материала, кг/ м 3	1600	1800	40	18	1,2929	2400
Коэффициент теплопроводности, Вт/ (м . °С)	0,81	0, 81	0,040	0,04	1,5	238
Коэффициент теплоусвоения, Вт/ (м2 . °С)	9,76	10,12	0,32
Коэффициент паропроницаемости, мг/ (м ч. Па)	0,12	0,11	0,10	0,02	1	700
Сопротивление воздухопроницанию Rinfn, м2 × ч × Па/кг	373	18	7270	79

5.Расчет сопротивления воздухопроницанию ограждающей конструкции.

Сопротивление воздухопроницанию ограждающих конструкций должно быть не менее нормируемого сопротивления воздухопроницанию Rinfreq, м2 × ч × Па/кг, определяемого по формуле

Rinfreq = D p / Gn,

где D р — разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций, Па.

Gn =0,5кг/(м2 ч) — нормируемая воздухопроницаемость ограждающих конструкций, кг/(м2 × ч).

Разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций D р, Па, следует определять по формуле

D р = 0,55 H(yext — yint ) + 0,03 yext × v2,

где H =9.080 высота здания (от уровня пола первого этажа до верха вытяжной шахты), м;

yext, yint — удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха, Н/м3, определяемый по формуле

Для г. Калининграда согласно СНиП 23-01-99 средняя температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 = -18 °С, расчетная температура внутреннего воздуха равна 20 °С.

Вычисляем удельный вес наружного и внутреннего воздуха

g ext = 3463/(273 + text )= 3463/(273 -18)=13.58 Н / м3 (10)

gint = 3463/(273 + tint )= 3463/(273 +20)=11.82 Н / м3

t — температура воздуха: внутреннего (для определения yint ) — принимается согласно оптимальным параметрам по ГОСТ 12.1.005, ГОСТ 30494 и СанПиН 2.1.2.1002; наружного (для определения yext ) — принимается равной средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 по СНиП 23-01-99.

v = 5,9 м/с — максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь, повторяемость которых составляет 16 % и более, принимаемая по таблице 1 СНиП 23-01;

Определяем расчетную разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях стены на уровне пола первого этажа здания D p

D р = 0,55 H(yext — yint ) + 0,03 yext × v2,

Находим нормируемое сопротивление воздухопроницанию стен в рассматриваемом доме.

Rinfreq = 22,97/0.5 =45,94 м2 . ч . Па/ кг

Сопротивление воздухопроницанию многослойной ограждающей конструкции Rinfdes, м2 × ч × Па/кг, следует определять по формуле

Rinfdes = Rinf 1 + Rinf 2 +… + Rinf n ,

Rinfdes

где Rinf1, Rinf2,…, Rinfn — сопротивления воздухопроницанию отдельных слоев ограждающей конструкции, м2 × ч × Па/кг, принимаемые по таблице 17 СП 23-101-2004.

Сопротивление воздухопроницанию ограждающих конструкций зданий и сооружений должно быть не менее требуемого сопротивления воздухопроницанию Rinfdes =7740 м2 . ч . Па/ кг ≥ Rinfreq =45,94 м2 . ч . Па/ кг, стена по воздухопроницаемости удовлетворяет требованиям.

Вывод: принимаем толщину стены равную 525,5мм.

6. Расчет сопротивления паропроницанию

Расчетная температура tint = 20°С, и относительная влажность внутреннего воздуха jint = 60 %.

Расчетная зимняя температура text, ° C, и относительная влажность наружного воздуха jext %, определяются следующим образом: text и jехt принимаются соответственно равными средней месячной температуре и средней относительной влажности наиболее холодного месяца. Для Калининграда наиболее холодный месяц январь text = — 3,4 °С, и jext = 85 % (согласно СНиП 23-01-99)

Влажностный режим жилых помещений — нормальный; зона влажности для Калининград — нормальная, тогда условия эксплуатации ограждающих конструкций определяют по параметру Б (согласно СНиП 23-02).

Наружная многослойная стена состоит из следующих слоев, считая от внутренней поверхности:

1) Ивестково-песчаная штукатурка толщиной 15 мм, плотностью r0= 1600кг/м3 , lБ = 0,81 Вт/(м × °С), m = 0,12 мг/(м × ч × Па);

2) Кирпич глиняный толщиной 380 мм, плотностью r0= 1800кг/м3, lБ = 0,81 Вт/(м × °С), m = 0,11 мг/(м × ч × Па);

3) Мембрана толщиной 0,5 мм, плотностью r0= 40кг/м3, lБ = 0,040 Вт/(м × °С), m = 0,010 мг/(м × ч × Па);

4) Пенополистирол толщиной 50 мм, плотностью r0= 18кг/м3, lБ = 0,04 Вт/(м × °С), m = 0,02 мг/(м × ч × Па);

5) Воздушная прослойка толщиной 70 мм, плотностью r0= 1,2929кг/м3 ,

lБ = 1,5 Вт/(м × °С); m = 1мг/(м × ч × Па);

6) Алюкобонд толщиной 10 мм, плотностью r0= 2400 кг/м3 , lБ = 238 Вт/(м × °С), m = 700 мг/(м × ч × Па);

Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции равно

м2 × °С/Вт.

Сопротивление паропроницанию Rvp, м2 × ч × Па/мг, ограждающей конструкции (в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации) должно быть не менее нормируемых сопротивлений паропроницанию, определяемых по формулам ( СНиП 23-02-2003) :

Rvp1req = (eint — E)Rпн /(E — eext );

Rvp2req = 0,0024z0(eint — E0)/( rw dw Dav + h ),

где eint — парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха, Па, при расчетной температуре и относительной влажности этого воздуха, определяемое по формуле

е int = ( jint /100) Eint ,

Eint — парциальное давление насыщенного водяного пара, Па, при температуре tint принимается по приложению С СП 23-101-2004:

при tint = 20 °С, Eint = 2338 Па. Тогда при

jint = 60 %, eint = (60/100) × 2338 = 1402,8 Па;

Е — парциальное давление водяного пара, Па, в плоскости возможной конденсации за годовой период эксплуатации, определяемое по формуле

Е = (Е1 z1 + E2 z2 + Е3 z3 )/12,

E1, Е2, Е3 — парциальные давления водяного пара, Па, принимаемые по температуре ti, в плоскости возможной конденсации, определяемой при средней температуре наружного воздуха соответственно зимнего, весенне-осеннего и летнего периодов;

z1, z2, z3, — продолжительность, мес, соответственно зимнего, весенне-осеннего и летнего периодов, определяемая с учетом следующих условий:

а) к зимнему периоду относятся месяцы со средними температурами наружного воздуха ниже минус 5 °С;

б) к весенне-осеннему периоду относятся месяцы со средними температурами наружного воздуха от минус 5 до плюс 5 °С;

в) к летнему периоду относятся месяцы со средними температурами наружного воздуха выше плюс 5 °С.

Продолжительность периодов и их средняя температура определяются по таблице 3 СНиП 23.01-99, а значения температур в плоскости возможной конденсации ti, соответствующие этим периодам, по формуле

t i = tint — (tint + ti )(Rsi + å R )/R0, (13)

где tint — расчетная температура внутреннего воздуха °С, принимаемая равной 20 °С;

ti — расчетная температура наружного воздуха i -го периода, °С, принимаемая равной средней температуре соответствующего периода;

Rsi — сопротивление теплопередаче внутренней поверхности ограждения, равное Rsi = 1/ aint = 1/8,7 = 0,115 м2 × °С × Вт;

å R — термическое сопротивление слоя ограждения в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации;

Ro — сопротивление теплопередаче ограждения, определенное ранее равным

Ro = 1,9553 м2 × °С × Вт.

Определим термическое сопротивление слоя ограждения в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации

å R = 0,015/0,81 + 0,38/0,81 +0,0005/0,040 + 0,05/0,04 = 1,7502 (м2 × °С)/Вт.

Установим для периодов их продолжительность zi, сут, среднюю температуру ti, °С, согласно СНиП 23-01-99 и рассчитаем соответствующую температуру в плоскости возможной конденсации ti, °С, по формуле для климатических условий Калинграда:

· зима ( январь)

z1 = 4мес;

t1 = -3,4°С;

t1 = 20 — (20-3,4)(0,115 +1,7502)/ 1,9553 = 4,16С;

· весна — осень (ноябрь, декабрь, февраль, март,):

z2 = 4мес;

[ 2,6-1,2-2,7-0,1]/4 = -0,35 °С;

t2 = 20 — (20-0,35)(0,115 +1,7502)/ 1,9553 = 1,26С;

· лето (апрель, май, июнь, июль, август, сентябрь, октябрь):

z2 = 7 мес;

t2 = (6,2 + 11,5 + 15 + 17,4 + 16,6+12,8+7)/7 = 12,36°С;

t2 = 20 — (20 + 12,36)(0,115 + 1,7502)/ 1,9553= -10,87°С.

По температурам ( t1, t2 ) для соответствующих периодов определяем (по приложению С СП 23-101-2004): парциальные давления ( E1, Е2, E3 ) водяного пара: Е1 = 822,6 Па, Е2 = 669,4 Па, Е3 = 239,6 Па и по формуле определим парциальное давление водяного пара Е, Па, в плоскости возможной конденсации за годовой период эксплуатации ограждающей конструкции для соответствующих продолжительностей периодов z1, z2, z3 .

Е = (822,6+669,4 × 4 + 239,6 × 7)/12 = 430,6 Па.

Сопротивление паропроницанию Rvpe, м2 × ч × Па/мг, части ограждающей конструкции, расположенной между наружной поверхностью и плоскостью возможной конденсации, определяется по формуле (79) СП 23-101-2004.

Rvpe = 0,7/1,5+0,1/700 = 0,4668 м2 × ч × Па/мг.

Среднее парциальное давление водяного пара наружного воздуха еехt, Па, за годовой период определяют по ( СНиП 23-01-99 таблица 5а)

еext = ( 440+450+520+710+970+1290+1500+1490+1230+930+700+
+550 )/12 = 898 Па.

Сопротивление паропроницанию части стены, расположенной между наружной поверхностью и ПВК, равно

Rпн = Rп4 = 0,7/1,5+0,1/700 = 0,4668 м2 ч Па/мг.

По формуле (16) СНиП 23-02-2003 определяем нормируемое сопротивление паропроницанию из условия недопустимости накопления влаги за годовой период эксплуатации согласно ( СНиП 23-02-2003 (п. 9.1 a ))

Rvp1req = (1402,8 – 430,6) × 0,4668/(430,6- 898) =-0,971м2 × ч × Па/мг.

Для расчета нормируемого сопротивления паропроницанию Rvp2req из условия ограничения влаги за период с отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха берут определенную ранее продолжительность этого периода z0, сут, среднюю температуру этого периода t0, ° C: z0= 195 сут, t0= 0,6 °С.

Температуру t0, °С, в плоскости возможной конденсации для этого периода определяют по формуле ( 80 ) СП 23-101-2004

t0= 20 — (20 -0,6) × (0,115 + 1,7502)/ 1,9553 = 1,49 °С.

Парциальное давление водяного пара Е0, Па, в плоскости возможной конденсации определяют по приложению С СП 23-101-2004 при t0= 1,49 °С равным Е0= 632,6 Па.

Согласно ( СНиП 23-02-2003) в многослойной ограждающей конструкции увлажняемым слоем является утеплитель с плотностью rw = r0= 18 кг/м3 при толщине gw = 0,05 м. Предельно допустимое приращение расчетного массового отношения влаги в этом материале согласно ( СНиП 23-02-2003) D wаv = 25%.

Средняя упругость водяного пара наружного воздуха периода месяцев с отрицательными средними месячными температурами, определенная ранее, равна e0ext =242,5 Па.

Коэффициент h определяется по формуле (20) СНиП 23-02.

h = 0,0024(437 – 242,5)162/1,18 = 15,12

Определим Rvp2req по формуле (17) СНиП 23-02

Rvp2req = 0,0024 × 162(1286 — 299)/(180 × 0,15 × 3 + 15,12) = 4 м2 × ч × Па/мг.

Нормируемое значение Rvp определяется как:

Rvp =(0,510/0,1)+(0,10/0,02)+(0,0002/0,10)=10,102

При сравнении полученного значения Rvp с нормируемым устанавливаем, что Rvp > Rvp2req > Rvp1req .

10,102 > 4 > 0,0134

Следовательно, ограждающая конструкция удовлетворяет требованиям СНиП 23-02 в отношении сопротивления паропроницанию.

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

1. СНиП 2.02.01-83. «Основания зданий и сооружений». М., Стройиздат,1985.

2. Трепенков Р. И. «Альбом чертежей конструкций деталей промышленных зданий»