Реферат: Высоковольтный воздушный выключатель ВВМ-500

ЗАДАНИЕ НА ПРОЕКТИРОВАНИЕ

На основании технических данных высоковольтного воздушного выключателя (Uном = 500 кВ, Iном = 2000 А, Sном.о = 20 ГВ.А), выполнить следующие работы:

Ознакомиться с технико-экономической характеристикой аппарата;

Спроектировать и произвести расчёт электрической изоляции;

Произвести поверочный расчёт токоведущего контура в нормальном режиме и режиме короткого замыкания;

Рассчитать газодинамику аппарата.

СОДЕРЖАНИЕ

ВВЕДЕНИЕ… стр.3

ГЛАВА I. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЙ

ОБЗОР ВОЗДУШНЫХ ВЫКЛЮЧАТЕЛЕЙ… стр.5

ГЛАВА II. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ,

КОНСТРУКЦИЯ И РАБОТА ВВМ-500 … стр.7

ГЛАВА III. РАСЧЁТ ОБЩЕЙ

ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ИЗОЛЯЦИИ… стр.16

ГЛАВА IV. РАСЧЁТ ТОКОВЕДУЩЕЙ СИСТЕМЫ

НОМИНАЛЬНОМ РЕЖИМЕ И ПРИ КЗ … стр.25

ГЛАВА V. РАСЧЁТ ГАЗОДИНАМИЧЕСКИХ

ПРОЦЕССОВ В ДУ … стр.33

ЗАКЛЮЧЕНИЕ … стр.41

ЛИТЕРАТУРА… стр.42

ПРОГРАММНОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ… стр.42

ПРИЛОЖЕНИЕ… стр.43

ВВЕДЕНИЕ

Выключатели высокого напряжения (ВК) предназначены для оперативных и аварийной коммутаций в энергосистемах, для выполнения операций включения и отключения отдельных цепей при ручном или автоматическом управлении. Во включенном положении ВКдолжен длительно пропускать токи нагрузки и кратковременно — аварийные.

Характер режима работы ВКнесколько необычен: нормальным для них считается как включенное положение, когда по ним проходит ток нагрузки, так и отключенное, при котором они обеспечивают необходимую электрическую изоляцию между разомкнутыми участками цепи.

Коммутация цепи, осуществляемая при переключении ВКиз одного положения в другое, производится не регулярно, время от времени, а выполнение специфических требований по включению цепи при имеющемся в ней коротком замыкании (КЗ) либо по отключению КЗвообще крайне редко.

Выключатели должны надёжно выполнять свои функции, находясь в любом из указанных положений, и одновременно быть всегда готовыми к мгновенному выполнению любых коммутационных операций, часто после длительного пребывания в неподвижном состоянии. Наиболее тяжёлым режимом для ВКявляется режим отключения тока КЗ.

Общие требования к конструкциям и характеристикам выключателей устанавливается стандартами: ГОСТ 687-78 «Выключатели переменного тока нагрузки на напряжение свыше 1000 В. Общие технические условия»; ГОСТ 12450-82 «Выключатели переменного тока высокого напряжения. Отключение ненагруженных линий». ГОСТ 8024-84 «Допустимые температуры нагрева токоведущих элементов, контактных соединений и контактов аппаратов и электротехнических устройств переменного тока на напряжение свыше 1000 В; ГОСТ 1516.1-75 «Нормы испытательных напряжений внешней и внутренней изоляции электрических аппаратов».

Практическое использование сжатого воздуха для гашения электрической дуги в ВКначалось в 20-х годах двадцатого века. В 1929 г. появились в опытной эксплуатации первые образцы воздушных выключателей (ВВ) на напряжение 10-20 кВ, в которых гашение электрической дуги осуществлялось сжатым воздухом при давлении 1 МПа. Основная изоляция этих ВВбыла выполнена из фарфора. Конструкция первых ВВбыла во многом несовершенна. Это обусловливалось тем, что особенности гашения электрической дуги в сжатом воздухе были ещё недостаточно тщательно исследованы. Кроме того, и пневматические системы ВВещё не были достаточно хорошо отработаны. Требовалось некоторое время, чтобы конструкторы могли преодолеть эти недостатки и сделать ВВконкурентоспособными по отношению к масляным.

В России интенсивные разработки ВВначались с 1945 г., когда приступили к проведению научно-исследовательских и конструкторских работ по созданию серии подстанционных ВВна напряжения 35-220 кВ.

В настоящее время ВВполучили исключительно широкое применение и во многих случаях вытеснили масляные. ВВпозволили перейти к классам напряжения 750 и 1150 кВ; возможен переход и к более высоким классам напряжения, а также к токам отключения 63-80 кАпри напряжениях 110-750 кВи 160-240 кАпри напряжениях 20-30 кВ.

Широкое применение ВВобусловлено их способностью удовлетворять любому предъявляемому требованию, в отношении как технических параметров, так и эксплуатационных характеристик, за исключением, быть может — характеристик экономических.

К основным преимуществам использования сжатого воздуха в ВКотносятся:

Отсутствие загрязнения окружающей среды;

Низкие эксплуатационные расходы, связанные с заполнением ВВдугогасящей средой и её заменой;

Постоянство свойств сжатого воздуха в широком диапазоне температур;

Пожаробезопасность ВВ.

Из недостатков можно выделить:

Высокую стоимость компонентов ВВ;

Повышенную чувствительность ВВк жёсткости режима отключения (по скорости восстанавливающегося напряжения);

Отсутствие зависимости между отключающей способностью дугогасящей среды при заданном давлении сжатого воздуха и отключаемым током (может привести к преждевременному обрыву тока ранее его естественного перехода через нуль).

Анализ достоинств и недостатков ВВпоказывает, что последние могут найти себе применение, главным образом, в энергосистемах на повышенные классы напряжения, где необходимы малое время отключения и ограниченный уровень коммутационных перенапряжений. Кроме того, ВВмогут применяться в сетях с относительно невысоким напряжением, но с большим номинальным током и током КЗ.

Целью данного курсового проекта является проектирование ВВс параметрами: Uном = 500 кВ, Iном = 2000 А, Sном.о = 20 ГВ.А.

В курсовом проекте дан технико-экономический обзор существующих в настоящее время в мире ВВ, приведены их основные технические параметры.

Основная часть состоит из следующих расчётов:

Расчёт основных изоляционных промежутков, где был произведён выбор изоляционных промежутков ВВ, определена для каждого промежутка величина расчётного разрядного напряжения, по которой рассчитывалось минимальное допустимое изоляционное расстояние при импульсных воздействиях и воздействиях напряжении промышленной частоты;

Расчёт токоведущей системы, включающий в себя расчёт основных токовых характеристик ВК, расчёт контактной системы в номинальном режиме и режиме КЗ, расчёт распределения температуры вдоль поверхности токоведущей трубы ДУв номинальном режиме;

Расчёт газодинамических процессов, включающий в себя расчёт хода и скорости движения подвижного контакта ДУпри операции «отключение», расчёт минимального объёма резервуара сжатого воздуха, расчёт давления при наполнении ДУсжатым воздухом при операции «отключение» без учёта влияния дуги, расчёт истечения воздуха через сопло при наличии в нём электрической дуги.

I. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЙ

ОБЗОР ВОЗДУШНЫХ ВЫКЛЮЧАТЕЛЕЙ

Отличительной чертой современных мощных ВВявляется модульность их конструктивного исполнения, что даёт возможность использовать однотипные укрупнённые элементы (модули) для построения ВКданной серии на все классы напряжения, сохраняя параметры каждого из них по напряжению практически неизменными. Не менее важна и возможность оснащения каждого из этих дугогасительных модулей шунтирующими резисторами, предназначенными как для снижения амплитуды и скорости нарастания восстанавливающегося напряжения, так и для ограничения опасных перенапряжений при включении либо при отключении ВК. Поэтому принцип модульности конструктивного построения ВВна высокие классы напряжений оказывается выгодным и с экономической точки зрения.

Характерной особенностью конструирования современных ВВразличными фирмами является достижение требуемых свойств и параметров принципиально одинаковыми методами, что привело в последнее время к сближению принципов построения конструктивных схем выключателей. Это позволяет сформулировать тенденции в развитии современных ВВ:

Модульный принцип построения серий. Этот принцип позволяет строить ВВв весьма большом диапазоне напряжений (от 35 до 1150 кВ) из одинаковых модулей, производить помодульные испытания и иметь максимально выгодные условия производства, эксплуатации и монтажа. Модульный принцип практически однозначно определяет размещение модулей на высоком напряжении с опорной или подвесной изоляцией;

Размещение дугогасительных устройств (ДУ) непосредственно в сжатом воздухе, что позволяет обеспечить максимальную коммутационную способность, быстродействие, изоляционную прочность межконтактных промежутков и пропускную способность по номинальному току;

Увеличение рабочего давления или создание устройств, позволяющих повысить давление в момент отключения. Наибольшее применяемое в настоящее время давление достигает 6,0 8,5 МПа;

Применение сверхбыстродействующих систем управления с малым разбросом времени оперирования;

Ограничение коммутационных перенапряжений ВВ, рассчитанных на высшие классы напряжений. Осуществляется в снабжении ВКшунтирующими сопротивлениями или в придании им способности синхронного включения;

Повышение надёжности и увеличение межремонтных сроков для обеспечения более надёжной работы существующих энергосистем и упрощения эксплуатации ВВвопреки растущей их сложности.

Основные показатели наиболее распространённых типов ВВв настоящее время в мире приведены в таблице 1.

Таблица 1. Основные характеристики отечественных и зарубежных ВВ

Серия выключателя (тип)	Номинальный ток, А	Предельный сквозной ток, кА(д.з.)	Предельный сквозной ток, кА(а.з.)	Ток термической стойкости, кА	Номинальный ток отключения, кА	Время включения, сек	Время отключения, сек	Расход воздуха на откл., л	Масса выключателя, кг
ВНСГ-15	12000	190	480	190	31,5	0,060	0,080	-	07500
ВВГ-20	20000	160	410	160	160	0,100	0,150	-	09150
ВВЭ-35	1250	-	041	16,0	16,0	0,280	0,080	01300	01200
ВВП-35	1250	16,0	041	16,0	16,0	0,280	0,080	-	01200
ВВ-35	1250	20,0	052	20,0	20,0	0,280	0,080	-	01300
ВВУ-35	3200	40,0	100	40,0	40,0	0,130	0,070	04000	07500
DLF-72,5	2000	-	-	-	50,0	-	0,033	-	-
ВВШ-110	2000	-	064	25,0	25,0	0,200	0,080	03700	09450
ВВЭ-110	1250	-	067	26,0	16,0	0,150	0,080	04500	07650
ВВП-110	1250	26,0	067	26,0	16,0	0,150	0,080	04500	07500
ВВУ-110	2000	40,0	102	40,0	40,0	0,200	0,080	08400	15600
ВВБМ-110	2000	35,0	090	35,0	31,5	0,150	0,070	04500	07500
DLF-123	3150	-	-	-	60,0	-	0,040	-	-
PK-138	2500	-	-	-	30,0	-	0,050	-	-
DLF-145	4000	-	-	-	70,0	-	0,040	-	-
ВВБ-150	2000	35,0	090	31,5	25,0	0,150	0,070	04500	09600
ВВШ-150	2000	25,0	064	25,0	25,0	0,250	0,080	18000	13200
PK-170	4000	-	-	-	40,0	-	0,050	-	-
ВВБ-220	3200	31,5	080	31,5	31,5	0,200	0,080	09000	15600
ВВД-220	2000	31,5	080	31,5	31,5	0,240	0,080	09000	16200
ВНВ-220	3200	40,0	102	40,0	40,0	0,100	0,040	14400	12000
PK-245	2500	-	-	-	50,0	-	0,050	-	-
DLF-300	3150	-	-	-	60,0	-	0,040	-	-
PK-300	2500	-	-	-	60,0	-	0,050	-	-
ВВ-330	2000	37,5	065	35,5	31,5	0,230	0,075	45000	-
ВВБ-330	2000	40,0	102	40,0	40,0	0,250	0,080	04200	26000
ВВД-330	2000	35,0	090	35,5	35,5	0,250	0,080	18000	36000
ВНВ-330	2000	40,0	102	40,0	40,0	0,250	0,040	08400	63000
DLF-420	2500	-	-	-	70,0	-	0,050	-	-
PK-420	2500	-	-	-	60,0	-	0,050	-	-
ВВ-500	2000	-	073	31,5	31,5	0,250	0,075	66000	-
ВВБ-500	2000	35,5	090	35,5	35,5	0,100	0,080	27000	30000
ВНВ-500	2000	63,0	-	63,0	63,0	0,100	0,060	12600	-
DLF-525	4000	-	-	-	70,0	-	0,040	-	-
PK-525	4000	-	-	-	80,0	-	0,050	-	-
ВВБ-750	3200	63,0	-	63,0	63,0	0,100	0,060	12600	90000
ВНВ-750	3200	40,0	102	40,0	40,0	-		32500	54000
DLF-765	4000	-	-	-	80,0	-	0,040	-	-
PK-765	4000	-	-	-	80,0	-	0,050	-	-
ВНВ-1150	4000	40,0	102	40,0	40,0	0,100	0,035	52500	137500

II. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ,

КОНСТРУКЦИЯ И РАБОТА ВВМ-500

2.1. Общие сведения

ВВтипа ВВМ-500с воздухонаполненным отделителем предназначены для оперативных переключений, отключения токов КЗ, автоматического повторного включения (АПВ), и применяются в электрических сетях переменного трёхфазного тока при номинальном напряжении 500 кВ.

ВКотносится к категории быстродействующих и представляет собой комплект из трёх однополюсных ВВ, не имеющих механической связи и соединённых в один агрегат с помощью общих агрегатных шкафов: пневматического и электрических цепей.

Пополюсное и трёхполюсное дистанционное управление ВКосуществляется электромагнитами управления (пополюсное управление – при получении электромагнитами отдельных полюсов независимых импульсов, трёхполюсное – — при получении одновременного общего (командного) импульса).

Нормальная работа ВВМ-500обеспечивается при высоте над уровнем моря не более 1000 ми температуре окружающей среды от –55 до +35Сс кратковременным понижением температуры до -58Си повышением до +40С.

2.2. Структура условного обозначения

ВВМ — 500 — 2000/20000, где

В — выключатель; В — воздушный; М– морозостойкое исполнение; 500 — номинальное напряжение, кВ; 2000 — номинальный ток, А; 20000 — номинальная мощность отключения, МВ.А.

2.3. Технические данные

В работе и в эксплуатации важным является знание параметров ВК, таких как номинальный ток, номинальное напряжение, номинальный ток отключения, собственное время выключения, время горения дуги и т.д. В таблице 2 приводятся основные технические данные ВВМ-500.

Таблица 2. Основные технические данные ВВМ-500

Наименование параметра	Норма
1. Номинальное напряжение, кВ	500
2. Наибольшее рабочее напряжение, кВ	525
3. Номинальный ток, А	2000
4. Номинальная мощность отключения для трёхфазного выключателя, МВ.А	20000
5. Ток отключения, кАэфф	29
6. Предельный сквозной ток, кА: — амплитудное значение — эффективное значение	73 42
7. Ток термической стойкости,кАэфф: — односекундный — пятисекундный	42 29
8. Номинальное напряжение электромагнитов управления постоянного тока, В	220

Таблица 2. Основные технические данные ВВМ-500(продолжение)

Наименование параметра	Норма
9. Допустимые пределы колебания напряжения на зажимах электромагнитов управления, % от Uном	65120
10. Номинальное давление сжатого воздуха, атм	20
11. Допустимые пределы изменения давления, атм: — без АПВ — с АПВ	1621 1921
12. Ёмкость резервуаров выключателя, л	22400
13. Падение давления (сброс) воздуха в резервуарах выключателя за одну операцию отключения (при замере через 30 секпосле совершения операции), атм	3
14. Расход воздуха на одно отключение, л	66000
15. Расход воздуха на АПВ, л	99000
16. Расход воздуха на вентиляцию, л/ч	1800 3600
17. Расход воздуха на утечки (через неплотности тележки полюса и пневматического агрегатного шкафа), л/ч: — при включенном выключателе — при отключенном выключателе	100 100
18. Падение давления воздуха в резервуарах ВВпри АПВ, атм	4,5
19. Время включения, сек	0,26 0,02
20. Время отключения, сек	0,07 0,08
21. Собственное время отключения не более, сек	0,06
22. Бесконтактная пауза при АПВ(время от размыкания последнего разомкнувшегося контакта ДУдо первого вибрационного смыкания контактов отделителя в цикле «О-В-О») не более, сек	0,3
23. Бесконтактная пауза ДУ, сек	0,16 0,18
24. Разброс при включении трёх полюсов не более, сек	0,04
25. Отключающая способность контактов электроконтактных манометров, Вт	10
26. Мощность подогревательных устройств, Вт: — без учёта агрегатных шкафов — с агрегатными шкафами	3600 5200

Величины расхода воздуха, указанные в таблице 2 приведены к атмосферному давлению. Собственное время отключения ВВ, а также другие механические параметры ВКданы при номинальном давлении сжатого воздуха и при номинальном напряжении на зажимах катушек электромагнитов.

2.4. Конструкция

Воздушные выключатели типа ВВМ-500(рис.1) представляют собой комплект из трёх однополюсных воздушных выключателей, не имеющих механической связи и соединённых в один агрегат с помощью общих агрегатных шкафов (пневматического и электрических цепей). Основные элементы ВВМ-500:

Тележка 1. Основанием каждого полюса выключателя служит тележка, основной частью которой является сосуд для хранения сжатого воздуха, выполненный в виде двух цилиндрических резервуаров диаметром 720 мм;

Резервуары. Резервуары связаны соединительной трубой. В средней части одного из резервуаров (правого) размещён шкаф управления полюса 5, в котором смонтированы элементы управления выключателей: клапаны включения и отключения пневматической схемы, электромагниты управления, блок-контакты с пневматическим приводом, щит с зажимами;

Шкаф управления 5. В шкафу управления каждого полюса имеются указатели положения выключателя 21: сигнальная лампа с красным светофильтром «выключатель включен», сигнальная лампа с зелёным светофильтром «выключатель отключен» и электроконтактный манометр 20, показывающий давление сжатого воздуха в отделителе только при отключенном положении ВК. Кроме того, в шкафу управления находятся счётчик числа срабатываний полюса ВКи нагревательные устройства;

Опорные колонки 6. Опорные колонки служат изоляцией токоведущего контура ВКотносительно земли и воздухопроводом для питания дугогасящих узлов ВКсжатым воздухом из резервуаров 1. Для повышения устойчивости опорные колонки усилены растяжками 7из изоляторов типа СП-110с пружинными стяжками. В верхней части опорных колонок 6установлены экраны 19для выравнивания электрического поля;

Дутьевые клапаны 4, 16. Дутьевые клапаны 4, 16осуществляют подачу воздуха в камеры ДУ8и отделители 15из резервуаров ВК. Дутьевые клапаны 4, 16связаны с ДУи отделителем опорными изоляторами 6;

ДУ8. ДУпредназначено для гашения дуги при отключении ВКи состоит из двух одинаковых, вертикально расположенных колонок. Каждая колонка камеры состоит из пяти элементов (для каждого полуполюса). Разрез элемента ДУпоказан на рис.2. Каждый элемент состоит из фарфоровой рубашки 5, внутри которой находятся неподвижный контакт 2и механизм подвижного контакта 4, 6, 7, 8, 9. Контактное давление между подвижным 6и неподвижным 2контактами обеспечивается сильной пружиной 9. Контакты гасительной камеры 2, 6– полые. Внутренние полости контактов 2, 6соединяются с атмосферой через выхлопные клапаны. Выхлопные клапаны находятся на фланцах 1, которые соединяют между собой отдельные элементы камер ДУ. Линейными выводами выключателя являются головки ДУ, которые могут поворачиваться с фиксацией через 30. Параллельно каждому разрыву ДУподключен элемент омического сопротивления 9. Величина сопротивления элемента 9, шунтирующего один разрыв, составляет примерно 14000 Ом;

Отделитель (ОД) 15(см. рис.1). ОД(рис.4) служит для создания изоляционного промежутка в отключенном положении ВКи для гашения тока, протекающего через шунт ДУ9(см. рис.1). Он состоит также из двух одинаковых, вертикально расположенных колонок. Каждая колонка ОДдля выключателя на 500 кВвключает четыре элемента (для каждого полуполюса). Каждый элемент (см. рис.4) заключён в фарфоровую рубашку 8и имеет подвижный 9и неподвижный (полый) 11контакты. Подвижный контакт 9имеет пневматический механизм при помощи которого производится размыкание контактов и изоляция полости ОДот атмосферы. Элементы ОДсоединены фланцами 2. Параллельно разрывам ОДподключены элементы ёмкостного делителя напряжения 18(см. рис.1), представляющего собой конденсаторы типа ДМН-80-0,0044на 0,044 мФили конденсаторы связи типа СМР-55-0,0044ёмкостью 0,0044 мФ;

Система вентиляции. Система вентиляции ВКпредназначена для непрерывной продувки внутренних полостей опорных изоляторов, ДУи ОД(за исключением внутренней полости отделителя и его опорных колонок в отключенном положении ВК) сухим воздухом с небольшим избыточным давлением (порядка десятых долей атмосферы). Для этой цели применены специальные тальковые редукторы и выхлопные клапаны, открываемые при определённом избыточном давлении;

Пневматический агрегатный шкаф 13(см. рис.1). Сжатый воздух поступает в резервуары тележек выключателя от пневматического агрегатного шкафа, присоединённого к ответвлению от магистрального воздухопровода через воздухопровод, соединяющий агрегатный шкаф с каждым полюсом ВК.В пневматическом агрегатном шкафу 13расположены два запорных вентиля, обратный клапан, фильтр, щит с зажимами, устройство для неоперативного ручного пневматического управления, подогреватели;

Агрегатный шкаф электрических цепей 12(см. рис.1). Электрическое управление ВКосуществляется через агрегатный шкаф электрических цепей 12, в котором помещён щит с зажимами для цепей релейной защиты, сигнализации и блокировки, патрон с выключателем для освещения шкафа 12и трубчатое подогревательное устройство.

Путь прохождения тока у ВВМ-500следующий (см. рис.3): линейный вывод камеры ДУ11(см. рис.1) одного полуполюса, колонка ДУ(сверху вниз), токоведущая шина между камерой ДУи ОДдругого полуполюса 17(см. рис.1), колонка ОД(снизу вверх), токоведущая шина между колонками отделителя двух подполюсов 10(см. рис.1), вторая колонка ОД(сверху вниз), токоведущая шина между ОДи ДУ, вторая колонка ДУ(снизу вверх) и линейный вывод 11 (см. рис.1).

Электропневматическая схема управления полюсом ВВпоказана на рис.5. Положение элементов схемы соответствует включенному положению ВК.

Во включенном положении ВКв ДУи ОДотсутствует сжатый воздух, контакты их замкнуты;
В отключенном положении ВКконтакты ДУзамкнуты. ОДзаполнен сжатым воздухом, который удерживает его контакты в разомкнутом состоянии и создаёт необходимый изоляционный промежуток.

При включении ВКсжатый воздух выпускается из ОДв атмосферу, и контакты ОД, смыкаясь, производят замыкание силовой цепи ВК.

2.5. Работа

2.5.1. Операция отключения

Отключение ВВМ-500может быть дистанционным и неоперативным ручным. При дистанционном управлении подаётся командный импульс на катушку отключения (КО) через блок-контакты и замыкается следующая цепь (см. рис.5): положительный полюс оперативного источника тока, ключ управления, блок-контакты, обмотка электромагнита отключения, блок-контакты реле контроля давления РКД-1и отрицательный полюс оперативного источника тока. Срабатывает электромагнит отключения, и аппарат отключается. Работа схемы управления заключается в следующем.

Сердечник катушки КО, втягиваясь, своим бойком ударяет по штоку промежуточного клапана – толкателя 1, который, передвигаясь, открывает пусковой клапан отключения 2.

Сжатый воздух воздействует на поршень среднего клапана отключения 3и отодвигает тарелку клапана, механически связанную с поршнем. Затем аналогично клапану 3последовательно срабатывают клапаны 4и 5. Благодаря этому открывается доступ сжатому воздуху из-под поршня клапанов 6через клапаны 5в атмосферу и перемещаются дифференциальные дутьевые клапаны камеры 6.

Сжатый воздух устремляется из резервуара в ДУ, и подвижные контакты камеры при помощи поршневого механизма расходятся. Сжатый воздух гасит возникшую электрическую дугу, отключает ток короткого замыкания, протекающий через ВВ, и устремляется через выхлопные клапаны в атмосферу. Контакты ДУсмыкаются.

Одновременно с наполнением ДУсжатый воздух проходит через козырьки 7, направляющие необходимое количество воздуха в соединительные трубки Т2, и с запаздыванием (0,0025 0,05 сек), определяемым длиной и сечением этих воздухопроводов, открывает обратные клапаны 8и перемещает поршни дутьевых клапанов ОД9.

В результате сжатый воздух устремляется из резервуара в ОД, размыкает его подвижные контакты и гасит электрическую дугу, ток которой ограничен сопротивлением делителя напряжения, шунтирующего ДУ. После размыкания контактов ОДего внутренняя полость герметизируется, и контакты отделителя «залипают» в разомкнутом состоянии. Сжатый воздух, находящийся между контактами ОД, удерживает контакты в отключенном положении и обеспечивает необходимый изоляционный промежуток в отключенном положении ВК.

Автоматическое отключение происходит таким же образом, но импульс на катушку отключения КОподаётся от реле защиты (РЗ).

При неоперативном ручном пневматическом управлении сжатый воздух подаётся с помощью клапана ручного пневматического отключения 18по трубке Т4в промежуточный клапан – толкатель 1, находящийся между катушкой отключения КОи пусковым клапаном 2. Поршень промежуточного клапана своим бойком открывает пусковой клапан 2. Дальнейший процесс отключения выключателя происходит так же, как и при дистанционном управлении.

2.5.2. Операция включения

При отключенном положении ВКтарелки дутьевых клапанов 9отодвинуты так, что сжимают пружину клапана и открывают свободный доступ воздуху из резервуара.

Включение, как и отключение, может быть дистанционное и неоперативное ручное с помощью клапана ручного пневматического управления, находящегося в пневматическом агрегатном шкафу.

При дистанционном управлении подаётся командный импульс на катушку включения (КВ) через блок-контакты и замыкается следующая цепь: положительный полюс оперативного источника тока, ключ управления, блок-контакты, нормально замкнутые блок-контакты электромагнита отключения, контакты реле контроля давления РКД-1и отрицательный полюс оперативного источника тока.

Электромагнит включения срабатывает, и аппарат включается. При этом сердечник катушки КВвтягивается и своим бойком ударяет по штоку промежуточного клапана-толкателя 12, который при движении открывает пусковой клапан включения 13. Сжатый воздух воздействует на поршень среднего клапана включения 14и отодвигает тарелку клапана, механически связанную с его поршнем. Затем аналогично срабатывает большой клапан включения 15. При этом поршнями дутьевых клапанов ОД9открывается доступ сжатого воздуха из полостей между обратными клапанами 8в атмосферу через клапан 15.

Клапаны ОД9срабатывают, как дифференциальные клапаны, за счёт получающейся разности давления с обеих сторон поршня и выпускают сжатый воздух из полости ОДв атмосферу. Являясь клапанами двухстороннего действия, клапаны ОДодновременно закрывают доступ сжатого воздуха из резервуара в ОД.

При неоперативном ручном пневматическом управлении сжатый воздух подаётся с помощью клапана неоперативного пневматического включения 17по трубке Т5в промежуточный клапан-толкатель 12, находящийся между КВи пусковым клапаном 13. Поршень промежуточного клапана своим бойком открывает пусковой клапан 13. Дальнейший процесс включения ВКпроисходит так же, как при дистанционном управлении ВК.

2.6. Комплектность

В комплект поставки ВВМ-500входят:

Три полюса ВК;
Два агрегатных шкафа (пневматический и электрических цепей);
Арматура для присоединения воздухопроводов (питающих и ручного пневматического управления) к полюсам ВКи пневматическому агрегатному шкафу;
Комплект запасных частей, поставляемых с каждым ВК;
Комплект запасных частей, поставляемых в один адрес отгрузки, независимо от числа ВК;
Комплект специального инструмента и приспособлений для сборки узлов выключателя и испытания фарфоровых изоляторов поставляется в один адрес отгрузки, независимо от числа ВК;
Техническая документация.

III. РАСЧЁТ ОБЩЕЙ

ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ИЗОЛЯЦИИ

В конструкции выключателя должна быть обеспечена надёжная изоляция:

Между частями, находящимися под напряжением и заземлёнными частями;

Между находящимися под высоким напряжением частями соседних полюсов при любом коммутационном положении ВК;

Между имеющими различные потенциалы частями одного полюса при полностью разомкнутых контактах.

Электрическая прочность основных изоляционных промежутков ВКдолжна соответствовать виду и величине перенапряжений, которые могут возникнуть на зажимах аппарата при эксплуатации его в установке на данный класс напряжения. В таблицах 3,4,5 приведены необходимые для расчётов данные об уровне изоляции ВКна напряжение класса 500 кВпо ГОСТ 1516.1-75.

Уровень общей изоляции выключателя обеспечивается путём выбора необходимых изоляционных промежутков и определяющих основных размеров изоляционных элементов. Выбор подлежащих расчёту промежутков в конструктивной схеме выключателя производится из определения наиболее вероятных путей развития электрического разряда. При этом приняты во внимание особенности проектируемого выключателя, а также характер протекания процесса отключения. Напряжение, при котором возникает перекрытие или пробой того или иного промежутка при определённом характере воздействия зависит от размеров и формы рассматриваемых промежутков, а также от свойств и состояния электроизоляционной среды или изоляционного материала.

Таблица 3. Нормируемые испытательные напряженияВК

с нормальной изоляцией при Uном= 500 кВ

Испытательное напряжение, кВ
Грозовой импульс (максимальное значение)	Кратковременное промышленной частоты (действующее)
Внутр. изоляция	Внешняя изоляция	Одноминутное внутренней изоляции (между контактами одного и того же полюса)	При плавном подъёме, внешней изоляции
Относительно земли, между контактами одного и того же полюса	Относительно земли, между контактами одного и того же полюса
Относительно земли	Между контактами одного и того же полюса
В сухом состоянии	Под дождём	В сухом состоянии	Под дождём
Uвнут	Uимп	Uвнут	Uсух	Uдож	Uсух	Uдож
1500	1600	1030	900	740	1225	1000

Таблица 4. Нормируемые испытательные

коммутационные импульсы при Uном= 500 кВ

Испытательный коммутационный импульсUком (максимальное значение), кВ
Для внутренней изоляции	Для внешней изоляции
В сухом состоянии	Под дождём
Относительно земли	Между контактами одного и того же полюса	Относительно земли	Между контактами одного и того же полюса	Относительно земли	Между контактами одного и того же полюса
1300	1730	1300	1730	1300	1730

Таблица 5. Нормируемые испытательные напряжения изоляторов

с нормальной изоляцией, испытываемых отдельно от ВКпри Uном= 500 кВ

Испытательное напряжение, кВ
Грозовой импульс (максимальное значение)	Кратковременное промышленной частоты (действующее)
Для внешней изоляции	Одноминутное внутренней изоляции	При плавном подъёме, внешней изоляции
В сухом состоянии	Под дождём
Uимп	Uвнут	Uсух	Uдож
1600	760	900	740

Распределение напряжения, приложенного к колонке опорных изоляторов (см. рис.6), по её высоте неравномерно. Наиболее нагруженным оказывается верхний изолятор, а наименее нагруженным – нижний. Разрядное напряжение такой колонки ниже, чем у одного изолятора, имеющего высоту колонки, т.к. значительное напряжение будет приложено к верхнему изолятору колонки. При этом может оказаться, что напряжение, приходящееся на верхний изолятор, будет больше его напряжения перекрытия и, следовательно, сначала произойдёт перекрытие этого изолятора, а затем и всей колонки.

Для выравнивания распределения напряжения по отдельным изоляторам, составляющим колонку, применяется экран, который устанавливается на верхнем изоляторе колонки. В ВВМ-500применены четыре экрана, установленные на верхних изоляторах каждой из четырёх колонок полюса. Т.о. при расчетах изоляции опорных колонок коэффициентом неоднородности поля можно пренебречь, считая, что экран устраняет неоднородность поля.

На рис.6 показаны основные, подлежащие расчёту изоляционные промежутки.

Рис.6. Основные изоляционные промежутки полюса ВВМ-500

3.1. Определение типа основных изоляционных промежутков

Изоляционные промежутки подразделяются на промежутки внешней и внутренней изоляции. Внешняя изоляция – изоляция, подвергающаяся влиянию атмосферных и других внешних воздействий (к ней относятся воздушные промежутки и поверхности твёрдой изоляции, находящиеся в атмосферном воздухе). Внутренняя изоляция – изоляция, не подвергающаяся непосредственному влиянию атмосферных и других внешних воздействий (загрязнению, увлажнению, воздействию насекомых). Кроме этого, при проектировании изоляции различается форма электродов между которыми происходит разряд, т.к. разрядное напряжение сильно зависит не только от того, к внутренней или внешней изоляции относится промежуток, но и от того какой вид и полярность он имеет: «игла-игла», «игла-плоскость», «стержень-плоскость» и т.д. На рис.6 показаны следующие промежутки:

l1 — промежуток внешней изоляции типа «игла-плоскость», находящийся в атмосферном воздухе (кратчайшее расстояние по колонке опорных изоляторов);

l2 — промежуток внешней изоляции типа «игла-игла», находящийся в атмосферном воздухе (кратчайшее расстояние между фланцами по наружной поверхности опорного изолятора);

l3– промежуток внешней изоляции типа «игла-игла», находящийся в атмосферном воздухе (кратчайшее расстояние между фланцами отдельного разрыва ДУпо наружной поверхности фарфорового изолятора);

l5 — промежуток внешней изоляции типа «игла-игла», находящийся в атмосферном воздухе (кратчайшее расстояние между фланцами отделителя и ДУполуполюса);

l4 — промежуток внешней изоляции типа «игла-игла», находящийся в атмосферном воздухе (кратчайшее расстояние между фланцами отделителя по наружной поверхности изолятора);

l6 — промежуток внутренней изоляции типа «игла-игла», находящийся в сжатом воздухе (кратчайшее расстояние между контактами ДУв разомкнутом состоянии);

l7 — промежуток внутренней изоляции типа «игла-игла», находящийся в сжатом воздухе (кратчайшее расстояние между разомкнутыми контактами отделителя).

При установке ВКна высоте над уровнем моря до 1000 мрасчетные напряжения промышленной частоты для внешней изоляции в сухом состоянии Uрасчи под дождём Uрасч.д; для внутренней изоляции Uрасч’ и расчётные напряжения грозовых Uрасч.гри коммутационных импульсов Uрасч.комвыбираются идентично:

Uрасч= (1,05 1,1).Uсух; Uрасч.д= (1,05 1,1).Uдож;

Uрасч’ = (1,05 1,1).Uвнут;Uрасч.гр= (1,05 1,1).Uимп;

Uрасч.ком= (1,05 1,1).Uком; Uрасч.пр= (1,05 1,1).Uсух.Kпр,

где Uсух,Uдож,Uвнут,Uимп– нормируемые по ГОСТ 1516.1-75 испытательные напряжения (см. таблицы 3,4,5); Kпр1,6 {5, стр. 89}.

3.2. Расчёт промежутков внешней изоляции, подвергаемых

воздействию разрядного напряжения промышленной частоты

При напряжении частоты 50 Гц минимальная длина изоляционного промежутка l*, смопределяется по соответствующим значениям Uрасч, кВ;Uрасч.д, кВ

В сухом состоянии {5, стр.88; стр.122, ф.(3-14), ф.(3-15)}, таблица 3

— Для промежутка l1минимальная длина составляет:

l1*= 0,285.Uрасч — 2,85 = 0,285.(1,05 1,1).Uсух — 2,85,

l1*= 0,285.(1,05 1,1).900 — 2,85 = 266,5 279,3 см;

— Для промежутка l2минимальная длина составляет:

l2*= 0,27.Uрасч — 2,7 = 0,27.(1,05 1,1).Uдож/n — 2,7,

l2*= 0,27.(1,05 1,1).Uдож/n — 2,7 = 0,27.(1,05 1,1).1225/4 — 2,7,

l2*= 84,1 88,3 см;

— Для промежутка l3минимальная длина составляет:

l3*= 0,27.Uрасч — 2,7 = 0,27.(1,05 1,1).Uдож/n — 2,7,

l3*= 0,27.(1,05 1,1).Uдож/n — 2,7 = 0,27.(1,05 1,1).1225/10 — 2,7,

l3*= 32,0 33,7 см;

— Для промежутка l4минимальная длина составляет:

l4*= 0,27.Uрасч — 2,7 = 0,27.(1,05 1,1).Uдож/n — 2,7,

l4*= 0,27.(1,05 1,1).Uдож/n — 2,7 = 0,27.(1,05 1,1).1225/8 — 2,7,

l4*= 40,7 42,8 см;

— Для промежутка l5минимальная длина составляет:

l5*= 0,27.Uрасч — 2,7 = 0,27.(1,05 1,1).Uдож — 2,7,

l5*= 0,27.(1,05 1,1).Uдож — 2,7 = 0,27.(1,05 1,1).1225 — 2,7,

l5*= 344,6 361,1 см.

Под дождём {5, стр.88; стр.122, ф.(3-14), ф.(3-15)}, таблица 3

— Для промежутка l1минимальная длина составляет:

l1*= 0,285.Uрасч.д — 2,85 = 0,285.(1,05 1,1).Uдож — 2,85,

l1*= 0,285.(1,05 1,1).740 — 2,85 = 218,6 229,1 см;

— Для промежутка l2минимальная длина составляет:

l2*= 0,27.Uрасч.д — 2,7 = 0,27.(1,05 1,1).Uдож/n — 2,7,

l2*= 0,27.(1,05 1,1).Uдож/n — 2,7 = 0,27.(1,05 1,1).1000/4 — 2,7,

l2*= 68,2 71,6 см;

— Для промежутка l3минимальная длина составляет:

l3*= 0,27.Uрасч.д — 2,7 = 0,27.(1,05 1,1).Uдож/n — 2,7,

l3*= 0,27.(1,05 1,1).Uдож/n — 2,7 = 0,27.(1,05 1,1).1000/10 — 2,7,

l3*= 25,7 27,0 см;

— Для промежутка l4минимальная длина составляет:

l4*= 0,27.Uрасч.д — 2,7 = 0,27.(1,05 1,1).Uдож/n — 2,7,

l4*= 0,27.(1,05 1,1).Uдож/n — 2,7 = 0,27.(1,05 1,1).1000/8 — 2,7,

l4*= 32,7 34,4 см;

— Для промежутка l5минимальная длина составляет:

l5*= 0,27.Uрасч.д — 2,7 = 0,27.(1,05 1,1).Uдож — 2,7,

l5*= 0,27.(1,05 1,1).Uдож — 2,7 = 0,27.(1,05 1,1).1000 — 2,7,

l5*= 280,8 294,3 см.

3.3. Расчёт промежутков внешней изоляции,

подвергаемых воздействию грозовых импульсов

При полных грозовых импульсах положительной (+) и отрицательной (-) полярности полного импульса 1,5/40 мксекминимальная длина изоляционного промежутка l*, смопределяется по Uрасч.гр, кВ.

При импульсах положительной (+) полярности {5, стр.124, рис.3-15}

— Для промежутка l2минимальная длина составляет:

Uрасч.гр= (1,05 1,1).Uимп/n= (1,05 1,1).1600/4 = 420 440 кВ,

l2*= 65,0 70,0 см;

— Для промежутка l3минимальная длина составляет:

Uрасч.гр= (1,05 1,1).Uимп/n= (1,05 1,1).1600/10 = 168 176 кВ,

l3*= 19,0 21,0 см;

— Для промежутка l4минимальная длина составляет:

Uрасч.гр= (1,05 1,1).Uимп/n= (1,05 1,1).1600/8 = 210 220 кВ,

l4*= 65,0 70,0 см;

При импульсах отрицательной (-) полярности

— Для промежутка l2минимальная длина составляет:

Uрасч.гр= (1,05 1,1).Uимп/n= (1,05 1,1).1600/4 = 420 440 кВ,

l2*= 55,0 60,0 см;

— Для промежутка l3минимальная длина составляет:

Uрасч.гр= (1,05 1,1).Uимп/n= (1,05 1,1).1600/10 = 168 176 кВ,

l3*= 17,0 19,0 см;

— Для промежутка l4минимальная длина составляет:

Uрасч.гр= (1,05 1,1).Uимп/n= (1,05 1,1).1600/8 = 210 220 кВ,

l4*= 21,0 22,0 см.

Для промежутков l1и l5значенияUрасч.грлежат далеко за пределами графической зависимости Uрасч.гр= f(l) {5, стр.124, рис.3-15}, но судя по тенденции расчётов, значенияl1*и l5*будут ниже соответствующих значений при проверке изоляционных промежутков l1и l5на воздействие разрядного напряжения промышленной частоты, а т.к. из расчётных значенийl*в конечном итоге выбирается наибольшее, то точную проверку l1и l5на грозовое воздействие можно не делать.

3.4. Расчёт промежутков внешней изоляции,

подвергаемых воздействию грозовых импульсов

При импульсах положительной (+) полярности {5, стр.124, рис.3-15}

— Для промежутка l2минимальная длина составляет:

Uрасч.гр= (1,05 1,1).Uимп/n= (1,05 1,1).1600/4 = 420 440 кВ,

l2*= 65,0 70,0 см;

— Для промежутка l3минимальная длина составляет:

Uрасч.гр= (1,05 1,1).Uимп/n= (1,05 1,1).1600/10 = 168 176 кВ,

l3*= 19,0 21,0 см;

— Для промежутка l4минимальная длина составляет:

Uрасч.гр= (1,05 1,1).Uимп/n= (1,05 1,1).1600/8 = 210 220 кВ,

l4*= 65,0 70,0 см;

При импульсах отрицательной (-) полярности

— Для промежутка l2минимальная длина составляет:

Uрасч.гр= (1,05 1,1).Uимп/n= (1,05 1,1).1600/4 = 420 440 кВ,

l2*= 55,0 60,0 см;

— Для промежутка l3минимальная длина составляет:

Uрасч.гр= (1,05 1,1).Uимп/n= (1,05 1,1).1600/10 = 168 176 кВ,

l3*= 17,0 19,0 см;

— Для промежутка l4минимальная длина составляет:

Uрасч.гр= (1,05 1,1).Uимп/n= (1,05 1,1).1600/8 = 210 220 кВ,

l4*= 21,0 22,0 см.

3.5. Расчёт промежутков внутренней изоляции

К промежуткам внутренней изоляции относятся l6и l7. Проверка производится по формуле

l= Uр.нп/(Eм.доп.kимп), где

Uр– расчётное значение разрядного напряжения (Uрасч’, Uрасч.гр’, Uрасч.ком’);

нп– коэффициент неоднородности поля, в данном случае нп= 1,4;

Eм.доп —

IV. РАСЧЁТ ТОКОВЕДУЩЕЙ СИСТЕМЫ

В НОМИНАЛЬНОМ РЕЖИМЕ И ПРИ КЗ

4.1. Расчёт токовых характеристик ВК

4.1.1. Номинальный ток

Номинальный ток ВК– наибольший допустимый по условиям нагрева частей ВКток нагрузки в продолжительном режиме, на который рассчитан ВК

Iном= 2000 А.

4.1.2. Номинальный ток отключения

Номинальный ток отключения ВК– наибольший ток (действующее значение периодической составляющей) в момент размыкания контактов, на отключение которого рассчитан ВКпри нормированных условиях его коммутационной способности

Iном.о= 31,5 кА.

4.1.3. Апериодическая составляющая

Нормированное процентное содержание апериодической составляющей – наибольшее допустимое по коммутационной способности ВК отношение апериодической составляющей к амплитуде периодической составляющей номинального тока отключения ВКв момент размыкания контактов

н= 47.

4.1.4. Сквозные токи КЗ

ВКво включенном положении должен выдерживать без повреждений, могущих препятствовать его исправной работе, электродинамическое и термическое воздействие сквозных и ударных токов КЗ

— Предельный сквозной ток КЗ

iпс= 1,8.2.Iном.о= 1,8.2.31,5 = 80,186 кА;

— Эффективное значение предельного сквозного тока КЗ

Iпс= iпс/3 = 80,186/3 = 46,295 кА;

— Предельный ток термической стойкости

Iпс= I ном.о= 31,5 кА;

— Время протекания предельного тока термической стойкости

T пт= 2 c.

4.1.5. Ударные токи КЗ

— Ударный ток КЗ:

iуд= iпс= 80,186 кА;

— Эффективное значение ударного тока КЗ:

Iуд= iуд/3 = 80,186/3 = 46,295 кА.

4.2. Расчёт кратковремённого нагрева токоведущих частей токами КЗ

Условие термической стойкости токоведущих частей: кдоп. Используя кривые адиабатического нагрева проводников = f(A){6, стр.83}, можно найти температуру токоведущих частей в конце КЗки сравнить её с предельно допустимой температурой нагрева доп.

Значение коэффициента Апри температуре копределяется по формуле:

Ак= Ан+ (Iт/F)2.tт, где

Ан– значение коэффициента Апри температуре проводника перед началом КЗн, равной наибольшей допустимой температуре нагрева при длительной работе при номинальном токе;

Ак — значение коэффициента Апри температуре проводника н;

Iт — ток КЗ(термической стойкости), протекающий за времяtт= 2 сек.

Проверке подлежат

Медный ламельный контакт ДУ

н= 90С {ГОСТ 8024-84}, доп= 300С, Ан= 1,60.1016А.сек/м2

 Ак= 1,6.1016+ (31500/0,00257)2.2 1,65.1016А.сек/м2

к= 120Сдоп.

Латунная токоведущая труба ДУ

н= 60С {ГОСТ 8024-84}, доп= 250С, Ан= 0,40.1016А.сек/м24

 Ак= 0,40.1016+ (31500/0,003890)2.2 0,50.1016А.сек/м2

к= 145Сдоп.

Рис 7. Тепловая модель ДУВВМ-500

4.3. Исходные данные для расчёта

нажатия в скользящем ламельном контакте

Исходные данные взяты из литературы {4}, {5}, {6}, таблицы 2.

— Номинальный ток выключателя Iном= 2000 А;

— Максимальная температура контактов из меди и

медных сплавов доп= 120C;

— Превышение температуры контакта над температурой

удалённых точек = 5 К;

— Количество ламелей m= 15;

— Количество точек касания для линейного контакта n= 2;

— Удельное сопротивление меди при 0C= 1,62.10-8Ом.м;

— Температурный коэффициент электрического

сопротивления меди при 0C= 0,00433 K-1;

— Теплопроводность меди при 0C= 388 Вт/(м.К);

— Микротвёрдость меди при 0CH= 730 МПа;

— Температура плавления меди = 1083С;

— Температурный коэффициент электрического

сопротивления меди при 0C= 0,00433 K-1;

— Коэффициент шероховатости поверхности м= 1;

— Коэффициент неравномерности по точкам касания kн = 1,1 1,3.

Предварительные расчёты:

 = .(1+cu.доп) = 1,62.10-8.(1 + 0,00433.105) = 2,357.10-8Ом.м;

 = .(1 — т.доп) = 388.(1 — 1,8.10-4.120) = 379,619 Вт/(м.К);

н= 273 + доп= 273 + 120 = 393 К; пл= 273 + пл= 273 + 1083 = 1356 К;

H=H.[1-(н/пл)2/3]/[1-(273/пл)2/3]=730.[1-(393/1356)2/3]/[1-(273/1356)2/3]; H= 622,5 МПа.

Расчёт контактного нажатия по сферической формуле:

Fк.сфр= [n.(Iном/(n.m).kн)2.kл..м.Hб]/[16.2.(аrccos(Tк/Tм))2];

Fк.сфр= [2.(2000/(2.15).1,2)2.2,357 10-8.3,14159.3,7.108]/

/[16.379,6192.(аrccos(388/393))2];

Fк.сфр= 7,826 H.

Расчёт контактного нажатия по эллиптической формуле:

Fк.элп= [n.(Iном/(n.m).kн)2...см]/[32..(Tк — Tм)];

Fк.элп= [2.(2000/(2.15).1,2)2.2,357.10-8.3,14159.3,7.108]

/[32.379,619.(388 — 393)];

Fк.элп= 7,972 H.

4.4. Расчёт параметров скользящего

ламельного контакта ДУ программой {4}

— Исходные данные:

Исходные данные для расчёта взяты из {3}, {4}, {5}.

Материал контактной пары латунь/медь;

Номинальный ток 2000 А;

Номинальный ток отключения 31500 А;

Допустимая температура в номинальном режиме 120+273=393 К;

Допустимая температура при КЗ 300+273=573 К;

Температура плавления 1083+273=1356 К;

Твердость по Бринелю при 0С 5.108Н/м2;

Теплопроводность 388 Вт/(м.К);

Длина ламели 0,051 м;

Внутренний диаметр ламели 0,082 м;

Внешний диаметр ламели 0,116 м;

Сечение ламели 0,001785 м2;

Число ламелей 15;

Число точек касания 2.

— Результаты расчёта:

В номинальном режиме сила контактной пружины 7,953 Н;

В режиме короткого замыкания максимальная

температура точки касания 1247 К;

Электродинамическая сила притяжения,

действующая на одну ламель 13,083 Н;

Электродинамическая сила отталкивания,

действующая на одну ламель 6,830 Н;

Фактическое нажатие 10,230 Н;

Переходное сопротивление контакта 7,559.10-6Ом;

Тепловые потери в контакте 30,236 Вт.

4.5. Расчёт распределения температуры методом тепловых схем

Расчёт распределения температуры по длине стержневой системы, состоящей из нескольких участков (стержней), каждый из которых имеет постоянное сечение, основан на использовании метода тепловых схем. В практику тепловых расчётов вводится понятие «тепловой четырёхполюсник». Рассматривается стержневая система, состоящая из nучастков. В этой системе выделяется j-й участок конечной длины, имеющий равномерно распределённый объёмный источник энергии и взаимодействующий с участками i(i= j — 1) и k(k= j+ 1). Пусть в установившемся режиме теплообмена данный участок jвоспринимает от участка iкакое-то количество тепла (Q1), передаёт участку k, количество тепла (Q2), а с его боковой поверхности в окружающую среду уходит тепловой поток Q2. Избыточные температуры на концах участка равны ijjk.

Рассмотренный случай взаимодействия j-го участка с соседними участками и с окружающей средой может быть представлен в виде симметричной Т-образной тепловой схемы – теплового четырёхполюсника, параметры которого (Rj’, Rj’’, yj) таковы, что при заданных значениях ijи jkтепловые потоки Q1, Q2и Q3сохраняют свои значения. Замена каждого участка стержневой системы подобной тепловой схемой и их соответствующее соединение даёт тепловую схему всей стержневой системы, при этом условия сопряжения на стыках соседних участков выполняются автоматически.

Полученную тепловую схему стержневой системы рассчитывают и находят избыточные температуры на концах каждого участка.

Далее устанавливается взаимосвязь между температурами на концах j-го участка (ijи jk) с распределением температуры по его длине, а также взаимосвязь между геометрическими и тепловыми параметрами j-го участка с элементами тепловой схемы. Для этого находится распределение температуры по длине j-го участка, причём известны и не зависят от температуры длина стержня L, избыточные температуры на его концах ijи jk, коэффициенты теплопроводности и теплоотдачи kэкв, периметр S, сечение Fи удельная мощность равномерно распределённого объёмного источника энергии W.

Этот случай описывается дифференциальным уравнением

d2/dx2– b2.= — W/, b2= kэкв.S/.F,

решение его при граничных условиях j(0) = ijи j(L) = jkимеет вид:

j(x) = (1/sh(b.L)).[(ij — yj).ch(L– x).b+ (jk — yj).sh(b.x)] + yj

Из дифференциального уравнения находятся тепловые потокиQ1и Q2

Q1= — .F.(d/dx)x=0= (.F.b)/(sh(b.L)).[(ij — yj).ch(b.L) — (jk — yj)];

Q2= — .F.(d/dx)x=L= (.F.b)/(sh(b.L)).[(ij — yj) — ch(b.L).(jk — yj)].

Установившаяся температура, которую имел бы участок при отсутствии взаимодействия с другими участками

yj= a2/b2, а2= j2./+ kэкв.S./.F;

yj= (j2..F+ kэкв.S.)/(kэкв.S).

Для тепловой схемы с использованием законов Кирхгофа

Q1– Q2– Q3= 0;

— ij+ Q1.Rj’ + Q3.Rj’’ + yj= 0;

— ij+ Q3.Rj’’ + Q2.Rj’ + ik= 0.

Решая систему уравнений относительно Rj’ и Rj’’, можно получить выражения для тепловых сопротивлений участков конечной длины

Rj’ = (ch(b.L) – 1)/(.F.b.sh(b.L)); Rj’’ = 1/(.F.b.sh(b.L)).

Расчёт тепловых сопротивлений Rj’ и Rj’’, установившихся температур yjучастков системы сведём в таблицу 6.

Влияние контакта учитывается дополнительным подводом тепла

Pк= Iном2.Rк,

где Rк– переходное сопротивление контакта.

Pк= 20002.7,559.10-6= 30,236 Вт;

Тепловая схема замещения токоведущей системы представлена в приложении. Для расчёта распределения температуры по длине токопровода методом тепловых схем используется программный пакет, разработанный на кафедре ТВН.

Таблица 6. Исходные данные для программного теплового расчёта

Параметры	I — VIII	II — VII	III — VI	IV — V
L, м	0,060	0,060	0,140 / 0,400	0,050 / 0,060
S, м	1,130	0,314	0,314	0,188
F, м2.10-2	10,0 / 17,0	7,540	7,540	5,720
, Вт/(м.°С)	040	160	160	100
j, А/м2.106	0,020	0,265	0,265	0,140
Rт, (м.°С)/Вт	-	0,623	0,128	0,200
kэкв, Вт/(м2.°С)	-	4,683	16,390	20,050
b	-	0,350	0,653	0,813
Rj’, Ом	0,003	0,373	0,116 / 0,274	0,078
Rj’’, Ом	0,760	14,140	1,710 / 0,610	4,600
yj,°С	40,0	61,5	47,2	57,0

L — длина участка с однородной изоляцией;

S — периметр токоведущего стержня на участке однородности;

F — сечение токопровода на участке однородности;

 — коэффициент теплопроводности материала токопровода на участке;

j– плотность тока;

 — коэффициент теплопроводности материала токопровода на участке.

V. РАСЧЁТ ГАЗОДИНАМИЧЕСКИХ

ПРОЦЕССОВ В ДУ

ВВпредставляет собой сложный пневматический аппарат автоматического действия, в котором все основные операции, связанные с его работой: гашение дуги, перемещение размыкающихся контактов и ряд других — осуществляются посредством сжатого воздуха. Из этого следует, что с тем или иным циклом работы такого выключателя связана совокупность газодинамических процессов, протекающих в отдельных элементах или одновременно, или в определённой последовательности.

Основными газодинамическими процессами в ВВявляются:

Истечение сжатого воздуха из резервуаров, камер;
Наполнение сжатым воздухом воздухопроводов, камер гашения дуги;
Движение воздуха в трубах, отверстиях и насадках.

Ходом этих процессов непосредственно определяются наиболее важные эксплуатационные характеристики ВК(время отключения, время включения, дугогасящая способность, сброс давления в резервуаре и др.).

При рассмотрении газодинамических процессов в большом числе случаев задачу можно упростить, сделав следующие предположения:

Истечение газа происходит адиабатически;
Процесс истечения имеет установившийся характер;
Потери на трение в большинстве случаев отсутствуют.

5.1. Расчёт динамики пневматического механизма ДУ ВВ

Во включенном состоянии ВВ, давление в колонке ДУравно атмосферному, т.е. p= pа= 0,1 МПа. При подаче команды управления на отключение ВВв течение менее 0,06 сек{3}контакты ДУдолжны разойтись под воздействием давления сжатого воздуха, наполняющего в это время колонку камер ДУ. В момент, когда давление сжатого воздуха сравняется с давлением сопротивления со стороны поршневого механизма подвижного контакта ДУ, подвижный контакт придёт в движение.

Сила сопротивления сжатому воздуху Qc

Qc= Qп+ Pпч+ Qтр= 1765,197 + 112,776 + 50 = 1927,937 Н, где

Qп — сила номинального контактного нажатия, Qп= 180.9,807 = 1765,197 Н;

Pпч — вес подвижных частей (буфера, поршневого кольца, пружины поршневого механизма и подвижного контакта),Pпч= 112,776 Н;{3}

Qтр — сила трения в скользящем контакте, принимаемQтр= 50 Н.

Давление, при котором поршневое кольцо камеры ДУначнёт перемещаться

pтр= p+ Qc/S= 0,1.106+ 1927,937/(5,027.10-3) = 0,483 МПа, где

S — активная площадь поршневого кольца камеры,

S= (/4).(dн2– dв2) = (3,142/4).(0,1162– 0,0842) =5,027.10-3м2, где

dниdв– соответственно, наружный и внутренний диаметры поршня {3}.

Давление сжатого воздуха в ДУв первом приближении можно принять

pt= pтр+ b.t, где

b — постоянная нарастания давления наполнения ДУ,b= 600 сек-1;

t– время протекания процесса.

Ход подвижных контактов

h(t)= S/(6.10-5.mпч).b.t3= 5,027.10-3/(6.10-5.11,5).600.t3= 4,371.103.t3, где

mпч– масса подвижных частей (буфера, поршневого кольца, пружины поршневого механизма и подвижного контакта), mпч11,5 кг{3}.

Максимальное значение, на которое расходятся контакты ДУпри отключении ВВhмакс= 0,040 м{3}. Время, за которое контакты разойдутся на эту величину можно определить из последней зависимости

tдв= 3(6.10-5.11,5.0,040)/(5,027.10-3.600) = 2,092.10-2сек(20,920 мсек).

Скорость движения подвижного контакта описывается выражением

V(t)=S/(2.10-5.mпч).b.t2=5,027.10-3/(2.10-5.11,5).600.t2,V(t)=1,311.104.t2, м/с

Графические зависимости V(t) и h(t) представлены на рис.8.

5.2. Выбор необходимого объёма резервуара

Расчёт ведётся по формуле:

Vмин= (0,57.S.с.t)/ln(Pн/Pк)1/k, где

S– площадь сечения выхлопных отверстий. На один полуполюс ВВприходится четыре цилиндрических сопла диаметром d1= 0,055 ми двадцать конических отверстий диаметром d2= 0,015 м. Отсюда:

S= (/4).(1.4.d12+ 2.20.d22), где

1,2 — коэффициенты сужения струи отверстий: 1= 0,5, 2= 0,7;

S= (3,142/4).(0,5.4.0,0552+ 0,7.20.0,0152) = 8,414.10-3м2;

с — скорость звука в воздухе при начальных условиях, с= 356 м/сек;

t– время, в течение которого контакты разомкнуты и происходит свободное истечение воздуха из ДУ, t= tбп= 0,3 сек; {3}

Pн– начальное давление в резервуаре Pн= 2,1 МПа; {3}

– давление в резервуаре после отключения, Pк= 1,9 МПа; {3}

k — показатель адиабаты, k= 1,4.

Vмин= (0,57.8,414.10-3.356.0,3)/ln(2,1/1,9)1/1,4= 2,651 м3.

По конструктивным соображениям объём резервуара полуполюса V= 3,6м3.

5.3. Расчёт процесса наполнения камер ДУ сжатым воздухом

5.3.1. Исходные данные для расчёта

Исходные данные для расчёта взяты из {3}и непосредственно с конструкторских чертежей:

— Внутренний диаметр камеры ДУdкв= 0,208 м;

— Внутренний диаметр опорной колонки dив= 0,160 м;

— Высота колонки камер ДУполуполюса hк= 3,6 м;

— Высота опорной колонки hи= 4,1 м;

— Диаметр отверстия главного дутьевого клапана dдк= 0,170 м;

— Начальное давление воздуха в резервуаре p= 2,0 МПа;

— Объём резервуара половины полюса 3,6 м3;

— Средний диаметр контактно-поршневого механизма dм= 0,130 м.

Эффективное сечение отверстия главного дутьевого клапана

S1= (/4)..dдк2= (3,142/4).0,45.0,1702= 1,024.10-2м2, где

 — коэффициент сужения струи дутьевого клапана, принимаем = 0,45.

Суммарное эффективное сечение отверстий контактных сопел

S2= 8,414.10-3м2, см. выше.

5.3.2. Расчёт наполнения ДУ при закрытых соплах в надкритическом режиме

Расчётная схема дана на рис.10. Объём, заполняемый сжатым воздухом

V2= (/4).(dив2.hи+ [dкв2 — dм2].hк),

V2= (/4).[0,1602.4,1 + (0,208.2 — 0,1302).3,6] = 0,157 м3.

Расчёт ведётся согласно уравнению {4, стр.288-289, ф.(10-7),(10-10)}

pt= pн.(1 — 1.(/нk).t)k, где

pн= 0,1 МПа; Tн= 273 + 40 = 313K;R= 293,7;c= 355,6 м/сек.

н= pн/(R.Tн) = 0,1.106/(293,7.313) = 1,088 кг/м3;

= p/(R.T) = 2,1.106/(293,7.313) = 22,844 кг/м3.

1= (0,57.S1.c)/V2= (0,57.1,024.10-2.355,6)/0,157 = 13,220 сек-1.

При этом расчётная формула принимает вид

pt= (10-1).(1 + 268,363.t)1,4, МПа

По этой формуле рассчитана и построена начальная часть кривой рис.9. Надкритический режим заканчивается при pt= 0,523.p= 1,098 МПа. Этому соответствует время t1= 16,907.10-3сек.

Рис.10. К расчёту первой стадии Рис.11. К расчёту второй стадии

наполнения камеры выключателя наполнения камеры выключателя

5.3.3. Расчёт наполнения при закрытых соплах в подкритическом режиме

Расчётная схема дана на рис.10. Давление рассчитывается по уравнению

= t



tп= 2. (dt/[t.(t)], где (t) = [2/(1 — k).(1 — (k– 1)/k)],



= 0,53

1/2= k.S1.c/V2= 1,4.1,024.10-2.355,6/0,157 = 32,470 сек-1.

Расчёт ведётся графическим интегрированием {4, стр.290, рис.10-5}. Участок кривой также построен на рис.9. Длительность режима t2мала.

5.3.4. Расчёт второй стадии наполнения

По истечении времени t2происходит открытие контактных сопел ДУи начинается вторая стадия наполнения. Расчётная схема дана на рис.11. В ходе этой стадии существенную роль играет имеющееся сужение воздушного тракта в месте перехода из дутьевой трубы в камеру. Учитывая это, следует считать за объём V2объём только внутренней полости камеры V2’, за сечение S1– сечение входного отверстия из трубы в камеру S1’.

В нашем случае

V2’ = (/4).3,6.(0,2082 — 0,1302) = 0,075 м3;

S1’ = .(/4).dив2= 0,45.(3,142/4).0,162= 9,048.10-3м2;

S2/S1’ = 9,048.10-3/1,021.10-2= 0,886 0,9.

Расчёт ведётся на основании уравнения {4, стр.292, ф.(10-23)}

= t



tп= V2’/(k.S1’.c). (dt/[t.() – 0,57.(S2/S1’).(k– 1)/k]



= н

Численное значение входящего множителя

V2’/(k.S1’.c) = 0,075/(1,4.9,048.10-3.355,6) = 1,665.10-2сек-1.

Воспользовавшись графической зависимостью {4, стр.301, рис.10-12}

() = .() – 0,57.(S2/S1’).(k– 1)/k,

по которой построена подынтегральная функция уравнения, представленного выше 1/() = f() {4, стр.301, рис.10-13}, при начальном значении н= 1 — pтр/p= (2,1 — 0,483)/2,1 = 0,770 найдена зависимость t= f1(t) pt= t.p= t.2,1.106= f2(t).

На рис.9 построен рассчитанный таким образом участок кривой, соответствующий второй стадии наполнения.

Этой стадии соответствует отрезок времени t3. Процесс заканчивается в момент времени t4= t1+ t2+ t3, когда происходит закрытие дутьевого клапана. В данном случае t4сек, что соответствует заявленному значению (см. таблицу 2) собственного времени отключения.

5.4. Расчёт истечения воздуха через сопло

при наличии в нём электрической дуги

При решении данной задачи принимаются следующие упрощения:

Параметры неподвижного воздуха в камере не меняются;

Тепловая энергия, выделяемая рассматриваемым участком ствола дуги, непрерывно поступает в газовый поток и равномерно распределяется по всему потоку;

Рассматривается истечение газа без трения.

Для газового потока справедлив закон сохранения энергии, уравнение состояния, уравнение постоянства массового расхода. Из этих соотношений можно получить формулу для расчёта скорости газового потока

с1= 8600.P.S2/N, {4, стр.155, ф.(5-80)}, где

P– давление в камере к моменту зажигания дуги 1,6 МПа;

S2 — суммарное эффективное сечение отверстий сопел S2= 8,414.10-3м2;

N– мощность дуги, равная количеству тепла, подводимого к единице массы газа в единицу времени

N= uд.iд, где

uд– напряжение на рассматриваемой части ствола дуги, uд1000 В;

iд– ток дуги, в качестве расчётного берётся амплитуда номинального тока отключения

iд= 2.Iном.о= 2.31,5 = 44,548 кА.

Скорость истечения на внешнем срезе сопла будет равна скорости звука c= 20,1.T= 20,1.(273 + 40) = 20,1.313 = 355,6 м/сек {4, стр.288}.

с1= 8600.1,6.106.8,414.10-3/(1000.44,548.103) = 25,989 м/сек.

При отсутствии дуги и расхождении контактов в сопле устанавливается критическая скорость истечения воздуха, равная 355,6 м/сек. При наличии дуги происходит быстрый нагрев воздуха в сопле и подъём давления. В результате скорость истечения воздуха падает; причём чем больше ток, тем сильнее торможение воздушного потока. При определённом значении тока происходит термодинамическая закупорка сопла, когда скорость воздуха падает до нуля. При закупорке сопла дуга не гаснет, т.к. отсутствует необходимый отвод теплоты от неё.

Экспериментально установлено, что для успешного гашения дуги необходимо, чтобы скорость воздуха не опускалась ниже 7-10 м/секпри амплитудном значении тока, что и имеет место в данном случае.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Подводя итог своего курсового проекта, в ходе которого был произведён обзор ВВ, рассмотрены основные серии существующих в настоящий момент ВВ, описана конструкция и работа ВВМ-500, произведена проверка изоляции для этого ВК, выполнены токовые расчёты и описаны некоторые вопросы газодинамики ВВМ-500, хочу ещё раз выделить, на мой взгляд, основные причины отказов ВВ, которые и в настоящее время являются «проблемными»:

Утечка сжатого воздуха через концевые и центральные дутьевые сопла ДУиз-за повреждений резиновых уплотнений;

Самопроизвольное отключение полюсов ВКиз-за дефектов клапанов отключения;

Самопроизвольные включения;

Разрушения пружин концевых сопел ДУ;

Самопроизвольные понижения давления сжатого воздуха в системе с последующим самопроизвольным восстановлением.

Несмотря на значительный прогресс, достигнутый за последние годы в развитии элегазовых и совершенствовании маломасляных и вакуумных ВК, область применения ВВпока ещё достаточно обширна. Следующие обстоятельства будут, по-видимому, способствовать даже расширению этой области в ближайшие годы:

В ближайшие годы вряд ли можно ожидать, что токи отключения элегазовых и маломасляных ВКбудут превышать 80-100 кА, особенно при напряжениях свыше 35 кВ, в то время как уже сейчас широко применяются генераторные ВВс током отключения до 250 кАи требуются выключатели на напряжение свыше 750 кВс током отключения до 100 кА;

Из-за необходимости сжатия элегаза в процессе отключения и вследствие относительно низкой скорости истечения экономически нецелесообразно создавать эти ВКс временем отключения, меньшим, чем два периода, тогда как время отключения ВВуже теперь технически доступными средствами может быть доведено до одного периода;

Проблемы подогрева элегаза и поддержания высокой герметичности уплотнений при минусовых температурах определяют преимущества ВВв районах с холодным климатом;

Отключение токов КЗвблизи мощных источников энергии с высоким содержанием апериодической составляющей также может быть пока осуществлено только ВВ.

Кроме того, даже без учёта этих обстоятельств при напряжениях свыше 420 кВВВпока экономически более выгодны, чем ВКдругих типов.

ЛИТЕРАТУРА

Афанасьев В. В. Конструкции выключающих аппаратов. Л.: Энергия, Ленинградское отделение, 1969. – 640 с;

Афанасьев В. В., Вишневский Ю. И.Воздушные выключатели. Л.: Энергия, Ленинградское отделение, 1981. – 384 с;

Инструкция воздушных выключателей с воздухонаполненным отделителем серии ВВ-330, ВВ-500и ВВМ-500 — Е.: Уралэлектротяжмаш, 1985;

Кукеков Г. А.Выключатели переменного тока высокого напряжения. Л.: Энергия, Ленинградское отделение, 1972. – 336 с;

Справочник по электрическим аппаратам высокого напряжения / Под редакцией В. В. Афанасьева. — Л.: Энергия, 1987. — 544 с;

Чунихин А. А., Жаворонков М. А.Аппараты высокого напряжения. М.: Энергоатомиздат, 1985. — 432 с;

Электрические аппараты высокого напряжения / Под редакцией Г. Н. Александрова. — Л.: Энергоатомиздат, 1989. — 344 с.

ПРОГРАММНОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ

ПРИЛОЖЕНИЕ

Overview

Надкритический Режим
Пневматика

Sheet 1: Надкритический Режим

t, мсек

0.0

2.0

4.0

6.0

8.0

10.0

12.0

14.0

16.0

18.0

20.0

22.0

24.0

26.0

28.0

30.0

32.0

34.0

36.0

38.0

40.0

42.0

44.0

46.0

48.0

50.0

52.0

54.0

56.0

58.0

P(t), МПа

0.1

0.16

0.23

0.31

0.39

0.47

0.57

0.66

0.76

0.87

0.97

1.09

1.2

1.32

1.44

1.56

1.69

1.82

1.95

2.09

2.22

2.36

2.51

2.65

2.8

2.95

3.1

3.25

3.41

3.56

Sheet 2: Пневматика

t, мсек

2.0

4.0

6.0

8.0

10.0

12.0

14.0

16.0

18.0

20.0

20.9

V(t), м/с

0.05

0.21

0.47

0.84

1.31

1.89

2.57

3.36

4.25

5.24

5.73

h(t), мм

0.0

0.3

0.9

2.2

4.4

7.6

12.0

17.9

25.5

35.0

39.9


*t, мсек*	2	4	6.0	8.0	10.0	12.0	14.0	16.0	17.0	19.0	22.0	24	26	28	30	32	34	36	38	40	42	44	46	48	50	52	54	56	58.97	60
*V(t), м/с*	0.1	0.18	0.28	0.38	0.5	0.62	0.75	0.89	1.03	1.2	1.34	1.4	1.43	1.44	1.55	1.57	1.6	1.71	1.72	1.74	1.77	1.8	1.81	1.84	1.86	1.88	1.9	1.91	1.92	1.93	1.94

Фор.	Зона	Поз.	Обозначение	Наименование	Кол.	Приме- чание
				Документация

А1			18.02 342311 004 СБ	Сборочный чертёж	1

				Сборочные единицы

		1		Головка	1
		2		Изолятор	5
		3		Клапан выхлопной	12
		4		Кожух камеры	20
		5		Контакт неподвижный	5
		6		Механизм камеры	5
		7		Фланец верхний	1
		8		Фланец нижний	1
		9		Фланец средний	4

				Детали

		10		Болт специальный	12
		11		Втулка	5
		12		Гайка специальная	1
		13		Гайка специальная	1
		14		Кольцо	12
		15		Переходник	12
		16		Кольцо резиновое	20
		17		Уплотнение	12
		18		Уплотнение	12
		19		Уплотнение	12
		20		Уплотнение	1
					18.02 342311 004 СБ

Изм	Лист	Nдокумента	Подпись	Дата
Студент	Голубев		01,00	Камера гасительная	Лит.	Лист	Листов
Руковод.	Гайсинский				1	2
				УГТУ-УПИ Кафедра ТВН Э – 5522
Н. контр.
Зав. каф.	Шипицын

Фор.	Зона	Поз.	Обозначение	Наименование	Кол.	Приме- чание
				Стандартные изделия

		21		Винт М 6 х 12	80
				ГОСТ 1476 – 84
				Гайки
				ГОСТ 15521 – 70
		22		М10	-	190 шт.
		23		М16	50
				Шайбы
				ГОСТ 6402 – 70
		24		6,5 / 14 х 1,5	80
		25		6 Н – 65 Г	80
		26		16 Н – 65 Г	50
		27		10 Н – 65 Г	-	190 шт.
				Шпильки
				ГОСТ 22034 – 76
		28		М 10 х 90 40 / 40	32
		29		М 10 х 100	20
		30		М 10 х 105	-	120 шт.
		31		М 16 х 85 50 / 25	12
		32		М 16 х 110 60 / 25	50











					18.02 342311 004 СБ	Лист

2
Изм	Лист	Nдокумента	Подпись	Дата


*t, мсек*	2.5	5.0	7.5	10.0	12.5	15.0	17.5	20.0	22.5	25.0
*V(t), м/с*	7	7	7.5	8	8.5	10	11.5	14	12.5	10.5	10
h(t), мм	70	67.5	66.0	65.5	65.0	64.5	63.0	62.5	61.5	60.0	59
	77	75	74	74	74	75	75	77	74	71	69