Сочинение: Судовые холодильные установки
--PAGE_BREAK--2. Обоснование темы дипломной работы.Анализ эксплуатации всего многообразия и разнотипности судовых холодильных установок действующего флота рыбной промышленности показывает, что наряду с прогрессом и удачными техническими решениями имеют место много недоработок, непродуманных решений при проектировании схем разводки трубопроводов хладагента, компоновки оборудования. Схемы не имеют недостаточной «гибкости», обеспечивающей многовариантность работы, дающей возможность маневрировать при различных возникающих на промысле условиях работы. Необходимые узлы отсутствуют, и имеются подчас лишние и непродуманные. Примером такой непродуманности может служить судовая холодильная установка БАТМ типа «Пулковский меридиан», где для снятия снеговой шубы горячими парами хладагента предусмотрен специальный предохранитель для получения этих горячих паров за счет тепла подаваемого в испаритель водяного пара. Ошибочность такого решения очевидна: в одну полость испарителя подается горячий пар, а в другую дросселируется хладагент с отрицательной температурой, что вызывает напряженность металла и приводит к нарушению прочности и плотности конструкции.
К отрицательным факторам в этом случае необходимо отнести также потерю полезного объёма занимаемого ненужным оборудованием, и самое главное, здесь имеет место большой расход энергии, что идет в разрез в общей тенденцией на ресурсосбережение в тоже время в схеме этой холодильной установки достаточно сделать незначительные переключения трубопроводов, и тогда, станет возможным отдельная работа на трюмы и морозильные аппараты, и соответственно можно будет попеременно снимать снеговую шубу.
В тоже время на судах типа БМРТ «Пионер Латвии» морозильные аппараты LВН 22.5 обеспечивают аммиаком по безнасосной схеме. Таким образом, отпадает необходимость в оборудовании: два циркулярных ресивера, два амми<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519730116-5469.coolpic» v:shapes="_x0000_s1374 _x0000_s1375 _x0000_s1376 _x0000_s1377 _x0000_s1378 _x0000_s1379 _x0000_s1380 _x0000_s1381 _x0000_s1382 _x0000_s1383 _x0000_s1384 _x0000_s1385 _x0000_s1386 _x0000_s1387 _x0000_s1388 _x0000_s1389 _x0000_s1390 _x0000_s1391 _x0000_s1392 _x0000_s1393">ачных насоса, множество арматуры, трубопроводов и автоматики, а так же нет надобности затрат на дополнительную энергию на привод аммиачных насосов.
Суда типа БМРТ за период более 40 летней эксплуатации зарекомендовали себя как суда промыслового флота с большой ремонтной пригодностью, хорошими мореходными качествами, удачным выбором соотношения промысловых и мореходных параметров.
Суда типа БМРТ отличаются хорошим состоянием корпуса. Суда этого типа сконструированные и построенные 40 лет назад до настоящего времени находятся в эксплуатации (например, УТС – 3 – БМРТ «Лев Толстой» постройки 1958г.) поэтому, учитывая мореходные, экономические достоинства судов типа БМРТ не исключена в дальнейшем возможность постройки этого судна. Но холодильное оборудование на этом судне морально и физически устарело.
Так морозильные аппараты типа LINOEтележечно-тунельного типа имеют большую долю ручного труда. Компрессоры поршневые ДАУ – 80 ненадёжны в <img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519741054-5484.coolpic» v:shapes="_x0000_s1494 _x0000_s1495 _x0000_s1496 _x0000_s1497 _x0000_s1498 _x0000_s1499 _x0000_s1500 _x0000_s1501 _x0000_s1502 _x0000_s1503 _x0000_s1504 _x0000_s1505 _x0000_s1506 _x0000_s1507 _x0000_s1508 _x0000_s1509 _x0000_s1510 _x0000_s1511 _x0000_s1512 _x0000_s1513">эксплуатации, т.к. при незначительном заливе жидким аммиаком происходит разрушение блока-картера, тоже самое происходит при замерзании воды в охлаждённой рубашке блока.
Холодильная установка имеет низкий уровень автоматизации. Хладагент – аммиак имеет высокую токсичность (при утехах). Поэтому возникает необходимость замены холодильной установки на более современную в достижениях холодильной техники.
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519746538-5488.coolpic» v:shapes="_x0000_s1394 _x0000_s1395 _x0000_s1396 _x0000_s1397 _x0000_s1398 _x0000_s1399 _x0000_s1400 _x0000_s1401 _x0000_s1402 _x0000_s1403 _x0000_s1404 _x0000_s1405 _x0000_s1406 _x0000_s1407 _x0000_s1408 _x0000_s1409 _x0000_s1410 _x0000_s1411 _x0000_s1412 _x0000_s1413">
3. Описание холодильной установки
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519752026-5502.coolpic» v:shapes="_x0000_s1414 _x0000_s1415 _x0000_s1416 _x0000_s1417 _x0000_s1418 _x0000_s1419 _x0000_s1420 _x0000_s1421 _x0000_s1422 _x0000_s1423 _x0000_s1424 _x0000_s1425 _x0000_s1426 _x0000_s1427 _x0000_s1428 _x0000_s1429 _x0000_s1430 _x0000_s1431 _x0000_s1432 _x0000_s1433">
3. Описание холодильной установки.
Судовая холодильная установка состоит из двух систем холодильного агента обслуживающих каждый роторный морозильный аппарат FGP-25-3, включающих в себя два тандемных винтовых компрессорных агрегата оснащенных винтовыми КМ S3-900 и КМ S3-315.
KMS3-600 обслуживает грузовые трюма. В состав также входят:
- система кондиционирования воздуха;
- эжекционные кондиционеры;
- система охлаждения провизионных камер из холодильных агрегатов с воздушными конденсаторами;
- система предварительного охлаждения рыбы.
В качестве хладагента использован R22.
Тандемный винтовой компрессорный агрегат состоит из винтовых КМ S3-900 (низкой ступени) и КМ S3-315 (высокой ступени).
Хладопроизводительность агрегата при температуре кипения хладагента -55°С и температуре конденсации 37°С. Привод компрессоров осуществляется от отдельных электродвигателей мощностью 52кВт КMR225 М2 и 71кВт KMR250 S2. Общая масса агрегата с учетом массы обоих электродвигателей 4000 кг.
Рабочие вещества холодильной установки: хладагент фреон-22 и холодильное масло ХК-57. Для отделения масла от паров предусмотрен маслоотделитель. Масляной насос производительностью 2 л/мин, минимальным давлением 4кгс/см2 свыше давления из маслоотделителя в КМ S3-900 и S3-315 для смазки, уплотнения и отбора части тепла сжатых паров.
С помощью тандемного двухступенчатого винтового агрегата в системе охлаждения роторного плиточного морозильного аппарата типа FGP-25-3 поддерживается заданная температура кипения.
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519757528-5490.coolpic» v:shapes="_x0000_s1434 _x0000_s1435 _x0000_s1436 _x0000_s1437 _x0000_s1438 _x0000_s1439 _x0000_s1440 _x0000_s1441 _x0000_s1442 _x0000_s1443 _x0000_s1444 _x0000_s1445 _x0000_s1446 _x0000_s1447 _x0000_s1448 _x0000_s1449 _x0000_s1450 _x0000_s1451 _x0000_s1452 _x0000_s1453">Для режима замораживания КМ тандемных винтовых компрессорных агрегатов вырабатывают нужный холод.
КМ НД засасывает пар хладагента из отделителя жидкости через регенеративный теплообменник и сжимает его до промежуточного давления.
КМ ВД засасывает пар хладагента, нагнетаемый КМ НД и дальнейшим сжатием его.
Дополнительно КМ ВД засасывает хладагент из переохладителя жидкости вместе с хладагентом, нагнетаемым КМ НД подается в сжатом состоянии через маслоотделитель в кожухотрубные конденсаторы.
Переохладитель жидкости служит для переохлаждения сжиженного хладагента. Переохлаждение достигается путем теплообмена с испаряющимся хладагентом. В маслоотделителе большей частью отделяется масло, уносимое паром хладагента.
В кожухотрубных конденсаторах пар хладагента конденсируется, отдавая тепло охлаждающей воде. Жидкий хладагент поступает в линейный ресивер, затем он протекает через фильтр осушки, который поглощает воду. После этого основной поток жидкого хладагента протекает через систему труб переохладителя жидкости, причем он переохлаждается. Переохлаждение достигается тем, что ещё до переохладителя жидкости отводится частичный поток жидкого хладагента, который дросселируется в переохладитель жидкости через регулирующий вентиль.
Дросселируемый х.а. отнимает тепло от жидкого х.а. и испаряется.
Поток испарившегося х.а. засасывается КМ ВД. Затем основной поток жидкого х.а. протекает через теплообменник для возврата масла. В котором происходит теплообмен со впрыснутым х.а., поступающим от напорного трубопровода насоса х.а.
После этого жидкий х.а. протекает через регенеративный теплообменник до отделителя жидкости. Там проходит теплообмен с х.а. (всасываемым газом), поступающим из отделителя. Затем жидкий х.а., выходящий из регенеративного <img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519757528-5490.coolpic» v:shapes="_x0000_s1454 _x0000_s1455 _x0000_s1456 _x0000_s1457 _x0000_s1458 _x0000_s1459 _x0000_s1460 _x0000_s1461 _x0000_s1462 _x0000_s1463 _x0000_s1464 _x0000_s1465 _x0000_s1466 _x0000_s1467 _x0000_s1468 _x0000_s1469 _x0000_s1470 _x0000_s1471 _x0000_s1472 _x0000_s1473">теплообменника, дросселируется в отделитель жидкости через ручной регулирующий вентиль.
Уровень х.а. в отделителе жидкости поддерживается в определённых пределах посредствам регуляторов уровня жидкости. Насос х.а. засасывает жидкий х.а. от отделителя жидкости и нагнетает его в плиточный морозильный аппарат FGP-25-3, где он отнимает тепло от охлаждаемых плит с продуктом.
Выходящий из плиточного морозильного аппарата х.а. дросселируется в отделитель жидкости через ручной регулирующий вентиль. С целью обеспечения возврата масла, частичный насосный поток нагнетаемый насосом х.а., поступающего из переохладителя жидкости, впрыснутый хладагент испаряется. Из отделителя жидкости пар х.а. засасывается КМ НД тандемного винтового компрессорного агрегата через регенеративный теплообменник. Засасывается испарившийся х.а. из теплообменника для возврата масла КМ НД через подключение поддува. Таким образом, цикл хладагента начинается снова.
Роторный морозильный аппарат типа FGP-25-3 разработан предприятием «Кюльавтомат». Особенность данного аппарата в том, что рыба замораживается в межплиточном пространстве в непосредственном контакте с морозильными плитами, внутри которых с помощью герметичного насоса циркулируется х.а. R-22 с температурой -55°С, и замороженные блоки выгружаются без предварительного оттаивания, что объясняется незначительными силами адгезии переохлаждённого льда, на поверхности рыбы с гладкими поверхностями морозильных плит. МА FGP-25-3 проектной производительностью 15-20т/сут включает в себя вал ротора с двумя наружными дисками, на которых радиально распложены 60 морозильных плит размерами 1750х610х108 и массой одной плиты 16,7кг, привод ротора, кольцевые коллекторы подачи и отвода х.а., передний щит подпрессовывающего устройства, механизмы передвижения стола и загрузочного устройства, лоток, механизм транспортировки, кожух и весы.
Аппарат устанавливается на фундаментальной раме 2100х3050х1060 и массой 1150 кг с поддоном. Каждые две морозильные плиты образуют пространство разделённой на две ячейки для замораживания рыбы в блоках размером 8<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519768508-5491.coolpic» v:shapes="_x0000_s1474 _x0000_s1475 _x0000_s1476 _x0000_s1477 _x0000_s1478 _x0000_s1479 _x0000_s1480 _x0000_s1481 _x0000_s1482 _x0000_s1483 _x0000_s1484 _x0000_s1485 _x0000_s1486 _x0000_s1487 _x0000_s1488 _x0000_s1489 _x0000_s1490 _x0000_s1491 _x0000_s1492 _x0000_s1493">00х250х60 мм.
Замораживание рыбы производится в металлических решетках. В аппарате 120 рамок-окантовок, единовременная вместимость 1200 кг, длина с загрузочным устройством 4000, ширина 3000, высота 2300 мм, масса 5000 кг. Аппарат установлен в изолирующем контуре. Толщина изоляции (пенополистерол) 150 мм. Привод гидравлический, от насосной станции, включающей три насоса (один резервный).
Морозильные плиты имеют конический профиль. При расположении в двух торцевых дисках обе стороны плиты используются для замораживания рыбы. Ка<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519773999-5493.coolpic» v:shapes="_x0000_s1514 _x0000_s1515 _x0000_s1516 _x0000_s1517 _x0000_s1518 _x0000_s1519 _x0000_s1520 _x0000_s1521 _x0000_s1522 _x0000_s1523 _x0000_s1524 _x0000_s1525 _x0000_s1526 _x0000_s1527 _x0000_s1528 _x0000_s1529 _x0000_s1530 _x0000_s1531 _x0000_s1532 _x0000_s1533">ждая плита Разделена на две равные части с поперечной планкой. По каналам морозильных плит циркулирует х.а. (R-22), который поступает и отводится через малый вал ротора, разделённый на две части и два кольцевых коллектора. Диаметр подводящей медно-никелевой трубки – 10 мм, отводящей 15 мм. Для равномерного распределения жидкого х.а. по морозильным плитам на входе подводящих трубок установлены дроссельные шайбы с внутренним диаметром 3,1 мм.
Плиты, выполненные из алюминиевого сплава, могут перемещаться в радиальном направлении от центра ротора, что позволяет компенсировать увеличение обмена продукта при замораживании.
Морозильный аппарат работает следующим образом. Порции рыбы поступают в два дозирующих устройства, установленных на механических весах. Затем рыба пересыпается в окантовки и разравнивается механизмом подпрессоввки, после чего предварительная подпрессовка продукта для получения его равномерной толщины. Далее окантовки с рыбой вместе с листом загрузочного стола передвигаются в межплиточном пространстве аппарата. При обратном движении листа окантовки с рыбой остаются между плитами.
Устройство для выгрузки замороженных блоков в принципе аналогично загрузочному устройству. Оно устанавливает окантовку с рыбой на основание где специальное устройство, состоящее из металлической пластины и гидравлического привода, выдавливает блоки рыбы из окантовок, и они по наклонным направляющим поступают на транспортер. Далее это устройство задвигает их в межплиточное пространство аппарата для последующей загрузки после поворота ротора на угол 6°.
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519779492-5497.coolpic» v:shapes="_x0000_s1534 _x0000_s1535 _x0000_s1536 _x0000_s1537 _x0000_s1538 _x0000_s1539 _x0000_s1540 _x0000_s1541 _x0000_s1542 _x0000_s1543 _x0000_s1544 _x0000_s1545 _x0000_s1546 _x0000_s1547 _x0000_s1548 _x0000_s1549 _x0000_s1550 _x0000_s1551 _x0000_s1552 _x0000_s1553">Межплиточное пространство двух ячеек, расположенных между положениями загрузки и выгрузки, в процессе работы аппарата остается свободным, т.е. в замораживании участвуют 59 морозильных плит. Привод вращает ротор по тактам. Приводное усиление передается на штифты на боковом фланце ротора. Управление процессами перемещения производится относящимися к МА FGP25-3 электрораспределительной и гидравлической установками.
Морозильный аппарат особо прочной конструкции. Применённые материалы и антикоррозийная защита соответствует условиям эксплуатации на борту рыбопромысловых судов. В нашем случае на БМРТ типа «Маяковский».
За основу данной холодильной установки взята СХУ типа «Орленок».
4. Расчет характеристик отдельных
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519784989-5496.coolpic» v:shapes="_x0000_s1554 _x0000_s1555 _x0000_s1556 _x0000_s1557 _x0000_s1558 _x0000_s1559 _x0000_s1560 _x0000_s1561 _x0000_s1562 _x0000_s1563 _x0000_s1564 _x0000_s1565 _x0000_s1566 _x0000_s1567 _x0000_s1568 _x0000_s1569 _x0000_s1570 _x0000_s1571 _x0000_s1572 _x0000_s1573"> узлов и СХУ в целом.
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519790485-5502.coolpic» v:shapes="_x0000_s1574 _x0000_s1575 _x0000_s1576 _x0000_s1577 _x0000_s1578 _x0000_s1579 _x0000_s1580 _x0000_s1581 _x0000_s1582 _x0000_s1583 _x0000_s1584 _x0000_s1585 _x0000_s1586 _x0000_s1587 _x0000_s1588 _x0000_s1589 _x0000_s1590 _x0000_s1591 _x0000_s1592 _x0000_s1593">
продолжение
--PAGE_BREAK--4. Расчет характеристик отдельных узлов и СХУ в целом.
Массивы исходных данных для расчета характеристик отдельных узлов холодильной установки, работающей на морозильном аппарате FGP25-3.
4.1. Морозильный аппарат FGP25-3.
Среднее сечение канала плиты.
<img width=«168» height=«134» src=«ref-1_519795987-3525.coolpic» v:shapes="_x0000_i1025">
<img width=«191» height=«41» src=«ref-1_519799512-415.coolpic» v:shapes="_x0000_i1026">
Смоченный периметр
U=24
=30+2*25,4=105,5 мм
Единовременная вместимость морозильного аппарата FGP25-3 Емк=1200 кг.
Количество плит – 60 шт.
Температура забортной вод +30°С
Температура наружного воздуха +34°С
Длина: ок 4700 мм
Ширина: ок 3200 мм
Высота: ок 2390 мм
Масса без холодильного агента и замораживаемого продукта) 7100 кг.
Средний расход холода одного МА 8140 Вт.
4.2. Конденсатор
Fм=62,6 м2 площадь поверхности
Zх=4 количество ходов
<img width=«396» height=«347» src=«ref-1_519799927-9715.coolpic» v:shapes="_x0000_i1027">
b=3,4 коэффициент оребрен.
dвн=15,4 мм внутренний диаметр трубы
dнар=0,0019 м наружный диаметр трубы
lтр=1550 мм длина одной трубы
n=284 количество труб
lобщ=440 м общая длина труб.
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519809642-5496.coolpic» v:shapes="_x0000_s1594 _x0000_s1595 _x0000_s1596 _x0000_s1597 _x0000_s1598 _x0000_s1599 _x0000_s1600 _x0000_s1601 _x0000_s1602 _x0000_s1603 _x0000_s1604 _x0000_s1605 _x0000_s1606 _x0000_s1607 _x0000_s1608 _x0000_s1609 _x0000_s1610 _x0000_s1611 _x0000_s1612 _x0000_s1613">4.3. Тандемный винтовой компрессорный агрегат:
Средняя температура кипения КМ СНД (-55)°С
Средняя температура кипения КМ СВД (-21)°С
Максимальная температура конденсации +37°С
Производительность одного тандемного агрегата
(без наддува) 84899 Вт
(с наддувом с целью переохлаждения х.а. в теплообменнике для возврата
масла ) 92800 Вт
Температура масла до КМ 45°С ± 10°С
Приводная мощность электродвигателей
КМ СНД 52 кВт
КМ СВД 71 кВТ
В состав агрегата входят два винтовых КМ: S3-900, S3-315
— Маслоотделитель:
Емкость – 350 л: Масса 710 кг
— Маслоохладитель: тип С
Охлаждающая поверхность 12 м2
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519815138-5496.coolpic» v:shapes="_x0000_s1614 _x0000_s1615 _x0000_s1616 _x0000_s1617 _x0000_s1618 _x0000_s1619 _x0000_s1620 _x0000_s1621 _x0000_s1622 _x0000_s1623 _x0000_s1624 _x0000_s1625 _x0000_s1626 _x0000_s1627 _x0000_s1628 _x0000_s1629 _x0000_s1630 _x0000_s1631 _x0000_s1632 _x0000_s1633">Емкость 1: 32 л (масло)
2: 9 л (вода)
Масса 173 кг
— Масляный фильтр
Емкость – 17,5 л: Масса 43,5 кг
— Фильтр всасывания
Емкость – 24 л: Масса 74,5 кг
— Масляный насос
Тип А4: 2
Расход 2 л/мин
Номинальное давление воды 4 кг/см
Геометрические размеры
Высота 2075 мм
Ширина 1000 мм
Длина 3700 мм
Масса 4000 мм
продолжение
--PAGE_BREAK--4.4. Гладкотрубный испаритель:
Теплообменная поверхность7,8 м2
Внутренний объем 0,026 м2
Внешний объем 0,031 м2
Длина 2120 мм
Ширина 525 мм
Высота 749 мм
4.5. Парожидкостной теплообменник
Емкость 33 дм3
Рабочая температура -60°С
Масса 114 кг
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519820634-5500.coolpic» v:shapes="_x0000_s1634 _x0000_s1635 _x0000_s1636 _x0000_s1637 _x0000_s1638 _x0000_s1639 _x0000_s1640 _x0000_s1641 _x0000_s1642 _x0000_s1643 _x0000_s1644 _x0000_s1645 _x0000_s1646 _x0000_s1647 _x0000_s1648 _x0000_s1649 _x0000_s1650 _x0000_s1651 _x0000_s1652 _x0000_s1653">4.6. Отделитель жидкости
Емкость 1625 см3
Рабочая температура +55 / -60 °С
Рабочее избыточное давление 2,1 МПа
Масса 910 кг
4.7. Линейный ресивер
Емкость 1450 дм3
Рабочая температура -55 °С
Рабочее избыточное давление 2,1 МПа
Масса 871 кг
4.8 Водяная система охлаждения включает в себя:
насосы 3 шт.
Тип KR21Q 80/160
Подаваемый объем V– 80 м3/4
Высота подачи 30 м
Число оборотов 2900 об/мин
Мощность 3,9 кВт
КПД 64%
Графики аппроксимации зависимостей p
=
f
(
t
);
Cp
=
f
(
t
);
l
=
f
(
t
);
V
=
f
(
t
)
представлены на Рис. 4.1 – 4.4.
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519826134-5499.coolpic» v:shapes="_x0000_s1654 _x0000_s1655 _x0000_s1656 _x0000_s1657 _x0000_s1658 _x0000_s1659 _x0000_s1660 _x0000_s1661 _x0000_s1662 _x0000_s1663 _x0000_s1664 _x0000_s1665 _x0000_s1666 _x0000_s1667 _x0000_s1668 _x0000_s1669 _x0000_s1670 _x0000_s1671 _x0000_s1672 _x0000_s1673">
5. Расчет морозильного аппарата
FGP– 25 – 3
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519831633-5490.coolpic» v:shapes="_x0000_s1674 _x0000_s1675 _x0000_s1676 _x0000_s1677 _x0000_s1678 _x0000_s1679 _x0000_s1680 _x0000_s1681 _x0000_s1682 _x0000_s1683 _x0000_s1684 _x0000_s1685 _x0000_s1686 _x0000_s1687 _x0000_s1688 _x0000_s1689 _x0000_s1690 _x0000_s1691 _x0000_s1692 _x0000_s1693">
5. Расчет морозильного аппарата FGP– 25 – 3 5.1. Коэффициент теплопередачи от замораживаемой рыбы
к охлаждающей среде.
<img width=«313» height=«80» src=«ref-1_519837123-908.coolpic» v:shapes="_x0000_i1028"> (5.1)
где: <img width=«32» height=«52» src=«ref-1_519838031-159.coolpic» v:shapes="_x0000_i1029"> — внутреннее термическое сопротивление (со стороны продукта), обусловленное неточным контактом продукта с блок-формой и воздушными прослойками.
<img width=«133» height=«57» src=«ref-1_519838190-506.coolpic» v:shapes="_x0000_i1030"> — термическое сопротивление теплопроводности материала плит, слоя инея, масла, материала блок-форм.
<img width=«40» height=«55» src=«ref-1_519838696-184.coolpic» v:shapes="_x0000_i1031"> — наружное термическое сопротивление.
Производим расчет aнардля вынужденного движения жидкости (без изменения агрегатного состояния).
<img width=«101» height=«57» src=«ref-1_519838880-341.coolpic» v:shapes="_x0000_i1032">, <img width=«69» height=«39» src=«ref-1_519839221-245.coolpic» v:shapes="_x0000_i1033"> (5.2)
где В=0,021r0,43Ср0,43l0,57n-0,37– коэф. учитывающий свойство жидкости
r= 1446,1 кг/м3;
Ср = 1095,2 кДж/кг К;
l=0,12473 Вт/мК ;
n = 2,69*10-7 м2/с;
В = 0,021*22,84994*20,27598*0,305284*0,693413*389,0456=801,277
<img width=«61» height=«48» src=«ref-1_519839466-206.coolpic» v:shapes="_x0000_i1034"> — эквивалентный диаметр
где: f= 686 мм2
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519839672-5493.coolpic» v:shapes="_x0000_s1694 _x0000_s1695 _x0000_s1696 _x0000_s1697 _x0000_s1698 _x0000_s1699 _x0000_s1700 _x0000_s1701 _x0000_s1702 _x0000_s1703 _x0000_s1704 _x0000_s1705 _x0000_s1706 _x0000_s1707 _x0000_s1708 _x0000_s1709 _x0000_s1710 _x0000_s1711 _x0000_s1712 _x0000_s1713">n= 105,5 мм
d= 4*686 / 105,5=26 мм
W
=
G
м
/
f
К– скорость движения жидкости, м/с
G
м= 23 м3/4=0,00639 м3/с – производительность насоса
К – количество плит в МА – 60 шт.
<img width=«151» height=«48» src=«ref-1_519845165-476.coolpic» v:shapes="_x0000_i1035">=0,155 м/с
Производим расчет aнар
<img width=«267» height=«53» src=«ref-1_519845641-701.coolpic» v:shapes="_x0000_i1036"> Вт/м2К
Рассчитаем коэффициент теплопередачи от замораживаемой рыбы к охлаждающей среде.
1/aвн=0,0026 м2К/Вт
<img width=«117» height=«48» src=«ref-1_519846342-336.coolpic» v:shapes="_x0000_i1037"> м2К/Вт – суммарное техническое сопротивление теплопроводности
<img width=«309» height=«73» src=«ref-1_519846678-739.coolpic» v:shapes="_x0000_i1038"> м2К/Вт
Коэффициент теплопередачи боковых сторон блок-форм, омываемых воздухом.
<img width=«193» height=«80» src=«ref-1_519847417-575.coolpic» v:shapes="_x0000_i1039"> (5.3)
dбф=1,5 мм – толщина окантовки
lбф=153 Вт/мК – для алюминиевого сплава
aнар.к=8 Вт/мК – коэффициент теплоотдачи при естественной конвекции со стороны воздуха
<img width=«268» height=«71» src=«ref-1_519847992-719.coolpic» v:shapes="_x0000_i1040"> м2К/Вт
Средний коэффициент теплопередачи всей блок-формы:
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519848711-5499.coolpic» v:shapes="_x0000_s1714 _x0000_s1715 _x0000_s1716 _x0000_s1717 _x0000_s1718 _x0000_s1719 _x0000_s1720 _x0000_s1721 _x0000_s1722 _x0000_s1723 _x0000_s1724 _x0000_s1725 _x0000_s1726 _x0000_s1727 _x0000_s1728 _x0000_s1729 _x0000_s1730 _x0000_s1731 _x0000_s1732 _x0000_s1733"><img width=«185» height=«47» src=«ref-1_519854210-441.coolpic» v:shapes="_x0000_i1041"> (5.4)
F, F1, F2– соответственно площади поверхностей крышек блок-форм, боковых стенок, общей (F=F1+F2) поверхности блок-форм.
F=0,548 м2; F1=0,411 м2; F2=0,137 м2;
<img width=«363» height=«51» src=«ref-1_519854651-867.coolpic» v:shapes="_x0000_i1042"> Вт/м2К
продолжение
--PAGE_BREAK--5.2 Определение продолжительности замораживания рыбы.
— Первый период замораживания от tнр=20°С до t0ср= -1,5°С; t= -55°C;
a=Кср.пл=88,037 Вт/м2К
t1=1092*(0,86a-2)-0,9066 *(tнр+1)-21970 *(0,86a+60)-2,79*(-tохл)-1,433(tнр+3) – 0,1427 =
= 22,137-(20+1)-0,02465 *55-1,433*(23)-0,1427=0,5234;
— Второй период замораживания от t0ср= -1,5°С до tвн.р= -2,5°C;
t2=95,98*(-tохл)-0,483(0,86a)-0,3025 *(tохл)0,1725=
=95,98*(55)-0,483(0,86*88,037)-0,3025 *(55)0,1725 = 13,85+0,0733=1,015 ч;
— Третий период замораживания от tвн.р= -2,5°С до tв.к= -25°C;
t3=947*(-tохл-2)-1,485(0,86a)-1,042 *(-tвк-3)0,466(0.86a)0,055=
=947*(55-2)-1,485(0,86*88,037)-1,042 *(25-3)0,466(0.86*88,037)0,055=0,178 ч
= 22,137-(20+1)-0,02465 *55-1,433*(23)-0,1427=0,5234;
Продолжительность tåК= цикла замораживания реального блока рыбы:
tåК= (t1+t2+t3)*Кt=tå* Кt
tåК= (0,523+1,015+0,178)*0,75=1,287 ч
5.3 Определение теплопритоков создаваемых морозильным комплексом.
— Теплопритоки от замораживаемой рыбы
Q
1
=Ема/3600 *
t
å
К
(
i
м
-
i
к
)*
y
ма
(5.5)
где: i
м; i
к– начальная и ко<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519855518-5496.coolpic» v:shapes="_x0000_s1734 _x0000_s1735 _x0000_s1736 _x0000_s1737 _x0000_s1738 _x0000_s1739 _x0000_s1740 _x0000_s1741 _x0000_s1742 _x0000_s1743 _x0000_s1744 _x0000_s1745 _x0000_s1746 _x0000_s1747 _x0000_s1748 _x0000_s1749 _x0000_s1750 _x0000_s1751 _x0000_s1752 _x0000_s1753">нечная энтальпия замораживаемой рыбы.
y
ма – коэффициент рабочего времени МА
Е – единовременная вместимость МА кг
i
м=[(0,75W+0.25)tp+114W-12.2]*4.187=[(0,75*0,8+0,25)20+114*0,8-12.2]*4.187=
= 401,952 кДж/кг
i
к=[(0,5W+0,14)tp+10W13]*4.187=[(0,5*0,8+0,14)*20+10*0,8+13]*4.187=
= 31,402 кДж/кг
y
ма= 0,958;
Ема=1200 кг;
Q1=[1200/(3600*1,287)] * (401952-31402,5)*0,958=91941,58 Вт
— Теплопритоки, связанные с охлаждением металлических частей
<img width=«13» height=«25» src=«ref-1_519861014-73.coolpic» v:shapes="_x0000_i1043"><img width=«196» height=«52» src=«ref-1_519861087-558.coolpic» v:shapes="_x0000_i1044"> (5.7)
где: Gм, См – масса и удельная теплоемкость металлических частей;
tмм, tкм– начальная и конечная температура металлических частей;
Gм=2*60=120 кг – масса всех окантовок
См=0,675 кДж/кгК
tмм= tмр=20°С
tкм= t= -55°С
<img width=«317» height=«51» src=«ref-1_519861645-812.coolpic» v:shapes="_x0000_i1045"> Вт
— Теплопритоки через изолированные ограждения
<img width=«171» height=«28» src=«ref-1_519862457-348.coolpic» v:shapes="_x0000_i1046"> (5.8)
где: к, F– коэффициент теплопередачи к площади поверхности различных участков изолированного ограждения морозильного аппарата.
<img width=«52» height=«28» src=«ref-1_519862805-168.coolpic» v:shapes="_x0000_i1047"> — температура наружного воздуха и воздуха в МА.
<img width=«135» height=«49» src=«ref-1_519862973-340.coolpic» v:shapes="_x0000_i1048"> (5.9)
где: D=2,14 м – диаметр МА;
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519863313-5494.coolpic» v:shapes="_x0000_s1754 _x0000_s1755 _x0000_s1756 _x0000_s1757 _x0000_s1758 _x0000_s1759 _x0000_s1760 _x0000_s1761 _x0000_s1762 _x0000_s1763 _x0000_s1764 _x0000_s1765 _x0000_s1766 _x0000_s1767 _x0000_s1768 _x0000_s1769 _x0000_s1770 _x0000_s1771 _x0000_s1772 _x0000_s1773">L=2,5 м – длина МА;
F=2*[(3,14*2,142)/4]+3,14*2,14*2,5=24 м2
к=0,226 Вт/м2К – коэффициент теплопередачи ограждения МА;
tнар=tр=32°С;
tвн=t= — 55°С
Q3=0,226*24*(32+55)=417,9 Вт
продолжение
--PAGE_BREAK--5.4. Рассчитываем характеристику МА FGP— 25-3
Кt=0,75; W=0,8; tвк= -25°С; Кср.пл=a=88,037 Вт/м2К
tнр= (5; 10; 20; 30)°С – начальная температура рыбы
t=(-55; -50; -45;-40; -35) °С – температура кипения х.а. в морозильном аппарате.
Результаты расчетов заносим в таблицу 5.1.
— tнр=5°С, t=-55°С, a=88,037 Вт/м2К;
1-й период: t1=1092*(0,86*88,037-2)-0,9066 *(5+1)-0,0247 *55-1,433*(5+3)-0.1427=0.297 ч;
2-й период: t2=95,98*55-0,483 *75,71-0,3025*(55) 0,1725 =1,015 ч
3-й период: замораживание:
t3=947*(55-2)-1,485(0,86*88,037)-1,042 * (25-3)0,466(0.86*88,037)0,055=0,178 ч
tåК= (0,297+1,015+0,178)*0,75=1,118 ч
Теплопритоки:
Q1=0,286*(348,6-31,40) =90719,2 Вт
<img width=«252» height=«48» src=«ref-1_519868807-676.coolpic» v:shapes="_x0000_i1049"> Вт
Q3=0,226*24*(32+55)=471,9 Вт
— tнр=5°С, t=-50°С, a=88,037 Вт/м2К;
-0.1427
1-й период: t1=22,137*0,957*50-1,433*(5+3) =0.329 ч;
-0.1725
2-й период: t2=95,98*50-0,483 *75,71-0,3025*(50) =1,117 ч
3-й период: t3=947*(50-2)-1,4850,011*6,195=0,205 ч
Теплопритоки:
Q1=0,257*(348,6-31,4) =81520,4 Вт
<img width=«247» height=«48» src=«ref-1_519869483-680.coolpic» v:shapes="_x0000_i1050"> Вт
Q3=5,424*(32+55)=444,77 Вт
— tнр=5°С, t=-45°С, a=88,037 Вт/м2К;
1-й период: t1=22,137*0,957*45-1,065=0.368 ч;
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519870163-5497.coolpic» v:shapes="_x0000_s1774 _x0000_s1775 _x0000_s1776 _x0000_s1777 _x0000_s1778 _x0000_s1779 _x0000_s1780 _x0000_s1781 _x0000_s1782 _x0000_s1783 _x0000_s1784 _x0000_s1785 _x0000_s1786 _x0000_s1787 _x0000_s1788 _x0000_s1789 _x0000_s1790 _x0000_s1791 _x0000_s1792 _x0000_s1793"> -0.1725
2-й период: t2=95,98*45-0,483 *75,71-0,3025*(45) =1,225 ч
3-й период: t3=947*(45-2)-1,4850,011*6,195=0,242 ч
tåК= 1,55 ч
Теплопритоки:
Q1=<img width=«99» height=«47» src=«ref-1_519875660-413.coolpic» v:shapes="_x0000_i1051">*(348,6-31,4) =72956 Вт
<img width=«244» height=«47» src=«ref-1_519876073-666.coolpic» v:shapes="_x0000_i1052"> Вт
Q3=5,424*(32+45)=417,65 Вт
— tнр=5°С, t=-40°С, a=88,037 Вт/м2К;
1-й период: t1=22,137*0,957*40-1,065=0,416 ч;
-0.1725
2-й период: t2=95,98*40-0,483 *75,71-0,3025*(40) =1,361 ч
3-й период: t3=947*(40-2)-1,4850,011*6,195=0,291 ч
tåК= 1,551 ч
Теплопритоки:
Q1=<img width=«99» height=«48» src=«ref-1_519876739-413.coolpic» v:shapes="_x0000_i1053">*(348,6-31,4) =65308 Вт
<img width=«248» height=«48» src=«ref-1_519877152-675.coolpic» v:shapes="_x0000_i1054"> Вт
Q3=5,424*(32+40)=390,53 Вт
— tнр=5°С, t=-35°С, a=88,037 Вт/м2К;
1-й период: t1=22,137*0,957*35-1,065=0,480 ч;
-0.1725
2-й период: t2=95,98*35-0,483 *75,71-0,3025*(35) =1,534 ч
3-й период: t3=947*(35-2)-1,4850,011*6,195=0,359 ч
tåК= 1,784 ч
Теплопритоки:
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519877827-5494.coolpic» v:shapes="_x0000_s1794 _x0000_s1795 _x0000_s1796 _x0000_s1797 _x0000_s1798 _x0000_s1799 _x0000_s1800 _x0000_s1801 _x0000_s1802 _x0000_s1803 _x0000_s1804 _x0000_s1805 _x0000_s1806 _x0000_s1807 _x0000_s1808 _x0000_s1809 _x0000_s1810 _x0000_s1811 _x0000_s1812 _x0000_s1813">Q1=<img width=«99» height=«47» src=«ref-1_519883321-405.coolpic» v:shapes="_x0000_i1055">*(366,4-31,4) =89896 Вт
<img width=«263» height=«48» src=«ref-1_519883726-686.coolpic» v:shapes="_x0000_i1056"> Вт
Q3=5,424*(32+55)=472 Вт
Остальной расчет ведется аналогично и все данные водятся в таблице 5.1.
Расчеты суммарных теплопритоков и
производительности морозильного комплекса.
Таблица 5.1
tнр, °С
5
10
t0, °С
Опр.
величины
-55
-50
-45
-40
-35
-55
-50
-45
-40
-35
tåк, час
1,118
1,236
1,380
1,551
1,780
1,190
1,311
1,456
1,639
1,877
Q1, Вт
90719
81520
72956
65308
56906
89886
81599
73473
65269
56993
Q2Вт
1208
999,6
815,2
652,8
506,0
279,0
1029,8
849,9
686,4
617,8
Q3Вт
472,0
444,7
417,6
390,5
363,0
472,0
444,7
417,6
390,5
363,0
Qå, Вт
92399
82964
74189
66351
57775
91587
83074
74741
66346
57974
G, кг/ч
107,3
969,0
869,5
77,40
674
1008
915,0
824,0
732,0
639,0
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519884412-5505.coolpic» v:shapes="_x0000_s1814 _x0000_s1815 _x0000_s1816 _x0000_s1817 _x0000_s1818 _x0000_s1819 _x0000_s1820 _x0000_s1821 _x0000_s1822 _x0000_s1823 _x0000_s1824 _x0000_s1825 _x0000_s1826 _x0000_s1827 _x0000_s1828 _x0000_s1829 _x0000_s1830 _x0000_s1831 _x0000_s1832 _x0000_s1833">Продолжение таблицы 5.1
tнр, °С
20
30
t0, °С
Опред.
величины
-55
-50
-45
-40
-35
-55
-50
-45
-40
-35
tåк, час
1,287
1,420
1,572
1,764
2,013
1,362
1,499
1,656
1,855
2,036
Q1, Вт
91942
83342
75283
67089
58790
95233
86518
78315
69914
63698
Q2Вт
1311
1109
930,0
765,0
615,0
1404
1201
1019
849,0
718,3
Q3Вт
472,0
444,8
417,7
390,5
363,0
472,0
444,8
417,7
390,5
363,0
Qå, Вт
93725
84896
76631
68245
59768
97099
88167
79752
71154
64779
G, кг/ч
932
845
763
680
596
881
800
725
647
589
6. Расчет характеристик кожухотрубного
фреонового конденсатора.
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519889917-5497.coolpic» v:shapes="_x0000_s1834 _x0000_s1835 _x0000_s1836 _x0000_s1837 _x0000_s1838 _x0000_s1839 _x0000_s1840 _x0000_s1841 _x0000_s1842 _x0000_s1843 _x0000_s1844 _x0000_s1845 _x0000_s1846 _x0000_s1847 _x0000_s1848 _x0000_s1849 _x0000_s1850 _x0000_s1851 _x0000_s1852 _x0000_s1853">
продолжение
--PAGE_BREAK--<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519895414-5493.coolpic» v:shapes="_x0000_s1854 _x0000_s1855 _x0000_s1856 _x0000_s1857 _x0000_s1858 _x0000_s1859 _x0000_s1860 _x0000_s1861 _x0000_s1862 _x0000_s1863 _x0000_s1864 _x0000_s1865 _x0000_s1866 _x0000_s1867 _x0000_s1868 _x0000_s1869 _x0000_s1870 _x0000_s1871 _x0000_s1872 _x0000_s1873">6. Расчет характеристик кожухотрубного
фреонового конденсатора.
Исходные данные для расчета.
Rв= 998,2 кг/м3 – плотность воды;
Сw= 4,183 кДж/кгК – теплоемкость воды;
Vw= 70 м3/ч – производительность насоса;
Råср = 6,029*10-3 м3К/Вт – термическое сопротивление;
Fвн= 62,6 м3 – площадь поверхности конденсаторов;
Z= 2 – количество насосов;
Fвн= 22,54 м3 – площадь поверхности теплообмена.
Варьируемые параметры:
Qк=(50; 75; 100; 125) кВт;
tw=(10; 15; 20; 30) °С;
tк=tw+5°С
nтр.жив.сеч.= nтр/4=284/4=71 – количество труб в живом сечении.
fжив.сеч.= nтр.жив.сеч.+pd2/4=71*(3.14*0.01542)/4=0,0132 м/с – площадь живого сечения конденсатора.
Ww=2V/(2fжив.сеч.*3600)=70/(0.0132*3600)=1,47 м/с – скорость воды в трубах конденсатора.
Для расчета характеристики конденсатора задают 4 значения тепловых нагрузок на конденсатор Qки четыре значения температуры забортной воды twи определяют значения температуры конденсации.
<img width=«580» height=«95» src=«ref-1_519900907-1893.coolpic» v:shapes="_x0000_i1057"> (6.1)
Результаты вычислений занесены в таблицу 6.1.
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519902800-5494.coolpic» v:shapes="_x0000_s1934 _x0000_s1935 _x0000_s1936 _x0000_s1937 _x0000_s1938 _x0000_s1939 _x0000_s1940 _x0000_s1941 _x0000_s1942 _x0000_s1943 _x0000_s1944 _x0000_s1945 _x0000_s1946 _x0000_s1947 _x0000_s1948 _x0000_s1949 _x0000_s1950 _x0000_s1951 _x0000_s1952 _x0000_s1953">Расчет температуры конденсации.
Таблица 6.1
Qк, кВт
50
75
tw, °С
Опред. tк
величина
10
15
20
30
10
15
20
30
15
20
25
35
15
20
25
35
twcp, °C
10,15
15,15
20,15
30,15
10,23
15,23
20,23
30,23
tк, °C
12,24
17,23
22,22
32,21
13,35
18,35
23,23
31,21
Продолжение таблицы 6.1
Qк, кВт
100
125
tw, °С
Опред. tк
величина
10
15
20
30
10
15
20
30
15
20
25
35
15
20
25
35
twcp, °C
10,31
15,31
20,31
30,31
10,39
15,39
20,39
30,39
tк, °C
14,51
19,48
24,44
34,40
15,63
20,57
25,54
35,50
По результатам расчетов строим график рис. 6.1.
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519908294-5493.coolpic» v:shapes="_x0000_s1954 _x0000_s1955 _x0000_s1956 _x0000_s1957 _x0000_s1958 _x0000_s1959 _x0000_s1960 _x0000_s1961 _x0000_s1962 _x0000_s1963 _x0000_s1964 _x0000_s1965 _x0000_s1966 _x0000_s1967 _x0000_s1968 _x0000_s1969 _x0000_s1970 _x0000_s1971 _x0000_s1972 _x0000_s1973">
7. Расчет характеристик воздухоохладителя.
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519913787-5502.coolpic» v:shapes="_x0000_s1974 _x0000_s1975 _x0000_s1976 _x0000_s1977 _x0000_s1978 _x0000_s1979 _x0000_s1980 _x0000_s1981 _x0000_s1982 _x0000_s1983 _x0000_s1984 _x0000_s1985 _x0000_s1986 _x0000_s1987 _x0000_s1988 _x0000_s1989 _x0000_s1990 _x0000_s1991 _x0000_s1992 _x0000_s1993">
продолжение
--PAGE_BREAK--7. Расчет характеристик воздухоохладителя.
Путем обобщения характеристик воздухоохладителя, рассчитанных методом математического анализа, при толщине слоя инея 3 мм., получено обобщенное уравнение поля характеристик, связывающее температуру кипения to(°C) и температуру охлаждающего воздуха tв(°C) и тепловой нагрузкой на воздухоохладитель с конструктивными параметрами:
<img width=«380» height=«52» src=«ref-1_519919289-872.coolpic» v:shapes="_x0000_i1058">
где:
— L– длина воздухоохладителя по ходу движения воздуха, м.
— Wв– скорость движения воздуха в живом сечении воздухоохладителя, м/с
— n– число сечений воздухоохладителя с учетом слоя инея
— Qn– тепловая нагрузка на воздухоохладитель, Вт
— Fn– площадь наружной поверхности воздухоохладителя без учета слоя инея
Исходные данные:
Qn= 15000 Вт; 20000 Вт; 25000 Вт; 30000 Вт;
tв= -28°C; -25°C; -20°C; -15°C;
L= 1,85 м;
Wв= 1,5 м/с
Fм= 324 м2
Степень оребрения с учетом слоя инея β” = β` * βин
β` — геометрическая степень оребрения с учетом слоя инея
βин – дополнительная степень оребрения инеем
β = <img width=«432» height=«55» src=«ref-1_519920161-1163.coolpic» v:shapes="_x0000_i1059">
где: S1= 0,05 – шаг труб поперек движения воздуха;
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519921324-5497.coolpic» v:shapes="_x0000_s1994 _x0000_s1995 _x0000_s1996 _x0000_s1997 _x0000_s1998 _x0000_s1999 _x0000_s2000 _x0000_s2001 _x0000_s2002 _x0000_s2003 _x0000_s2004 _x0000_s2005 _x0000_s2006 _x0000_s2007 _x0000_s2008 _x0000_s2009 _x0000_s2010 _x0000_s2011 _x0000_s2012 _x0000_s2013">S2= 0,055 – шаг труб вдоль движения воздуха;
Sр= 0,01 – шаг ребер;
dn= 0,016 – наружный диаметр труб;
β` = β / 1.3 = 8.6
<img width=«397» height=«56» src=«ref-1_519926821-926.coolpic» v:shapes="_x0000_i1060">
где: плотность инея ρ=6,95 (0,495 – 0,86)-3,6873 = 6,95(0,495-0,86*0,1103)-3,6873 = =1009,8 кг/м3
таким образом = β” = β * βин = 8,6*0,89 = 7,7
Рассмотрим пример расчета при tв= -28°C, Q= 15000 Вт
<img width=«552» height=«51» src=«ref-1_519927747-1182.coolpic» v:shapes="_x0000_i1061">
Аналогично ведем расчет при to= (-25, -20б -15) °Cи при Q= (20000, 25000, 30000) Вт и заносим результаты в таблицу 7.1
Таблица 7.1.
Q, Вт
tв(°C)
15000
20000
25000
30000
— 28
— 33,7
— 35,0
— 36,2
— 37,5
— 25
— 30,7
— 32,0
— 33,2
— 34,5
— 20
— 25,7
— 27,0
— 28,2
— 29,5
— 15
— 20,7
— 22,0
— 23,2
— 24,5
По результатам расчета в табл. 7.1 строим графики рис. 7.1 и 7.2
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519928929-5493.coolpic» v:shapes="_x0000_s2014 _x0000_s2015 _x0000_s2016 _x0000_s2017 _x0000_s2018 _x0000_s2019 _x0000_s2020 _x0000_s2021 _x0000_s2022 _x0000_s2023 _x0000_s2024 _x0000_s2025 _x0000_s2026 _x0000_s2027 _x0000_s2028 _x0000_s2029 _x0000_s2030 _x0000_s2031 _x0000_s2032 _x0000_s2033">
8. Получение математической модели
агрегата и его характеристик,
состоящего из КМ S3 – 900 / S3 – 315
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519934422-5475.coolpic» v:shapes="_x0000_s2034 _x0000_s2035 _x0000_s2036 _x0000_s2037 _x0000_s2038 _x0000_s2039 _x0000_s2040 _x0000_s2041 _x0000_s2042 _x0000_s2043 _x0000_s2044 _x0000_s2045 _x0000_s2046 _x0000_s2047 _x0000_s2048 _x0000_s2049 _x0000_s2050 _x0000_s2051 _x0000_s2052 _x0000_s2053">
продолжение
--PAGE_BREAK--8. Получение математической модели агрегата и его
характеристик, состоящего из КМ S3 – 900 / S3 – 315
Задаемся температурой конденсации исходя из пределов работы ступеней tк=(20; 25; 30; 35; 40; 45) °C;
Задаемся температурой кипения исходя из пределов работы ступеней
t0=(-55; -50; -45; -40) °C;
8.1. Исходные данные:
Vh – S3 – 900=792 м3/ч
Vh – S3 – 315=792 м3/ч
Пределы работы ступеней
S3 – 900: t= -50 ¸-40 °C
tк= -20 ¸-10 °C
S3 – 315: t0= -20 ¸-10 °C
tк= 10 ¸ 40 °C
t= -45 ¸-30 °C; tк= -20 ¸-10 °C
Коэффициенты для расчета
а1= -11,241; а2= b2=0;
b1= -3.533*10-2; c2= 1.515*10-3;
c1= 2.478; d2=7.327*10-2;
d1=0.689*10-2;
Пример расчета:
tк=20°C; t=55°C;
Производим расчет давления кипения Р0:
Р0=0,541*10-10*(t+140)4,6446=0,541*10-10*(-55+140)4,6446=0,10529 МПа (8.1)
Рассчитываем давление конденсации Рк:
Рк=0,3797*10-8*(tк+120)3,9054=0,3797*10-8*(20+120)3,9054= 0,909797 МПа (8.2)
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519934422-5475.coolpic» v:shapes="_x0000_s2054 _x0000_s2055 _x0000_s2056 _x0000_s2057 _x0000_s2058 _x0000_s2059 _x0000_s2060 _x0000_s2061 _x0000_s2062 _x0000_s2063 _x0000_s2064 _x0000_s2065 _x0000_s2066 _x0000_s2067 _x0000_s2068 _x0000_s2069 _x0000_s2070 _x0000_s2071 _x0000_s2072 _x0000_s2073">Производим расчет промежуточного давления и температуры Рm; tm
Pm=<img width=«435» height=«56» src=«ref-1_519945372-1142.coolpic» v:shapes="_x0000_i1062">0.479278 Мпа; (8.3)
Tm=148,4223* Pm0,2463-125°С=148,4223*0,4792780,2463-125= -1,17 °С(8.4)
Расчет хладопроизводительности Qдля КМ S3-900
Q0=Vh*exp(a1+b1tк)*(t0+90)=792*exp(-11.241-3.533*10-2)*(55+90)=170.263Вт(8.5)
Расчет эффективной мощности Nе для КМ S3-900
Ne=Vh*(a2tк+b2)*t0+(c2tк+d2)=792*(0+20+0)*-55+(1.515*10-3*20+7.327*10-2)=
=56.63 Вт (8.6)
Расчет эффективной мощности Nе для КМ S3-315
Ne=Vh*(a2tк+b2)*t0+(c2tк+d2)=317*(0+20+0)*-1,17+(1.515*10-3+7.327*10-2)=
=35.019 Вт
Расчет эффективной мощности Nеåдля тандемного агрегата состоящего из компрессоров S3-900 / S3-315
Nеå= Nеснд+ Nесвд=56,63+35,019=91,65 Вт (8.7)
Аналогично ведем расчет для остальных температур. Результаты расчетов заносим в таблицу 8.1.
Расчет хладопроизводительности и эффективной мощности агрегата
Таблица 8.1
tк, °С
20
25
30
t0
Опред.
величина
-55
-50
-45
-40
-55
-50
-45
-40
-55
-50
-45
-40
Q0, Вт
79,5
105,4
135,6
170,3
77,8
103,4
133,1
167,3
76,3
101,4
130,7
164,4
Ne, Вт
78,5
82,96
87,3
91,6
87,5
92,1
96,6
100,9
96,6
101,2
105,8
110,1
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519934422-5475.coolpic» v:shapes="_x0000_s2074 _x0000_s2075 _x0000_s2076 _x0000_s2077 _x0000_s2078 _x0000_s2079 _x0000_s2080 _x0000_s2081 _x0000_s2082 _x0000_s2083 _x0000_s2084 _x0000_s2085 _x0000_s2086 _x0000_s2087 _x0000_s2088 _x0000_s2089 _x0000_s2090 _x0000_s2091 _x0000_s2092 _x0000_s2093">Продолжение таблицы 8.1.
tк, °С
35
40
45
t0
Опред.
величина
-55
-50
-45
-40
-55
-50
-45
-40
-55
-50
-45
-40
Q0, Вт
74,8
99,5
128,4
161,6
73,3
97,6
126,1
158,9
71,9
95,9
123,9
156,3
Ne, Вт
105,5
110,3
114,9
119,4
114,5
119,3
123,9
128,6
123,4
128,3
133,0
137,7
По результатам таблицы 8.1 строим графики рис. 8.1 – рис. 8.5.
продолжение
--PAGE_BREAK--8.2. Аппроксимация зависимости
Q=f(t; tк) и Ne=f(t; tк)
для агрегата 1 ступень S3-900
2 ступень S3-315
Произведем расчет для tк=20°C
8.2.1 Исходное уравнение для Q=f(t; tк)
Q0/Vh=exp*(A1+В1tк)*( t0+90)(a+d1tк) (8.8)
где: Vh=VhS3-900+VhS3-315;
VhS3-900= 792 м3/ч;
VhS3-315= 317 м3/ч;
Vh=792+317=1109 м3/ч
Для точек:
t=-40°С; Q=170,26;
t=-55°С; Q=79,477;
Записываем исходное уравнение в виде:
Q/Vh=а+( t+90)b (8.9)
где: а=(A1+В1tк);
b=(a+d1tк)
логарифмируя обе стороны получаем:
ln(170,26/1109)=ln a+b*ln (-40+90)
ln(79,477/1109)=lna+b*ln(-55+90)
решаем систему уравнений
ì_-1,873888=l<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519934422-5475.coolpic» v:shapes="_x0000_s2094 _x0000_s2095 _x0000_s2096 _x0000_s2097 _x0000_s2098 _x0000_s2099 _x0000_s2100 _x0000_s2101 _x0000_s2102 _x0000_s2103 _x0000_s2104 _x0000_s2105 _x0000_s2106 _x0000_s2107 _x0000_s2108 _x0000_s2109 _x0000_s2110 _x0000_s2111 _x0000_s2112 _x0000_s2113">n a+b*3,912023
î -2,635747=ln a+b
*3,555349
0,761859=b*0,356674
откуда b=0,761859/0,356674=2,136;
Подставляем значение в любое уравнение получаем а:
lna=-10.230005
a=0.000036
При подстановке коэффициентов в уравнение получаем:
Q/Vh=3,607*10-5(t+90)2,136 (8.10)
Рассчитываем при tк=30°С
Для точек:
t=-40°С; Q=164,41;
t=-55°С; Q=76,266;
Записываем исходное уравнение в виде:
Q/Vh=а+( t+90)b (8.11)
логарифмируя уравнение получаем:
ln (Q0/Vh)= ln a+b*ln ( t0+90)
Подставляем значения и вычисляем:
ln(164,41/1109)=lna+b*ln(-40+90)
ln(76,266/1109)=lna+b*ln(-55+90)
решаем систему уравнений
ì_-1,908852= ln a+b*3,912023
î -2,676988= ln a+b*3,555349
0,768136=b*0,356674
откудаb=0,768136/0,356674=2,153608;
Подставляем значение в любое уравнение получаем а:
ln<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519934422-5475.coolpic» v:shapes="_x0000_s2114 _x0000_s2115 _x0000_s2116 _x0000_s2117 _x0000_s2118 _x0000_s2119 _x0000_s2120 _x0000_s2121 _x0000_s2122 _x0000_s2123 _x0000_s2124 _x0000_s2125 _x0000_s2126 _x0000_s2127 _x0000_s2128 _x0000_s2129 _x0000_s2130 _x0000_s2131 _x0000_s2132 _x0000_s2133">a=-10.109749
a=4.068*10-5
При подстановке получаем исходное уравнение:
Q/Vh=4.068*10-5/( t+90)2,0936; (8.12)
Аналогично проводим расчет для других температур tки получаем значения коэффициентов а и b:
1) tк=20°С; а=3,607*10-5; b=2,136;
2) tк=25°С; а=3,424*10-5; b=2,144;
3) tк=30°С; а=3,252*10-5; b=2,154;
4) tк=35°С; а=3,092*10-5; b=2,162;
5) tк=45°С; а=2,803*10-5; b=2,179;
Произведем расчет коэффициентов с1 и d1 в уравнении:
b=c1+d1tк (8.13)
Для значений tк:
tк=20°С; b=2,136;
tк=25°С; b=2,144;
подставляем значения в уравнение и вычисляем:
ì_2,136= a+d1 *20
î 2,179= a+d1*45
25d1 =0,0427
Откуда d1=0,0427/25=17,07*10-4;
Подставляя в первое уравнение значение d1получаем с1:
с1=2,10184;
Исходное уравнение будет иметь вид:
b=2,1+17,08*10-4tк
Произведем расчет коэффициентов А1 и В1 в уравнении:
а=exp(A1+В1tк) (8.14)
Для значений tк:
tк=20°С; а=3,607*10-5;
tк=45°С; а=2,803*10-5;
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519934422-5475.coolpic» v:shapes="_x0000_s2134 _x0000_s2135 _x0000_s2136 _x0000_s2137 _x0000_s2138 _x0000_s2139 _x0000_s2140 _x0000_s2141 _x0000_s2142 _x0000_s2143 _x0000_s2144 _x0000_s2145 _x0000_s2146 _x0000_s2147 _x0000_s2148 _x0000_s2149 _x0000_s2150 _x0000_s2151 _x0000_s2152 _x0000_s2153">Логарифмируя получаем:
lna= A1+В1tк
Подставляя значения решаем систему уравнений:
ìln 3,706*10-5 = A1+В1*20
îln 2,803*10-5 = A1+В1*45
ì_-10,23005 = A1+В1 *20
î -10,482334= A
1
+В1 *45
-0.252329= В1 *25
Откуда В1= -0.252329/25= -1,00931*10-2, подставляя значения В1 в уравнение получаем:
А1=-10,028143
Исходное уравнение будет иметь вид:
а=ехр (-10,028-1,00931*10-2*tк)
Получаем значения коэффициентов:
А1=-10, 028143; с1=2,102;
В1=-1,00931*10-2; d1=17,08*10-4
Проверка:
Подставляем в первоначальное уравнение:
Q0/Vh=exp*(A1+В1tк)*( t0+90)(a+d1tк)
значение коэффициентов и значения
tк=45°С; t= — 45°С
получаем:
Q0р=1109*exp*(10,028-1,00931*10-2*45)*(-45+90)(2,102+17,08*0,0001*45)=124,36
Значение Q=123,93 при tк=45°С; t= — 45°С.
По вычисленным значениям коэффициентов а и bстроим график рис. 8.6.
8.2.2 Исходное уравнение для Q=f(t; tк)
Ne/Vh=(a2tк+b2)*t0+(c2tк+d2) (8.16)
Vh=1109 м3/ч
Произведем расчет для tк=20°С;
Для точек:
t=-40°С; Ne=91,646;
t=-55°С; Ne=78,456;
Преобразуем исходное уравнение:
Ne=аt+b (8.17)
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519934422-5475.coolpic» v:shapes="_x0000_s2154 _x0000_s2155 _x0000_s2156 _x0000_s2157 _x0000_s2158 _x0000_s2159 _x0000_s2160 _x0000_s2161 _x0000_s2162 _x0000_s2163 _x0000_s2164 _x0000_s2165 _x0000_s2166 _x0000_s2167 _x0000_s2168 _x0000_s2169 _x0000_s2170 _x0000_s2171 _x0000_s2172 _x0000_s2173">где: а=(A2tк+В2);
b=(с2tк+d2)
подставляем значения и вычисляем
ì_91,646= a*-40+b
î 78,456= a
*-55
+b
13,190=а*15
откудаа=0,879333
91,646=0,879333*-40+b
b=126,81933
Подставляем коэффициент в уравнение:
Ne=0,879333t+126,81933 (8.18)
Аналогично проводим расчет для tк= (25; 30; 35; 40; 45)°С и получаем значения коэффициентов а и b:
1) tк=20°С; а=0,879333; b=126,81933;
2) tк=25°С; а=0,894333; b=136,71333;
3) tк=30°С; а=0,9090666; b=146,5566;
4) tк=35°С; а=0,9233333; b=156,32333;
5) tк=40°С; а=0,9373333; b=166,05333;
5) tк=45°С; а=0,952; b=175,77;
Произведем расчет коэффициентов А2 и В2 в уравнении:
а=(A2tк+В2) (8.19)
Для значений tк:
tк=20°С; а=0,879333;
tк=45°С; а=0,952;
подставляем значения в уравнение и решаем систему:
ì_ 126,81933= с2 *20+d2
î 175,77= c2*45+
d2
48,95067= с2 *25
Откуда с2=48,95067/25=1,9580268;
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519934422-5475.coolpic» v:shapes="_x0000_s2174 _x0000_s2175 _x0000_s2176 _x0000_s2177 _x0000_s2178 _x0000_s2179 _x0000_s2180 _x0000_s2181 _x0000_s2182 _x0000_s2183 _x0000_s2184 _x0000_s2185 _x0000_s2186 _x0000_s2187 _x0000_s2188 _x0000_s2189 _x0000_s2190 _x0000_s2191 _x0000_s2192 _x0000_s2193">тогда: 126,81933= 1,9580268*20+d2
d2=87,6588;
Исходное уравнение будет иметь вид:
b=1,9580268tк+87,6588 (8.20)
Значения коэффициентов:
А2=0,0029066; с2=1,9580268;
В2=0,821203; d2=87,6588;
Исходное уравнение при подстановке и вычислении:
Ne=(0,0029066tк+0,821203)t+(1,9580268+87,6588)
Ne/Vh=(0,262*10-5tк+0,74*10-3)t+(1,765510-3tк+0,079)
Проверка: при t= -50°С; tк=35°С
Подставляем в первоначальное уравнение:
Ne/Vh=(0,262*10-5*35+0,74*10-3)*-50+(1,765510-3*35+0,079)=110,02 кВт
Neр= Ne=110,02 кВт
По полученным результатам строим график рис. 8.7.
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519934422-5475.coolpic» v:shapes="_x0000_s2194 _x0000_s2195 _x0000_s2196 _x0000_s2197 _x0000_s2198 _x0000_s2199 _x0000_s2200 _x0000_s2201 _x0000_s2202 _x0000_s2203 _x0000_s2204 _x0000_s2205 _x0000_s2206 _x0000_s2207 _x0000_s2208 _x0000_s2209 _x0000_s2210 _x0000_s2211 _x0000_s2212 _x0000_s2213">
9. Таблица рабочих режимов СХУ
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519934422-5475.coolpic» v:shapes="_x0000_s2214 _x0000_s2215 _x0000_s2216 _x0000_s2217 _x0000_s2218 _x0000_s2219 _x0000_s2220 _x0000_s2221 _x0000_s2222 _x0000_s2223 _x0000_s2224 _x0000_s2225 _x0000_s2226 _x0000_s2227 _x0000_s2228 _x0000_s2229 _x0000_s2230 _x0000_s2231 _x0000_s2232 _x0000_s2233">
продолжение
--PAGE_BREAK--9. Таблица рабочих режимов СХУ
Таблица 9.1
Параметры
Температура забортной воды tw°C
10
15
20
30
Трюм
Давление МПа
— кипения
0,08455
0,04372
-0,01382
-0,00729
— конденсации
10,5481
10,9461
12,4733
13,5218
Температура кипения °C
-36,779
-37,643
-38,988
-40,036
Температура на входе в КМ, °C
-16,852
-17,735
-18,982
-20,033
Температура нагнетания, °C
82,190
82,988
84,322
85,799
Температура перед РВ испарительной системы, °C
30
30
30
30
Температура охл. воздуха, °C
-28
-28
-28
-28
Сила тока эл. дв.КМ
63,119
64,528
67,733
71,329
Коэффициент регулирования
0,188
0,207
0,253
0,321
Морозильный агрегат
Давление МПа
— кипения
-0,4587
-0,4517
-0,4332
-0,4102
— конденсации
10,5481
10,9461
12,4733
13,5218
Температура кипения °C
-50,5481
-50,006
-49,508
-48,736
Температура нагнетания, °C
82,190
82,988
84,322
85,799
Температура перед РВ испарительной системы, °C
30
30
30
30
Производительность МК
67,908
65,015
63,141
61,136
Сила тока эл. дв.КМ
109,314
109,679
110,251
111,0348
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519934422-5475.coolpic» v:shapes="_x0000_s2234 _x0000_s2235 _x0000_s2236 _x0000_s2237 _x0000_s2238 _x0000_s2239 _x0000_s2240 _x0000_s2241 _x0000_s2242 _x0000_s2243 _x0000_s2244 _x0000_s2245 _x0000_s2246 _x0000_s2247 _x0000_s2248 _x0000_s2249 _x0000_s2250 _x0000_s2251 _x0000_s2252 _x0000_s2253">
10. Выводы и рекомендации
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519934422-5475.coolpic» v:shapes="_x0000_s2254 _x0000_s2255 _x0000_s2256 _x0000_s2257 _x0000_s2258 _x0000_s2259 _x0000_s2260 _x0000_s2261 _x0000_s2262 _x0000_s2263 _x0000_s2264 _x0000_s2265 _x0000_s2266 _x0000_s2267 _x0000_s2268 _x0000_s2269 _x0000_s2270 _x0000_s2271 _x0000_s2272 _x0000_s2273">
продолжение
--PAGE_BREAK--10. Выводы и рекомендации
По данной дипломной работе можно сделать вывод, что вместе с реализацией лучших достижений современной холодильной техники данная СХУ имеет некоторые недостатки, выражающиеся в конструктивных недоработках тех или иных узлов СХУ.
10.1 конструкция фреонового насоса CNF10/165 недоработана в части защиты обмотки ротора приводного электродвигателя от воздействия жидкого фреона, что приводит к понижению сопротивления изоляции и как следствие к замыканию и выходу насоса из строя.
Рекомендации: защитный кожух из металла на ротор злектродвигателя, чтобы обмотка не имена контакта с жидким хладагентом, что практикуется на насосах других марок.
10.2 Недоработан узел возврата масла из потока циркуляции маслофреоновой смеси через ЦР. В результате масло застывает в ТВМ (теплообменник возврата масла) и в обратнойм клапане на пути паров хладагента и масла на дозаряд в КМ СНД S3-900, нарушая режим работы СХУ.
Рекомендации: установить РТО (регенеративный теплообменник) по пути паров масла на дозаряд с использованием тепла нагнетательных паров КМ СНД.
Данный узел: см. рис 10.1
<img width=«384» height=«287» src=«ref-1_520001264-7821.coolpic» v:shapes="_x0000_i1063">
Рис. 10.1
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519934422-5475.coolpic» v:shapes="_x0000_s2274 _x0000_s2275 _x0000_s2276 _x0000_s2277 _x0000_s2278 _x0000_s2279 _x0000_s2280 _x0000_s2281 _x0000_s2282 _x0000_s2283 _x0000_s2284 _x0000_s2285 _x0000_s2286 _x0000_s2287 _x0000_s2288 _x0000_s2289 _x0000_s2290 _x0000_s2291 _x0000_s2292 _x0000_s2293">
Данный узел после установки РТО, см. рис. 10.2
<img width=«552» height=«384» src=«ref-1_520014560-14960.coolpic» v:shapes="_x0000_i1064">
Рис. 10.2
10.3 Применяемый ОЖФ секционный по принципу «труба в трубе» через 6 – 8 лет после эксплуатации выходит из строя – появляется течь сварных соединений из-за коррозийного износа и значительной температурной разности сред на входе <img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519934422-5475.coolpic» v:shapes="_x0000_s2294 _x0000_s2295 _x0000_s2296 _x0000_s2297 _x0000_s2298 _x0000_s2299 _x0000_s2300 _x0000_s2301 _x0000_s2302 _x0000_s2303 _x0000_s2304 _x0000_s2305 _x0000_s2306 _x0000_s2307 _x0000_s2308 _x0000_s2309 _x0000_s2310 _x0000_s2311 _x0000_s2312 _x0000_s2313">и выходе внутренних труб через выпуклое донышко, что создает трудности в ремонте из-за низкой ремонтопригодности этой части ОЖФ.
Рекомендации: применить кожухотрубный ОЖФ с «сухим» испарением в трубах и циркуляцией переохлажденного хладагента в межтрубном пространстве.
10.4. Как видно из работы данной СХУ все неполадки происходят из-за пониженной температуры toи высокой температуры замерзания. Так при to= -56°С применяется масло зарубежного производства ХК-57. ShellClamisC46, ShellS0, CastrolIcemet299 и т.д. данные масла рекомендуются для применения при toдо -50°С.
Рекомендации: предлагается обратиться к промышленности и науке для разработки и получения отечественных масел для низкотемпературных СХУ (с температурой застывания масла -65 – 70°С), чтобы не иметь проблем с замерзанием масла в системах.
10.5. Серьезная проблема возникает с техническим состоянием трубок из алюминиевого сплава на подаче фреона в плиты роторного МА FCP25-3. На стыке различных металлов происходит интенсивное разрушение поверхностного слоя металла алюминиевого сплава, превращение его в быстрооблетающую белую пыльцу. Например, у находящегося на промысле СТМ «Калуга» по этой причине вышел из строя один МА.
Рекомендации: данная проблема решается постоянной (один раз в неделю) очисткой трубок от окислов и покрытие их слоем эпоксидной смолы или другим антикоррозионным покрытием, например типа «Мифотекс» (жидкий металл зарубежного производства).
В целом данная холодильная установка хорошо может эксплуатироваться на данном судне БМРТ типа «Маяковский»
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519934422-5475.coolpic» v:shapes="_x0000_s2314 _x0000_s2315 _x0000_s2316 _x0000_s2317 _x0000_s2318 _x0000_s2319 _x0000_s2320 _x0000_s2321 _x0000_s2322 _x0000_s2323 _x0000_s2324 _x0000_s2325 _x0000_s2326 _x0000_s2327 _x0000_s2328 _x0000_s2329 _x0000_s2330 _x0000_s2331 _x0000_s2332 _x0000_s2333">
11. Охрана труда.
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519934422-5475.coolpic» v:shapes="_x0000_s2334 _x0000_s2335 _x0000_s2336 _x0000_s2337 _x0000_s2338 _x0000_s2339 _x0000_s2340 _x0000_s2341 _x0000_s2342 _x0000_s2343 _x0000_s2344 _x0000_s2345 _x0000_s2346 _x0000_s2347 _x0000_s2348 _x0000_s2349 _x0000_s2350 _x0000_s2351 _x0000_s2352 _x0000_s2353">
продолжение
--PAGE_BREAK--11. Охрана труда.
Охрана труда – это система законодательных социально-экономических, технических. Санитарно — гигиенических мероприятий, обеспечивающих безопасность, сохранение здоровья и работоспособности человека в процессе труда. Охрана труда имеет непосредственную связь с рядом общеобразовательных и специальных дисциплин, она базируется на знаниях экономики, организации производства, психологии, физиологии труда, технической эстетики.
Рассматриваемые вопросы:
11.1 Опасные и вредные факторы при эксплуатации судовых холодильных установок (СХУ)
— вредные вещества в воздухе
— шумовые факторы
— вибрация
— электробезопасность
11.2 Техника безопасности при ремонте оборудования СХУ
11.3 Пожарная безопасность
11.1. В данной дипломной работе была рассмотрена холодильная установка, работающая на фреоне 22. Этот холодильный агент обладает высокой текучестью и проходит даже через мелкие поры металла в таких местах, где менее текучие газы (аммиак или азот) при равных условиях пройти не могут. Все хладоны без атомов водорода, негорючие, а содержащие их – легко воспламеняются. Хладон растворяется в масле, при этом вязкость масла понижается.
Это бесцветный тяжелый газ, плотность его в 4,3 раза превышает плотность воздуха. При малых концентрациях его запах не чувствуется.
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519934422-5475.coolpic» v:shapes="_x0000_s2354 _x0000_s2355 _x0000_s2356 _x0000_s2357 _x0000_s2358 _x0000_s2359 _x0000_s2360 _x0000_s2361 _x0000_s2362 _x0000_s2363 _x0000_s2364 _x0000_s2365 _x0000_s2366 _x0000_s2367 _x0000_s2368 _x0000_s2369 _x0000_s2370 _x0000_s2371 _x0000_s2372 _x0000_s2373">Хладон считается неядовитым газом, но при содержании его в воздухе свыше 30% по объему появляются признаки отравления организма вследствие недостатка кислорода.
Вредное воздействие хладонов на человеческий организм увеличивается с возрастанием в их молекуле числа атомов фтора.
При эксплуатации СХУ и холодильного оборудования и в ряде технологических процессов происходит выделение различных вредных веществ.
Все вредные вещества разделяют на химические вещества и производственную пыль. Согласно ГОСТ 12.0.003-74 химические вещества по характеру воздействия на организм делятся на следующие группы:
— общетоксичные
— раздражающие
— мутагенные
— канцерогенные
— влияющие на репродуктивную функцию
К числу общетоксичных веществ относятся ароматические углеводороды и их амино и нитропроизводные (бензол, тоулол и др.), а также ртуть, органические соединения хлорированные углеводороды.
Раздражающим действием обладают кислоты, щелочи, фосген, аммиак, оксиды серы и азота, сероводород, автор данного диплома и другие. Эти вещества при контакте с открытыми частями тела человека вызывают воспалительную реакцию кожи, слизистой оболочки глаз и органов дыхания.
К мутагенным веществам относят различные яды, которые влияют на гентический аппарат зародышевых и соматических клеток организма.
Канцерогенные вещества вызывают развитие злокачественных опухолей. К их числу относят полициклические ароматические углеводороды, которые могут входить в состав сырой нефти, мазута, смазочных масел, сажи и др.
К веществам, влияющим на репродуктивную функцию относят бензол и его производные, сероуглерод, свинец, никотин, ртуть.
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519934422-5475.coolpic» v:shapes="_x0000_s2374 _x0000_s2375 _x0000_s2376 _x0000_s2377 _x0000_s2378 _x0000_s2379 _x0000_s2380 _x0000_s2381 _x0000_s2382 _x0000_s2383 _x0000_s2384 _x0000_s2385 _x0000_s2386 _x0000_s2387 _x0000_s2388 _x0000_s2389 _x0000_s2390 _x0000_s2391 _x0000_s2392 _x0000_s2393">По степени опасности на организм человека все вредные вещества делятся на 4 класса:
1 – чрезвычайно опасные (ртуть, свинец, азот и др.)
2 - высоко опасные (оксид азота, бензол, йод, медь, марганец и др.)
3 – умеренно опасные (ацетон, ксилол, метиловый спирт и др.)
4 – малоопасные (аммиак, бензин, скипидар, этиловый спирт, оксид углерода и др.)
В табл. 11.1 приведены нормы предельно допустимых концентрации (ПДК) основных вредный веществ.
Таблица вредных веществ.
Таблица 11.1
№ п/п
Вредные вещества
ПДК м2/м3
Класс опасности
1
Аммиак
20
4
2
Ацетон
10
4
3
Бензин топливный
100
4
4
Бензол
5
2
5
Диоксид углерода
20
4
6
Ксилол
50
3
7
Метиловый спирт
5
3
8
Ртуть
0,01
1
9
Серная кислота
1
3
10
Тетраэтил свинца
0,005
1
11
Пыль черной сажи
4
4
Шум относится к общебиологическим раздражителям, так как он в определенных условиях может влиять на все органы и системы организма человека. Длительное воздействие интенсивного шума приводит к профессиональному заболеванию тугоухости. При очень большом звуковом давлении может произойти разрыв барабанной перепонки. Высокочастотный шум (1000 … 8000) Гц вызывает яв<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519934422-5475.coolpic» v:shapes="_x0000_s2394 _x0000_s2395 _x0000_s2396 _x0000_s2397 _x0000_s2398 _x0000_s2399 _x0000_s2400 _x0000_s2401 _x0000_s2402 _x0000_s2403 _x0000_s2404 _x0000_s2405 _x0000_s2406 _x0000_s2407 _x0000_s2408 _x0000_s2409 _x0000_s2410 _x0000_s2411 _x0000_s2412 _x0000_s2413">ление, неблагоприятное для слуха, а также влияет на различные отделы головного мозга, вызывая головную боль, плохой сон, раздражительность, утомляемость, ослабление памяти и др.
Для защиты от шума одним из наиболее эффективных средств является звукоизоляция. С помощью звукоизолирующих конструкций можно снизить уровень шума на 30 … 40 Дб. Снижение уровня шума методом звукопоглощения основан на переходе энергии звуковых колебаний частиц воздуха в теплоту вследствие потерь на трение в порах звукопоглощающего материала. Поэтому звукопоглощающие материалы (пористые, пористоволокнистые) наносятся на внутренние поверхности а также располагаются на штучных звукопоглотителях.
Максимальное снижение шума в отраженном поле с помощью акустической обработки внутренних поверхностей помещения не превышает 6 …8 Дб.
Вибрация – это сложный колебательный процесс, возникающий при периодическом смещении центра тяжести какого-либо тела от положения равновесия, а также при периодическом изменении формы тела по сравнению с той, которое оно имело их в статическом состоянии.
В зависимости от воздействия на человека вибрация делится на общую и местную. Общая вибрация воспринимается всем телом и в первую очередь его нервной системой и костной тканью.
Местная вибрация передается от соприкосновения отдельных частей тела человека с вибрирующим инструментом или оборудованием.
Основным защитным мероприятием от вибрации на судах являются: использование вибробезопасных машин и механизмов, применение средств виброзащиты, снижающих вибрацию на путях ее распространения, проектирование технологических процессов, производственных, бытовых и жилых помещений, обеспечивающих отсутствие вибрации, разработка рациональных режимов труда и отдыха.
В соответствии с ГОСТ 12.1.009-76 электрозащитными средствами называют переносимые и перевозимые изделия, служащие для защиты людей от поражения электрическим током, во<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519934422-5475.coolpic» v:shapes="_x0000_s2414 _x0000_s2415 _x0000_s2416 _x0000_s2417 _x0000_s2418 _x0000_s2419 _x0000_s2420 _x0000_s2421 _x0000_s2422 _x0000_s2423 _x0000_s2424 _x0000_s2425 _x0000_s2426 _x0000_s2427 _x0000_s2428 _x0000_s2429 _x0000_s2430 _x0000_s2431 _x0000_s2432 _x0000_s2433">здействия электрической дуги и электромагнитного поля.
По назначению средства защиты условно разделяют на изолирующие, ограждающие и вспомогательные.
Изолирующие средства защиты предназначаются для изоляции человека от токоведущих частей электроустановки, находящейся под напряжением, а также от корпуса судна, если человек одновременно касается токоведущих и заземленных частей электроустановки.
Ограждающие средства защиты предназначены для временного ограждения токоведущих частей, находящихся под напряжением. К ним относят щиты, барьеры, ограждения — клетки, а также временные переносные заземления.
Вспомогательные средства защиты предназначены для защиты персонала от случайного падения с высоты (предохранительные пояса), световых, тепловых механических и химических воздействий электрического тока.
Все защитные средства при приемке в эксплуатацию должны быть испытаны независимо от заводского испытания, а также подвергнуты контрольным осмотрам в сроки по нормам согласно табл. 11.2
Сроки испытания средств защиты
Таблица 11.2
Защитное средство
Напряжение электроустановки, В
Напряжение испытания, кВ
Время испытания, мин.
Ток, протекающий через изделие, А
Период испытания
Период осмотров
Перчатки диэлектрические
Для всех напряжений
2,5
1
2,5
1 раз в месяц
Перед употреблением
Боты диэлектрические
То же
15
1
7,5
1 раз в 3 года
То же
Галоши диэлектрические
До 1000
3,5
1
2
1 раз в год
То же
Коврики диэелектрические
Для всех напряжений
3,5
-
-
-
1 раз в месяц
Слесарно — монтажный инструмент с изолирующей рукояткой
До 1000
3,5
1
2,5
1 раз в год
Перед употреблением
Внеочередные испытания защитных средств должны производится при наличии признаков неисправности, после их ремонта и при замене каких-либо частей.
Результаты электрических и механических испытаний заносят в журнал произвольно формы в лаборатории, производящей эти испытания (кроме инструмента с изолирующими ручками), должен ставится на защитное средство несмываемый красный штамп.
11.2 Ремонтные работы на холодильных установках производятся под непосредственным руководством рефмеханика, который, перед началом работ обязан: проверить исправность подъемных механизмов, инструментов и приспособлений, обеспечить работающих защитными средствами, спецодеждой, предохранительными устройствами, нормальную освещенность мест ремонта, убедится, что в компрессорах, аппаратах и трубопроводах отсутствует давление или хладагент.
Производить ремонт оборудования, уплотнение сальников арматуры, системы находящейся под давлением правилами запрещено.
П<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519934422-5475.coolpic» v:shapes="_x0000_s2454 _x0000_s2455 _x0000_s2456 _x0000_s2457 _x0000_s2458 _x0000_s2459 _x0000_s2460 _x0000_s2461 _x0000_s2462 _x0000_s2463 _x0000_s2464 _x0000_s2465 _x0000_s2466 _x0000_s2467 _x0000_s2468 _x0000_s2469 _x0000_s2470 _x0000_s2471 _x0000_s2472 _x0000_s2473">ри монтажных и демонтажных работах следует пользоваться только стандартным инструментом. Во время перерыва в работе нельзя оставлять грузы в подвешенном состоянии или в приподнятом положении на лебедках, домкратах или других механизмах.
Вскрывать компрессоры, аппараты, трубопроводы разрешается только в защитных очка, маске только после того, как из системы надежно отсосан хладагент и давление снижено до атмосферного. Правилами запрещено вскрывать аппараты, трубопроводы с температурой стенок ниже -33 – 35°С.
Механизмы, аппараты, арматуру на время демонтажа необходимо размещать в заранее намеченных местах, не занимая коридоры, проходы. Укладывать их на палубе следует устойчиво, с целью исключения их перемещения при качке судна.
При пользовании переносными электроинструментами необходимо предварительно изучить инструкции по их эксплуатации.
Сварочные и паяльные работы при ремонте на действующем оборудовании должны выполнятся под действующими рефмехаником и представителем портового надзора с обеспечением все мер предосторожности по предохранению смежных аппаратов от повреждений.
Разъединение фланцев, постановку заглушек, отделяющих аппараты, пломбирование в закрытом состоянии маховиков, вентилей следует производить при непрерывной работе аварийной вентиляции.
11.3 Для предотвращение пожара на судах устанавливают огнестойкие или огнесдерживающие конструкции, которые должны выдерживать на огнестойкость стандартные испытания.
Основой конструкции противопожарной защиты корпусной части судов является применение огнестойких конструкций типа В и С.
К конструкциям типа А относятся переборки, палубы, выгородки трапов, шахты, а также закрытия проемов в них. Они выполняются из стали или другого равнопрочного материала, усилены ребрами жесткости и имею термостойкую изоляцию необходимой толщины. Все конструкции типа А сохраняют свою целостность и непроницаемость для дыма и пламени в течении одночасового стандартного испытания на огнестойкость.
Огнезадерживающие конструкции типа В и С применяют на судах для выполнения в<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519934422-5475.coolpic» v:shapes="_x0000_s2474 _x0000_s2475 _x0000_s2476 _x0000_s2477 _x0000_s2478 _x0000_s2479 _x0000_s2480 _x0000_s2481 _x0000_s2482 _x0000_s2483 _x0000_s2484 _x0000_s2485 _x0000_s2486 _x0000_s2487 _x0000_s2488 _x0000_s2489 _x0000_s2490 _x0000_s2491 _x0000_s2492 _x0000_s2493">спомогательных переборок и закрытий проемов в них. Конструкции этих классов могут быть изготовлены целиком из любых несгораемых материалов, либо из нескольких слоев различных по степени возгораемости. Они должны быть непроницаемы только для пламени в течении получасового стандартного испытания на огнестойкость.
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519934422-5475.coolpic» v:shapes="_x0000_s2494 _x0000_s2495 _x0000_s2496 _x0000_s2497 _x0000_s2498 _x0000_s2499 _x0000_s2500 _x0000_s2501 _x0000_s2502 _x0000_s2503 _x0000_s2504 _x0000_s2505 _x0000_s2506 _x0000_s2507 _x0000_s2508 _x0000_s2509 _x0000_s2510 _x0000_s2511 _x0000_s2512 _x0000_s2513">
12. Автоматизация СХУ
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519934422-5475.coolpic» v:shapes="_x0000_s2514 _x0000_s2515 _x0000_s2516 _x0000_s2517 _x0000_s2518 _x0000_s2519 _x0000_s2520 _x0000_s2521 _x0000_s2522 _x0000_s2523 _x0000_s2524 _x0000_s2525 _x0000_s2526 _x0000_s2527 _x0000_s2528 _x0000_s2529 _x0000_s2530 _x0000_s2531 _x0000_s2532 _x0000_s2533">
продолжение
--PAGE_BREAK--12. Автоматизация СХУ 12.1 Краткое описание автоматики систем.
Все сосуды, находящиеся под давлением (дренажный ресивер, ресивер запаса хладагента, циркуляционный ресивер линейный ресивер) оборудованы манометром и указателем уровня для контроля параметров хладагента. Для контроля давления конденсации на КД установлен манометр. Для контроля давления нагнетания насоса хладагента установлен манометр.
Подача жидкого хладагента в циркуляционный ресивер осуществляется через ТРВ и соленоидный клапан, которыми управляет реле уровня LCS. Для защиты КМ S3-900 низкой ступени от влажного хода и недопустимого повышения уровня жидкого хладагента в циркуляционном ресивере установлены два аварийных реле уровня LSA.
Для контроля температуры в МА FCP25-3 установлен датчик температуры (контролирует температуру хладагента, поступающего в МА).
На охлаждение грузовых трюмов используется КМ S3-600, который оборудован следующими приборами автоматики:
— реле давления нагнетания, отключает КМ при недопустимых давлениях нагнетания
— реле давления всасывания, отключает КМ при недопустимом понижении давлеия всасывания
— реле температуры нагнетания, отключает КМ при повышении температуры нагнетания выше установленного значения
— реле температуры всасывания, отключает КМ при понижении температуры всасывания ниже установленного значения
Производительность КМ регулируется в зависимости от всасывающей линии подачи хладагента.
Подача жидкого хладагента в воздухоохладитель осуществляется через ТРВ.
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519934422-5475.coolpic» v:shapes="_x0000_s2534 _x0000_s2535 _x0000_s2536 _x0000_s2537 _x0000_s2538 _x0000_s2539 _x0000_s2540 _x0000_s2541 _x0000_s2542 _x0000_s2543 _x0000_s2544 _x0000_s2545 _x0000_s2546 _x0000_s2547 _x0000_s2548 _x0000_s2549 _x0000_s2550 _x0000_s2551 _x0000_s2552 _x0000_s2553">В охлаждаемом помещении установлен датчик температуры для дистанционного контроля температуры в охлаждаемом помещении.
Соленоидные клапана сблокированы с пускателем соответствующих КМ. При выключенном КМ соленоидные клапана закрыты.
12.2 Автоматизация двухступенчатого тандемного агрегата F2MS3-900
Двухступенчатый тандемный агрегат F2MS3-900 состоит из двух компрессоров S3-900 СНД и S3-315 СВД. оба компрессора с общим маслоотделителем смонтированы на одной раме. В состав агрегата, как видно из рис. 12.1 входят:
1 — компрессор S3-900 СНД
2 – компрессор S3-315 СВД
4,7,18 – обратные клапаны
5 – газовый фильтр
9 – предохранительный клапан
10 – маслоотделитель
11 – электронагреватель масла
12 – масляный фильтр
17 редукционный клапан
19,20 – приводные электродвигатели
21-25 манометры
31-33 сигнализаторы температуры
34,35 – сигнализаторы давления нагнетания
36 – 40 – термометры
41-46, 80 – электромагнитные клапаны
50 – сигнализатор давления всасывания
59 – 60 – дроссельные клапаны в трубопроводах впрыскивания масла
62 – сигнализатор минимального давления для резервного режима компрессора СВД
69 – 72 – дроссельные шайбы
75 – сигнализатор разности давлений
79 – жидкостн<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519934422-5475.coolpic» v:shapes="_x0000_s2554 _x0000_s2555 _x0000_s2556 _x0000_s2557 _x0000_s2558 _x0000_s2559 _x0000_s2560 _x0000_s2561 _x0000_s2562 _x0000_s2563 _x0000_s2564 _x0000_s2565 _x0000_s2566 _x0000_s2567 _x0000_s2568 _x0000_s2569 _x0000_s2570 _x0000_s2571 _x0000_s2572 _x0000_s2573">ый фильтр
81 – ТРВ
82 – регулирующий клапан
83 – 86 – манометрические дистанционные термометры (при наличии звукоизолирующего кожуха)
87, 88 – резьбовые пробки спуска масла с магнитной вставкой
Последовательно подключенные компрессоры СНД и СВД образуют так называемый тандемный агрегат. Объединительный трубопровод между компрессорами имеет патрубок IIIдля отсоса паров хладагента с промежуточным давлением. Оба компрессора имеют по одному окну зарядки с патрубками VIIIи IXчрез которые возможен промежуточный подсос паров. На каждой линии промежуточного пожсоса следует устанавливать газовый фильтр и обратный клапан. Элементы 77 – 82 поставляются по специальному заказу, когда агрегат должен работать на аммиаке. Они обеспечивают впрыск жидкого х.а. ограничения температуры паров.
Двухступенчатый агрегат оснащен одним пусковым масляным насосом. В период пуска масло от него напрямую поступает к электромагнитным клапанам для изменения производительности компрессоров и через редукционный клапан 17 – на впрыск в компрессоры. Запорный клапан 74 для этого пломбируется в открытом состоянии. По команде управляющего устройства открываются клапаны 43,44 и 45, что обеспечивает подачу масла в гидроцилиндры для перемещения фигурный золотников в сторону уменьшения производительности. После размыкания конечных выключателей минимальной производительности обеих компрессоров при отсутствии неисправностей включается электродвигатель компрессора СВД. Пусковой масляной насос останавливается по истечении заданного времени (около 90 секунд). Если же положение минимальной производительности за это время так и не достигнуто, то насос продолжает работат до размыкания конечный выключателей.
Компрессор СНД запу<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519934422-5475.coolpic» v:shapes="_x0000_s2574 _x0000_s2575 _x0000_s2576 _x0000_s2577 _x0000_s2578 _x0000_s2579 _x0000_s2580 _x0000_s2581 _x0000_s2582 _x0000_s2583 _x0000_s2584 _x0000_s2585 _x0000_s2586 _x0000_s2587 _x0000_s2588 _x0000_s2589 _x0000_s2590 _x0000_s2591 _x0000_s2592 _x0000_s2593">скается при соблюдении условий: конечный выключатель минимальной производительности разомкнут, компрессор СВД работает, промежуточное давление стало ниже значения, настроенного на сигнализаторе 34, расход циркулирующего масла превышает значение, на которое настроено реле расхода 16, отсутствует сигнал о неисправности агрегата.
Во время работы агрегата охлажденное масло через фильтр 12 и реле расхода 16 подается на впрыск в КМ. К электромагнитным клапанам для изменения производительности компрессоров масло поступает через обратный клапан 18 и частично через редукционный клапан 17. Движение масла происходит за счет перепада давления в МО и КМ.
Производительность компрессоров обеих ступеней можно регулировать автоматически и вручную. Существуют два варианта автоматического регулирования: 1 – производительность компрессоров изменяют независимо друг от друга по отклонениям регулируемых параметров, 2 – компрессор СВД связан с компрессором СНД так, что он получает импульс на перемещение фигурного золотника только тогда, когда требуется изменение производительности компрессора СНД. Во втором варианте промежуточное давление оказывается более стабильным и реже включается механизм изменения производительности СВД. Этот вариант можно использовать только при отсутствии отсоса паров при промежуточном давлении через патрубок III. Во всех случаях импульсы на перемещение фигурных золотников поступают в зависимости от рассогласования регулируемых параметров: давления всасывания обеих ступеней или температуры охлаждаемого объекта для СНД.
Управление тандемным агрегатом осуществляется с помощью двух одинаковых управляющих устройств VSE-C. Произведены лишь необходимые блокировки между ними. Обычно предусматривается режим ручного управления. Первым всегда запускается КМ СВД, а КМ СНД может быть включен лишь после снижения промежуточного давления до заданного значения.
<img width=«641» height=«911» src=«ref-1_520106170-98493.coolpic» v:shapes="_x0000_i1065">
Рис. 12.1 масляная схема агрегата F2MS3-900
Если для компре<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519934422-5475.coolpic» v:shapes="_x0000_s2654 _x0000_s2655 _x0000_s2656 _x0000_s2657 _x0000_s2658 _x0000_s2659 _x0000_s2660 _x0000_s2661 _x0000_s2662 _x0000_s2663 _x0000_s2664 _x0000_s2665 _x0000_s2666 _x0000_s2667 _x0000_s2668 _x0000_s2669 _x0000_s2670 _x0000_s2671 _x0000_s2672 _x0000_s2673">ссоров обеих ступеней выбран режим ручного управления, то после запуска КМ СВД и получения сигнала о снижении промежуточного давления необходимо сразу нажать кнопку «Пуск» КМ СНД. Удобнее для КМ СНД задать режим автоматического управления и нажатием кнопки S2 перевести его в состояние готовности к пуску. Сигнализатор промежуточного давления при этом может исполнять роль автоматического прибора, управляющего пуском и остановкой КМ СНД. С учетом сказанного алгоритм управления предварительно подготовленным агрегатом в режиме с опросом загрузки электростанции можно представить в виде:
1. Команда «Пуск» КМ СВД нажатием кнопки S2; проверка исправности системы аварийной защиты, проверка соблюдения условий внешней блокировки; переключение триггера Д11; пуск масляного насоса; начало отсчета времени; ввод в действие защиты по расходу масла через элемент задержки; включение электромагнитного клапана уменьшения производительности КМ СВД; отключение электронагревателя масла.
2. Достижение требуемого расхода масла и предотвращение аварийной остановки из-за неисправности системы смазки.
3. Размыкание конечного выключателя минимальной производительности и получение сигнала о наличии запаса мощности электростанции (в любой очередности); срабатывание пускового устройства КМ СВД.
4. Подача сигнала обратной связи о запуске КМ СВД; снятие ограничений на изменение его производительности.
5. Конец отсчета времени; остановка пускового масляного насоса.
6. Снижение промежуточного давления до заданного значения и выдача сигнала на пуск КМ СНД; включение электромагнитных клапанов уменьшения его производительности.
7. Размыкание конечного выключателя минимальной производительности; срабатывание пускового устройства КМ СНД.
8. Подача сигнала обратной связи о запуске КМ СНД; снятие ограничений на изменение его производительности.
9. Нормальная работа с <img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519934422-5475.coolpic» v:shapes="_x0000_s2674 _x0000_s2675 _x0000_s2676 _x0000_s2677 _x0000_s2678 _x0000_s2679 _x0000_s2680 _x0000_s2681 _x0000_s2682 _x0000_s2683 _x0000_s2684 _x0000_s2685 _x0000_s2686 _x0000_s2687 _x0000_s2688 _x0000_s2689 _x0000_s2690 _x0000_s2691 _x0000_s2692 _x0000_s2693">автоматическим и ручным изменением производительности компрессоров обеих ступеней и функционированием САЗ.
10. Команда «Стоп» КМ СВД нажатием кнопки S1; остановка приводного электродвигателя; блокировка защиты по расходу масла; включение электронагревателя масла.
11. Повышение промежуточного давления и выдача сигнала на остановку КМ СНД; отключение его приводного электродвигателя. Ожидание пуска.
Чтобы исключить кратковременную работу компрессора с блокированной защитой по расходу масла и избежать нежелательного повышения промежуточного давления нажатием кнопки S1 можно сначала остановить КМ СНД, а затем КМ СВД. При этом переключается триггер Д11 в управляющем устройстве КМ СНД.
Для подготовки его к очередному пуску необходимо нажать кнопку S2. Можно непосредственно при пуске нажимать кнопки S2 обеих компрессоров. Это приведет к пуску тандемного агрегата в описанной выше последовательности без наблюдения за промежуточным давлением.
13. Э<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519934422-5475.coolpic» v:shapes="_x0000_s2694 _x0000_s2695 _x0000_s2696 _x0000_s2697 _x0000_s2698 _x0000_s2699 _x0000_s2700 _x0000_s2701 _x0000_s2702 _x0000_s2703 _x0000_s2704 _x0000_s2705 _x0000_s2706 _x0000_s2707 _x0000_s2708 _x0000_s2709 _x0000_s2710 _x0000_s2711 _x0000_s2712 _x0000_s2713">кономический анализ
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-1_519934422-5475.coolpic» v:shapes="_x0000_s2714 _x0000_s2715 _x0000_s2716 _x0000_s2717 _x0000_s2718 _x0000_s2719 _x0000_s2720 _x0000_s2721 _x0000_s2722 _x0000_s2723 _x0000_s2724 _x0000_s2725 _x0000_s2726 _x0000_s2727 _x0000_s2728 _x0000_s2729 _x0000_s2730 _x0000_s2731 _x0000_s2732 _x0000_s2733">
продолжение
--PAGE_BREAK--