Учебное пособие: Расч т и конструирование сборных и монолитных железобетонных конструкций каркаса одноэтажного производственного

--PAGE_BREAK--<shape id="_x0000_i1152" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image248.wmz» o:><img border=«0» width=«288» height=«51» src=«dopb185974.zip» v:shapes="_x0000_i1152">.
Сечение симметричной арматуры:
<shape id="_x0000_i1153" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image250.wmz» o:><img border=«0» width=«427» height=«38» src=«dopb185975.zip» v:shapes="_x0000_i1153">,
т.е. продольная арматура по расчету не нужна. Назначаем в соответствии с конструктивными требованиями не менее 0,04% площади поперечного сечения подколонника: AS=AS’=0,0005×150×240=18 см2. Принимаем с каждой стороны подколонника 6Æ18 A-II c AS=AS’=18,85 см2. У длинных сторон подколонника принимаем продольное армирование 8 Æ18 A-II.
Прочность сечения V-V не проверяем, так как усилия от полученных ранее отличаются незначительно.
Поперечное армирование подколонника определяем по расчету на момент от действующих усилий относительно оси, проходящей через точку поворота колонны.
Так как 0,5×hc=0,5×1,4=0,67 > e0=0,61 м > hc/6=1,4/6=0,23 м, поперечное армирование определяют по формуле:
<shape id="_x0000_i1154" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image252.wmz» o:><img border=«0» width=«453» height=«48» src=«dopb185976.zip» v:shapes="_x0000_i1154">,
Szi=7.5+22.5+37.5+52.5+67.5+82.5+97.5+112.5=480 cм –
сумма расстояний от точки поворота колонны до сеток поперечного армирования подколонника при шаге сеток 150 мм и расстоянии от верха стакана до верхней сетки 75 мм.
Необходимая площадь сечения одного рабочего стержня (при четырех стержнях в каждой сетке): ASW=4.5/8=0,5625 см2. Принимаем Æ9 A-I c ASW=0,636см2.
5.5 Конструирование <imagedata src=«38733.files/image254.wmz» o: croptop=«3579f» cropbottom=«5215f» cropleft=«9533f» cropright=«35757f»><img border=«0» width=«208» height=«297» src=«dopb185977.zip» v:shapes="_x0000_i1155">
Рис.5.5.1. Схема армирования фундамента.

6. Расчет сборной предварительно напряженной арки пролетом 36м 6.1 Данные для проектирования Бетон тяжелый класса В30 (при <shape id="_x0000_i1156" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image256.wmz» o:><img border=«0» width=«47» height=«24» src=«dopb185978.zip» v:shapes="_x0000_i1156"> <shape id="_x0000_i1157" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image258.wmz» o:><img border=«0» width=«88» height=«24» src=«dopb185979.zip» v:shapes="_x0000_i1157">; <shape id="_x0000_i1158" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image260.wmz» o:><img border=«0» width=«93» height=«24» src=«dopb185980.zip» v:shapes="_x0000_i1158">; при <shape id="_x0000_i1159" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image262.wmz» o:><img border=«0» width=«60» height=«24» src=«dopb185981.zip» v:shapes="_x0000_i1159"> <shape id="_x0000_i1160" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image264.wmz» o:><img border=«0» width=«99» height=«24» src=«dopb185982.zip» v:shapes="_x0000_i1160">; <shape id="_x0000_i1161" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image266.wmz» o:><img border=«0» width=«100» height=«24» src=«dopb185983.zip» v:shapes="_x0000_i1161">; для бетона естественного твердения <shape id="_x0000_i1162" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image268.wmz» o:><img border=«0» width=«104» height=«25» src=«dopb185984.zip» v:shapes="_x0000_i1162">;
<shape id="_x0000_i1163" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image270.wmz» o:><img border=«0» width=«107» height=«25» src=«dopb185985.zip» v:shapes="_x0000_i1163">; <shape id="_x0000_i1164" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image272.wmz» o:><img border=«0» width=«131» height=«25» src=«dopb185986.zip» v:shapes="_x0000_i1164">).
Предварительно напрягаемая арматура затяжки — высокопрочная проволока периодического профиля класса Вр-II
(<shape id="_x0000_i1165" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image274.wmz» o:><img border=«0» width=«104» height=«24» src=«dopb185987.zip» v:shapes="_x0000_i1165">; <shape id="_x0000_i1166" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image276.wmz» o:><img border=«0» width=«117» height=«25» src=«dopb185988.zip» v:shapes="_x0000_i1166">; <shape id="_x0000_i1167" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image278.wmz» o:><img border=«0» width=«113» height=«25» src=«dopb185989.zip» v:shapes="_x0000_i1167">);
натяжение арматуры производится механическим способом на упоры с применением инвентарных зажимов.
Ненапрягаемая арматура класса А-III Ш 10-40 мм
(<shape id="_x0000_i1168" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image280.wmz» o:><img border=«0» width=«139» height=«24» src=«dopb185990.zip» v:shapes="_x0000_i1168">; <shape id="_x0000_i1169" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image282.wmz» o:><img border=«0» width=«103» height=«24» src=«dopb185991.zip» v:shapes="_x0000_i1169">; <shape id="_x0000_i1170" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image278.wmz» o:><img border=«0» width=«113» height=«25» src=«dopb185989.zip» v:shapes="_x0000_i1170">).
Затяжка относится к конструкциям 3-й категории трещиностойкости. Прочность бетона к моменту отпуска натяжных устройств (передаточная прочность) принимается <shape id="_x0000_i1171" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image284.wmz» o:><img border=«0» width=«153» height=«25» src=«dopb185992.zip» v:shapes="_x0000_i1171">.
6.2 Расчетный пролет и нагрузки Расчетный пролет арки
<shape id="_x0000_i1172" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image286.wmz» o:><img border=«0» width=«236» height=«24» src=«dopb185993.zip» v:shapes="_x0000_i1172">,
где а — расстояние от торца арки до точки опирания на колонну. Расчетная постоянная нагрузка на 1 м с учетом веса арки <shape id="_x0000_i1173" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image288.wmz» o:><img border=«0» width=«85» height=«24» src=«dopb185994.zip» v:shapes="_x0000_i1173">
<shape id="_x0000_i1174" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image290.wmz» o:><img border=«0» width=«441» height=«58» src=«dopb185995.zip» v:shapes="_x0000_i1174">
Расчетная временная нагрузка при <shape id="_x0000_i1175" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image292.wmz» o:><img border=«0» width=«115» height=«25» src=«dopb185996.zip» v:shapes="_x0000_i1175">, для г. Севастополя
<shape id="_x0000_i1176" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image294.wmz» o:><img border=«0» width=«304» height=«25» src=«dopb185997.zip» v:shapes="_x0000_i1176">
6.3 Геометрические характеристики и усилия в сечениях арки Арку рассчитываем как двухшарнирную с затяжкой. Из соображений унификации блоков ось арки выполняем по круговому очертанию.
Варианты загружения и статическая схема арки приведены на Рис.6.1.
<imagedata src=«38733.files/image296.wmz» o: croptop=«17007f» cropbottom=«26571f» cropleft=«10727f» cropright=«22631f»><img border=«0» width=«401» height=«131» src=«dopb185998.zip» v:shapes="_x0000_i1177">а)
<imagedata src=«38733.files/image298.wmz» o: croptop=«24646f» cropbottom=«17588f» cropleft=«8459f» cropright=«25192f»><img border=«0» width=«392» height=«119» src=«dopb185999.zip» v:shapes="_x0000_i1178">б)
Рис.6.3.1 Варианты нагружения арки:
а — сплошная нагрузка; б — односторонняя снеговая нагрузка.
Находим геометрические характеристики арки согласно рис.3.3.2
Радиус круговой оси:
<shape id="_x0000_i1179" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image300.wmz» o:><img border=«0» width=«256» height=«47» src=«dopb186000.zip» v:shapes="_x0000_i1179">м,
где <shape id="_x0000_i1180" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image302.wmz» o:><img border=«0» width=«16» height=«21» src=«dopb186001.zip» v:shapes="_x0000_i1180"> - стрела подъема, принятая равной примерно 1/9 пролета, то есть 3,97 м;
Центральный угол
<shape id="_x0000_i1181" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image304.wmz» o:><img border=«0» width=«229» height=«45» src=«dopb186002.zip» v:shapes="_x0000_i1181"> <shape id="_x0000_i1182" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image306.wmz» o:><img border=«0» width=«33» height=«23» src=«dopb186003.zip» v:shapes="_x0000_i1182">25°8ґ≈25°
Длина арки <shape id="_x0000_i1183" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image308.wmz» o:><img border=«0» width=«235» height=«24» src=«dopb186004.zip» v:shapes="_x0000_i1183">м,
Арку разбиваем на 10 равных частей (дуге 0,1части соответствует угол <shape id="_x0000_i1184" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image310.wmz» o:><img border=«0» width=«23» height=«43» src=«dopb186005.zip» v:shapes="_x0000_i1184">=5°)
и определяем горизонтальные ординаты сечений по формулам:
<shape id="_x0000_i1185" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image312.wmz» o:><img border=«0» width=«107» height=«41» src=«dopb186006.zip» v:shapes="_x0000_i1185">; <shape id="_x0000_i1186" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image314.wmz» o:><img border=«0» width=«107» height=«21» src=«dopb186007.zip» v:shapes="_x0000_i1186">, где <shape id="_x0000_i1187" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image316.wmz» o:><img border=«0» width=«216» height=«21» src=«dopb186008.zip» v:shapes="_x0000_i1187">
Величина у6 соответствует длине стрелы подъёма f. Результаты вычислений приведены в таблице 6.3.
<imagedata src=«38733.files/image318.wmz» o: croptop=«2016f» cropbottom=«4885f» cropleft=«12501f» cropright=«27400f»><img border=«0» width=«268» height=«304» src=«dopb186009.zip» v:shapes="_x0000_i1188">
Рис.6.3.2 Схема геометрических характеристик арки.
Таблица 6.3. К определению значений х и у.
Предварительно задаемся площадями сечений арматуры в арке и в затяжке, а так же вычисляем геометрические характеристики их сечений.
<shape id="_x0000_i1192" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image326.wmz» o:><img border=«0» width=«507» height=«25» src=«dopb186013.zip» v:shapes="_x0000_i1192">
<imagedata src=«38733.files/image328.wmz» o: croptop=«18675f» cropbottom=«22728f» cropleft=«22043f» cropright=«25020f»><img border=«0» width=«362» height=«235» src=«dopb186014.zip» v:shapes="_x0000_i1193">
Рис.6.3.1 Сечение блока арки.
Принимаем с округлением <shape id="_x0000_i1194" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image330.wmz» o:><img border=«0» width=«177» height=«25» src=«dopb186015.zip» v:shapes="_x0000_i1194">.
Отношение модулей упругости для арки <shape id="_x0000_i1195" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image332.wmz» o:><img border=«0» width=«165» height=«47» src=«dopb186016.zip» v:shapes="_x0000_i1195">.
Тогда площадь приведенного симметричного армированного сечения арки
<shape id="_x0000_i1196" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image334.wmz» o:><img border=«0» width=«504» height=«25» src=«dopb186017.zip» v:shapes="_x0000_i1196">
Момент инерции приведенного сечения при расстоянии до центра тяжести <shape id="_x0000_i1197" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image336.wmz» o:><img border=«0» width=«75» height=«24» src=«dopb186018.zip» v:shapes="_x0000_i1197">
<shape id="_x0000_i1198" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image338.wmz» o:><img border=«0» width=«576» height=«59» src=«dopb186019.zip» v:shapes="_x0000_i1198">
Радиус инерции приведенного сечения
<shape id="_x0000_i1199" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image340.wmz» o:><img border=«0» width=«298» height=«50» src=«dopb186020.zip» v:shapes="_x0000_i1199">
Так как площадь сечения затяжки <shape id="_x0000_i1200" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image342.wmz» o:><img border=«0» width=«149» height=«24» src=«dopb186021.zip» v:shapes="_x0000_i1200">, то сечение арматуры принимаем приближенно <shape id="_x0000_i1201" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image344.wmz» o:><img border=«0» width=«296» height=«25» src=«dopb186022.zip» v:shapes="_x0000_i1201">
Учитывая, что для затяжки отношение модулей упругости <shape id="_x0000_i1202" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image346.wmz» o:><img border=«0» width=«68» height=«23» src=«dopb186023.zip» v:shapes="_x0000_i1202">. Определяем площадь приведенного сечения затяжки:
<shape id="_x0000_i1203" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image348.wmz» o:><img border=«0» width=«332» height=«25» src=«dopb186024.zip» v:shapes="_x0000_i1203">
Коэффициент податливости затяжки:
<shape id="_x0000_i1204" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image350.wmz» o:><img border=«0» width=«451» height=«75» src=«dopb186025.zip» v:shapes="_x0000_i1204">
Для каждого случая загружения (см. рис.3.1) находим распор от нагрузки <shape id="_x0000_i1205" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image352.wmz» o:><img border=«0» width=«100» height=«36» src=«dopb186026.zip» v:shapes="_x0000_i1205">, принятой за единичную:
для равномерно распределённой нагрузки
<shape id="_x0000_i1206" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image354.wmz» o:><img border=«0» width=«363» height=«47» src=«dopb186027.zip» v:shapes="_x0000_i1206">
для односторонней равномерно распределённой нагрузки на половине пролёта арки:
<shape id="_x0000_i1207" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image356.wmz» o:><img border=«0» width=«359» height=«47» src=«dopb186028.zip» v:shapes="_x0000_i1207">
По вычисленному распору для каждого вида загружения определяем расчётные усилия в сечении арки. Для этого сначала определяем балочные моменты <shape id="_x0000_i1208" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image358.wmz» o:><img border=«0» width=«28» height=«25» src=«dopb186029.zip» v:shapes="_x0000_i1208"> и поперечные силы <shape id="_x0000_i1209" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image360.wmz» o:><img border=«0» width=«23» height=«25» src=«dopb186030.zip» v:shapes="_x0000_i1209">.
При равномерно распределённой нагрузке балочные момента и поперечные силы находим по формулам:
<shape id="_x0000_i1210" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image362.wmz» o:><img border=«0» width=«239» height=«46» src=«dopb186031.zip» v:shapes="_x0000_i1210">
где <shape id="_x0000_i1211" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image364.wmz» o:><img border=«0» width=«55» height=«41» src=«dopb186032.zip» v:shapes="_x0000_i1211"> - опорная реакция в балке.
При загружении половины пролёта арки балочный момент и поперечную силу в незагруженной части определяем по формуле:
<shape id="_x0000_i1212" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image366.wmz» o:><img border=«0» width=«180» height=«25» src=«dopb186033.zip» v:shapes="_x0000_i1212">
где <shape id="_x0000_i1213" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image368.wmz» o:><img border=«0» width=«65» height=«41» src=«dopb186034.zip» v:shapes="_x0000_i1213"> - реакция в балке со стороны незагруженной части.
После вычисления балочных моментов и поперечных сил определяем расчётные усилия для всех сечений арки:
<shape id="_x0000_i1214" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image370.wmz» o:><img border=«0» width=«168» height=«72» src=«dopb186035.zip» v:shapes="_x0000_i1214">
где <shape id="_x0000_i1215" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image372.wmz» o:><img border=«0» width=«16» height=«19» src=«dopb186036.zip» v:shapes="_x0000_i1215"> - угол между касательной к оси арки в ассматриваемом сечении и горизонталью (см. таб.3.3 и рис.3.1); <shape id="_x0000_i1216" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image374.wmz» o:><img border=«0» width=«73» height=«25» src=«dopb186037.zip» v:shapes="_x0000_i1216"> - изгибающий момент и поперечная сила в балке на двух опорах пролётам равным пролёту рассчитываемой арки.
Определим <shape id="_x0000_i1217" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image376.wmz» o:><img border=«0» width=«74» height=«24» src=«dopb186038.zip» v:shapes="_x0000_i1217"> в середине пролёта арки при действии равномерно распределённой нагрузке <shape id="_x0000_i1218" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image378.wmz» o:><img border=«0» width=«108» height=«21» src=«dopb186039.zip» v:shapes="_x0000_i1218"> при <shape id="_x0000_i1219" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image380.wmz» o:><img border=«0» width=«51» height=«23» src=«dopb186040.zip» v:shapes="_x0000_i1219">;
<shape id="_x0000_i1220" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image382.wmz» o:><img border=«0» width=«209» height=«24» src=«dopb186041.zip» v:shapes="_x0000_i1220">
<shape id="_x0000_i1221" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image384.wmz» o:><img border=«0» width=«175» height=«24» src=«dopb186042.zip» v:shapes="_x0000_i1221">
<shape id="_x0000_i1222" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image386.wmz» o:><img border=«0» width=«252» height=«71» src=«dopb186043.zip» v:shapes="_x0000_i1222">
Далее расчёт производим аналогично.
В таблице 3.4 приведены усилия от единичной нагрузки <shape id="_x0000_i1223" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image388.wmz» o:><img border=«0» width=«104» height=«21» src=«dopb186044.zip» v:shapes="_x0000_i1223">, распределённой по всему пролёту; а в таблице 3.5 — усилия в арке от единичной нагрузки <shape id="_x0000_i1224" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image390.wmz» o:><img border=«0» width=«104» height=«21» src=«dopb186044.zip» v:shapes="_x0000_i1224"> на левой половине.
Таблица 6.4. Усилия от распределённой нагрузки <shape id="_x0000_i1225" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image391.wmz» o:><img border=«0» width=«104» height=«21» src=«dopb186044.zip» v:shapes="_x0000_i1225"> распределённой по всему пролёту
Таблица 6.5. Усилия от распределённой нагрузки <shape id="_x0000_i1231" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image402.wmz» o:><img border=«0» width=«107» height=«21» src=«dopb186050.zip» v:shapes="_x0000_i1231"> на левой половине
Для вычисления расчётных усилий в сечениях арки необходимо для каждого вида загружения величины, приведенные в табл.6.4. и 6.4. умножить на переводные коэффициенты, определяемые по формулам:
для постоянной нагрузки: <shape id="_x0000_i1237" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image404.wmz» o:><img border=«0» width=«139» height=«44» src=«dopb186051.zip» v:shapes="_x0000_i1237">
для постоянной нагрузки: <shape id="_x0000_i1238" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image406.wmz» o:><img border=«0» width=«156» height=«44» src=«dopb186052.zip» v:shapes="_x0000_i1238">
В табл.3.6. приведены значения усилий от всех видов нагрузок, а также расчётные комбинации усилий при наиболее невыгодном их сочетании.
Распор от расчётных нагрузок при <shape id="_x0000_i1239" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image408.wmz» o:><img border=«0» width=«63» height=«25» src=«dopb186053.zip» v:shapes="_x0000_i1239"> - среднее значение коэффициента надёжности по нагрузке:
<shape id="_x0000_i1240" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image410.wmz» o:><img border=«0» width=«221» height=«47» src=«dopb186054.zip» v:shapes="_x0000_i1240">
6.4 Расчёт прочности затяжки Арматуру затяжки подбираем как для центрально растянутого элемента по условиям прочности.
Из условия прочности определяем необходимое сечение арматуры:
<shape id="_x0000_i1241" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image412.wmz» o:><img border=«0» width=«200» height=«45» src=«dopb186055.zip» v:shapes="_x0000_i1241"> мм2
Число канатов при Ш6мм <shape id="_x0000_i1242" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image414.wmz» o:><img border=«0» width=«103» height=«27» src=«dopb186056.zip» v:shapes="_x0000_i1242">
<shape id="_x0000_i1243" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image416.wmz» o:><img border=«0» width=«195» height=«49» src=«dopb186057.zip» v:shapes="_x0000_i1243"><shape id="_x0000_i1244" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image418.wmz» o:><img border=«0» width=«13» height=«25» src=«dopb186058.zip» v:shapes="_x0000_i1244">
Принимаем 96 проволок:
<shape id="_x0000_i1245" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image420.wmz» o:><img border=«0» width=«322» height=«27» src=«dopb186059.zip» v:shapes="_x0000_i1245">
<imagedata src=«38733.files/image422.wmz» o: croptop=«21687f» cropbottom=«19707f» cropleft=«17871f» cropright=«36937f»><img border=«0» width=«144» height=«159» src=«dopb186060.zip» v:shapes="_x0000_i1246">
Рис.6.4.1 Армирование затяжки.
6.5 Определение потерь предварительного напряжения арматуры затяжки По условиям эксплуатации арки в закрытом помещении затяжка относится к 3-й категории трещиностойкости. В то же время предельно допустимая ширина раскрытия трещин, обеспечивающая сохранность арматуры Ш 6, весьма мала (<shape id="_x0000_i1247" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image424.wmz» o:><img border=«0» width=«93» height=«24» src=«dopb186061.zip» v:shapes="_x0000_i1247">). Поэтому предварительное напряжение арматуры механическим способом можно назначить максимальным:
<shape id="_x0000_i1248" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image426.wmz» o:><img border=«0» width=«175» height=«46» src=«dopb186062.zip» v:shapes="_x0000_i1248"> МПа.
Первые потери напряжения <shape id="_x0000_i1249" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image428.wmz» o:><img border=«0» width=«25» height=«25» src=«dopb186063.zip» v:shapes="_x0000_i1249"> (до обжатия бетона)
От релаксации напряжений при механическом способе натяжения:
<shape id="_x0000_i1250" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image430.wmz» o:><img border=«0» width=«401» height=«53» src=«dopb186064.zip» v:shapes="_x0000_i1250">МПа
Потери температурного перепада отсутствуют, т.к по мере увеличения постоянной нагрузки на арку арматура затяжки подтягивается <shape id="_x0000_i1251" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image432.wmz» o:><img border=«0» width=«60» height=«25» src=«dopb186065.zip» v:shapes="_x0000_i1251">.
Потери от деформации анкеров при инвентарных зажимах:
<shape id="_x0000_i1252" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image434.wmz» o:><img border=«0» width=«325» height=«41» src=«dopb186066.zip» v:shapes="_x0000_i1252">МПа
где <shape id="_x0000_i1253" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image436.wmz» o:><img border=«0» width=«42» height=«19» src=«dopb186067.zip» v:shapes="_x0000_i1253">м — длина арматурного стержня, расстояние между упорами стенда.
Поскольку напрягаемая арматура не отгибается, потери от трения арматуры об огибающие приспособления отсутствуют, т.е. <shape id="_x0000_i1254" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image438.wmz» o:><img border=«0» width=«47» height=«22» src=«dopb186068.zip» v:shapes="_x0000_i1254">
От деформации стальной формы при отсутствии данных о её конструкции
<shape id="_x0000_i1255" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image440.wmz» o:><img border=«0» width=«53» height=«24» src=«dopb186069.zip» v:shapes="_x0000_i1255"> МПа.
Потери от быстропротекающей ползучести бетона:
<shape id="_x0000_i1256" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image442.wmz» o:><img border=«0» width=«575» height=«25» src=«dopb186070.zip» v:shapes="_x0000_i1256">
Учитывая симметричное армирование, считаем <shape id="_x0000_i1257" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image444.wmz» o:><img border=«0» width=«50» height=«25» src=«dopb186071.zip» v:shapes="_x0000_i1257">.
Напряжение в бетоне при обжатии:
<shape id="_x0000_i1258" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image446.wmz» o:><img border=«0» width=«201» height=«48» src=«dopb186072.zip» v:shapes="_x0000_i1258"> МПа
<shape id="_x0000_i1259" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image448.wmz» o:><img border=«0» width=«301» height=«25» src=«dopb186073.zip» v:shapes="_x0000_i1259">
Т.к. отношение
<shape id="_x0000_i1260" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image450.wmz» o:><img border=«0» width=«198» height=«49» src=«dopb186074.zip» v:shapes="_x0000_i1260">,
то для бетонов естественного твердения:
<shape id="_x0000_i1261" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image452.wmz» o:><img border=«0» width=«195» height=«49» src=«dopb186075.zip» v:shapes="_x0000_i1261"> МПа
Первые потери составят:
<shape id="_x0000_i1262" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image454.wmz» o:><img border=«0» width=«369» height=«24» src=«dopb186076.zip» v:shapes="_x0000_i1262"> МПа
Вторые потери напряжения <shape id="_x0000_i1263" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image456.wmz» o:><img border=«0» width=«28» height=«25» src=«dopb186077.zip» v:shapes="_x0000_i1263">
От усадки тяжелого бетоны класса В30 естественного твердения: <shape id="_x0000_i1264" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image458.wmz» o:><img border=«0» width=«53» height=«24» src=«dopb186078.zip» v:shapes="_x0000_i1264"> МПа
От ползучести бетона:
<shape id="_x0000_i1265" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image460.wmz» o:><img border=«0» width=«430» height=«25» src=«dopb186079.zip» v:shapes="_x0000_i1265">
<shape id="_x0000_i1266" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image462.wmz» o:><img border=«0» width=«212» height=«48» src=«dopb186080.zip» v:shapes="_x0000_i1266"> МПа
Т.к. отношение
<shape id="_x0000_i1267" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image464.wmz» o:><img border=«0» width=«207» height=«49» src=«dopb186081.zip» v:shapes="_x0000_i1267">, то для бетонов
естественного твердения: <shape id="_x0000_i1268" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image466.wmz» o:><img border=«0» width=«203» height=«49» src=«dopb186082.zip» v:shapes="_x0000_i1268">МПа
Вторые потери составят: <shape id="_x0000_i1269" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image468.wmz» o:><img border=«0» width=«196» height=«24» src=«dopb186083.zip» v:shapes="_x0000_i1269"> МПа
Суммарные потери: <shape id="_x0000_i1270" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image470.wmz» o:><img border=«0» width=«231» height=«24» src=«dopb186084.zip» v:shapes="_x0000_i1270"> МПа
Напряжение с учётом всех потерь:
<shape id="_x0000_i1271" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image472.wmz» o:><img border=«0» width=«247» height=«25» src=«dopb186085.zip» v:shapes="_x0000_i1271">МПа
Усилие обжатия с учётом всех потерь:
<shape id="_x0000_i1272" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image474.wmz» o:><img border=«0» width=«276» height=«26» src=«dopb186086.zip» v:shapes="_x0000_i1272">
6.6 Расчёт трещиностойкости затяжки Проверяем сечение затяжки по образованию трещин. Расчёт производится с учётом коэффициента точности натяжения <shape id="_x0000_i1273" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image476.wmz» o:><img border=«0» width=«75» height=«25» src=«dopb186087.zip» v:shapes="_x0000_i1273">
<shape id="_x0000_i1274" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image478.wmz» o:><img border=«0» width=«485» height=«50» src=«dopb186088.zip» v:shapes="_x0000_i1274">
Т.к. значение распора при
<shape id="_x0000_i1275" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image480.wmz» o:><img border=«0» width=«43» height=«25» src=«dopb186089.zip» v:shapes="_x0000_i1275">, <shape id="_x0000_i1276" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image482.wmz» o:><img border=«0» width=«228» height=«24» src=«dopb186090.zip» v:shapes="_x0000_i1276">,
то трещины в затяжке не образуются.

6.7 Проверка прочности затяжки при обжатии бетона Определяем усилие обжатия бетона как для центрально обжатого элемента с учётом всей напрягаемой арматуры. При натяжении арматуры на упоры прочность затяжки проверяется из условия:
<shape id="_x0000_i1277" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image484.wmz» o:><img border=«0» width=«157» height=«27» src=«dopb186091.zip» v:shapes="_x0000_i1277">
Предварительное напряжение с учётом первых потерь определяются при <shape id="_x0000_i1278" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image486.wmz» o:><img border=«0» width=«54» height=«25» src=«dopb186092.zip» v:shapes="_x0000_i1278">
<shape id="_x0000_i1279" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image488.wmz» o:><img border=«0» width=«320» height=«25» src=«dopb186093.zip» v:shapes="_x0000_i1279"> МПа
Тогда
<shape id="_x0000_i1280" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image490.wmz» o:><img border=«0» width=«492» height=«51» src=«dopb186094.zip» v:shapes="_x0000_i1280">
где <shape id="_x0000_i1281" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image492.wmz» o:><img border=«0» width=«104» height=«24» src=«dopb186095.zip» v:shapes="_x0000_i1281"> - приземная прочность бетона к моменту его обжатия, вычисляется по интерполяции при <shape id="_x0000_i1282" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image494.wmz» o:><img border=«0» width=«93» height=«25» src=«dopb186096.zip» v:shapes="_x0000_i1282">.
Условие выполняется, следовательно, прочность затяжки при её обжатии обеспечена.
6.8 Расчёт прочности нормальных сечений верхнего пояса арки В сечениях арки действуют изгибающие моменты, сопоставимые по величине, но разные по знаку (см. табл.3.6)
Поэтому принимаем симметричное армирование арки <shape id="_x0000_i1283" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image496.wmz» o:><img border=«0» width=«84» height=«28» src=«dopb186097.zip» v:shapes="_x0000_i1283">
Сечение арматуры в средних блоках арки определяем по наиболее невыгодной комбинации усилий. В сечениях 4 и 5 действуют практически равные моменты, однако значение продольной силы в сечении 5 меньше. Следовательно
<shape id="_x0000_i1284" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image498.wmz» o:><img border=«0» width=«280» height=«44» src=«dopb186098.zip» v:shapes="_x0000_i1284">.
Поэтому за расчётное принимается сечение 5.
В этом сечении расчётные комбинации усилий:
от полной нагрузки: М = 450,3кНм
N= 2406,8кН
от длительных нагрузок: Мl = 262,6кНм
Nl = 2171,1кН
Расчётная длина в плоскости арки:
<shape id="_x0000_i1285" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image500.wmz» o:><img border=«0» width=«211» height=«24» src=«dopb186099.zip» v:shapes="_x0000_i1285">
где L — длина арки в доль её геометрической оси.
Т.к. <shape id="_x0000_i1286" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image502.wmz» o:><img border=«0» width=«152» height=«46» src=«dopb186100.zip» v:shapes="_x0000_i1286">,
расчёт производим с учётом прогиба элемента.
Находим рабочую высоту сечения:
<shape id="_x0000_i1287" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image504.wmz» o:><img border=«0» width=«187» height=«24» src=«dopb186101.zip» v:shapes="_x0000_i1287"> мм.
<shape id="_x0000_i1288" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image506.wmz» o:><img border=«0» width=«485» height=«25» src=«dopb186102.zip» v:shapes="_x0000_i1288">
<shape id="_x0000_i1289" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image508.wmz» o:><img border=«0» width=«486» height=«25» src=«dopb186103.zip» v:shapes="_x0000_i1289">
Т.к. момент кратковременных нагрузок (снег справа и слева) М-
Мl=450,3-262,6=187,7 кНм
меньше момента от суммы постоянных и длительных нагрузок, т.е.
М — Мl=<shape id="_x0000_i1290" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image510.wmz» o:><img border=«0» width=«15» height=«16» src=«dopb186104.zip» v:shapes="_x0000_i1290">187,7 кНм <Мl=262,6 кНм. то М и Мl одного знака.
<shape id="_x0000_i1291" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image512.wmz» o:><img border=«0» width=«248» height=«46» src=«dopb186105.zip» v:shapes="_x0000_i1291">
<shape id="_x0000_i1292" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image514.wmz» o:><img border=«0» width=«175» height=«24» src=«dopb186106.zip» v:shapes="_x0000_i1292">; принимаем <shape id="_x0000_i1293" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image516.wmz» o:><img border=«0» width=«60» height=«24» src=«dopb186107.zip» v:shapes="_x0000_i1293">
<shape id="_x0000_i1294" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image518.wmz» o:><img border=«0» width=«451» height=«42» src=«dopb186108.zip» v:shapes="_x0000_i1294">
Конструкция двух шарнирной арки статически неопределимая.
<shape id="_x0000_i1295" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image520.wmz» o:><img border=«0» width=«61» height=«24» src=«dopb186109.zip» v:shapes="_x0000_i1295"> см ><shape id="_x0000_i1296" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image522.wmz» o:><img border=«0» width=«68» height=«24» src=«dopb186110.zip» v:shapes="_x0000_i1296"> - больший из случайных эксцентриситетов:
<shape id="_x0000_i1297" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image524.wmz» o:><img border=«0» width=«349» height=«43» src=«dopb186111.zip» v:shapes="_x0000_i1297">
Следовательно случайный эксцентриситет не учитывается.
<shape id="_x0000_i1298" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image526.wmz» o:><img border=«0» width=«224» height=«42» src=«dopb186112.zip» v:shapes="_x0000_i1298">
Принимаем <shape id="_x0000_i1299" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image528.wmz» o:><img border=«0» width=«147» height=«42» src=«dopb186113.zip» v:shapes="_x0000_i1299">; <shape id="_x0000_i1300" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image530.wmz» o:><img border=«0» width=«120» height=«53» src=«dopb186114.zip» v:shapes="_x0000_i1300">
Условная критическая сила для элемента двутаврового сечения без предварительного напряжения:
<shape id="_x0000_i1301" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image532.wmz» o:><img border=«0» width=«392» height=«103» src=«dopb186115.zip» v:shapes="_x0000_i1301">
<shape id="_x0000_i1302" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image534.wmz» o:><img border=«0» width=«391» height=«52» src=«dopb186116.zip» v:shapes="_x0000_i1302">
Проверяем условие:
<shape id="_x0000_i1303" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image536.wmz» o:><img border=«0» width=«228» height=«24» src=«dopb186117.zip» v:shapes="_x0000_i1303"> - условие выполняется.
Определяем коэффициент, учитывающий влияние прогиба:
<shape id="_x0000_i1304" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image538.wmz» o:><img border=«0» width=«265» height=«45» src=«dopb186118.zip» v:shapes="_x0000_i1304">
Определение площади сечения арматуры внецентренно сжатого элемента двутаврового профиля.
<shape id="_x0000_i1305" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image540.wmz» o:><img border=«0» width=«187» height=«24» src=«dopb186101.zip» v:shapes="_x0000_i1305">мм;
<shape id="_x0000_i1306" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image541.wmz» o:><img border=«0» width=«337» height=«25» src=«dopb186119.zip» v:shapes="_x0000_i1306">
<shape id="_x0000_i1307" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image543.wmz» o:><img border=«0» width=«60» height=«24» src=«dopb186120.zip» v:shapes="_x0000_i1307">;
<shape id="_x0000_i1308" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image545.wmz» o:><img border=«0» width=«73» height=«26» src=«dopb186121.zip» v:shapes="_x0000_i1308"> МПа;
Граничная относительная высота сжатой зоны:
<shape id="_x0000_i1309" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image547.wmz» o:><img border=«0» width=«358» height=«73» src=«dopb186122.zip» v:shapes="_x0000_i1309">
где <shape id="_x0000_i1310" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image549.wmz» o:><img border=«0» width=«24» height=«24» src=«dopb186123.zip» v:shapes="_x0000_i1310">=365 МПа для арматуры класса А-III
Положение нейтральной оси проверяем из условия:
<shape id="_x0000_i1311" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image551.wmz» o:><img border=«0» width=«425» height=«27» src=«dopb186124.zip» v:shapes="_x0000_i1311">
Нейтральная ось проходит в пределах ребра, поэтому расчёт производим с учётом тавровой формы сечения.
<shape id="_x0000_i1312" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image553.wmz» o:><img border=«0» width=«363» height=«25» src=«dopb186125.zip» v:shapes="_x0000_i1312">мм
<shape id="_x0000_i1313" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image555.wmz» o:><img border=«0» width=«143» height=«45» src=«dopb186126.zip» v:shapes="_x0000_i1313">
<shape id="_x0000_i1314" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image557.wmz» o:><img border=«0» width=«249» height=«45» src=«dopb186127.zip» v:shapes="_x0000_i1314">
<shape id="_x0000_i1315" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image559.wmz» o:><img border=«0» width=«261» height=«48» src=«dopb186128.zip» v:shapes="_x0000_i1315">
Принимая во внимание необходимость учёта сжатых свесов полки, вычисляем:
<shape id="_x0000_i1316" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image561.wmz» o:><img border=«0» width=«287» height=«25» src=«dopb186129.zip» v:shapes="_x0000_i1316">
где <shape id="_x0000_i1317" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image563.wmz» o:><img border=«0» width=«171» height=«48» src=«dopb186130.zip» v:shapes="_x0000_i1317">; <shape id="_x0000_i1318" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image565.wmz» o:><img border=«0» width=«273» height=«27» src=«dopb186131.zip» v:shapes="_x0000_i1318"> мм2
При наличии сжатой полки:
<shape id="_x0000_i1319" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image567.wmz» o:><img border=«0» width=«480» height=«47» src=«dopb186132.zip» v:shapes="_x0000_i1319">
где <shape id="_x0000_i1320" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image569.wmz» o:><img border=«0» width=«228» height=«43» src=«dopb186133.zip» v:shapes="_x0000_i1320">
<shape id="_x0000_i1321" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image571.wmz» o:><img border=«0» width=«334» height=«56» src=«dopb186134.zip» v:shapes="_x0000_i1321">
Относительная высота сжатой зоны бетона определяется:
<shape id="_x0000_i1322" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image573.wmz» o:><img border=«0» width=«493» height=«154» src=«dopb186135.zip» v:shapes="_x0000_i1322">
где <shape id="_x0000_i1323" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image575.wmz» o:><img border=«0» width=«369» height=«45» src=«dopb186136.zip» v:shapes="_x0000_i1323">
Площадь симметричной арматуры таврового сечения:
<imagedata src=«38733.files/image577.wmz» o:><img width=«391» height=«92» src=«dopb186137.zip» v:shapes="_x0000_s1026">

Коэффициент армирования
<shape id="_x0000_i1326" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image579.wmz» o:><img border=«0» width=«345» height=«48» src=«dopb186138.zip» v:shapes="_x0000_i1326">
Т.к. полученный коэффициент армирования меньше нормируемого <shape id="_x0000_i1327" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image581.wmz» o:><img border=«0» width=«71» height=«25» src=«dopb186139.zip» v:shapes="_x0000_i1327">, то площадь сечения арматуры определяется:
<shape id="_x0000_i1328" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image418.wmz» o:><img border=«0» width=«13» height=«25» src=«dopb186058.zip» v:shapes="_x0000_i1328"><shape id="_x0000_i1329" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image583.wmz» o:><img border=«0» width=«377» height=«43» src=«dopb186140.zip» v:shapes="_x0000_i1329">
Принимаем с каждой стороны по 5 Ш20 А-III,
<shape id="_x0000_i1330" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image585.wmz» o:><img border=«0» width=«213» height=«25» src=«dopb186141.zip» v:shapes="_x0000_i1330">
Рассчитываем сечение 1 (в крайних блоках). По таблице 3.6. расчетная комбинация в этом сечении:
<shape id="_x0000_i1331" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image587.wmz» o:><img border=«0» width=«255» height=«24» src=«dopb186142.zip» v:shapes="_x0000_i1331">
Так как <shape id="_x0000_i1332" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image589.wmz» o:><img border=«0» width=«97» height=«24» src=«dopb186143.zip» v:shapes="_x0000_i1332">, то внецентренно сжатый элемент можно рассчитывать как элемент со случайным эксцентриситетом.
<shape id="_x0000_i1333" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image591.wmz» o:><img border=«0» width=«156» height=«42» src=«dopb186144.zip» v:shapes="_x0000_i1333">
<shape id="_x0000_i1334" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image593.wmz» o:><img border=«0» width=«132» height=«45» src=«dopb186145.zip» v:shapes="_x0000_i1334">
По СНиП 2.03.01-84. «Бетонные и железобетонные конструкции» определяем коэффициент <shape id="_x0000_i1335" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image595.wmz» o:><img border=«0» width=«65» height=«24» src=«dopb186146.zip» v:shapes="_x0000_i1335">, <shape id="_x0000_i1336" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image597.wmz» o:><img border=«0» width=«65» height=«22» src=«dopb186147.zip» v:shapes="_x0000_i1336">
Принимаем <shape id="_x0000_i1337" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image599.wmz» o:><img border=«0» width=«52» height=«22» src=«dopb186148.zip» v:shapes="_x0000_i1337">
<shape id="_x0000_i1338" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image601.wmz» o:><img border=«0» width=«199» height=«46» src=«dopb186149.zip» v:shapes="_x0000_i1338">
<shape id="_x0000_i1339" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image603.wmz» o:><img border=«0» width=«393» height=«24» src=«dopb186150.zip» v:shapes="_x0000_i1339">
Т.к. <shape id="_x0000_i1340" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image605.wmz» o:><img border=«0» width=«141» height=«22» src=«dopb186151.zip» v:shapes="_x0000_i1340">, то принимаем <shape id="_x0000_i1341" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image607.wmz» o:><img border=«0» width=«90» height=«22» src=«dopb186152.zip» v:shapes="_x0000_i1341">
Площадь сечения арматуры:
<shape id="_x0000_i1342" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image609.wmz» o:><img border=«0» width=«491» height=«39» src=«dopb186153.zip» v:shapes="_x0000_i1342">
где <shape id="_x0000_i1343" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image611.wmz» o:><img border=«0» width=«144» height=«21» src=«dopb186154.zip» v:shapes="_x0000_i1343">.
<shape id="_x0000_i1344" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image613.wmz» o:><img border=«0» width=«440» height=«44» src=«dopb186155.zip» v:shapes="_x0000_i1344">
Повторяем расчёт при новом значении <shape id="_x0000_i1345" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image615.wmz» o:><img border=«0» width=«73» height=«22» src=«dopb186156.zip» v:shapes="_x0000_i1345">
<shape id="_x0000_i1346" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image617.wmz» o:><img border=«0» width=«191» height=«46» src=«dopb186157.zip» v:shapes="_x0000_i1346">
<shape id="_x0000_i1347" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image619.wmz» o:><img border=«0» width=«374» height=«24» src=«dopb186158.zip» v:shapes="_x0000_i1347">
Т.к. <shape id="_x0000_i1348" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image621.wmz» o:><img border=«0» width=«141» height=«22» src=«dopb186159.zip» v:shapes="_x0000_i1348">, то принимаем <shape id="_x0000_i1349" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image623.wmz» o:><img border=«0» width=«91» height=«22» src=«dopb186160.zip» v:shapes="_x0000_i1349">
Площадь сечения арматуры:
<shape id="_x0000_i1350" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image625.wmz» o:><img border=«0» width=«529» height=«42» src=«dopb186161.zip» v:shapes="_x0000_i1350">
<shape id="_x0000_i1351" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image627.wmz» o:><img border=«0» width=«365» height=«44» src=«dopb186162.zip» v:shapes="_x0000_i1351">
Принимаем армирование элемента 5Ш25 А-III
<shape id="_x0000_i1352" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image629.wmz» o:><img border=«0» width=«280» height=«43» src=«dopb186163.zip» v:shapes="_x0000_i1352">
<shape id="_x0000_i1353" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image631.wmz» o:><img border=«0» width=«267» height=«44» src=«dopb186164.zip» v:shapes="_x0000_i1353">
Проверяем прочность сечения 10 первого блока при принятой арматуре
5Ш25 А-III для следующих значений усилий:
<shape id="_x0000_i1354" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image633.wmz» o:><img border=«0» width=«433» height=«24» src=«dopb186165.zip» v:shapes="_x0000_i1354">
Расчет проводим с учетом тавровой формы сечения.
Определяем коэффициент увеличения начального эксцентриситета с учетом двутавровой формы сечения.
<shape id="_x0000_i1355" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image635.wmz» o:><img border=«0» width=«235» height=«44» src=«dopb186166.zip» v:shapes="_x0000_i1355">
<shape id="_x0000_i1356" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image637.wmz» o:><img border=«0» width=«351» height=«23» src=«dopb186167.zip» v:shapes="_x0000_i1356">
<shape id="_x0000_i1357" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image639.wmz» o:><img border=«0» width=«341» height=«24» src=«dopb186168.zip» v:shapes="_x0000_i1357">
<shape id="_x0000_i1358" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image641.wmz» o:><img border=«0» width=«164» height=«44» src=«dopb186169.zip» v:shapes="_x0000_i1358">
<shape id="_x0000_i1359" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image643.wmz» o:><img border=«0» width=«349» height=«24» src=«dopb186170.zip» v:shapes="_x0000_i1359">,
следовательно, <shape id="_x0000_i1360" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image645.wmz» o:><img border=«0» width=«21» height=«17» src=«dopb186171.zip» v:shapes="_x0000_i1360"> и <shape id="_x0000_i1361" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image647.wmz» o:><img border=«0» width=«24» height=«24» src=«dopb186172.zip» v:shapes="_x0000_i1361"> имеют разные знаки.
<shape id="_x0000_i1362" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«38733.files/image649.wmz» o:><img border=«0» width=«257» height=«24» src=«dopb186173.zip» v:shapes="_x0000_i1362">
    продолжение
--PAGE_BREAK--