Учебное пособие: Конструирование и расчет основных несущих конструкций

--PAGE_BREAK--Рис. 5. Расчетная схема верхнего пояса
Предварительные геометрические размеры поперечного сечения составляющих элементов и сечения в целом:
<shape id="_x0000_i1061" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image073.wmz» o:><img width=«428» height=«333» src=«dopb88263.zip» v:shapes="_x0000_i1061">
Механические характеристики древесины: сосна 2-го сорта; Rс = Rи = 1.5 кН/см2; Е=450 кН/см2
Характеристики средств соединения: нагельные пластины Ст9Г6к; d = 6 мм; nн = 9; Тн = 1.4 кН; Тс = Тн d = 1.4 ∙ 9 =12.6 кН; dс = 0.1 см; Dс= 0.2 см.
Продольная сила: N=LINK Msxml2.SAXXMLReader.5.0 «C:\\Мои документы\\ИСФ\\Конструкции из дерева и пластмасс\\hatter\\КДП.xls» «2!R48C3»  \* MERGEFORMAT \h371.475 kН; Максимальный изгибающий момент от поперечной нагрузки:
<shape id="_x0000_i1062" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image075.wmz» o:><img width=«328» height=«69» src=«dopb88264.zip» v:shapes="_x0000_i1062">
Для уменьшения величины изгибающего момента используется эксцентричное сопряжение панелей верхнего пояса в узлах фермы через жесткие торцевые диафрагмы. Минимально допустимая высота диафрагмы определяется из расчета опорного торца панели на смятие:
<shape id="_x0000_i1063" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image077.wmz» o:><img width=«283» height=«36» src=«dopb88265.zip» v:shapes="_x0000_i1063">
Продольная сила передается торцам нижнего и верхнего составляющих элементов – брусьев – для снижения общего количества связей сдвига вследствие восприятия части сдвигающих усилий по плоскости сплачивания торцевыми диафрагмами. При таком загружении появляется эксцентриситет:
<shape id="_x0000_i1064" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image079.wmz» o:><img width=«364» height=«40» src=«dopb88266.zip» v:shapes="_x0000_i1064">
x = 0.6 – коэффициент деформационных приращений изгибающих моментов.
Высота опорной диафрагмы:
<shape id="_x0000_i1065" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image081.wmz» o:><img width=«268» height=«25» src=«dopb88267.zip» v:shapes="_x0000_i1065">
По конструктивным требованиям:
<shape id="_x0000_i1066" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image083.wmz» o:><img width=«269» height=«24» src=«dopb88268.zip» v:shapes="_x0000_i1066">
Расчетная высота диафрагмы принята: hт = 19.0 см. Геометрический размер диафрагмы 19.5 см, с учетом зазора между брусьями, равный толщине нагельной пластины: tн.п. =0.5 см.
Определение момента, образуемого за счет эксцентричного сжатия панели верхнего пояса:
<shape id="_x0000_i1067" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image085.wmz» o:><img width=«433» height=«44» src=«dopb88269.zip» v:shapes="_x0000_i1067">
Суммарная сдвигающая сила на полудлине плоскости соединения панели верхнего пояса как стержня целого сечения:
от поперечной нагрузки:
<shape id="_x0000_i1068" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image087.wmz» o:><img width=«295» height=«49» src=«dopb88270.zip» v:shapes="_x0000_i1068">
от изгибающего момента Ме с учетом нагружения через диафрагмы:
<shape id="_x0000_i1069" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image089.wmz» o:><img width=«352» height=«49» src=«dopb88271.zip» v:shapes="_x0000_i1069">
Расчетное количество связей сдвига, необходимое для восприятия сдвигающих сил на полудлине стержня (с учетом их деформационных приращений):
<shape id="_x0000_i1070" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image091.wmz» o:><img width=«364» height=«48» src=«dopb88272.zip» v:shapes="_x0000_i1070">
Количество связей сдвига, подлежащих установке (с учетом работы опорных диафрагм, перекрывающих плоскость сплачивания):
<shape id="_x0000_i1071" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image093.wmz» o:><img width=«432» height=«52» src=«dopb88273.zip» v:shapes="_x0000_i1071">
kдq=0.833 – коэфф. работы опорных диафрагм при изгибе под распределенными нагрузками.
Поверочный расчет принятых конструктивных параметров:
Напряжение сжатия в составных элементах:
<shape id="_x0000_i1072" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image095.wmz» o:><img width=«293» height=«40» src=«dopb88274.zip» v:shapes="_x0000_i1072">;
Жесткость средств соединения на полудлине:
<shape id="_x0000_i1073" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image097.wmz» o:><img width=«273» height=«40» src=«dopb88275.zip» v:shapes="_x0000_i1073">;
Деформативность соединения по шву:
<shape id="_x0000_i1074" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image099.wmz» o:><img width=«284» height=«41» src=«dopb88276.zip» v:shapes="_x0000_i1074">;
Взаимное смещение элементов (при nc= 0):
<shape id="_x0000_i1075" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image101.wmz» o:><img width=«353» height=«51» src=«dopb88277.zip» v:shapes="_x0000_i1075">;
Взаимное смещение элементов (при nc= 15):
<shape id="_x0000_i1076" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image103.wmz» o:><img width=«273» height=«45» src=«dopb88278.zip» v:shapes="_x0000_i1076">;
Параметр mwi (для определения коэффициента kwi):
<imagedata src=«19188.files/image105.wmz» o:><img width=«277» height=«48» src=«dopb88279.zip» v:shapes="_x0000_i1077">;
Коэффициент влияния податливости:
<shape id="_x0000_i1078" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image107.wmz» o:><img width=«272» height=«61» src=«dopb88280.zip» v:shapes="_x0000_i1078">;
Параметр m1 (для определения коэффициента k1):
<imagedata src=«19188.files/image109.wmz» o:><img width=«277» height=«48» src=«dopb88281.zip» v:shapes="_x0000_i1079">;
Коэффициент влияния податливости:
<shape id="_x0000_i1080" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image111.wmz» o:><img width=«275» height=«61» src=«dopb88282.zip» v:shapes="_x0000_i1080">;
Радиус инерции поперечного сечения:
<shape id="_x0000_i1081" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image113.wmz» o:><img width=«333» height=«48» src=«dopb88283.zip» v:shapes="_x0000_i1081">;
Гибкость стержня составного сечения:
<shape id="_x0000_i1082" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image115.wmz» o:><img width=«184» height=«45» src=«dopb88284.zip» v:shapes="_x0000_i1082">;
Критическая сила:
<shape id="_x0000_i1083" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image117.wmz» o:><img width=«392» height=«41» src=«dopb88285.zip» v:shapes="_x0000_i1083">;
Коэффициент деформационных приращений:
<shape id="_x0000_i1084" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image119.wmz» o:><img width=«317» height=«67» src=«dopb88286.zip» v:shapes="_x0000_i1084">;
Изгибающий момент:
<shape id="_x0000_i1085" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image121.wmz» o:><img width=«393» height=«47» src=«dopb88287.zip» v:shapes="_x0000_i1085">;
Первое предельное состояние
— прочность нормальных сечений:
<shape id="_x0000_i1086" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image123.wmz» o:><img width=«604» height=«49» src=«dopb88288.zip» v:shapes="_x0000_i1086">
— прочность средств соединения:
<shape id="_x0000_i1087" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image125.wmz» o:><img width=«557» height=«100» src=«dopb88289.zip» v:shapes="_x0000_i1087">
Прочность составного стержня по нормальным сечениям и прочность средств соединения обеспечены. Проверку устойчивости плоской формы деформирования панели верхнего пояса производить не нужно, т.к. раскрепление связями в сочетании с продольными ребрами и наклонными элементами плит покрытия рассматривается как «сплошное».
Расчетные координаты связей сдвига на полудлине плоскости сплачивания (nc’ =15):
<shape id="_x0000_i1088" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image127.wmz» o:><img width=«187» height=«36» src=«dopb88290.zip» v:shapes="_x0000_i1088">
Общее количество связей по всей длине панели верхнего пояса: 2nc’ +1 =33
Расстояния между нагельными пластинами: <shape id="_x0000_i1089" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image129.wmz» o:><img width=«201» height=«25» src=«dopb88291.zip» v:shapes="_x0000_i1089">
Расстояние от торцов стержня до первой пластины принимается равным: S1 = 9d = 5.4 см.
Таблица 5. Координаты связей сдвига и расстояние между ними в элементах фермы, см
LINK Msxml2.SAXXMLReader.5.0 «C:\\Мои документы\\ИСФ\\Конструкции из дерева и пластмасс\\hatter\\КДП.xls» «2!R193C2:R203C10»  \* MERGEFORMAT \h
3.4. Расчет нижнего пояса фермы Нижний пояс фермы выполнен из проката уголкового профиля по ГОСТ 8509–72, сталь марки ВСт3Пс6.1 по ГОСТ 1380 – 71*, согласно [3].Так как разница в величине усилий в отдельных панелях нижнего пояса значительна, усилия определяются в каждом элементе по отдельности.
Элементы 1-3, 5-7. Расчетное усилие N =LINK Msxml2.SAXXMLReader.5.0 «C:\\Мои документы\\ИСФ\\Конструкции из дерева и пластмасс\\hatter\\КДП.xls» «4!R10C3»  \* MERGEFORMAT \h341.120 kН.
Требуемая площадь сечения:
<shape id="_x0000_i1090" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image131.wmz» o:><img width=«353» height=«45» src=«dopb88292.zip» v:shapes="_x0000_i1090">
gn = 0.95 – коэффициент надежности по назначению для II класса надежности [2, прил. 7*];
gс = 0.95 – коэффициент условий работы [3].
Ry = 23.5 кН/см2 – расчетное сопротивление стали по пределу текучести [3];
Принимаем два уголка 75х7:
<shape id="_x0000_i1091" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image133.wmz» o:><img width=«291» height=«95» src=«dopb88293.zip» v:shapes="_x0000_i1091">
Элементы 3-5. Расчетное усилие N =LINK Msxml2.SAXXMLReader.5.0 «C:\\Мои документы\\ИСФ\\Конструкции из дерева и пластмасс\\hatter\\КДП.xls» «4!R24C3»  \* MERGEFORMAT \h227.835 kН.
Требуемая площадь сечения:
<shape id="_x0000_i1092" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image135.wmz» o:><img width=«347» height=«45» src=«dopb88294.zip» v:shapes="_x0000_i1092">
Принимаем два уголка 70х5:
<shape id="_x0000_i1093" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image137.wmz» o:><img width=«276» height=«95» src=«dopb88295.zip» v:shapes="_x0000_i1093">
3.5. Расчет элементов раскосной решетки Элементы 2-3, 5-6. Расчетное усилие N=LINK Msxml2.SAXXMLReader.5.0 «C:\\Мои документы\\ИСФ\\Конструкции из дерева и пластмасс\\hatter\\КДП.xls» «4!R40C3»  \* MERGEFORMAT \h75.885 кН. Используются деревянные элементы с поперечным сечением: b х h =LINK Msxml2.SAXXMLReader.5.0 «C:\\Мои документы\\ИСФ\\Конструкции из дерева и пластмасс\\hatter\\КДП.xls» «4!R42C3»  \* MERGEFORMAT \h7.5 х LINK Msxml2.SAXXMLReader.5.0 «C:\\Мои документы\\ИСФ\\Конструкции из дерева и пластмасс\\hatter\\КДП.xls» «4!R43C3»  \* MERGEFORMAT \h17.5 см. Размер h = LINK Msxml2.SAXXMLReader.5.0 «C:\\Мои документы\\ИСФ\\Конструкции из дерева и пластмасс\\hatter\\КДП.xls» «4!R43C3»  \* MERGEFORMAT \h17.5 см принят из условия равности ширине сечения верхнего пояса фермы для упрощения узловых сопряжений. Размер в плоскости b = LINK Msxml2.SAXXMLReader.5.0 «C:\\Мои документы\\ИСФ\\Конструкции из дерева и пластмасс\\hatter\\КДП.xls» «4!R42C3»  \* MERGEFORMAT \h7.5 см принят из условия размещения болтов d = 12 мм для закрепления стойки к панели верхнего пояса ферм, при этом: b ³ 2 S3 = 2 ∙ 2.5d = 6.0 cм. Материал – сосна 3-го сорта.
Rс = 1.0 кН/см2 – расчетное сопротивление сжатию [1, табл. 3].
При отсутствии изгибающих моментов, определяющим является расчет на устойчивость.
Определение гибкости элемента (в плоскости фермы):
<shape id="_x0000_i1094" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image139.wmz» o:><img width=«269» height=«40» src=«dopb88296.zip» v:shapes="_x0000_i1094">
lo =LINK Msxml2.SAXXMLReader.5.0 «C:\\Мои документы\\ИСФ\\Конструкции из дерева и пластмасс\\hatter\\КДП.xls» «4!R46C3»  \* MERGEFORMAT \h139.15 см – геометрическая высота элементов 2-3, 5-6.
imin =LINK Msxml2.SAXXMLReader.5.0 «C:\\Мои документы\\ИСФ\\Конструкции из дерева и пластмасс\\hatter\\КДП.xls» «4!R47C3»  \* MERGEFORMAT \h40.169 см – радиус инерции по меньшей стороне элемента. Коэффициент продольного изгиба:
<shape id="_x0000_i1095" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image141.wmz» o:><img width=«312» height=«49» src=«dopb88297.zip» v:shapes="_x0000_i1095">
Расчет устойчивости элемента принятого сечения:
<shape id="_x0000_i1096" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image143.wmz» o:><img width=«480» height=«44» src=«dopb88298.zip» v:shapes="_x0000_i1096">
Элементы 3-4,4-5. Расчетное усилие N=LINK Msxml2.SAXXMLReader.5.0 «C:\\Мои документы\\ИСФ\\Конструкции из дерева и пластмасс\\hatter\\КДП.xls» «4!R54C3»  \* MERGEFORMAT \h136231.41 Н. В связи с большой величиной усилий растяжения эти элементы целесообразно изготавливать из двух арматурных стержней класса A-I. Требуемая площадь поперечного сечения:
<shape id="_x0000_i1097" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image145.wmz» o:><img width=«405» height=«40» src=«dopb88299.zip» v:shapes="_x0000_i1097">
gn = 0.95 – коэффициент надежности по назначению для II класса надежности [2, прил. 7*];
Rs = 36.5 кН/см2 – расчетное сопротивление растяжению для арматуры A-I по [3, табл. 22*];
gс = 0.85 – коэффициент неравномерности распределения усилий между отдельными, совместно работающими, гибкими элементами (арматурными стержнями) по[3].
Принимаем 2 стержня арматуры класса A-III Æ14 с As =LINK Msxml2.SAXXMLReader.5.0 «C:\\Мои документы\\ИСФ\\Конструкции из дерева и пластмасс\\hatter\\КДП.xls» «4!R61C3»  \* MERGEFORMAT \h5.090 см2 > Атр=LINK Msxml2.SAXXMLReader.5.0 «C:\\Мои документы\\ИСФ\\Конструкции из дерева и пластмасс\\hatter\\КДП.xls» «4!R59C3»  \* MERGEFORMAT \h4.171 см2.
3.6. Расчет и конструирование узлов фермы 3.6.1. Опорный узел Конструированию и расчету подлежат: опорная торцевая диафрагма, опорная пластина, ребра жесткости, сварные швы.
Опорная торцевая диафрагма
Ширина опорной торцевой диафрагмы равна ширине верхнего пояса: bд=bn=LINK Msxml2.SAXXMLReader.5.0 «C:\\Мои документы\\ИСФ\\Конструкции из дерева и пластмасс\\hatter\\КДП.xls» «5!R7C3»  \* MERGEFORMAT \h17.5 см, высота диафрагмы: hд = LINK Msxml2.SAXXMLReader.5.0 «C:\\Мои документы\\ИСФ\\Конструкции из дерева и пластмасс\\hatter\\КДП.xls» «5!R8C3»  \* MERGEFORMAT \h19 см, (расчетная высота диафрагмы: hд=LINK Msxml2.SAXXMLReader.5.0 «C:\\Мои документы\\ИСФ\\Конструкции из дерева и пластмасс\\hatter\\КДП.xls» «5!R8C3»  \* MERGEFORMAT \h19 см, см. выше, в расчете верхнего пояса фермы).
Толщина торцевой диафрагмы определяется из расчета отдельных ее участков на поперечный изгиб под действием равномерно распределенной нагрузки, величина которой на единичную ширину пластинки численно равна контактным напряжениям сжатия в верхнем поясе фермы:
<shape id="_x0000_i1098" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image147.wmz» o:><img width=«377» height=«40» src=«dopb88300.zip» v:shapes="_x0000_i1098">
Максимальный изгибающий момент на единичную полосу торцевой диафрагмы, как пластинки, опертой по трем сторонам, с соотношением размеров bд /aд =LINK Msxml2.SAXXMLReader.5.0 «C:\\Мои документы\\ИСФ\\Конструкции из дерева и пластмасс\\hatter\\КДП.xls» «5!R17C3»  \* MERGEFORMAT \h4.000, при котором численный коэфициент b = 0.133:
<shape id="_x0000_i1099" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image149.wmz» o:><img width=«355» height=«25» src=«dopb88301.zip» v:shapes="_x0000_i1099">
Требуемая толщина торцевой диафрагмы:
<shape id="_x0000_i1100" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image151.wmz» o:><img width=«296» height=«77» src=«dopb88302.zip» v:shapes="_x0000_i1100">
<imagedata src=«19188.files/image153.wmz» o:><img width=«552» height=«364» src=«dopb88303.zip» v:shapes="_x0000_i1101">
Рис. 6. Опорный узел фермы
Опорная пластина
Размеры опорной пластины в плане определяются из следующих геометрических и конструктивных представлений:
ширина пластины bп (размер из плоскости) принимается с учетом необходимости фланцевых выступов (за габариты верхнего пояса) при размещении крепежных (по отношению колонне) болтов. Задавшись диаметром этих болтов d = 20 мм и, учитывая размеры стандартных шайб: bш= 4d = LINK Msxml2.SAXXMLReader.5.0 «C:\\Мои документы\\ИСФ\\Конструкции из дерева и пластмасс\\hatter\\КДП.xls» «5!R32C3»  \* MERGEFORMAT \h8 см, определяется ширина выступов: ba = 4d + 0.5d = LINK Msxml2.SAXXMLReader.5.0 «C:\\Мои документы\\ИСФ\\Конструкции из дерева и пластмасс\\hatter\\КДП.xls» «5!R32C3»  \* MERGEFORMAT \h8 +1.0 = LINK Msxml2.SAXXMLReader.5.0 «C:\\Мои документы\\ИСФ\\Конструкции из дерева и пластмасс\\hatter\\КДП.xls» «5!R33C3»  \* MERGEFORMAT \h9.0 см и ширина опорной пластины: bn = bn + 2ba = LINK Msxml2.SAXXMLReader.5.0 «C:\\Мои документы\\ИСФ\\Конструкции из дерева и пластмасс\\hatter\\КДП.xls» «5!R34C3»  \* MERGEFORMAT \h17.5 + 2 ∙ LINK Msxml2.SAXXMLReader.5.0 «C:\\Мои документы\\ИСФ\\Конструкции из дерева и пластмасс\\hatter\\КДП.xls» «5!R33C3»  \* MERGEFORMAT \h9.0 = LINK Msxml2.SAXXMLReader.5.0 «C:\\Мои документы\\ИСФ\\Конструкции из дерева и пластмасс\\hatter\\КДП.xls» «5!R35C3»  \* MERGEFORMAT \h35.5 см, длина опорной пластины и размеры ее отдельных участков определяются из геометрических построений с учетом центрирования всех несущих элементов узлового сопряжения и расчетным обеспечением прочности древесины в оголовке колонны при торцевом смятии под действием продольной силы в колонне.
Принята длина опорной пластины: Ln = LINK Msxml2.SAXXMLReader.5.0 «C:\\Мои документы\\ИСФ\\Конструкции из дерева и пластмасс\\hatter\\КДП.xls» «5!R37C3»  \* MERGEFORMAT \h15 см.
<shape id="_x0000_i1102" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image155.wmz» o:><img width=«573» height=«40» src=«dopb88304.zip» v:shapes="_x0000_i1102">
<shape id="_x0000_i1103" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image157.wmz» o:><img width=«355» height=«45» src=«dopb88305.zip» v:shapes="_x0000_i1103"> – опорная реакция стропильной фермы с учетом карнизов здания. Определение изгибающих моментов для полосы единичной ширины каждой из пластин на отдельных участках:
·        участок 1:
<shape id="_x0000_i1104" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image159.wmz» o:><img width=«345» height=«88» src=«dopb88306.zip» v:shapes="_x0000_i1104">
·        участок 2: изгибающий момент определяется из расчета консоли с расчетным вылетом: lк = 9.0 см.
<shape id="_x0000_i1105" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image161.wmz» o:><img width=«345» height=«88» src=«dopb88307.zip» v:shapes="_x0000_i1105">
На третьем участке контактные напряжения существенно меньше по величине и, поэтому, не учитываются при расчете пластины на поперечный изгиб. Необходимая толщина опорной пластины:
<shape id="_x0000_i1106" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image163.wmz» o:><img width=«313» height=«52» src=«dopb88308.zip» v:shapes="_x0000_i1106">
Принимаем толщину пластины tп=1.6 см.
Ребра жесткости, фасонки
Определение геометрических размеров и формы боковых накладных фасонок (с учетом положения фиксирующих болтов по отношению к составляющим элементам). Толщина ребер жесткости и фасонок принимается конструктивно: t = 5 мм.
Сварные швы
При принятой толщине фасонок и полок проката углового профиля определяется высота сварных швов: hш = 6 мм. Определение длинны сварных швов: соединение уголков нижнего пояса при усилии: N =LINK Msxml2.SAXXMLReader.5.0 «C:\\Мои документы\\ИСФ\\Конструкции из дерева и пластмасс\\hatter\\КДП.xls» «5!R77C3»  \* MERGEFORMAT \h341.121 кН:
<shape id="_x0000_i1107" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image165.wmz» o:><img width=«384» height=«97» src=«dopb88309.zip» v:shapes="_x0000_i1107">
Соединение ребер жесткости с диафрагмой и опорной пластиной при N =LINK Msxml2.SAXXMLReader.5.0 «C:\\Мои документы\\ИСФ\\Конструкции из дерева и пластмасс\\hatter\\КДП.xls» «5!R77C3»  \* MERGEFORMAT \h341.121  кН:
<shape id="_x0000_i1108" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image167.wmz» o:><img width=«364» height=«47» src=«dopb88310.zip» v:shapes="_x0000_i1108">
Длинна сварных швов с каждой стороны каждого из ребер жесткости, с одной стороны фасонок:
<shape id="_x0000_i1109" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image169.wmz» o:><img width=«193» height=«41» src=«dopb88311.zip» v:shapes="_x0000_i1109">
3.6.2. Промежуточный узел фермы по верхнему поясу Расчетные усилия: N = LINK Msxml2.SAXXMLReader.5.0 «C:\\Мои документы\\ИСФ\\Конструкции из дерева и пластмасс\\hatter\\КДП.xls» «5!R95C3»  \* MERGEFORMAT \h75.885 кН – для площадки смятия; скатная составляющая (для расчета болтов): Т = N sina = LINK Msxml2.SAXXMLReader.5.0 «C:\\Мои документы\\ИСФ\\Конструкции из дерева и пластмасс\\hatter\\КДП.xls» «5!R95C3»  \* MERGEFORMAT \h75.885* sin LINK Msxml2.SAXXMLReader.5.0 «C:\\Мои документы\\ИСФ\\Конструкции из дерева и пластмасс\\hatter\\КДП.xls» «5!R96C3»  \* MERGEFORMAT \h18.4330=LINK Msxml2.SAXXMLReader.5.0 «C:\\Мои документы\\ИСФ\\Конструкции из дерева и пластмасс\\hatter\\КДП.xls» «5!R97C3»  \* MERGEFORMAT \h23.994 kН.
Расчет опорной стойки
Усилия сжатия: N =LINK Msxml2.SAXXMLReader.5.0 «C:\\Мои документы\\ИСФ\\Конструкции из дерева и пластмасс\\hatter\\КДП.xls» «5!R95C3»  \* MERGEFORMAT \h75.885 kН передается на древесину верхнего пояса посредством «торцевого упора» через опорную диафрагму. Угол смятия древесины верхнего пояса: a = 900–LINK Msxml2.SAXXMLReader.5.0 «C:\\Мои документы\\ИСФ\\Конструкции из дерева и пластмасс\\hatter\\КДП.xls» «5!R96C3»  \* MERGEFORMAT \h18.4330=LINK Msxml2.SAXXMLReader.5.0 «C:\\Мои документы\\ИСФ\\Конструкции из дерева и пластмасс\\hatter\\КДП.xls» «5!R99C3»  \* MERGEFORMAT \h71.567 Расчетное сопротивление древесины смятию:
<shape id="_x0000_i1110" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image171.wmz» o:><img width=«513» height=«64» src=«dopb88312.zip» v:shapes="_x0000_i1110">
Rсмa = 0.400 кН/см2 – расчетное сопротивление местному смятию под шайбами под углом 90°
к волокнам древесины.
Требуемая площадь смятия: <shape id="_x0000_i1111" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image173.wmz» o:><img width=«321» height=«40» src=«dopb88313.zip» v:shapes="_x0000_i1111">
Длина площадки смятия (при bсм = bп = LINK Msxml2.SAXXMLReader.5.0 «C:\\Мои документы\\ИСФ\\Конструкции из дерева и пластмасс\\hatter\\КДП.xls» «5!R109C3»  \* MERGEFORMAT \h17.5 см): <shape id="_x0000_i1112" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«19188.files/image175.wmz» o:><img width=«244» height=«40» src=«dopb88314.zip» v:shapes="_x0000_i1112">
    продолжение
--PAGE_BREAK--