Реферат: Организация серийного производства конвейеров с подвесной лентой
--PAGE_BREAK--4. X1
£
7.6
1.5 Ограничение по наименьшей подаче станка.
Vs ³Vs ст.min, b5 = ln Vs ст.min = ln150 =5;
5. X1 + X2
³
5
1.6 Ограничение по наибольшей подаче станка.
Vs £Vs ст.max, b6 = ln Vs ст.max =ln60000 =11;
6. X1 + X2
£
11
1.7 Ограничение по прочности державки резца.
Если составляющая Pz силы резания будет больше допустимой величины, то державка резца может согнуться или сломаться. При этом изгибающий момент зависит от величины Pz и вылета державки lд относительно опорной поверхности резцодержателя.
nX1 + yX2 + xX3 £b7, где b7 = <img width=«179» height=«48» src=«ref-2_17117905-601.coolpic» v:shapes="_x0000_i1037"> ;
lд = 24мм, В = 16мм, Н = 16мм, Кзп = 2.5, [sи] = 200мПа; n =-0.15;
b7 = ln ( 200*318-0.15*16*162*1000.75 / 60*2.5*24*300*95-0.15*0.8 ) = =3.2;
7.
–0.15X1 + 0.75X2 + X3
£
3.2
7.1 Ограничение по жесткости державки резца.
Ограничивается стрела прогиба вершины резца f под воздействием
Pz для обеспечения виброустойчивости.
f £[f], [f] = 0. 1мм, f = Pz×lд3 / 3EI ;
[f] – допустимая стрела прогиба ;
Е – модуль упругости державки ;
I – полярный момент сечения державки ;
I = BH3 / 12; E = 2.1×105H/mm2;
nn ( 100So)y tx £<img width=«187» height=«51» src=«ref-2_17118506-592.coolpic» v:shapes="_x0000_i1038">;
b8 = ln <img width=«187» height=«51» src=«ref-2_17118506-592.coolpic» v:shapes="_x0000_i1039"> =
= ln(0. 1*16*163*2.1*105*318-0.15*1000.75 / 40*300*95-0.15*0.8*243) =
= 5.6;
8.
–0.15X1 + 0.75X2 + X3
£
5.6
1.9 Ограничение по прочности механизма подач станка.
Сопоставляется осевая составляющая силы резания Px с силой Psст, максимально допустимой прочностью механизма подач станка :
Px £Psст, или ограничивается мощность, расходуемая на движение подачи, мощностью двигателя привода подачи Ns :
Px×Vs / 60 ×1020 ×1000 £Ns, Vs = n×So;
Px = 10Cp*tx*(100So)y*Vn*Kp*100-y;
nn(100So)y×tx<img width=«216» height=«48» src=«ref-2_17119690-581.coolpic» v:shapes="_x0000_i1040">;
b10 = ln<img width=«216» height=«48» src=«ref-2_17119690-581.coolpic» v:shapes="_x0000_i1041"> =
= ln (5.6*60*1000*1020*318-0.15*1001.75 / 10*300*95-0.15*0.8) =
= 19.75 ;
9 . –0.15X1 + 0.75X2 + X3
£
19.75
1.10 Ограничение по допустимой шероховатости.
Проверяется величина допустимой подачи, обеспечивающей шероховатость поверхности, не превышающую заданного предельного значения Rz :
100So £100So max доп. ;
So max доп. – подача, обеспечивающая допустимую величину Rz;
So max доп. = <img width=«81» height=«48» src=«ref-2_17120852-320.coolpic» v:shapes="_x0000_i1042"> , где
rb – радиус вершины резца, мм ,
j,j1– главный и вспомогательный углы в плане ,
Cs,x,y,q – коэффициент и показатели степени [ 3,c.305];
Cs = 0.045,x = 0.25,y = 1.25,z = 0.5,q = 0.75, rb = 1.6, j= 48°, j1=92°;
100So*tx £<img width=«105» height=«48» src=«ref-2_17121172-361.coolpic» v:shapes="_x0000_i1043">;
b11 = ln <img width=«105» height=«48» src=«ref-2_17121172-361.coolpic» v:shapes="_x0000_i1044"> = ln (0.045*201.25*1.60.75*100 / (48*92)0.25 ) =
= 3.5;
10. X2 + 0.25X3
£
3.5
1.11Ограничение по прочности пластины из твердого сплава.
Составляющая силы резания Рх не должна превышать допустимую
нагрузку на пластину твердого сплава, чтобы не произошла ее поломка :
Pz £Pпл. max ,
где Pпл.мax – максимально допустимая нагрузка на твердосплавную пластину :
Pпл.мax = 10*34*t0.77*C1.35*(sin60°/sinj)0.8;
C – толщина пластинки твердого сплав, мм ,
j— главный угол резца в плане .
Т.о. nn(100So)y×tx-0.77<img width=«12» height=«23» src=«ref-2_17121894-73.coolpic» v:shapes="_x0000_i1045"><img width=«211» height=«67» src=«ref-2_17121967-669.coolpic» v:shapes="_x0000_i1046">;
b12 = ln<img width=«211» height=«67» src=«ref-2_17121967-669.coolpic» v:shapes="_x0000_i1047"> =
ln (34*6.351.35*1.14*1000.75*318-0.15 / 300*0.8*95-0.15) = 3.94;
11. – 0.15X1 + 0.75X2 + 0.23X3
£
3.94
1.12 Ограничение по допустимой глубине резания.
Глубина резания t не может превышать припуска h на сторону для выбранного метода обработки.
t £h ;
b13 = ln h = ln0.5 = -0.7 ;
12.
X3
£
-0.7
1.13Ограничение по жесткости системы СПИД.
Ограничивается стрела прогиба заготовки fзаг под воздействием радиальной составляющей Py в зависимости от способа крепления заготовки:
fзаг £[fзаг], где fзаг = Py*lз3 / A*Eз*Iз ;
где [fзаг] – максимально допустимая стрела прогиба заготовки, мм,
lз – длина заготовки, мм,
А – коэффициент, зависящий от от схемы закрепления заготовки,
А=30; (крепление консольно в патроне).
Iз – полярный момент инерции заготовки = 0,05Dз4 = 4072531;
Py = 10Cp*tx*(100So)y*Vn*Kp*100-y;
b13 = ln<img width=«236» height=«49» src=«ref-2_17123305-616.coolpic» v:shapes="_x0000_i1048"> =
= ln (0.3*30*1.2*105*0.05*954+0.15*318-015*1000.75 / 10*300*0.8*413)==13.5;
13. –015X1 + 0.75X2 + X3
£
13.5
Из всех ограничений составляется система уравнений:
1. <img width=«60» height=«540» src=«ref-2_17123921-784.coolpic» v:shapes="_x0000_s1206">X1 + 0.35X2 +0.15X3 £ 7.9
2. 0.85X1 + 0.75X2 + X3 £ 9.8
3. X1³2.5
4. X1 £7.6
5. X1 + X2 ³5
6. X1 + X2 £11
7. –0.15X1 + 0.75X2 + X3 £3.2
8. –0.15X1 + 0.75X2 + X3 £5.6
9. –0.15X1 + 0.75X2 + X3 £19.75
10. X2 + 0.25X3 £3.5
11. –0.15X1 + 0.75X2 + 0.23X3 £3.94
12. X3 £-0.7
13. –0.15X1 + 0.75X2 + X3 £13.5
<img width=«40» height=«501» src=«ref-2_17124705-681.coolpic» v:shapes="_x0000_s1207">X1 + X2 + X3 Þmax , отсюда Х3 = -0,7;
X1 + 0.35X2 £8
1.13X1 + X2 £14
X1³2.5
X1 £7.6
X1 + X2 ³5
X1 + X2 £11
-X1 + 5X2 £ 22
-X1 + 5X2 £38
-X1 + 5X2 £132.4
X2 £3.7
-X1 + 5X2 £4.1
<img width=«50» height=«338» src=«ref-2_17125386-514.coolpic» v:shapes="_x0000_s1208">-X1 + 5X2 £14.2
X1 + 0.35X2 £8
1.13X1 + X2 £14
X1³2.5
X1 £7.6
X1 + X2 ³5
X1 + X2 £11
X2 £3.7
-X1 + 5X2 £4.1
Для того, чтобы построить графики уравнений, преобразуем выражения:
x1 = 8 – 0.35x2; x1 =7.6; x1 = 5 – x2;
x2 = 14 – 1.13x1; x1 = 11 – x2;
x1 = 2.5; x2 = 3.7; x2 = 0.8 + x1/5 ;
Оптимальную точку находим, используя Microsoft Excel.
Х1 = 6,7 , n = ex1 = 812 мин-1 ;
Х2 = 3,7, So = ex2/100 = 0.4 мм/об ;
t = ex3 =0.5 мм.
j
= 1.26, n действ. = 800 мин-1. 9.3 Режимы резания.
Операция и
Переход
Глубина резания, t, мм
Подача S, мм/об
Частота<img width=«12» height=«23» src=«ref-2_17121894-73.coolpic» v:shapes="_x0000_i1049"> вращения шпинделя n, мин-1
Операция 005, установ А
Переход 2. Подрезка торца
2
1
635
Переход 3. Черновое точение наружнего диаметра.
2
1
635
Установ Б. Переход 5 Подрезка торца
2
1
635
Переход 6. Черновое точение наружнего диаметра.
2
1
635
Переход 7. Сверление центрального отверстия.
19
0.5
635
Операция 015
Переход 2. Проточка канавки и получение фасок.
12
0.1
400
Переход 3,7. Чистовая обработка торца и наружнего диаметра.
0.5
0.1
800
Переход 4,8
0.5-1
0,2
800
Переход 5,6,9
1,9
0.1
400
<img width=«12» height=«23» src=«ref-2_17121894-73.coolpic» v:shapes="_x0000_i1050">
10. Выбор марки материала и конструкции режущего инструмента.
В технологическом процессе обработки ролика применим резцы с механическим креплением твердосплавных пластин.
На операции 005применим проходной отогнутый резец с треугольной пластиной из сплава Т5К10, и сверло38 из быстрорежущей стали.
На операции 015 при обработке наружного диаметра и торцов применим проходной отогнутый резец с треугольной пластиной из сплава Т15К6, на расточных операциях – расточной с углом в плане 45 гр.
При получении канавок применим канавочные резцы с напаянными пластинами из твердого сплава.
Сменные многогранные пластины из прочных твердых сплавов с тонкими покрытиями характеризуются высокой твердостью, износостойкостью, прочностью, химической устойчивостью при высоких температурах. В качестве материала для покрытия используют карбид титана. Это приводит к уменьшению сил резания на 15%.
11. Техническое нормирование.
Операция 005, токарная.
1. Расчет основного времени на обработку.
а) Переход 2. Подрезать торец Æ100мм.
То = L/nS, где
L – длина прохода режущего инструмента в направлении подачи,
S – подача инструмента , S = 1мм/об,
n - частота вращения шпинделя, n = 635 мин-1,
L = l + y + D, где
l – длина обрабатываемой поверхности, l = 50мм,
y = t*ctg j— величина врезания,
D— 1…2 мм – выход резца ,
y = 2* ctg45°= 2*1 = 2,
t – глубина резания, t = 2мм ,
L = 50 + 2 + 1 = 53мм,
То = 53 / 635*1 = 0,08мин.
б) Переход 3. Проточить наружний диаметр на длину 33мм;
t = 2мм, n = 635 мин-1, S = 1мм/об,
L = 33 + 2*1 + 1 = 36мм,
То = 36 / 635*1 = 0,06 мин,
в) Переход 5. Аналогичен переходу 2.
То = 0,08 мин.
г) Переход 6. Аналогичен переходу 3 на длине 10 мм.
L = 10 + 3 = 13 мм,
То = 13/635 = 0,02 мин.
д) Переход 7. Сверлить отверстие Æ38 мм.
L = 41 + 2 мм,
S = 0.5 мм/об,
То = 43/0,5*635 = 0,13мин.
Тообщ = 0,08+0,06+0,08+0,02+0,13 = 0,37 мин.
2. Определение норм штучно – калькуляционного времени.
Тшт.к. = Тпз /n + Тшт.
Тшт. – норма штучного времени,
Тпз – подготовительно – заключительное время,
Тшт. = То + Тв + Тоб + Тот.,
То – основное время,
Тв – вспомогательное время,
Тоб – время на техническое обслуживание рабочего места,
Тот – время перерывов на отдых и личные надобности,
Тв = Ту.с. + Тз.о + Туп. + Тиз.,
Ту.с. – время на установку и снятие детали,
Тз.о – время на закрепление и открепление детали,
Туп – время на приемы управления,
Тиз – время измерения детали.
Ту.с. + Тз.о = 0,5 мин,
Туп = 0,2 мин,
Тиз = 0,3 мин,
Тв = 0,5 + 0,2 + 0,3 = 1 мин;
Топ = То + Тв = 1,37 мин – оперативное время,
Тоб + Тот = 10%от Топ = 0,14 мин,
Тшт = 1,37 + 0,14 = 1,51 мин,
Тпз = 3мин,
Тшт.к. = 3 / 1 + 1,51 = 4,51 мин,
Тшт.к.действ = 4,51 * 1,6 = 7,1 мин.
12.Анализ точности обработки.
1.Расчет суммарной погрешности обработки.
Все погрешности, определяющие точность изготовления деталей машин на металлорежущих станках, могут быть разделены на три категории :
-погрешность установки заготовки Еу,
-погрешность настройки станка Dн,
-погрешности, вызываемые непосредственно процессом обработки, к котрым относятся:
- погрешности, вызываемые размерным износом режущих инструментов Dи,
- погрешности, вызываемые упругими деформациями технологической системы под влиянием силы резания Dу,
- погрешности обработки, возникающие вследствие геометрических неточностей станка,
- погрешности обработки, вызываемые температурными деформациями технологической системы SDт.
Суммарная погрешность обработки заготовок на настроенных станках для диаметральных размеров определяют по уравнению:
DS= <img width=«352» height=«29» src=«ref-2_17126046-654.coolpic» v:shapes="_x0000_i1051"> продолжение
--PAGE_BREAK--
еще рефераты
Еще работы по экономике
Реферат по экономике
Анализ использования материальных ресурсов 3
3 Сентября 2013
Реферат по экономике
Учет производственных запасов 4
3 Сентября 2013
Реферат по экономике
Эконометрика 5
3 Сентября 2013
Реферат по экономике
Об рунтування доцільності виробництва підсилювача звукової частоти
3 Сентября 2013