Реферат: Разработка технологического процесса изготовления детали с использованием станков с ЧПУ
--PAGE_BREAK--1. Описание конструкции и назначения деталиДеталь, представленная для курсового проектирования — хвостовик, применяющийся для крепления штампа. Назначение детали позволяет судить о её эксплуатационных условиях: вероятно это высокие ударные нагрузки, а также условия параллельности плоскостей крепления и крепежных отверстий, обеспечивающих заданный уровень качества штампуемых заготовок.
Хвостовик является телом вращения, имеющим центральное отверстие, дополнительные отверстия параллельно оси, канавку, две закрытых цилиндрических поверхности, гнездо треугольной формы.
Наиболее сложными и точными являются следующие поверхности: закрытая цилиндрическая поверхность меньшего диаметра и перпендикулярная ей плоскость основания, качество изготовления которых будет влиять на точность установки штампа. Так же важным критерием является параллельность плоскости с треугольным гнездом относительно плоскости крепления.
2. Технологический контроль чертежа детали
Чертеж детали содержит две проекции с местными разрезами, изображающими дополнительные отверстия. Верхняя проекция показана не рационально, т.к. треугольное гнездо, являющееся наиболее сложным элементом на чертеже показано невидимой линией.
Размеры на чертеже указаны все, но не на всех указаны предельные отклонения, поэтому на эти размеры примем 14 квалитет точности. Размеры отверстий и валов указаны не по стандартам ISO, т.е. без обозначения посадок.
Технические условия по неуказанным отклонениям не оговорены, не оговорены также требования к термической обработке, которая необходима, так как хвостовик должен эксплуатироваться в условиях сильных ударных воздействий.
Канавку в таком виде, как она показана на чертеже, обрабатывать сложно, поэтому изменим ее форму, и покажем ее в укрупненном виде.
На некоторых гранях детали необходимы фаски, которые также не указаны на чертеже.
Переработанный чертеж детали приведен на рис.2.1.
3. Анализ технологичности конструкции детали
Форма детали не позволяет использовать удобную, близкую по форме заготовку. В техническом задании отсутствует информация о путях упрощения конструкции. Желательно при изготовлении детали использовать упрочняющую термообработку до 25-30 единиц HRC.
Труднодоступными элементами конструкции являются, как указано выше, канавка и две закрытые цилиндрические поверхности, для которых необходимо использование специального инструмента. Открытые поверхности и отверстия возможно обработать стандартными инструментами.
Все операции по обработке детали могут выполняться на стандартном оборудовании. Для сверлильной операции требуются специальные приспособления типа УСП.
4. Выбор способа изготовления заготовки
Для изготовления заготовки возможно применение нескольких методов, для выбора оптимального рассмотрим два метода изготовления заготовки и выберем метод с минимальными затратами на изготовление заготовки и дальнейшей обработки.
— Литье в металлические формы
— Ковка в подкладном штампе
Себестоимость детали можно рассчитать следующим способом:
C = A+B = a×m×k1×k2×k3 + b×m2/3×k4×k5×k6×k7×k8 ,
где
A — себестоимость изготовления заготовки
B — себестоимость механической обработки
a — себестоимость изготовления заготовки средней сложности
массой 1кг. ( a = 0.373 руб./кг )
m — масса заготовки
k1 - коэффициент сложности формы ( 1 для средней сложности )
k2 — стоимость материала ( 1.5 для углеродистой стали )
k3 — точность изготовления заготовки
Себестоимость механической обработки у обоих способов изготовления заготовки одинакова, поскольку получаемые заготовки незначительно отличаются. Себестоимость изготовления заготовки ковкой много меньше, чем литьем, поскольку коэффициент a для литья 1.985 руб./кг, что более чем в пять раз превосходит стоимость ковки. В том случае если заготовку при литье выполнить не в форме усеченного конуса а приблизить к контуру детали, что сократит объем заготовки примерно в два раза стоимость изготовления все равно перекроет эту экономию.
Для изготовления заготовки хвостовика целесообразно использовать ковку в подкладном штампе. Чертеж заготовки представлен на рис.4.1.
При этом способе изготовления заготовки возможно получить припуски до 3 мм, с допусками +1.5 ¸ -1 мм.
5. Выбор плана обработки детали
Технологический процесс обработки детали предусматривает несколько стадий. Если рассматривать данный процесс в укрупненном плане, то необходимо выделить черновую обработку и окончательную (абразивными инструментами). Каждая из этих стадий разбивается на необходимое количество технологических операций.
В описании технологического процесса не указываются такие операции как смазка, упаковка, нанесение специальных покрытий и т.д.
Можно предложить следующий порядок операций:
1. Черновые и чистовые токарные операции.
2. Сверлильная операция.
3. Фрезерная операция.
4. Слесарная.
5. Термообработка.
6. Плоское шлифование.
7. Координатно-расточная операция.
К окончательным технологическим операциям следует отнести упаковочную операцию и др.
В соответствии с порядком операций можно предложить следующий технологический маршрут обработки.
План обработки детали
Таблица 5.1.
№
Наименование операции или перехода
Норма времени
1
Токарная
8.2
1.1
Подрезать торец Æ60 предварительно
0.5
1.2
Точить цилиндрическую ступень Æ85 предварительно
2
1.3
Точить цилиндрическую ступень Æ50 предварительно
2
1.4
Точить цилиндрические поверхности Æ120 и Æ60 предварительно
0.5
1.5
Центровать отверстие Æ13
0.5
1.6
Сверлить отверстие Æ13
1
2
Токарная
7.1
2.1
Подрезка торца Æ175 мм предварительно
0.5
2.2
Проточить диаметр Æ175 предварительно
0.5
2.3
Подрезать торец Æ175 окончательно
0.5
2.4
Проточить диаметр Æ175 окончательно
0.5
2.5
Центровать отверстие Æ62
0.5
№
Наименование операции или перехода
Норма времени
2.6
Сверлить отверстие Æ62
2
2.7
Расточить отверстие Æ62
1
2.8
Снять фаску с Æ175мм
0.1
3
Токарная
5.5
3.1
Подрезать торец Æ60 окончательно
0.5
3.2
Точить глухую ступень Æ50 окончательно
1
3.3
Точить глухую ступень Æ85 окончательно
1
3.4
Точить канавку
0.5
3.5
Точить диаметр Æ60 окончательно
0.5
3.6
Точить диаметр Æ120 окончательно
0.5
3.7
Снять фаски
0.2
4
Сверлильная
11.6
4.1
Сверлить 4 отв. Æ13
4
4.2
Сверлить 2 отв. Æ9
2
4.3
Зенкеровать отв. Æ10
0.5
4.4
Сверлить 3 отв. в углах траверсы
3
5
Фрезерная
4.1
5.1
Фрезеровать треугольное гнездо предварительно
2
5.2
Фрезеровать треугольное гнездо окончательно
1
6
Слесарная
6.1
Зенкеровать 2 отв. Æ10
0.1
6.2
Тупить острые кромки
0.5
6.3
Маркировка
0.1
7
Термообработка
30
8
Шлифовальная
8.7
8.1
Шлифовать крепежную часть
5
8.2
Шлифовать торец
2
9
Координатно-расточная
12.2
9.1
Расточить точные отверстия Æ10
10
Итого: 78 мин
Нормы времени в таблице приведены округленно. Для каждого перехода приведено только основное время операции и вспомогательное. Для каждой операции приведено полное время, т.е. время с учетом подготовительно-заключительных и контрольных операций, а также регламентированных перерывов. Методика расчета времени операций приведена в п.13.
продолжение
--PAGE_BREAK--6. Выбор типа производства и формы организации технологического процесса
Согласно ГОСТ 3.1108-74 для выбора типа производства необходимо рассчитать коэффициент закрепления операций, который равен отношению количества операций за последний месяц к количеству явочных мест
Кзо = <img width=«47» height=«49» src=«ref-1_1987343315-349.coolpic» v:shapes="_x0000_i1025">
Но выбор типа производства по этой методике не представляется возможным в виду отсутствия информации о номенклатуре производства.
Для единичных технологических проектов может быть использован другой метод — расчет коэффициента загрузки оборудования ( рассчитывается время необходимое для загрузки ).
Коб = <img width=«69» height=«53» src=«ref-1_1987343664-394.coolpic» v:shapes="_x0000_i1026">,
где
tшт.ср — средняя норма времени на операции ( 8.2 мин );
N — годовая программа выпуска ( 1000 шт. );
Fq — годовой действительный фонд времени ( 4000 часов );
n — коэффициент загрузки каждого рабочего места ( 0.75 ).
В результате расчета Коб = 0.046, т.е. полученное значение соответствует мелкосерийному производству.
В промышленности используются две основные формы организации производства: поточная и групповая.
Первая используется в крупносерийном и массовом производстве. В нашем случае целесообразно применить групповую форму организации.
Группирование станочного оборудования и рабочих мест производится либо по видам технологической обработки изделий, либо по виду технологических процессов. При втором способе группировки специализированные участки создаются по конструкторско-технологическому признаку.
В нашем случае воспользуемся группированием станочного оборудования по видам обработки. Он заключается в формировании участков станков одного наименования.
В результате группировки получается шесть участков: токарных, сверлильных, фрезерных, координатно-расточных, шлифовальных станков и участок термообработки.
7. Выбор и расчет припусков на обработку
Расчет припусков на обработку производится на основе аналитического метода. Учитывая форму заготовки и требования к качеству поверхности для расчета припуска выберем поверхность торца детали Æ175 мм.
<img width=«395» height=«202» src=«ref-1_1987344058-2301.coolpic» v:shapes="_x0000_i1027">
Рис 7.1. Схема расположения припусков.
Величины припусков Zшл и Zток рассчитываются, остальные выбираются.
Zi = Rz,i-1 + Ti-1 + ri-1 + ei, где
Rz,i-1 — высота неровностей поверхности, оставшейся после выполнения предшествующего перехода.
Ti-1 — глубина дефектного слоя.
ri-1 — пространственные отклонения.
ei — погрешности базирования и закрепления.
После токарной операции Rz=40, T=Rz.
Тогда для шлифования:
r = 0.2 мкм/мм ×180 мм = 0.2×180 = 36 мкм.
e = 40 мкм.
Zшл = 40 + 40 + 36 + 40 = 156 мкм.
Для горячекованных или штампованных заготовок:
Rz + T = 600 мкм.
r = 120 мкм, e = 120 мкм,
тогда Zток = 600 + 120 + 120 = 840мкм,
допуск на деталь по 9 квалитету dд = 115 мкм,
на заготовку для ковки в подкладном штампе dзаг = 1500 мкм,
на токарную операцию по 12 квалитету dток = 400 мкм.
В результате суммарный минимальный припуск равен:
Zmin = Zшл + dток + Zток = 156 + 400 + 840 = 1396 мкм,
максимальный припуск:
Zmax = Zmin + dд + dзаг = 1396 + 115 + 1500 = 3011мкм.
Общий номинальный припуск выберем
Zном = 3мм,
что соответствует параметрам заготовок полученных ковкой в подкладном штампе.
8. Выбор оборудования
Выбор металлорежущих станков для изготовления предложенной детали осуществлен на основании методики, изложенной в [1] с учетом следующих факторов:
— вид обработки;
— точность обрабатываемой поверхности;
— расположение обрабатываемой поверхности относительно технологических баз;
— габаритные размеры и масса заготовки;
— производительность операции;
— тип производства.
Таблица 8.1
Операция
Наименование операции
Станок
Основные технические
характеристики
1
2
3
4
1,2,3
Токарная
операция
Токарный станок
с ЧПУ 16К20Ф3С5
1. Макс. Диаметр обрабатыв. дет....400
2. Набольшая длина продольного перемещения ......................900
3. Наибольшая длина поперечного перемещения.......................250
4. Диапазон скоростей вращения
шпинделя об/мин........12.5-2000
5. Наибольшая скорость продольной
подачи мм/мин… .............1200
6. Диапазон скоростей подач мм/мин
— продольная подача.....3-1200
— поперечная… .........1.5-600
7. Дискретность перемещения, мм
— продольная подача.....0.01
— поперечная… .........0.005
8. Мощность электродвигателя
главного движения, кВт......10
9. Масса станка, кг.........4000
Таблица 8.1. ( продолж.)
1
2
3
4
4
Сверлильная операция
Сверлильный станок с ЧПУ 2Р135Ф2
1. Макс. диаметр сверления, мм… 35
2. Макс. расстояние от торца шпинделя до стола, мм… 600
3. Макс. ход стола, мм:
— продольный(Х) ....560
— поперечный(Y) ....360
4. Макс. ход револьверного
суппорта(Z,R), мм… 560
5. Количество скоростей шпинделя… 12
6. Пределы скоростей
шпинделя, об/мин… 32-1400
7. Количество рабочих подач… 18
8. Скорость перемещения
стола, мм/мин ..500-3800
9. Скор. перем. суппорта, мм/мин. до 4000
5
Фрезерная
Фрезерный
1. Размеры стола
операция
станок с
— длина, мм..................1600
ЧПУ
— ширина.....................400
6Р13Ф3-01
2. Расстояние от оси шпинделя до
вертикальных направляющих станка,
мм.........................500
3. Расстояние от торца шпинделя до
стола, мм................70-450
4. Наибольший ход стола
продольный, мм.............1000
поперечный, мм.............400
5. Наибольший ход ползуна, мм 150
6. Вертикальный ход стола, мм 580
7. Диапазон скоростей вращения
шпинделя, об/мин........40-2000
8. Число скоростей............18
9. Диапазон подач стола, салазок,
ползуна, мм/мин.........20-1200
10. Мощность главного привода,
кВт......................7.5
Таблица 8.1. ( продолж.)
1
2
3
4
9
Координатно- расточная
Координат-но расточной станок
1. Размер рабочей поверхности стола
(длин.´шир.), мм… 400´700
2. Шпиндель
с ЧПУ
— частота вращения, об/мин. 45-2000
2Д132МФ2
— вылет… 475 мм.
3. Мах диаметр сверления заготовки
из стали 45, мм… 32
4. Точность, мм
— отсчета координат… 0.001
— установки координат… 0.008
5. Подача, мм/мин
— стола… 50-220
— салазок… 50-220
6. Система программного упр. ...2П32-3
7. Число одновременно управляемых
координат… 2
8. Габариты, мм… 7000´4800
7,8
Шлифоваль-ная операция
Универсальный круглошлифовальный
1. Макс. Диаметр детали, мм ........400
2. Мах длина детали, мм .........1000
3. Диаметр шлифования, мм
— наружного… 8-400
станок 3140
— внутреннего… 30-200
4. Макс. Продольное перемещение
стола, мм… 920
5. Скорость вращения шпинделя
передней бабки, об/мин .....40-375
6. Скорость вращения шлифовального
круга, об/мин
— наружное шлифование .......1650
— внутреннее шлифование .....7000
7. Габариты… 4480´2070´1675
продолжение
--PAGE_BREAK--9. Выбор режущих инструментов
Выбор режущих инструментов осуществляется в зависимости от метода обработки, формы и размеров обрабатываемой поверхности, ее точности и шероховатости, обрабатываемого материала, заданной производительности и периода стойкости (замены) инструмента.
По возможности используются стандартные инструменты.
Выбранные инструменты сведены в таблицу 9.1.
Режущие инструменты
Таблица 9.1
Наименование
Наименование и
Марка
Примечания
технологических
обозначение
режущего
переходов и
режущего
материала
операций
инструмента
1. Токарная
2.1 Подрезать
торец Æ175
Резец токарный сборный проходной с f=45 с механическим
по ГОСТ
B=16
H=16
2.2 Точить
креплением твердосплавных
19052-80
H1=16
поверхность
пластин ГОСТ 21151-75
H2=18
Æ175´60
2102-0171
2.3; 2.4
2.6 Сверлить
Сверло перовое сборное с плас
Быстроре-
D=60
отв. Æ60
тинами из быстрорежущей
жущая сталь
L=291
стали 2302-018-000-06
035-2000-
l=140
1590
2.7 Расточить
Резец токарный сборный
Режущие
H=24
отв. Æ62
расточной с механическим
пластины по
D=28
креплением пластин с f=92
ГОСТ 19048-
Dр.min=22
К.01.4499.000
80
2.8 Снять фаску
Резец токарный сборный
по
H=16
Æ175 2´45°
проходной с f=45 с
ГОСТ 19052-
B=16
1.1(3.1) Подрезать торец Æ60
механическим креплением
твердосплавных пластин
-80
H1=16
H2=18
предварительно
ГОСТ 21151-75 2102-0171
1.2, 1.3 Точить
цилиндрические
ступени Æ85, Æ50 предварит.
1.5; 3.7; 3.8
Резец токарный сборный
по
H=16
Точить поверх-
проходной с f=45 с
ГОСТ 19052-
B=16
ности Æ120,Æ60
механическим креплением
-80
H1=16
твердосплавных пластин
H2=18
ГОСТ 21151-75 2102-0171
1.7.Сверлить
Сверло спиральное с
T5K10
d=13.0
отв. Æ13
коническим хвостовиком Æ13
L=180
ОСТ2 И20-2-80 035-2301-1029
l=100
3.2, 3.3 Точить цилиндрические ступени Æ50, Æ85 окончат.
Резец токарный сборный с регулировочными винтами для проточки наружных канавок ТУ 2-035-588-77
3.4 Точить
Резец токарный сборный с
Твердо-
H=32
канавку
регулировочными винтами для
сплавные
B=25
проточки наружных угловых
пластины
L=125
канавок К.01.4528.000
a=2.8
4.1 Сверлить
Сверло спиральное с
T5K10
d=13.0
4 отв. Æ13
коническим хвостовиком Æ13
L=180
ОСТ2 И20-2-80 035-2301-1029
l=100
4.2 Сверлить
Сверло спиральное с
T5K10
d=9.0
2 отв. Æ9
коническим хвостовиком Æ9
L=170
ОСТ2 И20-2-80 035-2301-1017
l=90
4.3 Зенковать
Зенковка коническая
Конус 120°
2 отв. Æ9
ГОСТ 14953-80
Æ10-100
4.4 Сверлить
Сверло спиральное с
T5K10
d=19.0
3 отв.Æ19
коническим хвостовиком Æ19
L=235
ОСТ2 И20-2-80 035-2301-1055
l=135
5.Фрезеровать
Фреза концевая с коническим
D=18
контур траверса
хвостовиком ОСТ2 И62-2-75
L=120
035-2223-0103
l=36
9.1.Расточить
Развертка машинная цельная
D=10
точные отв. Æ10
быстрорежущая с коническим
L=140
хвостовиком ОСТ2 И26-1-74
l=29
035-2363-1041
8.1.Шлифовать
Круг шлифовальный для
Материал А
D=200
крепежную часть
круглошлифовальных станков
Связка К
d=32
ГОСТ 2424-67 Форма ПП
H=10
8.2.Шлифовать
Круг шлифовальный для
Связка К
D=400
торцы
плоскошлифовального станка
d=203
ГОСТ 2424-67
H=10
продолжение
--PAGE_BREAK-- 10. Выбор приспособлений
Выбор приспособлений осуществлялся по возможности из числа стандартных или из типовых конструкций станочных приспособлений.
Критерием выбора является вид механической обработки, точность обработки поверхности, габаритные размеры и масса заготовки, тип станка, расположение поверхности по отношению к технологическим базам.
10.1. Станочные приспособления
При выборе станочных приспособлений учитывались:
— вид механической обработки;
— модель станка;
— режущие инструменты;
— тип производства.
Станочные приспособления
Таблица 10.1.
Опер.
Наименов. операции
Наименов. приспособ
Обозначен. приспособ
1-3
Токарная
Трехкулачковый самоцентрирующий патрон
Патрон 7100-0063 П ГОСТ 2675-80
4
Сверлильная
Тиски станочные
Тиски 7200-0232 ГОСТ 14904-80
5
Фрезерная
Универсальный сборный, круглый накладной кондуктор УСП-12
ГОСТ 21676-76
8
Шлифовальные операции
Трехкулачковый самоцентрирующий патрон
Патрон 7100-0063 А ГОСТ 2675-80
10.2 Выбор инструментальных приспособлений
При выборе инструментальных приспособлений учитывались:
— вид механической обработки;
— конструкция посадочного места станка;
— форма и размеры инструмента ( его хвостовика ).
Инструментальные приспособления
Таблица 10.2
Опер.
Наименов. операции
Наименов. приспособ
Обозначен. приспособ
1,2,3
Токарная
Резцедержатель с
1-50 ОСТ2 П15-3-84
цилиндрическим
D=50
хвостовиком и
l=60
с перпендикулярным
L=138
открытым пазом
B=100
b=25
4.1
Сверлить отверстия
Втулки переходные с
Втулка40-2-50
4.2
хвостовиком конус-
ОСТ2 П12-7-84
4.3
ностью 7:24 и внут-
реним конусом Морзе
к станкам с ЧПУ
5
Фрезерная
Патрон цанговый
ГОСТ 26539-85
1-30-2-100
d=10-25
l<100
6
Расточная
Оправка для полу-
ГОСТ П1417-84
чистового раста-
чивания 6504-0003
продолжение
--PAGE_BREAK--11. Выбор средств измерений и контроля размеров
Выбор средств измерения и контроля будем производить для наиболее ответственных параметров детали:
— Габаритные размеры
1. Длина
2. Диаметр Æ175
— Диаметр крепежной части
— Диаметр точного отверстия Æ10
3. Треугольное гнездо
Измеряется по соответствующим шаблонам (проходной и непроходной).
4. Остальные отверстия
Измеряются калибрами пробками соответствующих размеров.
Данные выбора приведены в таблице 11.1.
Таблица 11.1
Вид операции
контроля
Наименование
и марка прибора
Метрологическая
характеристика
1. Измерение
Штангенрейсмас ( с
Предел измерения 40-400 мм.
Длины детали
отсчетом по нониусу )
Цена деления 0.05мм.
L=180h14-1.15
41Р по ГОСТ 164-80
Вылет измерит. Губок 80мм.
Погрешность ±0.05мм.
2. Измерение диаметра
Штангенрейсмас 41Р
Предел измер. 100-1000 мм.
D=Æ175h14-1
ГОСТ 164-80
Цена деления 0.1мм.
Вылет измерит. Губок 125 мм
Погрешность ±0.1мм.
3. Измерение диаметра
Гладкий микрометр
Цена деления 0.01мм.
крепежной
по ГОСТ 6507-78
Диапазон измерений 0-300мм.
Части Æ50-0.05
Погрешность ±2¸±6 мкм.
4. Измерение
Нутромер с измерит.
Диапазон 10-18мм.
Диаметра точного
головкой по
Цена деления 0.002мм
отв. Æ10+0.016
ГОСТ 9244-75 тип 106
Погрешность ±0.0035мм.
Наиб. глубина измер. 100мм.
Измерительное усилие 4Н.
Измерение взаимного расположения точных отверстий Æ10 производится на оптическом столе координатно-расточного станка.
Методика измерений может быть предложена следующая: измерению подвергается, например, каждая десятая деталь партии и если обнаруживается отклонение от допустимых погрешностей изготовления то проверяются все следующие детали, в случае если количество отбраковки превышает среднестатистический уровень производится контроль металлорежущего оборудования.
12. Выбор режимов резания
Режимы резания зависят от обрабатываемого материала, от материала режущей части инструмента, от шероховатости поверхности, от ее конфигурации, от величины припуска на об работку.
Принята следующая последовательность назначения режимов резания: сначала назначают глубину резания, затем задают величину подачи, потом скорость резания, затем скорость вращения шпинделя станка:
n = <img width=«64» height=«47» src=«ref-1_1987346359-472.coolpic» v:shapes="_x0000_i1028">
Расчетно-аналитическим методом вычислим режимы резания для токарной обработки. Глубина резания назначается в зависимости от вида обработки, т.к. обработка черновая выбираем t = 2 мм. По таблицам в [3] в зависимости от диаметра обрабатываемой поверхности выбираем значение подачи s = 1мм/об. для диаметра Æ175мм. Скорость резания рассчитывается по эмпирической формуле:
v = vтб× Kv = <img width=«76» height=«47» src=«ref-1_1987346831-384.coolpic» v:shapes="_x0000_i1029">· Kmv× Kпв× Kив
Kmv = Кг × <img width=«83» height=«48» src=«ref-1_1987347215-511.coolpic» v:shapes="_x0000_i1030">
Для углеродистой стали Kг = 1; sв = 600; для резца nv = 1.75 .
Kпв — коэффициент, учитывающий состояние поверхности заготовки, равен 0.8 для поковки.
Kив — коэффициент, учитывающий вид инструментального материала, для ВК8 равен 0.4.
Время износа материала резца для одноинструмантальной обработки 30¸60мин.
Показатели степеней x, y, m и коэффициент Cv по таблицам для значения подачи 1 мм/об и наружного продольного точения:
Cv = 350; x = 0.15; y = 0.35; m = 0.20.
После расчета получаем значение скорости резания 150 м/мин.
продолжение
--PAGE_BREAK--13. Техническое нормирование времени операций
Техническое нормирование времени операций можно выполнить расчетно-аналитическим методом. В нашем случае, в мелкосерийном производстве рассчитывается норма штучно — калькуляционного времени:
Тшт.к. = То + Тв + Ттех + Торг + Тп + Тп.з.,
где
То — Основное (машинное) время, вычисляемое как отношение длины рабочего хода инструмента к подаче (в минутах) его перемещения.
Тв — Вспомогательное время, включает в себя продолжительность всех вспомогательных ходов инструмента, включений, переключений станка, установки и снятия заготовки.
Ттех — Время технического обслуживания
Ттех = 0.06 ( То + Тв )
Торг — Время организационного обслуживания
Торг = 0.06 ( То + Тв )
Тп — Время регламентированных перерывов
Тп = 0.025 ( То + Тв )
Тп.з. — Подготовительно-заключительное время
Тп.з. = 60 / р = а × 60 / N,
где
р — размер партии
N — годовая программа выпуска
a — количество запусков партии в течении года
Тп.з. = 12 × 60/1000 = 0.72 (мин.)
Нормы времени представлены в таблице 5.
14. Выбор средств транспортировки заготовок
Для выполнения транспортных и загрузочно-разгрузочных операций используется безрельсовая транспортная тележка -транспортный робот " Электроника НЦТМ-25". Особенностью данного транспортного робота является оснащение его автономным источником питания, микропроцессорным устройством управления, обеспечивающим слежение за трассой в виде светоотражающей полосы и загрузочно-разгрузочным столом, на котором устанавливается тара и сменные спутники. На стойке робота автоматически устанавливается или снимается тара при помощи подъемного загрузочно-разгрузочного стола, смонтированного на тележке. Подъем грузовой платформы осуществляется с помощью выдвижных штырей; высота ее подъема 150 мм. В корпусе автоматической тележки смонтированы электроприводы движения и поворота с питанием от аккумуляторов. Тележка выполнена в виде шасси с двумя ведущими колесами, установленными на поперечной оси в центре шасси и четырьмя опорными колесами спереди и сзади. Фотоэлектрические датчики для слежения за трассой по светоотражающей полосе, нанесенной на полу, расположены с двух сторон в нижней части шасси. В корпусе тележки расположены также датчики контроля за состоянием отдельных узлов. Безопасность эксплуатации обеспечивается механическим отключением привода от дуги, срабатывающего в случае касания ею препятствия.
Информацию о маршруте движения робокара получает на станциях останова, размещенных у склада и оборудования, посредством оптоэлектронной системы обмена информацией без электрического контакта.
Технические характеристики:
Грузоподъемность, кг 500
Скорость движения по светоотражающей полосе, м/с 0,2...0,8
Радиус поворота, мм 500
Погрешность позиционирования, мм:
поперечная +0,5
продольная +20
Удельная потребляемая мощность, Вт/кг 0,12
Длительность работы при двухсменной работе с под-
зарядом аккумуляторных батарей, ч 500
Габаритные размеры, мм 2200х700х300
Масса, кг 290
15. Программирование станка с ЧПУ
15.1 Схема технологической наладки токарного станка с ЧПУ для чистовой токарной операции (3) приведена на рис 15.1
15.2 Перемещения режущего инструмента при чистовой токарной обработке приведены в таблице 15.1.
Таблица перемещений резцов станка с ЧПУ
Таблица 15.1
Адрес инструмента
№ участка траектории, знак и величина перемещения
Т101
1 X–75.5
2 X–27
3 X+102.5
Z–20
Z+20
T102
1 Х–75.5
2 X–7
3
4 Х+37
5
Z–29
Z–35
Z–34
6 X–19.5
7
8 Х+65
Z–31
Z–140
T103
1 X–80.7
2 X–3.9
3 X+3.9
4 X+80.7
Z–74.2
Z–3.9
Z+3.9
Z+74.2
T104
1 Х–82.5
2 X+35
3 X+10
4 Х–36.5
5 X–3
Z–75
Z–57
6 X+3
7 Х+40.5
8 Х+3
9 Х+20
Z–3
Z–3
Z+143
T105
1 X–75.5
2 Х–2
3
4 X+32
5 X–2
Z–20
Z–10
Z–46
6
7 X–14.5
8 X–3
9 Х+20
8 X+25
Z–10
Z–10
Z–3
Z+98
15.3 Применяемые команды станка с ЧПУ.
G — подготовительная функция 01,10,11 для линейного перемещения;
03, 30, 31 — для движения против часовой стрелки;
X,Z — задают относительное смещение в координатах станка;
S — задает скорость вращения шпинделя;
F — задает величину подачи;
M — Вспомогательная функция;
T — Смена инструмента;
15.4 Программа для токарного станка с ЧПУ
%
N001 G27 S028 M104 T101
N002 G58 Z+000000 F70000
N003 G58 X+000000 F70000
N004 G26
N005 G01 F10200 L131
N006 X-15100 Z-02000 F10600
N007 X-05400 F10056
N008 X+20500 Z+02000 F70000
N009 G40 F10200 L31
N010 T102
N011 G26
N012 G01 F10200 L32
N013 X-15100 Z-02900 F10600
N014 X-01400 F10050
N015 Z-03500 F10024
N016 X+07400 F10600
N017 Z-03400
N018 X-03900
N019 Z-03100 F10024
N020 X+13000 Z+14000 F70000
N021 G40 F10200 L31
N022 T103
N023 G26
N023 G01 F10200 L33
N024 X-16140 Z-07420 F10600
N025 X-00780 Z-00390 F10024
N026 X+00780 Z+00390 F10120
N027 X+16140 Z+07420 F70000
N028 G40 F10200 L31
N029 T104
N030 G26
N031 G01 F10200 L32
N032 X-16500 Z-07500 F10600
N033 X+07000 F10120
N034 X+02000 F10600
N035 X-07300 Z-05700
N036 X-00600 F10200
N037 G03 X+00600 Z-00300 I+00600 F10120
N038 X+08100 F10120
N039 X+00600 Z-00300
N040 X+04000 Z+14300 F70000
N041 G40 F10200 L31
N042 T105
N043 G26
N044 G01 F10200 L32
N045 X-15100 Z-02000 F10600
N046 X-00400 F10200
N047 Z-01000 F10120
N048 X+06400 Z-04600 F10600
N049 X-00400 F10200
N050 Z-01000 F10120
N051 Z-00200 F10056
N052 X-03900 Z-02000 F10120
N053 G03 X+00600 Z-00300 I-00600 F10120
N054 X+02000 F10600
N055 G40 F10200 L35
N056 G25 X+99999 F70000
N057 M105
N058 G25 Z+99999
N059 M002
продолжение
--PAGE_BREAK--16. Технико-экономическое обоснование разработанного технологического процесса
Наиболее точным методом расчета себестоимости вариантов технологических процессов при их сопоставлении является элементный метод или метод прямого расчета всех составляющих себестоимости.
В отдельных случаях при расчете можно не учитывать затраты, которые во всех сравниваемых вариантах остаются постоянными, и определять себестоимость только по затратам, зависящим от сравниваемых технических процессов. Такая не полная себестоимость, включающая в себя не только затраты, обусловленные вариантом технологического процесса, называется технологической себестоимостью Ст. Она в общем случае соответствует цеховой себестоимости и состоит из:
Ст = Сз + Сзн + С7 + Св + Среж + См + Са + Ср + Сп + Спл + Со + Сисх.заг,
где
Сз — заработная плата рабочих с начислениями;
Сзн — зарплата наладчиков с начислениями;
С7 — затраты на силовую энергию;
Св — затраты на вспомогательные материалы;
Среж — затраты на амортизацию, заточку и ремонт универсального и специального режущего инструмента;
См — затраты на амортизацию и ремонт универсального и специального мерительного инструмента;
Са — затраты на амортизацию оборудования;
Ср — затраты на ремонт и модернизацию оборудования;
Сп — затраты на ремонт и амортизацию приспособлений;
Спл — затраты на амортизацию, ремонт, отопление, освещение и уборку производственного помещения;
Со — затраты на общие цеховые расходы;
Сисх.заг — стоимость исходной заготовки;
При расчете себестоимости для мелкосерийного производства этот метод применяется с учетом укрупненных нормативов затрат.
Отдельные слагаемые себестоимости находят по соответствующим нормативам затрат (таблицам), отнесенным к часу или минуте работы станка.
Технологическая себестоимость операции отсюда будет равна произведению себестоимости станкочаса на общую трудоемкость операции.
Расчет технологической себестоимости сведен в таблицу 16.1.
Расчет себестоимости
Таблица 16.1
Вид станка
Норматив затрат, коп./час
Время работы, час.
Сумма затрат, коп.
Токарный
143.6
0.83
119.18
Сверлильный
121.2
0.16
19.40
Фрезерный
137.8
0.25
34.50
Расточной
200.0
0.3
60.00
Шлифовальный
167.8
0.3
50.34
Итого
283.42
Полная себестоимость детали равна 283 + 586 = 869 коп.
При норме прибыли около 30% оптовая цена хвостовика может составить 11 руб. 29 коп. по ценам 1980-х гг. или $16.
17. Исследовательская часть проекта
Технологические возможности обработки металлов ультразвуком
17.1. Ультразвуковые колебания
Ультразвуковыми называются упругие колебания материальной среды с частотой, превышающей предел слышимости человеческого уха (св. 18000 Гц.). Ультразвуковая энергия передается в виде волны. Основными величинами, характеризующими гармонические колебания, являются:
l — длина волны,
А — амплитуда колебаний,
f — частота колебаний,
Т — период колебаний.
Малые длины волн дают возможность ультразвуку распространяться в средах направленными пучками, получившими название ультразвуковых лучей. Ультразвуковые лучи получают увеличением частоты колебаний. Так, например, при частоте колебаний 100 кГц длина волны в твердом теле будет около 4 см. При волновом движении материальной точки в каждый момент времени частица обладает определенным значением смещения, скорости и ускорения. Ультразвуковые волны могут распространяться в любых упругих средах: жидких, твердых и газообразных. Различают три вида ультразвуковых волн: продольные поперечные и поверхностные. В твердых телах могут распространяться волны всех трех видов, в жидких и газообразных лишь продольные.
Если к какому-нибудь телу приложить силу, то в нем произойдут деформации, т.е. некоторое смещение одних частиц по отношению к другим. В результате может измениться как объем, так и форма тела. Таким образом, твердые тела обладают не только объемной упругостью, но и упругостью формы. Поэтому в твердых телах наряду с нормальными могут возникать и касательные напряжения сдвига, а вместе с ними и поперечные волны.
Скорость распространения продольных волн в стальном стержне равна 5170 м/с. В более толстых стержнях сказывается эффект поперечного сжатия — увеличение инерции в результате радиальных колебаний, что вызывает уменьшение скорости распространения продольных волн.
Распространение ультразвуковых волн в твердых телах сопровождается потерями энергии на внутреннее трение, теплопроводность и упругий гистерезис. Потери энергии зависят от физико-механических свойств и структуры материала.
Когда ультразвуковая волна попадает на границу раздела между двумя средами, то часть звуковой энергии из первой переходит во вторую, а часть энергии отображается обратно.
При этом распределение энергии между перешедшей в другую среду и отраженной от нее зависит от соотношения акустических сопротивлений этих сред.
продолжение
--PAGE_BREAK--
еще рефераты
Еще работы по производству
Реферат по производству
Разработка технологического процесса изготовления детали с применением станков с ЧПУ
2 Сентября 2013
Реферат по производству
Разработка комплекса мер по техническому контролю производства лечебно столовых минеральных вод
2 Сентября 2013
Реферат по производству
Разработка комплекса мер по техническому контролю производства лечебно-столовых минеральных вод
2 Сентября 2013
Реферат по производству
Метрологическое обеспечение производства пива
2 Сентября 2013