Реферат: Силовой двухобмоточный трансформатор
--PAGE_BREAK--Фазные токи обмоток (звезда/треугольник–║):ВН: Iф2 = I2 = 41.24 А
НН: Iф1 = I1/<img width=«24» height=«24» src=«ref-1_691122852-219.coolpic» v:shapes="_x0000_i1032">= 2092/<img width=«24» height=«24» src=«ref-1_691122852-219.coolpic» v:shapes="_x0000_i1033">= 1208 А
Фазные напряжения обмоток:
ВН: Uф2 = Uн2/<img width=«24» height=«24» src=«ref-1_691122852-219.coolpic» v:shapes="_x0000_i1034">= 35000/<img width=«24» height=«24» src=«ref-1_691122852-219.coolpic» v:shapes="_x0000_i1035">= 20207 В
НН: Uф1 = Uн1 = 690 В
Испытательное напряжение обмоток смотрим по таблице 4.1 (Л-1):
ВН: Uисп.2 = 85 кВ
НН: Uисп.1 = 5 кВ
По таблице 5.8 (Л-1)выбираем тип обмоток:
Обмотка ВН при напряжении 35 кВ и токе 41.24 А – непрерывная катушечная из прямоугольного провода.
Обмотка НН при напряжении 690 кВ и токе 1208 А – винтовая двухходовая из прямоугольного провода.
Для испытательного напряжения обмотки ВН, Uисп.2 = 85 кВ по таблице 4.5 (Л-1) находим изоляционные расстояния:
a12` = 27 мм; l02` = 75 мм; a22` = 30 мм
Для обмотки НН, Uисп.1 = 5 кВ
a01` = 15 мм
Определение исходных данных расчёта.
Мощность обмоток одного стержня:
S`= 833,3 кВА
Ширина приведённого канала рассеивания:
ap = a`12 + (a + a) / 3
(a1 +a2)/3 = K<img width=«32» height=«27» src=«ref-1_691123728-239.coolpic» v:shapes="_x0000_i1036">´10-2, где к=0.5 (из табл. 3.3), (Л-1)
(a1 +a2)/3 = 0.5<img width=«51» height=«27» src=«ref-1_691123967-268.coolpic» v:shapes="_x0000_i1037">´10-2 = 0.027 м
ар= а`12 + (a1+a2)/3 = 27´10-3 + 0.027 = 0.054 м
Активная составляющая напряжения короткого замыкания:
Uа = Pк/10Sн = 26000Вт/10´2500= 1.04%
Реактивная составляющая:Uр= <img width=«75» height=«29» src=«ref-1_691124235-307.coolpic» v:shapes="_x0000_i1038">= <img width=«95» height=«27» src=«ref-1_691124542-304.coolpic» v:shapes="_x0000_i1039">= 6,4 %
Выбираем трёхфазную стержневую шихтованную магнитную систему с косыми стыками на крайних стержнях и прямыми стыками на среднем стержне по рис.1.
<img width=«347» height=«156» src=«ref-1_691124846-1090.coolpic» v:shapes="_x0000_s1030 _x0000_s1031 _x0000_s1034 _x0000_s1039 _x0000_s1040 _x0000_s1043 _x0000_s1045">
<img width=«12» height=«23» src=«ref-1_691121679-169.coolpic» v:shapes="_x0000_i1040"><img width=«117» height=«2» src=«ref-1_691126105-159.coolpic» v:shapes="_x0000_s1042"><img width=«117» height=«2» src=«ref-1_691126264-158.coolpic» v:shapes="_x0000_s1041"><img width=«2» height=«98» src=«ref-1_691126422-161.coolpic» v:shapes="_x0000_s1037"><img width=«2» height=«98» src=«ref-1_691126583-159.coolpic» v:shapes="_x0000_s1036">
<img width=«347» height=«32» src=«ref-1_691126742-472.coolpic» v:shapes="_x0000_s1035 _x0000_s1038 _x0000_s1044 _x0000_s1046">
Рис. 1 Схема плоской магнитной системы трансформатора.
Прессовка стержней бандажами из стеклоленты и ярм стальными балками. Материал магнитной системы – холоднакатная сталь марки 3404 толщиной
0.35 мм.
Индукция в стержне Вс = 1.6 Тл. В сечении стержня 9 ступеней, коэффициент заполнения круга Ккр = 0.929, изоляция пластин – нагревостойкое изоляционное покрытие плюс однократная лакировка, Кз = 0.965, коэффициент заполнения сталью kc =Ккр´
Кз = 0.929
´
0.965 = 0.8965.
Ярмо многоступенчатое, число ступеней 7, коэффициент усиления ярма
kя = 1.015
индукция в зазоре:
Вя = Вс/Кя = 1.6/1.015 = 1.576 Тл
Число зазоров магнитной системы на косом стыке = 4, на прямом = 3. Индукция в зазоре на прямом стыке:
Вз`` = Вс = 1.6 Тл
На косом стыке:
Вз` = Вс/<img width=«25» height=«23» src=«ref-1_691127214-224.coolpic» v:shapes="_x0000_i1041">= 1.6/<img width=«25» height=«23» src=«ref-1_691127214-224.coolpic» v:shapes="_x0000_i1042"> = 1.132 Тл
Удельные потери в стали рс = 1.295 Вт/кг; ря= 1.242 Вт/кг.
Удельная намагничивающая мощность qc = 1.795 ВА/кг, qя = 1.655 ВА/кг,
Для зазоров на прямых стыках q``з = 23500 ВА/кг,
для зазора на косых стыках q`p = 3000 ВА/м2 .
По таблице 3.6 (Л-1) находим коэффициент учитывающий отношение основных потерь в обмотках к потерям короткого замыкания, кq=0.91 и по таблице 3.4 и 3.5 (Л-1) находим постоянные коэффициенты для медных обмоток a = 1.40 и b = 0.31.
Принимаем Кр£
0.95.
Диапазон изменения bот 1.5 до3.8, оптимальный вариант b
=1.8.
Диаметр стержня d=0.32 м.
Расчёт основных коэффициентов.
А = 0.507 <img width=«79» height=«57» src=«ref-1_691127662-436.coolpic» v:shapes="_x0000_i1043">= 0.507 <img width=«149» height=«47» src=«ref-1_691128098-532.coolpic» v:shapes="_x0000_i1044">= 0.2467<img width=«12» height=«23» src=«ref-1_691121679-169.coolpic» v:shapes="_x0000_i1045"><img width=«12» height=«23» src=«ref-1_691121679-169.coolpic» v:shapes="_x0000_i1046">
По таблице 3.12 (Л-1)
b= 1.8¸2.4
d = Ax Þ x = d/A = 0.32/0.2467 = 1,3
b= x4 = 2,8 – принадлежит диапазону 1.8 ≤ β ≤ 2.4
Определение основных размеров.
Диаметр стержня: d = Ax = 0.32 м
Активное сечение стержня:
Пс = 0.785kca2x2 = 0.785 ´0.8965 ´0.27742 ´1.15352 = 0.0721 м2.
Средний диаметр обмоток:
d12 = ad = 1.40´0.32 = 0.448 м.
Высота обмоток:
l = pd12/b= 3.14´0.448/1.77 = 0.8 м
Высота стержня:
lc = l+2l0= 0.8+2´0.05 = 0.9 м
Расстояние между осями стержней:
С = d12+a12+bd+a22 = 0.448+0.02+0.31+0.32+0.02 = 0.5872 м
ЭДС одного витка
uв = 4.44fПСВС = 4.44´50´0.0721´1.6 = 25.6 В
Расчёт обмоток НН.
Число витков обмоток НН:
w
1= Uф1/Uв = 690/25.6 = 27
Напряжение одного витка Uв = Uф1/w1= 690/27 = 25.5 В
Средняя плотность тока в обмотках :
Jср = 104´0.76kgPкUв/Sd12 = 104´0.746´0.91´26000´25.5/25000´0.448 =
= 401.86´
104 А/м2 =3.67 МА/м2
Сечение витка ориентировочно:
П1 = П`в = Iф1/Jср = 1208/3,67´106 = 329.15´
10-6 м2 = 330 мм2
По таблице 5.8 по мощности 2500 кВА, току на один стержень 1208 А, номинальному напряжению одной обмотки 690 В и сечению витка 330 мм2 – выбираем конструкцию винтовой обмотки.
Размер радиального канала предварительно: hк = 5 мм.
Число реекпо окружности обмотки – 12.
Ширина между витковых прокладок: bпр.=40 мм
продолжение
--PAGE_BREAK--Ориентировочный осевой размер витка:
hв1 = <img width=«45» height=«45» src=«ref-1_691128968-248.coolpic» v:shapes="_x0000_i1047">+ hк = <img width=«47» height=«41» src=«ref-1_691129216-265.coolpic» v:shapes="_x0000_i1048">– 0.005 = 0.0208 м= 20.8 мм
Ввиду того, что hв1>15 мм и по графикам рис. 5.34(а) (Л-1) при максимальном размере медного провода b=15 мм и плотности тока J=3.50 МА/м2 плотность теплового потока q=2400, что при естественном масляном охлаждении не допускается, выбираем двух ходовую винтовую обмотку с радиальными каналами в витках и между витками с равномерно распределённой транспозицией.
По полученным ориентировочным значениям П1 и hв1 в таблице 5.2 подбираем значение сечения витка из 12-ти параллельных проводов:
ПБ12´
<img width=«68» height=«41» src=«ref-1_691129481-330.coolpic» v:shapes="_x0000_i1049">
Разделённых на две группы по шесть проводов с каналами по 5 мм между группами витка и между витками (рис.2).
Для частичной компенсации разрыва в обмотке ВН при регулировании напряжения размещаем в середине высоты обмотки НН шесть радиальных каналов по 10 мм.
Полное сечение витка: П1 = 12´27.8 = 333.6 мм2 = 333.6´
10-6 м2
Плотность тока: J1 = 1208´106/333.6 = 3.62 МА/м2
По графику рис.5.34(а) (Л-1), находим, что для J=3.6 МА/м2 и b=9,5 мм,
q=1600 Вт/м2
Высота обмотки:
l1= (27+1)´2´9.5´10-3+[(27´2+1-6)´5+10´6]´0.95´10-3 = 532´10-3+289,75´10-3
»
0.82 м
Радиальный размер обмотки: а1= 6´3.65´10-3= 0.022 м.
По таблице 4.4 (Л-1) для Uисп.1=5 кВ, S=2500 кВА и винтовой обмотки находим а01=15 мм, обмотка наматывается на 12 рейках на бумажно-бакелитовом цилиндре размером
<img width=«44» height=«41» src=«ref-1_691129811-258.coolpic» v:shapes="_x0000_i1050">
´
0.0,93 м
<img width=«2» height=«30» src=«ref-1_691130069-157.coolpic» v:shapes="_x0000_s1247"><img width=«2» height=«30» src=«ref-1_691130226-153.coolpic» v:shapes="_x0000_s1246"><img width=«37» height=«9» src=«ref-1_691130379-202.coolpic» v:shapes="_x0000_s1251"><img width=«26» height=«9» src=«ref-1_691130581-190.coolpic» v:shapes="_x0000_s1249"><img width=«17» height=«2» src=«ref-1_691130771-153.coolpic» v:shapes="_x0000_s1250"> 3,65
<img width=«10» height=«31» src=«ref-1_691130924-242.coolpic» v:shapes="_x0000_s1107"><img width=«46» height=«2» src=«ref-1_691131166-154.coolpic» v:shapes="_x0000_s1092"><img width=«2» height=«91» src=«ref-1_691131320-156.coolpic» v:shapes="_x0000_s1079"><img width=«20» height=«30» src=«ref-1_691131476-207.coolpic» v:shapes="_x0000_s1122"><img width=«20» height=«30» src=«ref-1_691131683-207.coolpic» v:shapes="_x0000_s1121"><img width=«20» height=«30» src=«ref-1_691131890-207.coolpic» v:shapes="_x0000_s1120"><img width=«20» height=«30» src=«ref-1_691132097-207.coolpic» v:shapes="_x0000_s1119"><img width=«20» height=«30» src=«ref-1_691132304-204.coolpic» v:shapes="_x0000_s1118"><img width=«20» height=«30» src=«ref-1_691131476-207.coolpic» v:shapes="_x0000_s1057"><img width=«2» height=«92» src=«ref-1_691132715-162.coolpic» v:shapes="_x0000_s1078">
9,5
<img width=«9» height=«28» src=«ref-1_691132877-238.coolpic» v:shapes="_x0000_s1100"><img width=«49» height=«2» src=«ref-1_691133115-153.coolpic» v:shapes="_x0000_s1112"><img width=«49» height=«2» src=«ref-1_691133268-155.coolpic» v:shapes="_x0000_s1111"><img width=«20» height=«30» src=«ref-1_691131683-207.coolpic» v:shapes="_x0000_s1129"><img width=«20» height=«29» src=«ref-1_691133630-209.coolpic» v:shapes="_x0000_s1128"><img width=«20» height=«29» src=«ref-1_691133630-209.coolpic» v:shapes="_x0000_s1127"><img width=«20» height=«29» src=«ref-1_691133630-209.coolpic» v:shapes="_x0000_s1126"><img width=«20» height=«29» src=«ref-1_691134257-209.coolpic» v:shapes="_x0000_s1125"><img width=«20» height=«29» src=«ref-1_691134257-209.coolpic» v:shapes="_x0000_s1124"> 5 Рис. 2 Сечение витка обмотки НН.
9,5
<img width=«51» height=«2» src=«ref-1_691134675-155.coolpic» v:shapes="_x0000_s1095"> <img width=«108» height=«12» src=«ref-1_691134830-284.coolpic» v:shapes="_x0000_s1085"> продолжение
--PAGE_BREAK--
22
Внутренний диаметр обмотки:
D`1 = d+2a01 = 0.32+2´0.015 = 0.35 м
Внешний диаметр обмотки по (7.19):
D``1 = D`1+ 2f1 = 0.35+2´0.022 = 0.394 м
Плотность теплового потока на поверхности обмотки по (7.19)
q= <img width=«73» height=«48» src=«ref-1_691135114-402.coolpic» v:shapes="_x0000_i1051">´10-10 = <img width=«221» height=«47» src=«ref-1_691135516-581.coolpic» v:shapes="_x0000_i1052">´10-10 »780 Вт/м2
В обмотке предусматривается равномерно распределённая транспозиция параллельных проводов-12 транспозиций по принципиальной схеме рис. 5.29 (Л-1). Первая транспозиция после первого витка, 11 последующих с шагом в два витка, т.е. после третьего витка, пятого витка и т.д. .
Масса метала обмотки по (7.6) (Л-1):
G01 = 28´103cDсрw1П1 = 28´103´3´0.372´27´333.6´10-6 = 281.5 кг
Масса провода по таблице 5.5 (Л-1)
G пр1 = 281.5 ´1,02 = 287,13 кг
Расчёт обмотки ВН.
Выбираем схему регулирования по рис. 3 (6.14) (Л-1) с выводом концов всех трёх фаз обмотки к одному трёх фазному переключателю. Контакты переключателя рассчитываются на рабочий ток 41,24 А. Наибольшее напряжение между контактами переключателя в одной фазе:
рабочее: <img width=«27» height=«44» src=«ref-1_691136097-247.coolpic» v:shapes="_x0000_i1053">%U2, т.е. 2020 В
испытательное: <img width=«48» height=«44» src=«ref-1_691136344-277.coolpic» v:shapes="_x0000_i1054">%U2, т.е. 4040 В.
для получения на стороне В различных напряжений необходимо соединять
продолжение
--PAGE_BREAK--
Число витков в обмотке ВН при номинальном напряжении:
w
H<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_691136621-188.coolpic» v:shapes="_x0000_i1055">=w1<img width=«35» height=«47» src=«ref-1_691136809-258.coolpic» v:shapes="_x0000_i1056"> = 27×<img width=«48» height=«41» src=«ref-1_691137067-284.coolpic» v:shapes="_x0000_i1057"> = 790 витков
Число витков на одной ступени регулирования:
w
р= <img width=«123» height=«47» src=«ref-1_691137351-422.coolpic» v:shapes="_x0000_i1058"> = 19 витков
Для пяти ступеней
Ориентировочная плотность тока
J2»2×Jср.– J1= 2×3.67×106 – 3.62×106 = 3.72 МА/м2
Ориентировочное сечение витка
П`2»<img width=«103» height=«47» src=«ref-1_691137773-379.coolpic» v:shapes="_x0000_i1059">= 11×10-6 м2 = 11 мм2
По таблице 5,8 (Л-1) выбираем непрерывную катушечную обмотку из медного прямоугольного провода (S=2500 кВА; I2= 41.24 A; U2= 35000 B; П`2 = 11 мм2). По сортаменту медного обмоточного провода (табл. 5,2) выбираем провод марки ПБ.
ПБ–1×<img width=«77» height=«41» src=«ref-1_691138152-334.coolpic» v:shapes="_x0000_i1060"> сечением П2 = 11,2 × 10-6 м2
Плотность тока в обмотке: J2 = <img width=«109» height=«47» src=«ref-1_691138486-388.coolpic» v:shapes="_x0000_i1061"> = 3.68 МА/м2.
При J2 = 3.68 МА/м2 и b=7.1 мм по графикам рис. 5,34 (а) находим
q = 1000 Вт/м2
Принимаем конструкцию обмотки с радиальными каналами по 4,5 мм между всеми катушками. Две крайние катушки вверху и внизу катушки отделены каналами по 7,5 мм (см. табл. 4,10) (Л-1).
Схема регулирования напряжения (по рис. 6,14) (Л-1), канал в месте разрыва обмотки hкр = 12 мм (см. табл.4,9) (Л-1).
Основной размер катушки 7,6 мм.
Число катушек на стержне ориентировочно:
Nкат.2»<img width=«171» height=«48» src=«ref-1_691138874-510.coolpic» v:shapes="_x0000_i1062">= 77,6 »77 катушек.
Число витков в катушке ориентировочно:
w
кат»<img width=«31» height=«41» src=«ref-1_691139384-247.coolpic» v:shapes="_x0000_i1063"> = 10,75
Радиальный размер: а`2 = 2,10 ´11 = 23,1 »23 мм
Общее распределение витков по катушкам:
62основные катушки В по 11 витков……………………682 витков
7основных катушек Г по 10 витков……………………….70 витков
8регулировочных катушек Д по 9,5 витков………………76 витков
<img width=«480» height=«2» src=«ref-1_691139631-171.coolpic» v:shapes="_x0000_s1130"> Всего: 77 катушек…………………………………………...828 витков
Расположение катушек на стержне и размеры радиальных каналов приняты по рис. 3 (а).
Осевой размер обмотки:
l= åhкат + åhкан = [7,6´77+0,95´(12,1+4´75)] ´10-3»0,880 м
По испытательному напряжению Uисп.= 85 кВ и мощности трансформатора S=2500, канал между обмотками ВН и НН ……………………....а`12 = 27 мм
Толщина цилиндра ……………………………………………….…d
`12 = 5 мм
Выступ цилиндра за высоту обмотки …………………………..…l`11 = 55 мм
Расстояние между обмотками ВН двух соседних стержней ……а`22 = 30 мм
Толщина междуфазной перегородки ………………………………d
`22 = 3 мм
Расстояние от обмотки ВН до ярма ……………………………...…l`0= 75 мм
Согласно параграфу 4,3 (Л-1) принимаем размеры бумажно-бакелитового цилиндра, на котором на 12 рейках наматывается обмотка диаметром:
<img width=«32» height=«41» src=«ref-1_691139802-259.coolpic» v:shapes="_x0000_i1064"> ´0,93
основные размеры обмоток трансформатора показаны на рис. 3 (б).
Плотность теплового потока на поверхности обмотки для катушки Г по (7,19) (Л-1):
q2 = <img width=«160» height=«49» src=«ref-1_691140061-472.coolpic» v:shapes="_x0000_i1065"> ´10-10
q2= <img width=«219» height=«47» src=«ref-1_691140533-588.coolpic» v:shapes="_x0000_i1066">´10-10 = <img width=«73» height=«44» src=«ref-1_691141121-343.coolpic» v:shapes="_x0000_i1067"> ´10-4 = 719 Вт/м2
Масса металла обмотки ВН:
G02= 28´103´c´Dср´w1´П1= 28´103´3´0,473´790´11,2´10-6 = 351,5 кг
Масса провода в обмотке ВН с изоляцией:
Gпр 2= 1,03´351,5 кг = 362 кг
Масса металла (меди) обмоток НН и ВН:
Gо= Gо1 + Gо2 = 281,5+351,5 = 633 кг
Масса провода двух обмоток:
Gпр= Gпр1 + Gпр2 = 287,13+362 = 649,13 кг
продолжение
--PAGE_BREAK--Рис. 3 Обмотка трансформатора.
(а) Катушки
<img width=«48» height=«14» src=«ref-1_691141464-299.coolpic» v:shapes="_x0000_s1188 _x0000_s1189 _x0000_s1190"><img width=«48» height=«14» src=«ref-1_691141464-299.coolpic» v:shapes="_x0000_s1185 _x0000_s1186 _x0000_s1187"><img width=«48» height=«14» src=«ref-1_691142062-299.coolpic» v:shapes="_x0000_s1182 _x0000_s1183 _x0000_s1184"><img width=«47» height=«14» src=«ref-1_691142361-351.coolpic» v:shapes="_x0000_s1179 _x0000_s1180 _x0000_s1181"><img width=«48» height=«15» src=«ref-1_691142712-355.coolpic» v:shapes="_x0000_s1178 _x0000_s1176 _x0000_s1177"><img width=«30» height=«13» src=«ref-1_691143067-303.coolpic» v:shapes="_x0000_s1175"><img width=«18» height=«15» src=«ref-1_691143370-273.coolpic» v:shapes="_x0000_s1174"> 4Г 31В 4Д 4Д 31В 3Г
<img width=«15» height=«21» src=«ref-1_691143643-175.coolpic» v:shapes="_x0000_s1152"><img width=«15» height=«21» src=«ref-1_691143818-178.coolpic» v:shapes="_x0000_s1147"><img width=«14» height=«21» src=«ref-1_691143996-172.coolpic» v:shapes="_x0000_s1146"><img width=«15» height=«21» src=«ref-1_691144168-182.coolpic» v:shapes="_x0000_s1148"><img width=«15» height=«21» src=«ref-1_691144350-176.coolpic» v:shapes="_x0000_s1144"><img width=«15» height=«21» src=«ref-1_691143818-178.coolpic» v:shapes="_x0000_s1145"><img width=«15» height=«21» src=«ref-1_691144168-182.coolpic» v:shapes="_x0000_s1142"><img width=«15» height=«21» src=«ref-1_691143818-178.coolpic» v:shapes="_x0000_s1151"><img width=«15» height=«21» src=«ref-1_691144350-176.coolpic» v:shapes="_x0000_s1149"><img width=«15» height=«21» src=«ref-1_691143818-178.coolpic» v:shapes="_x0000_s1143"><img width=«15» height=«21» src=«ref-1_691144168-182.coolpic» v:shapes="_x0000_s1141"><img width=«15» height=«21» src=«ref-1_691144168-182.coolpic» v:shapes="_x0000_s1150">
<img width=«2» height=«38» src=«ref-1_691145782-155.coolpic» v:shapes="_x0000_s1252"><img width=«28» height=«30» src=«ref-1_691145937-341.coolpic» v:shapes="_x0000_s1173"><img width=«5» height=«27» src=«ref-1_691146278-278.coolpic» v:shapes="_x0000_s1172"><img width=«16» height=«28» src=«ref-1_691146556-318.coolpic» v:shapes="_x0000_s1159"><img width=«13» height=«28» src=«ref-1_691146874-324.coolpic» v:shapes="_x0000_s1160"><img width=«56» height=«30» src=«ref-1_691147198-523.coolpic» v:shapes="_x0000_s1167 _x0000_s1168 _x0000_s1169"><img width=«56» height=«30» src=«ref-1_691147721-509.coolpic» v:shapes="_x0000_s1164 _x0000_s1165 _x0000_s1166"><img width=«56» height=«30» src=«ref-1_691147721-509.coolpic» v:shapes="_x0000_s1163 _x0000_s1161 _x0000_s1162"><img width=«330» height=«9» src=«ref-1_691148739-186.coolpic» v:shapes="_x0000_s1158">
2´7,5мм 34´4мм 1´12мм 34´4мм 2´7,5мм
Каналы
(б)
<img width=«528» height=«394» src=«ref-1_691148925-1874.coolpic» v:shapes="_x0000_s1132 _x0000_s1133 _x0000_s1221">
<img width=«130» height=«9» src=«ref-1_691150799-256.coolpic» v:shapes="_x0000_s1216"><img width=«110» height=«9» src=«ref-1_691151055-252.coolpic» v:shapes="_x0000_s1215"><img width=«62» height=«9» src=«ref-1_691151307-235.coolpic» v:shapes="_x0000_s1214"><img width=«87» height=«9» src=«ref-1_691151542-247.coolpic» v:shapes="_x0000_s1210"><img width=«2» height=«141» src=«ref-1_691151789-162.coolpic» v:shapes="_x0000_s1140"><img width=«2» height=«138» src=«ref-1_691151951-162.coolpic» v:shapes="_x0000_s1212"><img width=«2» height=«138» src=«ref-1_691151951-162.coolpic» v:shapes="_x0000_s1211"><img width=«2» height=«138» src=«ref-1_691151951-162.coolpic» v:shapes="_x0000_s1213"><img width=«2» height=«138» src=«ref-1_691151951-162.coolpic» v:shapes="_x0000_s1209"><img width=«54» height=«9» src=«ref-1_691152599-232.coolpic» v:shapes="_x0000_s1198"> 15 22 27 25 30
<img width=«75» height=«12» src=«ref-1_691152831-235.coolpic» v:shapes="_x0000_s1218"> <img width=«10» height=«317» src=«ref-1_691153066-231.coolpic» v:shapes="_x0000_s1203"> <img width=«91» height=«317» src=«ref-1_691153297-812.coolpic» v:shapes="_x0000_s1192 _x0000_s1219 _x0000_s1220"> <img width=«17» height=«314» src=«ref-1_691154109-267.coolpic» v:shapes="_x0000_s1134">
<img width=«94» height=«12» src=«ref-1_691154376-242.coolpic» v:shapes="_x0000_s1222"> 75
<img width=«110» height=«12» src=«ref-1_691154618-247.coolpic» v:shapes="_x0000_s1223"> 55
<img width=«2» height=«119» src=«ref-1_691154865-163.coolpic» v:shapes="_x0000_s1396"> <img width=«130» height=«12» src=«ref-1_691155028-264.coolpic» v:shapes="_x0000_s1224"> <img width=«211» height=«12» src=«ref-1_691155292-254.coolpic» v:shapes="_x0000_s1225"> <img width=«86» height=«29» src=«ref-1_691155546-218.coolpic» v:shapes="_x0000_s1139"> <img width=«109» height=«28» src=«ref-1_691155764-222.coolpic» v:shapes="_x0000_s1193"> <img width=«109» height=«29» src=«ref-1_691155986-230.coolpic» v:shapes="_x0000_s1208"> <img width=«236» height=«36» src=«ref-1_691156216-372.coolpic» v:shapes="_x0000_s1138 _x0000_s1226"> <img width=«109» height=«29» src=«ref-1_691155986-230.coolpic» v:shapes="_x0000_s1199"> <img width=«109» height=«29» src=«ref-1_691156818-231.coolpic» v:shapes="_x0000_s1207"> <img width=«251» height=«12» src=«ref-1_691157049-256.coolpic» v:shapes="_x0000_s1228"> <img width=«109» height=«29» src=«ref-1_691157305-224.coolpic» v:shapes="_x0000_s1206"> <img width=«109» height=«29» src=«ref-1_691157305-224.coolpic» v:shapes="_x0000_s1200"> <img width=«86» height=«29» src=«ref-1_691155546-218.coolpic» v:shapes="_x0000_s1137"> <img width=«268» height=«12» src=«ref-1_691157971-297.coolpic» v:shapes="_x0000_s1229"> <img width=«109» height=«29» src=«ref-1_691157305-224.coolpic» v:shapes="_x0000_s1205"> <img width=«86» height=«29» src=«ref-1_691158492-218.coolpic» v:shapes="_x0000_s1136"> <img width=«110» height=«28» src=«ref-1_691158710-229.coolpic» v:shapes="_x0000_s1201"> <img width=«370» height=«41» src=«ref-1_691158939-493.coolpic» v:shapes="_x0000_s1135 _x0000_s1202 _x0000_s1230"> <img width=«109» height=«28» src=«ref-1_691155764-222.coolpic» v:shapes="_x0000_s1204"> <img width=«2» height=«44» src=«ref-1_691159654-157.coolpic» v:shapes="_x0000_s1235"> <img width=«2» height=«44» src=«ref-1_691159654-157.coolpic» v:shapes="_x0000_s1236"> <img width=«2» height=«48» src=«ref-1_691159968-155.coolpic» v:shapes="_x0000_s1231"> <img width=«2» height=«49» src=«ref-1_691160123-156.coolpic» v:shapes="_x0000_s1232"> <img width=«2» height=«39» src=«ref-1_691160279-155.coolpic» v:shapes="_x0000_s1234"> <img width=«2» height=«38» src=«ref-1_691160434-152.coolpic» v:shapes="_x0000_s1233">
<img width=«30» height=«9» src=«ref-1_691160586-191.coolpic» v:shapes="_x0000_s1243"><img width=«10» height=«2» src=«ref-1_691160777-155.coolpic» v:shapes="_x0000_s1244"><img width=«25» height=«9» src=«ref-1_691160932-197.coolpic» v:shapes="_x0000_s1245"> 4 5 3
<img width=«63» height=«9» src=«ref-1_691161129-233.coolpic» v:shapes="_x0000_s1240 _x0000_s1241 _x0000_s1242"> <img width=«60» height=«10» src=«ref-1_691161362-240.coolpic» v:shapes="_x0000_s1237 _x0000_s1238 _x0000_s1239">
Расчёт токов короткого замыкания.
Потерями короткого замыкания двухобмоточного трансформатора называются потери, возникающие в трансформаторе при номинальной частоте и установленной в одной из обмоток тока, соответствующего его номинальной мощности при замкнутой накоротко второй обмотки.
Потери короткого замыкания согласно параграфу 7.1 (Л-1):
Основные потери в обмотках по параграфу 7.3, при t = 75°C.
Обмотка НН:
Росн.1= 2,4´10-12´J12´Gоб.1 = 2,4´10-12´3,622´281,5 = 8853,3 Вт
Обмотка ВН:
Росн.2= 2,4´10-12´J22´Gоб.2 = 2,4´10-12´3,682´351,5 = 11424,4 Вт
Принимаем kр = 0,95
Добавочные потери в обмотке НН: kД1 = 1,038
Добавочные потери в обмотке ВН: kД2 = 1.005
Основные потери в отводах рассчитываются следующим образом:
Длина отводов определяется приближённо по (7,21) (Л-1):
l
отв
= 7.5´l= 7.5´0.82 = 6.15 м
Масса отводов НН: (при плотности меди отводов g= 8900 кг/м3)
Gотв.1= lотв.´Потв.1´g= 6,15´333,6´10-6´8900 = 18,26 Вт
Потери в отводах НН: (при k = 2,4´10-12)
Ротв.1= k´J12´Gотв.1 = 2,4´10-12´3,622´1012´18,26 = 574,3 Вт
Масса отводов ВН: (при плотности меди отводов g= 8900 кг/м3)
Gотв.2= lотв.´Потв.2´g= 6,15´11,2´10-6´8900 = 0,613 Вт
Потери в отводах НН: (при k = 2,4´10-12)
Ротв.2= k´J22´Gотв.2 = 2,4´10-12´3,682´1012´0,613 = 19,92 »19 Вт
Потери в стенках бака и других элементах конструкции до выяснения размеров бака определяем приближённо, по (7,25) и табл. 7,1 (Л-1):
Рб= 10kS = 10´0,03´2500 = 750 Вт
Полные потери короткого замыкания:
Рк= Росн.1´kД1 + Росн.1´kД1 + Ротв.1 + Ротв.2 + Рб =
=8853,3´1,038 + 11424,4´1,005 + 574,3 + 19 + 750 = 22014,5 Вт
Для номинального напряжения обмотки ВН:
Рк= 22014,5 – 0,05´11481,522 = 21440 Вт
или <img width=«84» height=«41» src=«ref-1_691161602-325.coolpic» v:shapes="_x0000_i1068"> = 82,5 %
Напряжение короткого замыкания рассчитывается согласно параграфу 7,2 (Л-1):
Активная составляющая:
uа= <img width=«32» height=«43» src=«ref-1_691161927-254.coolpic» v:shapes="_x0000_i1069"> = <img width=«63» height=«41» src=«ref-1_691162181-303.coolpic» v:shapes="_x0000_i1070"> = 0,8576 %
Реактивная составляющая:
uр = <img width=«225» height=«48» src=«ref-1_691162484-526.coolpic» v:shapes="_x0000_i1071">
где: f = 50 Гц
S`= 833.3 кВА
b= 2,83
ар = а12 + <img width=«209» height=«43» src=«ref-1_691163010-466.coolpic» v:shapes="_x0000_i1072">=0,0426
kp = 0.95
kq = 1.031
up = <img width=«257» height=«44» src=«ref-1_691163476-530.coolpic» v:shapes="_x0000_i1073"> ´10-1 = 5.93 %
Напряжение короткого замыкания:
uк= <img width=«368» height=«32» src=«ref-1_691164006-679.coolpic» v:shapes="_x0000_i1074">= 5.99 %
или 5,99´100/6,5 = 92,15 % заданного значения.
Установившийся ток короткого замыкания на обмотке ВН по (7,38) и табл. 7,2 (Л-1):
Iк.у.= <img width=«313» height=«68» src=«ref-1_691164685-787.coolpic» v:shapes="_x0000_i1075"> = 687,34 А
Мгновенное максимальное значение тока короткого замыкания:
i
к.max= 1,41kmax ´Iк.у. = 2,32´687,34 = 1594,63 А
при <img width=«80» height=«48» src=«ref-1_691165472-366.coolpic» v:shapes="_x0000_i1076">=6,9,
по табл. 7,3 (Л-1): kmax´<img width=«25» height=«23» src=«ref-1_691127214-224.coolpic» v:shapes="_x0000_i1077">=2.32
Радиальная сила по (7,43) (Л-1):
Fp= 0.628 ´(iк.max ´w)2´b´kp´10-6 = 0.628´(1594.63´790)2´2.83´0.95´´10-6 = 267 944 Н
Температура обмотки через tк = 5 сек. после возникновения короткого замыкания по (7,54) (Л-1):
Q= <img width=«153» height=«76» src=«ref-1_691166062-501.coolpic» v:shapes="_x0000_i1078"> + Qн= <img width=«121» height=«72» src=«ref-1_691166563-469.coolpic» v:shapes="_x0000_i1079"> + 90 = <img width=«41» height=«44» src=«ref-1_691167032-293.coolpic» v:shapes="_x0000_i1080"> ´90 =
= 209,13°
С
Расчёт магнитной системы трансформатора.
Определение размеров магнитной системы и массы стали по параграфу 8,1.
Принята конструкция трёхфазной плоской шихтованной магнитной системы, собираемой из пластин холоднокатаной текстурованной стали марки 3404,0,35 мм по рис 4. Стержни магнитной системы скрепляются бандажами из стеклоленты, ярма прессуются ярмовыми балками. Размеры пакетов выбраны по табл. 8.4 (Л-1), для стержня диаметром ,0320 м без прессующих пластин. Число ступеней в сечении стержня 9, в сечении ярма 7.
продолжение
--PAGE_BREAK-- Размеры пакетов в сечении стержня и ярма по табл. 8.4
Общая толщина пакетов стержня (ширина ярма): 0,286 м.
По табл. 8.7 (Л-1)
Площадь ступенчатой фигуры сечения стержня: Пф.с = 746,2 см2 = 0,07462 м2;
Площадь ступенчатой фигуры сечения ярма: Пф.я = 762,4 см2 = 0,07624 м2;
Объём угла магнитной системы: Vу = 20 144 см3 = 0,020144 м3
Активное сечение стержня:
Пс= kз´Пф.с = 0,97´0,07462 = 0,07238 м2
<img width=«230» height=«12» src=«ref-1_691167325-296.coolpic» v:shapes="_x0000_s1318"><img width=«2» height=«107» src=«ref-1_691167621-156.coolpic» v:shapes="_x0000_s1306"><img width=«2» height=«108» src=«ref-1_691167777-159.coolpic» v:shapes="_x0000_s1307"> Рис. 4 215
<img width=«193» height=«12» src=«ref-1_691167936-294.coolpic» v:shapes="_x0000_s1317"><img width=«2» height=«81» src=«ref-1_691168230-158.coolpic» v:shapes="_x0000_s1308"><img width=«2» height=«81» src=«ref-1_691168388-160.coolpic» v:shapes="_x0000_s1309"> 195
<img width=«154» height=«12» src=«ref-1_691168548-286.coolpic» v:shapes="_x0000_s1316"><img width=«2» height=«52» src=«ref-1_691168834-159.coolpic» v:shapes="_x0000_s1315"><img width=«2» height=«52» src=«ref-1_691168834-159.coolpic» v:shapes="_x0000_s1314"> 155
<img width=«2» height=«26» src=«ref-1_691169152-157.coolpic» v:shapes="_x0000_s1310"><img width=«2» height=«25» src=«ref-1_691169309-153.coolpic» v:shapes="_x0000_s1311"><img width=«115» height=«12» src=«ref-1_691169462-282.coolpic» v:shapes="_x0000_s1313"><img width=«10» height=«23» src=«ref-1_691169744-206.coolpic» v:shapes="_x0000_s1300"> 135
<img width=«2» height=«265» src=«ref-1_691169950-182.coolpic» v:shapes="_x0000_s1319"><img width=«32» height=«7» src=«ref-1_691170132-241.coolpic» v:shapes="_x0000_s1298"><img width=«168» height=«2» src=«ref-1_691170373-161.coolpic» v:shapes="_x0000_s1293"><img width=«2» height=«39» src=«ref-1_691170534-158.coolpic» v:shapes="_x0000_s1294"><img width=«113» height=«8» src=«ref-1_691170692-192.coolpic» v:shapes="_x0000_s1266"> 5
<img width=«131» height=«2» src=«ref-1_691170884-158.coolpic» v:shapes="_x0000_s1291"><img width=«151» height=«2» src=«ref-1_691171042-160.coolpic» v:shapes="_x0000_s1292"><img width=«32» height=«6» src=«ref-1_691171202-263.coolpic» v:shapes="_x0000_s1297"><img width=«40» height=«14» src=«ref-1_691171465-311.coolpic» v:shapes="_x0000_s1296"><img width=«152» height=«10» src=«ref-1_691171776-201.coolpic» v:shapes="_x0000_s1265"><img width=«191» height=«11» src=«ref-1_691171977-197.coolpic» v:shapes="_x0000_s1264"> 12
<img width=«10» height=«32» src=«ref-1_691172174-241.coolpic» v:shapes="_x0000_s1305"><img width=«10» height=«22» src=«ref-1_691172415-198.coolpic» v:shapes="_x0000_s1299"><img width=«90» height=«2» src=«ref-1_691172613-156.coolpic» v:shapes="_x0000_s1289"><img width=«111» height=«2» src=«ref-1_691172769-159.coolpic» v:shapes="_x0000_s1290"><img width=«44» height=«16» src=«ref-1_691172928-245.coolpic» v:shapes="_x0000_s1295"><img width=«148» height=«2» src=«ref-1_691173173-158.coolpic» v:shapes="_x0000_s1288"><img width=«228» height=«13» src=«ref-1_691173331-210.coolpic» v:shapes="_x0000_s1263"><img width=«266» height=«30» src=«ref-1_691173541-274.coolpic» v:shapes="_x0000_s1256"> 8
<img width=«269» height=«12» src=«ref-1_691173815-301.coolpic» v:shapes="_x0000_s1283"> 7 11
<img width=«12» height=«46» src=«ref-1_691174116-295.coolpic» v:shapes="_x0000_s1304"><img width=«116» height=«2» src=«ref-1_691174411-156.coolpic» v:shapes="_x0000_s1279"><img width=«328» height=«44» src=«ref-1_691174567-320.coolpic» v:shapes="_x0000_s1255">
<img width=«327» height=«13» src=«ref-1_691174887-340.coolpic» v:shapes="_x0000_s1282"> 14
<img width=«12» height=«47» src=«ref-1_691175227-291.coolpic» v:shapes="_x0000_s1303"><img width=«89» height=«2» src=«ref-1_691175518-156.coolpic» v:shapes="_x0000_s1278"><img width=«384» height=«42» src=«ref-1_691175674-325.coolpic» v:shapes="_x0000_s1254">
24
<img width=«386» height=«12» src=«ref-1_691175999-311.coolpic» v:shapes="_x0000_s1281"><img width=«411» height=«48» src=«ref-1_691176310-364.coolpic» v:shapes="_x0000_s1253">
<img width=«12» height=«44» src=«ref-1_691176674-293.coolpic» v:shapes="_x0000_s1302"><img width=«76» height=«2» src=«ref-1_691176967-158.coolpic» v:shapes="_x0000_s1276">
<img width=«413» height=«12» src=«ref-1_691177125-305.coolpic» v:shapes="_x0000_s1280"> 22
<img width=«12» height=«48» src=«ref-1_691177430-295.coolpic» v:shapes="_x0000_s1301"><img width=«62» height=«2» src=«ref-1_691177725-155.coolpic» v:shapes="_x0000_s1277"><img width=«434» height=«47» src=«ref-1_691177880-358.coolpic» v:shapes="_x0000_s1284">
<img width=«436» height=«12» src=«ref-1_691178238-311.coolpic» v:shapes="_x0000_s1285"> 40
<img width=«59» height=«2» src=«ref-1_691178549-154.coolpic» v:shapes="_x0000_s1287">
<img width=«2» height=«260» src=«ref-1_691178703-181.coolpic» v:shapes="_x0000_s1275"><img width=«2» height=«254» src=«ref-1_691178884-185.coolpic» v:shapes="_x0000_s1321"><img width=«2» height=«254» src=«ref-1_691178884-185.coolpic» v:shapes="_x0000_s1320"> 528 528
<img width=«12» height=«46» src=«ref-1_691179254-292.coolpic» v:shapes="_x0000_s1328"><img width=«118» height=«12» src=«ref-1_691179546-282.coolpic» v:shapes="_x0000_s1326"><img width=«116» height=«12» src=«ref-1_691179828-282.coolpic» v:shapes="_x0000_s1325"><img width=«12» height=«223» src=«ref-1_691180110-331.coolpic» v:shapes="_x0000_s1324"><img width=«283» height=«222» src=«ref-1_691180441-2257.coolpic» v:shapes="_x0000_s1268"><img width=«31» height=«2» src=«ref-1_691182698-155.coolpic» v:shapes="_x0000_s1322"><img width=«52» height=«179» src=«ref-1_691182853-325.coolpic» v:shapes="_x0000_s1270"><img width=«284» height=«223» src=«ref-1_691183178-881.coolpic» v:shapes="_x0000_s1260"><img width=«283» height=«221» src=«ref-1_691184059-1841.coolpic» v:shapes="_x0000_s1267">
<img width=«12» height=«138» src=«ref-1_691185900-316.coolpic» v:shapes="_x0000_s1327"><img width=«172» height=«136» src=«ref-1_691186216-427.coolpic» v:shapes="_x0000_s1269">
<img width=«12» height=«73» src=«ref-1_691186643-300.coolpic» v:shapes="_x0000_s1332"><img width=«73» height=«71» src=«ref-1_691186943-1550.coolpic» v:shapes="_x0000_s1274"><img width=«65» height=«2» src=«ref-1_691188493-154.coolpic» v:shapes="_x0000_s1330">
<img width=«66» height=«2» src=«ref-1_691188647-157.coolpic» v:shapes="_x0000_s1331">
<img width=«12» height=«47» src=«ref-1_691188804-292.coolpic» v:shapes="_x0000_s1329">
<img width=«31» height=«2» src=«ref-1_691189096-155.coolpic» v:shapes="_x0000_s1323">
Активное сечение ярма:
Пя= kз´Пф.я = 0,97´0,07624 = 0,07395 м2
Объём стали угла магнитной системы:
Vу.ст= kз´Vу = 0,97´0,020144 = 0,019539 м3
Длина стержня:
l
с= 0,820+2´0,075 = 0,97 м
Высота ярма прямоугольного сечения:
h
я= <img width=«99» height=«51» src=«ref-1_691189251-400.coolpic» v:shapes="_x0000_i1081">= <img width=«93» height=«41» src=«ref-1_691189651-333.coolpic» v:shapes="_x0000_i1082"> = 0,316
Расстояние между осями стержней:
С= D2`` + a22`´10-3 = 0.498+0.030 = 0.528 м
Массы стали в стержнях и ярмах магнитной системы рассчитываем по (8,6), (8,8)–(8,13) (Л-1):
Масса стали угла магнитной системы:
Gу = Vу.ст.´gст; где g
ст
= 7650 кг/м3
Gу= 0,019539´7650 = 149,5 кг
Масса стали ярм:
Gя= Gя` + Gя`` = 2Пя´2Сgст+ 2Gу = 2´0,07395 + 2´0,528´7650 + 2´149,5 = 1194,79+299 = 1493,79 »1493,8 кг
Масса стали стержней:
Gс= Gс` + Gс`` = 1611,3 + 66,45 = 1677,75 кг
где Gс` = 3´lс´Пс´gст= 3´0,97´0,07238´7650 = 1611,3 кг
Gс``= 3´(Пс´а1я´gст – Gу) = 3 (0,07238´0,31´7650 – 7650 –149,5) = 66,45 кг
Общая масса стали:
Gст= Gя + Gс = 1493,8 + 1677,75 = 3137,5 кг
Расчёт потерь холостого хода.
Расчёт потерь холостого хода производим по параграфу 8.2
Индукция в стержне:
Вс= <img width=«63» height=«47» src=«ref-1_691189984-301.coolpic» v:shapes="_x0000_i1083"> = <img width=«120» height=«44» src=«ref-1_691190285-368.coolpic» v:shapes="_x0000_i1084">=1,59 Тл
Индукция в ярме:
Вя= <img width=«63» height=«47» src=«ref-1_691189984-301.coolpic» v:shapes="_x0000_i1085"> = <img width=«120» height=«44» src=«ref-1_691190954-370.coolpic» v:shapes="_x0000_i1086">=1,56 Тл
Индукция на косом стыке
Вкос.= <img width=«28» height=«45» src=«ref-1_691191324-259.coolpic» v:shapes="_x0000_i1087"> = <img width=«32» height=«44» src=«ref-1_691191583-259.coolpic» v:shapes="_x0000_i1088"> = 1,124 Тл
Площади сечения немагнитных зазоров на прямом стыке среднего стержня равны соответственно активным сечениям стержня и ярма.
Площадь сечения стержня на косом стыке:
Пкос.= <img width=«25» height=«23» src=«ref-1_691127214-224.coolpic» v:shapes="_x0000_i1089">Пс = 1,41´0,07238 = 0,1024 м2
Удельные потери для стали стержней, ярм и стыков по табл. 8.10 (Л-1) для стали марки 3404 толщиной 0,35 мм при шихтовке в две пластины:
ПриВс = 1,59 Тл, рс = 1,269 Вт/кг; рз = 974 Вт/м2
ПриВя = 1,56 Тл, ря = 1,207 Вт/кг; рз = 934 Вт/м2
ПриВкос. = 1,124 Тл, ркос = 445 Вт/м2
Для плоской магнитной системы с косыми стыками на крайних стержнях и прямыми стыками на среднем стержне, с многоступенчатым ярмом, без отверстий для шпилек, с отжигом пластин после резки стали и удаления заусенцев для определения потерь применим выражение (8,32) (Л-1).
На основании параграфа 8,2 и табл. 8,12 принимаем:
kп.р. = 1,05; kп.з. = 1;. kп.я. = 1; kп.п. = 1,03; kп.ш. = 1,05.
По таблице 8,13 (Л-1) находим коэффициент kп.у. = 10,18.
Тогда потери холостого хода:
Рх= [kп.р´kп.з.´(рсGс+ ряGя`– 4ряGу + <img width=«59» height=«43» src=«ref-1_691192066-281.coolpic» v:shapes="_x0000_i1090">´kп.у.´Gу) + 4´Пкос.´ркос + + 1´Пс´рз + 2´Пя´рз] ´kп.я´kп.п.´kп.ш.
Рх= [1,05´1´( 1,269´1677,75+1,207´1194,79-4´1,207´149,5+<img width=«89» height=«41» src=«ref-1_691192347-316.coolpic» v:shapes="_x0000_i1091"> ´
´10,18´149,5) + 4´0,1024´445+1´0,07238´974+2´0,07395´934] ´1´1,03´1,05 = = [1,05´5094,4+182,272+70,5+ +138,14] ´1,0815 = 5740´1,0815 = 6207,8 Вт
Или <img width=«51» height=«41» src=«ref-1_691192663-296.coolpic» v:shapes="_x0000_i1092">´100 = 159 % от заданного
Расчёт тока холостого хода.
Расчёт тока холостого хода производим по параграфу 8.3.
По таблице 8,17 (Л-1) находим удельные намагничивающие мощности:
ПриВс = 1,59 Тл, qс = 1,715
В
A
/кг;
q
с.з
=
18480
В
A
/м2
ПриВя = 1,56 Тл, qя = 1,575
В
A
/кг;
q
я.з
= 20700 Вт/м2
ПриВкос. = 1,124 Тл, q
кос
= 2620 ВА/м2
Для принятой конструкции магнитной системы и технологии её изготовления используем (8.43), в котором по параграфу 8.3 и таблице 8.12 и 8.21 принимаем коэффициенты:
k
т.р.
= 1,18; kт.з. = 1,0; kт.пл. = 1,20; kт.я. = 1,0; kт.п. = 1,05;
kт.ш. = 1,06.
По таблице 8,20 (Л-1) находим коэффициент kп.у. = 10,18.
Q
х= [kт.р´kт.з.´(qсGс+ qяGя`– 4qяGу + <img width=«52» height=«41» src=«ref-1_691192959-275.coolpic» v:shapes="_x0000_i1093">´kт.у.´kт.пл.´Gу)+4.´qкос´´Пз.кос + 1´Пс´qс.з + 2´Пя´qя.з] ´kт.я´kт.п.´kт.ш.
Q
х= [1,18´1´(1,715´1677,75+1,575´1194,8-4´1,575´149,5+<img width=«88» height=«41» src=«ref-1_691193234-304.coolpic» v:shapes="_x0000_i1094">´´42,45´1,20´149,5) + 4´2620´0,1024+1´18480´0,07238+2´20700´0,07395]´´1´1,05´1,06 = [1,18´(2877,34125+1881,81-941,85+50110,1874)+1073,152+ +1337,5824+3061,53]´1,113 = [1,18´53927,48865+5472,2644]´1,113 = 69106,701007´1,113 = 16915,75822079 »76 915,8 ВА
продолжение
--PAGE_BREAK--
еще рефераты
Еще работы по производству
Реферат по производству
Технология производства свинины
3 Сентября 2013
Реферат по производству
Электроснабжение механического цеха машиностроительного завода
3 Сентября 2013
Реферат по производству
Расчет мощности и выбор двигателей нажимного устройства
3 Сентября 2013
Реферат по производству
Проверечный расчет котла БКЗ 75-39
3 Сентября 2013