Реферат: Пятая подобие и моделирование процессов конвективного теплообмена

ГЛАВА ПЯТАЯ

ПОДОБИЕ И МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ КОНВЕКТИВНОГО ТЕПЛООБМЕНА

5.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

Конвективный теплообмен описывается системой дифференциальных уравнений и условиями однозначности с большим количеством перемен­ных. Попытки аналитического решения полной системы уравнений натал­киваются на серьезные трудности. Поэтому большое значение приобретает экспериментальный путь исследования. С помощью эксперимента для определенных значений аргументов можно получить числовые значения искомых переменных и затем подобрать уравнения, описывающие резуль­таты опытов. Однако при изучении столь сложного процесса, как конвек­тивный теплообмен, не всегда легко проводить и опытное исследование.

Для исследования влияния на процесс какой-либо одной величины остальные нужно сохранять неизменными, что не всегда возможно или затруднительно из-за большого количества переменных. Кроме того, при этом нужно быть уверенным, что результаты, получаемые с помощью какой-либо конкретной установки (модели), можно перенести и на другие ана­логичные процессы (образец.) Эти трудности помогает разрешить теория подобия. С помощью теории подобия размерные физические величины можно объединить в безразмерные комплексы, причем так, что число ком­плексов будет меньше числа величин, из которых составлены эти ком­плексы. Полученные безразмерные комплексы можно рассматривать как новые переменные.

При введении в уравнения безразмерных комплексов число величин под знаком искомой функции формально сокращается, что упрощает иссле­дование физических процессов. Кроме того, новые безразмерные перемен­ные отражают влияние не только отдельных факторов, но и их совокуп­ности, что позволяет легче определить физические связи в исследуемом процессе.

Теория подобия устанавливает также условия, при которых резуль­таты лабораторных исследований можно распространить на другие явле­ния, подобные рассматриваемому. Ввиду этого теория подобия прежде всего является теоретической базой эксперимента, а также важным под­спорьем теоретических исследований. Хотя методами теории подобия вид искомой функции не может быть определен, эта теория облегчает в ряде случаев анализ процесса и описание полученных результатов.

Теория подобия развивалась в основном благодаря трудам советских ученых А. А. Гухмана, М. В. Кирпичева, М. А. Михеева, Л. С Эйген-сона, П. К. Конакова, Б. С Петухова и др. [37, 38, 77, 78, 79, 152, 220].

Для практического использования выводов теории подобия необходимо уметь приводить к безразмерному виду математические описания изучае­мых процессов.

Имеется несколько методов выполнения этой операции. Мы восполь­зуемся одним из них — методом масштабных преобразований.

^ 5.2. ПРИВЕДЕНИЕ МАТЕМАТИЧЕСКОЙ ФОРМУЛИРОВКИ КРАЕВОЙ ЗАДАЧИ К ЗАПИСИ В БЕЗРАЗМЕРНЫХ ПЕРЕМЕННЫХ

Пусть поверхность твердого тела омывается несжимаемой жидкостью, температура и скорость которой вдали от тела постоянны и равны соот­ветственно t0 и w0. Размер тела l0 задан. Температура поверхности тела равна tc. Для определенности примем, что tc > t0. Будем полагать, что физические параметры жидкости постоянны (учтем только подъемную силу, возникающую в результате зависимости плотности от температуры).

б В. П. Исаченко и др.

129

т >

Однако в такой задаче применительно к течению в тру­бе отсутствует заданная характерная скорость ш0 и во­прос о масштабе скорости решается по-другому.

Если теплообмен жидкости, текущей по трубе, проис­ходит при граничных условиях II рода (задана плот­ность теплового потока на стенке), то искомой величи­ной является температура жидкости на выходе из тру­бы. Безразмерная температура на выходе из трубы оди­накова для подобных процессов:

(14.30)

* = idem,

при этом отсчет температуры можно производить от на­чальной температуры жидкости (на входе), а в качест­ве масштаба избыточной температуры использовать ве­личину qro/K, К.

(14.31) (14.32)

Поля температуры, скорости и давления получены в результате решения системы уравнений конвективного теплообмена при определенных условиях однозначности. Поскольку поля безразмерных величин для подобных процессов тождественны, то должны быть тождественны и системы безразмерных уравнений, из которых получе­ны указанные поля. Следовательно, класс подобных яв­лений определяется одной и той же системой безразмер­ных уравнений. Коэффициенты уравнений имеют одно и го же значение для всех подобных процессов. Если огра­ничиться случаем вынужденного движения жидкости без учета сил тяжести в потоке, то для подобных процес­сов имеем:

Ре = idem; Re = idem,

так как именно эти числа фигурируют в качестве коэф­фициентов безразмерных дифференциальных уравнений энергии и движения.

Условия (14.27) — (14.32) представляют собой сово­купность следствий {Bi} (необходимых условий), выте­кающих из факта подобия. Вопрос о следствиях В,- рас­смотрен здесь на простом частном случае. При общем подходе эти положения формулируются в виде первой и второй теорем подобия.

^ Первая теорема подобия: если физические процессы подобны между собой, то одноименные числа подобия попарно имеют одинаковые значения.

336

Числом подобия называют безразмерный комплекс, составленный из величин, существенных для данного процесса. Конкретные числовые значения координаты, скорости, температуры, безразмерные числа в условиях (14.27) — (14.32) —все это числа подобия; вместе с тем координаты, скорость и температура в безразмерном ви­де, безразмерное давление (число Эйлера) одновремен­но являются безразмерными переменными (аргумента­ми и функциями).

^ Вторая теорема подобия: решения дифференциальных уравнений, описывающих физический процесс, можно представить в виде зависимости между числами подобия.

Такое безразмерное решение [см., например, выраже­ния (14.12'), (14.14), (14.16) и (14.19)] называют урав­нением подобия. В уравнении подобия различают опре­деляющие числа подобия, содержащие независимую пе­ременную (например, безразмерные координаты, безраз­мерное время в нестационарных процессах), и определя­емое число подобия, содержащее зависимую переменную (искомую величину); определяемые числа подобия — Nu, Eu и т. д.

Наконец, перейдем к третьему положению — рас­смотрим совокупность достаточных условий {С,-}, выпол­нение которых влечет за собой подобие процессов [см. формулу (14.23)].

Проведенный в § 49 анализ задачи конвективного теплообмена методом подобия показывает, что безраз­мерная система дифференциальных уравнений включает следующие величины: координаты X, Y; искомые функ­ции 6, W и Ей; постоянные коэффициенты уравнений Ре и Re (Re и Pr).

Пусть имеются два процесса конвективного теплооб­мена, о которых заранее неизвестно, подобны они или нет. Система уравнений для первого процесса дает ре­шение:

(14.33)

^е^Х, Y, Re,, Pr,).

Система уравнений для второго процесса дает свое

решение:

е2=92(Х, У, Re2, Pr2). (14.34)

Чтобы процессы были подобными, их поля безраз­мерной температуры должны быть идентичными, т. е.


337
12 Зак. 506

^ ГЛАВА 14. ОСНОВЫ КОНВЕКТИВНОГО ТЕПЛООБМЕНА

§ 48. Исходные положения "

Конвективный теплообмен обусловлен совместным действием конвективного и молекулярного переносов теплоты. В каждой точке движущейся среды можно рас­сматривать вектор плотности теплового потока, равный в соответствии с двумя указанными видами переноса сумме двух векторов:

где дТп = —Я grad t — вектор плотности молекулярного переноса (теплопроводность), обусловленный неоднородностью поля темпе-

-*• -»■

ратуры в рассматриваемой точке пространства; qK=pwh — вектор плотности конвективного (молярного) переноса, обусловленный су­ществованием движения среды. В первом случае носителями явля­ются микрочастицы, во втором — макрочастицы (моли); микрочас­тицы осуществляют хаотическое тепловое движение; движение мо­лей — «видимое» движение жидкости (т. е. доступное визуальному наблюдению).

Во многих случаях поток среды частично или пол­ностью ограничен поверхностями твердых тел (стенка­ми). Чаще всего передачу теплоты от горячего теплоно­сителя к холодному нельзя осуществлять путем их не­посредственного контакта (смешения), поэтому прихо­дится разделять теплоносители стенкой. Наличие разде­ляющей теплоносители стенки вносит дополнительное термическое сопротивление, которое зависит от механиз­ма теплового и динамического взаимодействия среды со стенкой. Конвективный теплообмен между движущейся средой и поверхностью ее раздела с другой средой назы­вают теплоотдачей. Именно процесс теплоотдачи и яв­ляется предметом изучения в данной главе.

Интенсивность процесса теплоотдачи принято харак­теризовать коэффициентом теплоотдачи, который равен

a = ql(tm—tB), (14.1)

где q — плотность теплового потока на стенке; tm — температура жидкости (например, температура среды вдали от стенки, где ис­чезает тепловое возмущение, обусловленное поверхностью тепло­обмена); tc—температура стенки.

Коэффициент теплоотдачи численно равен плотности теплового потока при температурном напоре 1 К, его единица измерения Вт/(м2-К).

314

Исторически понятие коэффициента теплоотдачи свя­зано с законом Ньютона — Рихмана, выражением кото­рого является равенство (14.1). Однако следует иметь в виду, что выражение (14.1) не является простой фи­зической закономерностью, выражающей сущность про­цесса теплоотдачи. Роль коэффициента теплоотдачи а отнюдь не аналогична роли, например, теплопроводнос­ти Я, в законе Фурье. В то время как величина К есть теплофизический параметр среды (вещества), который может быть взят из справочных таблиц, коэффициент теплоотдачи а представляет собой сложную функцию тепловых и динамических процессов, развивающихся в среде в непосредственной близости от поверхности теп­лообмена.

Коэффициент теплоотдачи а определяют три группы факторов. Во-первых, геометрические факторы, связан­ные с конфигурацией системы конвективного теплообме­на: течение жидкости вдоль плоской поверхности, поток в трубе (или в продольных межтрубных каналах), по­перечное обтекание труб и трубных пучков и т. д. Во-вторых, гидродинамические факторы, обусловленные прежде всего наличием двух режимов течения — лами­нарного (при малых значениях числа Re) и турбулент­ного (при больших значениях числа Re). Механизм теп­лообмена в двух этих случаях существенно различен. Кроме того, в пределах каждого режима течения имеет­ся связь коэффициента теплоотдачи а со скоростью по­тока, качественно одинаковая для обоих режимов — при возрастании скорости потока коэффициент а увеличи­вается. Однако количественные характеристики для ла­минарного и турбулентного режимов различны.

Наконец, третью группу факторов составляют тепло-физические свойства среды — плотность, изобарная теп­лоемкость, вязкость и теплопроводность. Они сложным образом влияют на коэффициент теплоотдачи. При про­чих равных условиях для среды с более высокой тепло­проводностью характерны более высокие значения коэф­фициента теплоотдачи. Вязкость оказывает косвенное влияние на интенсивность теплоотдачи: при меньшей вязкости в потоке формируется более благоприятный для повышения теплоотдачи профиль скорости.

Особый случай представляет собой так называемая гравитационная свободная конвекция, которая происхо­дит под действием сил тяжести в среде с неоднородным

315


Из двух приведенных выражений получаем уравне-

берется значение градиента темпе, Рихмана:

л -П It-ж -fC I •
i I

распределением плотности жидкости. Неоднородность плотности может явиться следствием неоднородности температурного поля. В данном случае проявляется су­щественное влияние теплообмена на поле скорости в жидкости. Обычно поле скорости формируется под вли­янием внешних причин, вызывающих движение сре­ды, — работа насоса, вентилятора и т. п. В таких случа­ях происходит вынужденная конвекция. Как правило, при прочих равных условиях интенсивность теплоотда­чи при вынужденной конвекции выше, чем при свобод­ной.

Численные значения коэффициента теплоотдачи а,

Вт/(м2-К), изменяются в широких пределах: при сво­бодной конвекции воздуха — 5—25, воды — 20—100; при вынужденной конвекции воздуха — 10—200, воды — 50—10 000; для кипящей воды —3000—100 000; для кон­денсирующего водяного пара — 5000—100 000.

Процессы конвективного теплообмена весьма часто встречаются в технике, как составная часть они входят также в природные процессы, происходящие в результа­те воздействия технических устройств на окружающую среду. Поэтому задача определения коэффициента теп-, лоотдачи очень важна. Особенности движения вязкой жидкости в непосредственной близости от стенки позво­ляют установить связь коэффициента теплоотдачи с тем­пературным полем в жидкости, которое, как было по казано в гл. 12, может быть найдено в результате ре­шения уравнения энергии и уравнений гидромеханики. На рис. 14.1 показано температурное поле вблизи холодной стенки, вдоль которой течет нагретая жид­кость. Благодаря выполнению условия прилипания час­тицы жидкости, находящиеся в непосредственной бли­зости к твердой поверхности тела, образуют тонкий неподвижный слой. В неподвижной среде, как известно, перенос теплоты осуществляется только путем теплопро­водности, поэтому можно записать: q=—X{dtldn)n^



ние

которое устанавливает связь между коэффициентом теп­лоотдачи и температурным полем в жидкости.

Уравнение (14.2) сводит задачу нахождения коэф­фициента теплоотдачи к основной задаче теории тепло­обмена — определению температурного поля.

§ ^ 49. Система дифференциальных уравнений конвективного теплообмена. Безразмерные переменные

Рассмотрим задачу конвективного теплообмена для простых геометрических условий: поток жидкости дви­жется в направлении оси Ох вдоль плоской поверхности (рис. 14.2). Заданы скорость w0 и температура гж не­возмущенного потока, температура стенки tc на участке Длиной /0, а также теплофизические свойства жидко­сти — р, ср, К а ц.

В результате теплового и динамического взаимодей­ствия стенки с потоком температура и скорость послед­него в пристенной области меняются. Формируются по-

317






Формула (15.49) не учитывает волновой ха­рактер движения пленки, приводящий к увеличе­нию теплоотдачи; это увеличение можно учесть

умножением Nu = l/ на Re0,04.

Конденсация пара на наружной поверхности го­ризонтальной трубы отли­чается от рассмотренного

случая тем, что направления силы тяжести и вектора скорости для пленки не совпадают. Расчет средней теп­лоотдачи можно производить по формуле (15.49), заме­нив коэффициент на 0,728 и взяв диаметр трубы в ка­честве определяющего размера. Кипение представляет собой процесс образования па- ра внутри жидкости, нагретой выше температуры насы- щения. Обычно необходимая для кипения теплота посту- пает в жидкость от поверхности нагрева, температура которой tc>tн. В этом случае на поверхности нагрева идет непрерывно возобновляемое образование паровых пузырей или паровой пленки.

На рис. 15.8 схематично представлена зависимость коэффициента теплоотдачи а на поверхности нагрева от температурного напора t=tc—tн. Участок АВ соответ­ствует области свободного движения жидкости, при ко­тором возникновение пузырей возможно, но происходит весьма вяло. Для воды при атмосферном давлении па­раметры точки В примерно равны: а = 1000 Вт/(м2К), t = 5 К. Участок ВК соответствует развитому пузырько­вому режиму кипения, при котором интенсивно образую­щиеся пузыри разрушают вязкий подслой на стенке и обеспечивают высокие значения коэффициента теплоот­дачи. Аналогичные приведенным выше параметры точки К равны: кр=50 000 Вт/(м2К), tкр = 25 К. В точке К интенсивность образования пара становится больше воз­можной скорости его отвода от поверхности нагрева. Происходит кризис теплоотдачи при кипении, сопровож­дающийся резким ухудшением теплоотдачи (величина а в точках С, С1 и D примерно такая же, как в точке В). Если тепловой поток на поверхности нагрева при перехо­де через точку К не изменяется, то осуществляется скач


кообразный переход по линии КС1, при этом температур­ный напор возрастает до значения 103 К и происходит разрушение поверхностей нагрева (например, труб паро­генератора в топке). Ухудшение теплоотдачи объясня­ется возникновением низкотеплопроводной паровой про­слойки между поверхностью нагрева и жидкостью, на­пример, при 100 °С теплопроводность водяного пара при­мерно в 29 раз меньше теплопроводности воды. Участок CD соответствует пленочному режиму кипения, а линия СК\ — обратному переходу от пленочного режима к пу­зырьковому. Участку КС отвечает так называемый пе­реходный режим, при котором на поверхности реализу­ются в различных местах оба режима.

С практической точки зрения важно организовать ки­пение в области пузырькового режима с высокими зна­чениями а, причем так, чтобы не допустить возникнове­ния кризиса.

Теоретический анализ показывает, что пузырьки па­ра образуются в микроскопических углублениях на по­верхности нагрева, которая чаще всего является метал­лической. Основными факторами, от которых зависит теплоотдача при кипении, являются критический радиус пузыря и частота отрыва пузырей от поверхности нагре­ва. Критический радиус Rкр определяется условиями тер­модинамического равновесия фаз, которые представлены, например, выражениями (4.37) — (4.39). В данном случае необходимо учесть кривизну поверхности пузыря и свя­занное с этим дополнительное давление p = 2R, где R—радиус пузыря, а о — поверхностное натяжение. Ус­ловие (4.39) поэтому примет вид р"=р'+ 2/Rкр, откуда

Rкр=2(p"—p'). (15.50)

Внутри пузыря находится насыщенный пар, поэтому t" = tn{p")- Согласно условию термического равновесия фаз (4.38) должно быть t" — t', поэтому жидкость вокруг пузыря находится в перегретом состоянии, т. е. t'> >tн(р'). Отметим, что давление р' определяется внеш­ними условиями, это — атмосферное давление, давление в парогенераторе и т. п.

Жизнеспособные пузыри возникают только в углуб­лениях с радиусом R>Rкр. В этом случае рпара<р", со­ответственно tпара
^ ГЛАВА 16. ТЕПЛООБМЕН ИЗЛУЧЕНИЕМ

§ 58. Основные понятия и определения

Теплообмен, обусловленный превращением внутренней энергии тела в энергию электромагнитных волн, переносом этой энергии и поглощением ее другими телами.
называется теплообменом и излучением.

Для объяснения теплового излучения используется как волновая, так и корпускулярная теория. Согласно волновой теории, излучение можно представить волновыми колебаниями, с частотой v и длиной волны X. Произведение частоты и длины волны есть скорость распространения, равная скорости света c=v=3*108 м/с. Согласно корпускулярной теории, энергия излучения пере

дается в виде порций энергий — фотонов. Каждый фотон движется со скоростью света и имеет определенную энергию, заданную соотношением: e=hv, где h — по­стоянная Планка, h=6,63*10-34 Дж*с.

Тепловое излучение сосредоточено между длинами волн от 10-3 до 0,7*10-6 м. Большинство твердых и жид­ких тел имеет сплошной (непрерывный) спектр излуче­ния, т. е. излучает энергию всех длин волн от 0 до бесконечности. Газы и пары характеризуются селективным (прерывис­тым) спектром излучения.

Количество лучистой энергии, испускаемой с едини­цы площади поверхности тела в единицу времени, назы­вается поверхностной плотностью излучения:

E=dQ/dF

и измеряется в Вт/м2. Лучистый поток с площади по­верхности ^ F определяется выражением:

Q= !!!!EdF.

В общем случае плотность потока излучения может неравномерно распределяться по поверхности тела. Она может изменяться по определенным направлениям излу­чения. Поэтому вводится понятие интенсивности излу­чения.

^ Интенсивностью излучения называется количество лучистой энергии, излучаемое в определенном направле­нии элементарной площадкой, расположенной перпенди­кулярно направлению излучения, в единице телесного угла за единицу времени. Для пояснения этого понятия выделим на поверхности излучающего тела элементар­ную площадку dF и рассмотрим излучение по направле­нию s, составляющему уголс нормалью п к площадке в элементарном телесном угле d (рис. 16.1). Энергия этого излучения равна d'Q. Проекция площадки dF на плоскости, перпендикулярной направлению излучения,

равна dF cos

По определению интенсивность излучения может

быть представлена отношением:

Is=d'Q/dF cos d.

Эту величину иногда называют яркостью излучения и измеряют в Вт/(м2*ср).

§ 57. Теплоотдача

при конденсации и кипении

В теплообменных устройствах наиболее распростра­нена пленочная конденсация пара, при которой на сма­чиваемой поверхности твердого тела образуется сплош­ная пленка конденсата. На несмачиваемой поверхности идет капельная конденсация с образованием отдельных капель конденсата; она встречается реже и здесь не рас­сматривается. Теория теплоотдачи при пленочной кон­денсации неподвижного пара была разработана Нуссельтом.

Вертикальная поверхность с температурой tc нахо­дится в контакте с сухим насыщенным паром, имеющим температуру насыщения tН. При конденсации на поверх­ности образуется стекающая вниз ламинарная пленка конденсата, толщина которой х увеличивается в направ­лении оси Ох (рис. 15.7). Под действием температурно­го напора t = ta—tc в стенку отводится тепловой поток , который будем считать неизменным по толщине плен­ки вдоль оси Оу; такое предположение соответствует пренебрежению конвективным переносом теплоты дви­жущейся пленкой и прямолинейному профилю темпера­туры поперек пленки. Для сечения, расположенного на расстоянии х от верхней кромки qx=t/x, с другой стороны, по уравнению Ньютона-Рихмана qx = axt; отсюда получаем

x=x. (15.46)

Выражение (15.46) показывает, что по мере роста толщины пленки конденсата местный коэффициент теп­лоотдачи х, зависящий также от теплопроводности кон­денсата , убывает (см. рис. 15.7).

Для пленки шириной 1 м массовый расход конденса­та Gx определяется выражением Gx=wOxx, в котором w0x — средняя скорость в поперечном сечении пленки. Расход Gx обеспечивается конденсацией пара на площа­ди х*1 м, на которую поступает пар в количестве qx/r, при этом q — осредненный вдоль Ох тепловой поток, а r — теплота фазового перехода. В результате имеем сле­дующее условие баланса массы:

w0xx=qx/r=tx/r=tx/r. (15.47)

В выражении (15.47), кроме толщины пленки x не­известной является скорость w0x, которая может быть




найдена по профилю скорос­ти wx = wx(y). Профиль ско­рости можно получить интег­рированием уравнений гид­родинамики, однако здесь ограничимся приближенной оценкой. Для процесса дви­жения пленки существенны две силы: сила тяжести gx3 и сила вязкого трения (w0x/x)2x, силой инерции можно пренебречь. Прирав­нивая выражения двух ука­занных сил, имеем w0х= =g2x. Подставляя это выражение в уравнение (15.47) и пренебрегая раз­личием между 3x и 4x, имеем

x=(tx/2gr)0,25Точное решение выражается формулой:

x=(4tx/2gr)0,26(15.48)

Подставляя выражение (15.48) в уравнение (15.46), получаем формулу для расчета местного коэффициента теплоотдачи х. Основной интерес представляет средний коэффициент теплоотдачи а, выражение для которого можно получить неоднократно использовавшимся ранее способом: а=1,33аx= l, где длина участка осреднения принята равной l. Используя числа подобия Ga = = 2gl3/2, K=r/cpt и Рr, а также поправку на неизотермичность (PrH/Prc)0,25, получаем следующее расчетное выражение для средней теплоотдачи:

Nu=0,943(Gа*К*Рг)0,25(15.49)

Все физические свойства конденсата в уравнении (15.49) берутся при температуре tн. Число фазового пре­вращения К отражает соотношение между теплотой фа­зового превращения и теплотой переохлаждения конден­сата cpt.

Формула (15.49) справедлива для ламинарной плен­ки конденсата, т. е. при Re=w0 = tl/rReкр= = 400. Расчетные формулы для турбулентной пленки можно найти в более полных курсах теплопередачи.

§ 59. Законы теплового излучения

Тепловое излучение подчиняется общим для электро­магнитных волн законам. Однако существуют специфи­ческие для теплового излучения законы, которые полу­чены применительно к абсолютно черному телу, находя­щемуся в термодинамическом равновесии.

^ Термодинамическим равновесием называют состоя­ние, при котором все тела, входящие в данную излучаю­щую систему, имеют одинаковую температуру, а интен­сивность излучения в любой точке объема не зависит от направления и имеет одну и ту же величину.






Планк установил закон распределения энергии по длинам поля во всей облас­ти спектра теплового излу­чения абсолютно черного те­ла. Он показал, что энергия излучения с длиной волны , испускаемого черным те­лом с температурой Т, равна:



где E,0— плотность потока моно­хроматического (спектрального) излучения черного тела, Вт/м4; С1=3,7413*10-16 Вт*м2 — первая постоянная излучения; С2= = 1,4388*10-2 м*К —вторая по­стоянная излучения.

На рис. 16.3 дано графическое представление урав­нения (16.3), выражающего закон Планка. Видно, что энергия излучения, испускаемого черным телом, возрас­тает с температурой. Кривые имеют максимум с резким спадом в сторону коротких волн и более пологим спадом в сторону длинных волн. При  -> 0 и ->  плот­ность потока излучения стремится к нулю.



что позволяет экспоненциальную функцию в уравнении (16.3) представить в виде ряда:





Закон Планка имеет два предельных случая. Первый предельный случай относится к области больших длин волн при высоких значениях температур. В этом случае

Условие (16.4) позволяет ограничиться двумя члена­ми этого ряда. Подставляя эти члены в формулу (16.3) вместо экспоненциальной функции, получим:



Зависимость (16.5) выражает закон Релея — Джинса, являющийся частным случаем закона Планка.

Второй предельный случай закона Планка соответст­вует коротковолновой области спектра при высоких тем­пературах, где С2.

Тогда в уравнении (16.3) можно пренебречь едини­цей по сравнению с членом С2/Т и получить следую­щую приближенную формулу:



Зависимость (16.6) известна как закон Вина

Положения максимумов излучения (см. рис. 16.3) можно получить из. выражения (16.3), исследуя функ­цию на экстремум. Приравнивая производную нулю и находя значение = mах, при котором E достигает экстремального значения,получаем:_

где max — длина волны, м, которой соответствует максимальная плотность излучения.

Зависимость (16.7) выражает закон смещения Вина для абсолютно черного тела. Согласно этому закону максимальное значение спектральной плотности потока излучения с повышением температуры сдвигается в сто­рону более коротких волн.

^ Закон Стефана — Больцмана устанавливает зависи­мость плотности интегрального полусферического излу­чения * от температуры абсолютно черного тела и может быть получен из формулы Планка. Интегрируя выраже­ние (16.3) во всем интервале длин волн, получим:



где =5,67*10-8 Вт/(м2*К4)—постоянная Стефана — Больцмана. Согласно уравнению (16.8), плотность интегрального полусферического излучения абсолютно черного тела зависит только от температуры и изменяется пропорцио­нально четвертой степени абсолютной температуры. При высоких температурах величина Г4 достигает больших значений, поэтому для удобства практических расчетов формулу (16.8) записывают в виде:

где С0=*108=5,67 Вт/(м2*К4)—коэффициент излучения абсолют­но черного тела.

* Интегрального — значит в диапазоне изменения длины волны от нуля до бесконечности, полусферического — по всем направле­ниям внутри полусферы над точкой поверхности тела.

Зависимость (16.9) впервые экспериментально была установлена Стефаном задолго до появления квантовой теории Планка, позднее Больцман получил эту зависи­мость теоретически, исходя из первого и второго законов термодинамики.

Закон Стефана — Больцмана позволяет определить суммарное излучение поверхности тела по всем направ­лениям в пределах полусферы.

Энергия излучения, испускаемая телом по отдельным направлениям, устанавливается законом Ламберта. Согласно закону Ламберта, поток излучения абсолютно черного тела в данном направлении пропорционален по­току излучения в направлении нормали к поверхности и косинусу угла между ними. Для интенсивности излу­чения закон Ламбертаимеет вид:

где I и In — интенсивности интегрального излучения в направле­нии, определяемом углом < (см. рис. 16.1), и в направлении нор­мали к поверхности.

Закон Ламберта строго справедлив для абсолютно черного тела. Для шероховатых поверхностей этот закон подтверждается опытом лишь для =0...60°; резкое от­клонение от закона Ламберта наблюдается для полиро­ванных металлических поверхностей.

Все реальные тела имеют поглощательную способ­ность, меньшую единицы, -и называются нечерными те­лами. Для количественной характеристики реальных тел введено понятие степени черноты тела. Степенью черно­ты тела называется отношение энергии излучения дан­ного тела к энергии излучения абсолютно черного тела при той же температуре:



Значение  изменяется от нуля до единицы. Степень черноты характеризует излучательную способность реального тела по сравнению с абсолютно черным те-, лом. Степень черноты может зависеть от длины волны излучения. Различают спектральную (, Т)=(Т) и интегральную г(Т) степень черноты. Спектральная сте­пень черноты для длины волны  и температуры Т опре­деляется отношением интенсивности излучения реально­го тела I (Т) к интенсивности излучения I (Т) абсо­лютно черного тела при той же температуре. Твердые диэлектрики, имеющие шероховатую поверхность, обла-

дают небольшой степенью селективности. Спектр их из-лучения является сплошным и по своему характеру ма­ло отличается от спектра излучения абсолютно черного тела.

Если тело обладает непрерывным спектром излуче­ния, а кривые зависимости интенсивности излучения ^ Iот длины волны реального и абсолютно черного тел по­добны, то такое тело называют серым. Для серых тел степени черноты и коэффициенты поглощения неизмен­ны во всем спектре излучения:  =  и А=А.

Строго говоря, серых тел, так же, как и абсолютно черных, в природе не существует. Однако с некоторым приближением многие тела (диэлектрики, окиси метал­лов с шероховатыми поверхностями и др.) могут быть отнесены к серым, при этом чем уже рассматриваемый интервал длин волн, тем с большей степенью точности тело может считаться серым.

Для решения практических задач лучистого теплооб­мена преимущественно используют интегральную сте­пень черноты. При известной г(Т) плотность интеграль­ного излучения E(T) при температуре поверхности Т мо­жет быть найдена из уравнений (16.9) и (16.11):



Из-за сложности теоретического анализа надежные значения интегральной степени черноты могут быть по­лучены лишь опытным путем.

Закон Кирхгофа устанавливает связь между излуча-тельной и поглощательной способностями тела. Отноше­ние излучательной способности к поглощательной для всех тел (1, 2, 3, ...) одинаково, равно излучательной способности абсолютно черного тела при той же темпе­ратуре и зависит только от температуры:

Изравенства (16.13) следует, что при любой тем­пературе излучательная способность абсолютно черного тела является максимальной: чем больше излучательная способность тел, тем больше их поглощательная способ­ность.

Для спектрального излучения закон Кирхгофа фор­мулируется следующим образом: отношение излучатель­ной способности при определенной длине волны к погло­щательной способности при той же длине волны для

всех тел одно и то же и является функцией длины волны и температуры,т. е.
^ ГЛАВА 17. ТЕПЛООБМЕННЫЕ АППАРАТЫ

§ 62. Классификация теплообменных аппаратов

Теплообменными аппаратами (теплообменниками) называют устройства, предназначенные для передачи теплоты от одной среды к другой при осуществлении различных тепловых процессов (например, нагревания, охлаждения, кипения, конденсации). Жидкие среды, воспринимающие или отдающие теплоту, именуют горя­чими или холодными теплоносителями.

По принципу действия теплообменные аппараты разделяются на поверхностные (рекуперативные и ре­генеративные), в которых тепловой перенос осуществ­ляется с использованием разделяющих поверхностей и твердых тел, и смесительные, процессы нагревания и охлаждения в которых происходят при непосредствен­ном контакте теплоносителей.

В рекуперативных теплообменниках горячий и хо­лодный теплоносители перемещаются одновременно, а теплота непрерывно передается через разделяющую их стенку.

^ Регенеративными (регенераторами) называются теп­лообменные аппараты, в которых теплоносители по­переменно соприкасаются с поверхностью так называе­мой насадки, аккумулирующей теплоту от горячего теплоносителя и отдающей ее холодному теплоносите­лю. Таким образом, для регенераторов характерен не­стационарный теплообмен.

В зависимости от агрегатного состояния теплоноси­телей рекуперативные теплообменники классифициру­ются на газогазовые, газожидкостные, парогазовые, па-рожидкостные и жидкостножидкостные. В основу клас­сификации рекуперативных теплообменников может быть также положен способ компоновки теплопередаю-щей поверхности или ее конфигурация: теплообменники типа «труба в трубе», кожухотрубчатые, с прямыми трубками, змеевиковые, пластинчатые, ребристые.

По относительному движению потоков теплоносите­лей теплообменники делят на прямоточные, противоточ-ные и со смешанным током.

В особую группу выделяют теплообменные аппара­ты с внутренними источниками теплоты, отвод которой осуществляется одним теплоносителем. Примером та­ких теплообменников могут служить электронагревате­ли, ядерные реакторы и др.

В связи с широким использованием теплообменни­ков в различных областях техники возросло число их наименований, определяемых спецификой работы этих устройств. Так, встречаются парогенераторы, экономай­зеры, воздушные калориферы, конвекторы, холодильни­ки, конденсаторы, градирни, испарители, скрубберы, охладители выпара и т. д. Но несмотря на различное функциональное назначение этих аппаратов, методика теплового расчета является для них общей.

§ 63. Тепловой расчет рекуперативных теплообменников

При проектировании новых теплообменных аппара­тов необходимо выполнить конструкторский тепловой расчет, целью которого является определение площади поверхности теплообмена, обеспечивающей передачу заданного количества теплоты от одного теплоносителя к другому. Для выявления возможности использования имеющихся аппаратов в тех или иных целях производят поверочный тепловой расчет, определяя конечные тем­пературы теплоносителей t"г и t"x и количество пере­данной теплоты.

Основными расчетными уравнениями, записанными в дифференциальной форме, являются уравнение тепло­передачи для элемента площади поверхности теплооб­мена dF:

и уравнение теплового баланса:



где Мг, Мх — массовые расходы горячего и холодного теплоноси­телей, кг/с; hг, hx — энтальпии теплоносителей, кДж/кг; dQпот — потери в окружающую среду, кВт.

В общем случае температуры теплоносителей в теп­лообменнике изменяются, изменяется и температурный

напор t = tг— tx. В расчетах используется среднее по всей площади поверхности теплообмена значение тем­пературного напора tcp. В этом случае уравнение теп­лопередачи (17.1) записывается в виде (k=const):



Удельные изобарные теплоемкости ср теплоносите­лей зависят от температуры. Если использовать среднее значение изобарной теплоемкости в интервале темпера­тур от t' (вход) до t" (выход) и пренебречь потерями теплоты в окружающую среду Qпот, то уравнение (17.2) преобразуетсятак:

Произведен