Реферат: Структурный синтез D-элементов и лестничных arc-схем

--PAGE_BREAK-- могут характеризоваться различными знаками, имеющими суммарное (взаимное) влияние на знаменатель передаточной функции. Аналогичный вывод характерен и для числителя, однако здесь необходимо дополнительно рассматривать произведение локальных передаточных функций <img width=«41» height=«25» src=«ref-1_1796906819-237.coolpic» v:shapes="_x0000_i1123"> и <img width=«36» height=«25» src=«ref-1_1796907056-225.coolpic» v:shapes="_x0000_i1124">. Следовательно, целенаправленному изменению могут подвергаться как функция <img width=«41» height=«25» src=«ref-1_1796906819-237.coolpic» v:shapes="_x0000_i1125">, так и <img width=«36» height=«25» src=«ref-1_1796907056-225.coolpic» v:shapes="_x0000_i1126">. Во-вторых, аналогичный эффект достигается минимизацией всех указанных локальных передач в рабочем диапазоне частот. В этом случае согласования численных значений Pj и mj не требуется.

При микроэлектронной реализации, в частности на БМК, частота единичного усиления и статический коэффициент передачи ОУ оказываются практически идентичными, поэтому при решении целого класса практических задач можно совмещать как собственную, так и взаимную компенсации влияния этих технологических погрешностей на результирующие характеристики проектируемого устройства.

Из соотношения (14) следует, что локальные передаточные функции <img width=«39» height=«25» src=«ref-1_1796906026-232.coolpic» v:shapes="_x0000_i1127">, характеризующие влияние ОУ на знаменатель передаточной функции, являются диагональными элементами матрицы (15). В силу того, что базовые D-элементы содержат два ОУ [3], поставленная задача связана с формированием ведущих миноров матрицы второго порядка
<img width=«220» height=«29» src=«ref-1_1796907975-708.coolpic» v:shapes="_x0000_i1128">                                          (22)
и может решаться простым перебором альтернативных вариантов соединения активных и пассивных элементов.

Аналогичные условия могут быть сформулированы и для матриц (16) и (17), компоненты которых определяют локальные передаточные функции <img width=«41» height=«25» src=«ref-1_1796906819-237.coolpic» v:shapes="_x0000_i1129"> и <img width=«36» height=«25» src=«ref-1_1796907056-225.coolpic» v:shapes="_x0000_i1130">.

С отмеченных позиций рассмотрим частотные свойства устойчивых D-элементов [3], принципиальные схемы которых в режиме звена второго порядка приведены на рис. 5–6.
<img width=«336» height=«140» src=«ref-1_1796909145-1744.coolpic» v:shapes="_x0000_i1131">

Рис. 5. Звено Антонио с резистивной нагрузкой
<img width=«327» height=«136» src=«ref-1_1796910889-1647.coolpic» v:shapes="_x0000_i1132">

Рис. 6. Звено Антонио с емкостной нагрузкой


<img width=«307» height=«128» src=«ref-1_1796912536-1578.coolpic» v:shapes="_x0000_i1133">

Рис. 7. Звено Брутона с резистивной нагрузкой
<img width=«322» height=«134» src=«ref-1_1796914114-1619.coolpic» v:shapes="_x0000_i1134">

Рис. 8. Звено Брутона с емкостной нагрузкой
Учитывая, что для всех схем <img width=«59» height=«25» src=«ref-1_1796915733-274.coolpic» v:shapes="_x0000_i1135">, <img width=«71» height=«25» src=«ref-1_1796916007-311.coolpic» v:shapes="_x0000_i1136">, в соответствии с таблицей 1, матрицы частотозависимых цепей будут иметь следующий вид
<img width=«116» height=«57» src=«ref-1_1796916318-588.coolpic» v:shapes="_x0000_i1137">; <img width=«115» height=«57» src=«ref-1_1796916906-634.coolpic» v:shapes="_x0000_i1138">;       <img width=«71» height=«25» src=«ref-1_1796917540-300.coolpic» v:shapes="_x0000_i1139">,                      (23)
поэтому
<img width=«232» height=«29» src=«ref-1_1796917840-809.coolpic» v:shapes="_x0000_i1140">.                                                        (24)
Результаты анализа в соответствии с приведенными соотношениями (табл. 1), (14), (15) сведены в табл. 2 и 3. Как видно из анализа числителей локальных передаточных функций <img width=«41» height=«23» src=«ref-1_1796918649-231.coolpic» v:shapes="_x0000_i1141"> и <img width=«43» height=«23» src=«ref-1_1796918880-235.coolpic» v:shapes="_x0000_i1142">, характер влияния площадей усиления входящих в схемы ОУ различен, что и требует более детального сопоставительного анализа схем именно по этому критерию.


Таблица 2

Структура матриц D-элемента



Таблица 3

Локальные передаточные функции D-элементов



Из (19) и (20) следует, что в общем случае знаменатель передаточной функции будет иметь следующий вид
<img width=«260» height=«52» src=«ref-1_1796928430-1114.coolpic» v:shapes="_x0000_i1186">.                                         (25)

Как видно из табл. 3,
<img width=«115» height=«29» src=«ref-1_1796929544-471.coolpic» v:shapes="_x0000_i1187">,                                                                               (26)

<img width=«187» height=«32» src=«ref-1_1796930015-683.coolpic» v:shapes="_x0000_i1188">.                                                        (27)
В соответствии с методикой [4] представим полином (25) в окрестности частоты полюса (<img width=«89» height=«31» src=«ref-1_1796930698-367.coolpic» v:shapes="_x0000_i1189">) в виде
<img width=«257» height=«29» src=«ref-1_1796931065-894.coolpic» v:shapes="_x0000_i1190">,                                                   (28)
где
<img width=«269» height=«57» src=«ref-1_1796931959-1225.coolpic» v:shapes="_x0000_i1191">,                                                 (29)

<img width=«408» height=«60» src=«ref-1_1796933184-1861.coolpic» v:shapes="_x0000_i1192">.           (30)
Таким образом, при реализации полного полинома второго порядка в числителе локальных функций <img width=«39» height=«25» src=«ref-1_1796906026-232.coolpic» v:shapes="_x0000_i1193"> возможна собственная компенсация влияния частоты единичного усиления на затухание полюса; что касается аналогичного влияния на частоту полюса, то это возможно, только когда <img width=«39» height=«25» src=«ref-1_1796906026-232.coolpic» v:shapes="_x0000_i1194"> воспроизводит функцию заграждающего фильтра. Результаты указанных преобразований при <img width=«61» height=«23» src=«ref-1_1796935509-160.coolpic» v:shapes="_x0000_i1195"> для рассматриваемых схем приведены в табл. 4.


Таблица 4

Погрешности реализации параметров полюса
    продолжение
--PAGE_BREAK--


Полученные результаты показывают, что потенциально более высокими частотными свойствами характеризуются звенья Антонио. Так, в случае применения идеальных ОУ в схеме рис. 5 при <img width=«55» height=«23» src=«ref-1_1796852028-299.coolpic» v:shapes="_x0000_i1212"> наблюдается взаимная компенсация влияния первого и второго ОУ на затухание полюса, а в схеме рис. 6 – собственная компенсация, которая свободна от указанного ограничения. Однако ни одна из существующих схем не обеспечивает минимизацию влияния ОУ на положение частоты полюса.
4. Динамический диапазон обобщенной структуры устойчивых D-элементов
Верхняя граница динамического диапазона любой ARC-схемы определяется не только максимальным выходным напряжением активных элементов <img width=«64» height=«25» src=«ref-1_1796940856-171.coolpic» v:shapes="_x0000_i1213"> при заданном коэффициенте нелинейных искажений, но и свойствами схемы. В общем случае на выходах активных элементов и, в частности, ОУ, в рабочем диапазоне частот Wнапряжения могут превышать выходное напряжение схемы (всплески коэффициента передачи – перенапряжения), определяемое входным сигналом и максимальным коэффициентом передачи <img width=«96» height=«27» src=«ref-1_1796941027-340.coolpic» v:shapes="_x0000_i1214">, (<img width=«43» height=«19» src=«ref-1_1796941367-128.coolpic» v:shapes="_x0000_i1215">). Именно поэтому верхний уровень динамического диапазона определяется соотношением
<img width=«69» height=«44» src=«ref-1_1796941495-230.coolpic» v:shapes="_x0000_i1216">, (<img width=«35» height=«19» src=«ref-1_1796941725-115.coolpic» v:shapes="_x0000_i1217">) или <img width=«64» height=«25» src=«ref-1_1796940856-171.coolpic» v:shapes="_x0000_i1218">, (<img width=«35» height=«19» src=«ref-1_1796942011-118.coolpic» v:shapes="_x0000_i1219">),        (31)
где <img width=«20» height=«21» src=«ref-1_1796942129-102.coolpic» v:shapes="_x0000_i1220"> <img width=«152» height=«31» src=«ref-1_1796942231-539.coolpic» v:shapes="_x0000_i1221">, (<img width=«43» height=«19» src=«ref-1_1796941367-128.coolpic» v:shapes="_x0000_i1222">).

Таким образом, в лестничных структурах, построенных на базе D-элементов, нагрузка подключается к выходу частотозависимой цепи <img width=«35» height=«19» src=«ref-1_1796941725-115.coolpic» v:shapes="_x0000_i1223">, что в конечном итоге и уменьшает максимально возможный уровень неискаженного сигнала.

Основное влияние на динамический диапазон схемы оказывают собственные шумы, которые обусловлены шумовыми свойствами резисторов и активных элементов. При параметрической оптимизации вклад резистивных элементов можно существенно уменьшить выбором их номиналов и типов. Например, для уменьшения значений номиналов резисторов до уровня нагрузочной способности ОУ или других АЭ можно всегда увеличить емкость конденсатора. В этой связи при проектировании высококачественных схем необходимо сконцентрировать усилия на минимизации вклада активных элементов в собственный шум схемы. В этом случае
<img width=«204» height=«67» src=«ref-1_1796943013-1044.coolpic» v:shapes="_x0000_i1224">,                                                              (32)


<img width=«225» height=«57» src=«ref-1_1796944057-1055.coolpic» v:shapes="_x0000_i1225">,                                                         (33)
где <img width=«43» height=«25» src=«ref-1_1796945112-238.coolpic» v:shapes="_x0000_i1226"> – эквивалентная спектральная плотность мощности источников шумовой модели j-го ОУ; <img width=«52» height=«23» src=«ref-1_1796945350-140.coolpic» v:shapes="_x0000_i1227"> – границы рабочего диапазона частот W.

Для оценки возможности расширения динамического диапазона вспомним анализ приведенных в п. 3 устойчивых D-элементов в режиме звена второго порядка (табл. 5, 6).

Анализ табл. 5 показывает, что в общем случае согласно (29) выходное напряжение одного из ОУ превосходит выходное напряжение фильтра в два раза, что и уменьшает верхнюю границу динамического диапазона схемы.

Если в структуре D-элементов применить идеальные ОУ, то из соотношения (33) можно получить относительную меру влияния структуры на собственный шум схемы. Действительно,
<img width=«231» height=«54» src=«ref-1_1796945490-994.coolpic» v:shapes="_x0000_i1228">,                                                        (34)
поэтому мерой качества схемотехнического решения является величина
<img width=«357» height=«54» src=«ref-1_1796946484-1480.coolpic» v:shapes="_x0000_i1229">.            (35)
Так, в окрестности частоты полюса фильтра при <img width=«55» height=«23» src=«ref-1_1796852028-299.coolpic» v:shapes="_x0000_i1230"> можно получить, что


<img width=«71» height=«29» src=«ref-1_1796948263-291.coolpic» v:shapes="_x0000_i1231">, <img width=«49» height=«25» src=«ref-1_1796948554-216.coolpic» v:shapes="_x0000_i1232">, <img width=«72» height=«29» src=«ref-1_1796948770-292.coolpic» v:shapes="_x0000_i1233">, <img width=«73» height=«29» src=«ref-1_1796949062-294.coolpic» v:shapes="_x0000_i1234">,                         (36)
где индекс соответствует номеру схемы D-элемента (рис. 5–8).

Таким образом, лучшие результаты по динамическому диапазону дает звено Антонио с емкостной нагрузкой.

Однако все рассмотренные схемы устойчивых D-элементов характеризуются невысокими частотными свойствами, сужающими область их практического использования.
Таблица 5

Локальные передаточные функции на выходе D-элементов



Таблица 6

Локальные передаточные функции на выходе фильтра

Схема рис.

Локальные передаточные функции

<img width=«28» height=«16» src=«ref-1_1796952665-149.coolpic» v:shapes="_x0000_i1245">

<img width=«28» height=«16» src=«ref-1_1796952814-153.coolpic» v:shapes="_x0000_i1246">

5

<img width=«83» height=«48» src=«ref-1_1796952967-393.coolpic» v:shapes="_x0000_i1247">

<img width=«71» height=«46» src=«ref-1_1796953360-344.coolpic» v:shapes="_x0000_i1248">

6

<img width=«93» height=«45» src=«ref-1_1796953704-354.coolpic» v:shapes="_x0000_i1249">

<img width=«72» height=«62» src=«ref-1_1796954058-404.coolpic» v:shapes="_x0000_i1250">

7

<img width=«84» height=«47» src=«ref-1_1796954462-343.coolpic» v:shapes="_x0000_i1251">

<img width=«72» height=«45» src=«ref-1_1796954805-346.coolpic» v:shapes="_x0000_i1252">

8

<img width=«98» height=«45» src=«ref-1_1796955151-411.coolpic» v:shapes="_x0000_i1253">

<img width=«82» height=«45» src=«ref-1_1796955562-318.coolpic» v:shapes="_x0000_i1254">



5. Собственная компенсация доминирующих параметров активных элементов
Ранее отмечалось, что расширение диапазона рабочих частот и динамического диапазона схемы связано с минимизацией вещественных и мнимых составляющих локальных функций <img width=«47» height=«25» src=«ref-1_1796955880-250.coolpic» v:shapes="_x0000_i1255"> <img width=«49» height=«25» src=«ref-1_1796956130-257.coolpic» v:shapes="_x0000_i1256">. Именно в этом случае уменьшается степень влияния активного элемента на характеристики и параметры всего устройства.

Обобщенная структура (рис. 2) является базовой, поэтому поиск условий собственной компенсации необходимо осуществить в ее рамках.

Соотношение (7) для j-го активного элемента можно интерпретировать сигнальным графом, изображенным на рис. Из (11), (13) следует, что
<img width=«119» height=«28» src=«ref-1_1796956387-563.coolpic» v:shapes="_x0000_i1257">,<img width=«131» height=«25» src=«ref-1_1796956950-575.coolpic» v:shapes="_x0000_i1258">.               (37)
Следовательно, заменой соответствующих ветвей можно получить векторный сигнальный граф (рис. 9), учитывающий влияние j-го активного элемента. Наличие узла <img width=«60» height=«32» src=«ref-1_1796957525-253.coolpic» v:shapes="_x0000_i1259"> не изменяет структуру и смысл локальной функции (7), т.к. любую компоненту <img width=«20» height=«28» src=«ref-1_1796957778-165.coolpic» v:shapes="_x0000_i1260"> можно рассматривать как равную единице разность передач пассивной части цепи на инвертирующий и неинвертирующий входы.


<img width=«330» height=«135» src=«ref-1_1796957943-1610.coolpic» v:shapes="_x0000_i1261">

Рис. Сигнальный граф электронной системы

при влиянии j-го активного элемента

Рассмотрим уравнение (5) в виде
<img width=«95» height=«29» src=«ref-1_1796959553-329.coolpic» v:shapes="_x0000_i1262">,                                                                                   (38)
где <img width=«68» height=«55» src=«ref-1_1796959882-502.coolpic» v:shapes="_x0000_i1263">, <img width=«92» height=«57» src=«ref-1_1796960384-521.coolpic» v:shapes="_x0000_i1264">, <img width=«111» height=«57» src=«ref-1_1796960905-663.coolpic» v:shapes="_x0000_i1265">.
Тогда при
<img width=«89» height=«25» src=«ref-1_1796961568-329.coolpic» v:shapes="_x0000_i1266">                                                                                      (39)
локальные передаточные функции будут иметь следующий вид:
<img width=«204» height=«25» src=«ref-1_1796961897-678.coolpic» v:shapes="_x0000_i1267">,                                                    (40)

<img width=«193» height=«28» src=«ref-1_1796962575-659.coolpic» v:shapes="_x0000_i1268">,                                                      (41)

<img width=«189» height=«28» src=«ref-1_1796963234-695.coolpic» v:shapes="_x0000_i1269">,                                                       (42)

<img width=«185» height=«28» src=«ref-1_1796963929-700.coolpic» v:shapes="_x0000_i1270">.                                                        (43)
Настоящие преобразования приводят к векторному сигнальному графу, показанному на рис. 10.

Из рассмотрения векторного сигнального графа следует важный в теоретическом отношении вывод – изменение локальных передач <img width=«41» height=«25» src=«ref-1_1796906819-237.coolpic» v:shapes="_x0000_i1271">, и <img width=«39» height=«25» src=«ref-1_1796906026-232.coolpic» v:shapes="_x0000_i1272"> при фиксированной передаточной функции идеализированной схемы возможно тогда и только тогда, когда дифференциальный вход j-го активного элемента связывается с дополнительным входом схемы. Введем вектор
<img width=«195» height=«29» src=«ref-1_1796965098-447.coolpic» v:shapes="_x0000_i1273">,                                                      (44)

где <img width=«89» height=«24» src=«ref-1_1796965545-192.coolpic» v:shapes="_x0000_i1274">.
<img width=«548» height=«202» src=«ref-1_1796965737-3595.coolpic» v:shapes="_x0000_i1275">
Рис. 10. Векторный сигнальный граф обобщенной структуры при влиянии j-го активного элемента
В этом случае структура будет иметь систему уравнений
<img width=«160» height=«164» src=«ref-1_1796969332-2156.coolpic» v:shapes="_x0000_i1276">                                                                        (45)
решение которой приводит к следующему результату:


<img width=«231» height=«55» src=«ref-1_1796971488-954.coolpic» v:shapes="_x0000_i1277">, (<img width=«129» height=«28» src=«ref-1_1796972442-583.coolpic» v:shapes="_x0000_i1278">).                 (46)
При обращении матрицы Q воспользуемся методом пополнения [8], тогда
<img width=«389» height=«63» src=«ref-1_1796973025-1458.coolpic» v:shapes="_x0000_i1279">.      (47)
Следовательно, передаточная функция структуры
<img width=«368» height=«80» src=«ref-1_1796974483-2246.coolpic» v:shapes="_x0000_i1280">,(48)
где
<img width=«120» height=«28» src=«ref-1_1796976729-499.coolpic» v:shapes="_x0000_i1281">,   <img width=«119» height=«28» src=«ref-1_1796977228-550.coolpic» v:shapes="_x0000_i1282">                                          (49)
обеспечивают изменение только локальных функций <img width=«41» height=«25» src=«ref-1_1796906819-237.coolpic» v:shapes="_x0000_i1283"> и <img width=«39» height=«25» src=«ref-1_1796906026-232.coolpic» v:shapes="_x0000_i1284">, сохраняя при этом неизменными передаточную функцию идеализированной структуры <img width=«45» height=«23» src=«ref-1_1796978247-239.coolpic» v:shapes="_x0000_i1285"> и передаточную функцию на выходе j-го активного элемента. Изменение знака в (49), как это видно из (44), достигается за счет дифференциальных свойств активных элементов. Полученный результат имеет достаточно простую физическую трактовку. При идеальном активном элементе (<img width=«52» height=«25» src=«ref-1_1796978486-148.coolpic» v:shapes="_x0000_i1286">) дифференциальный входной сигнал <img width=«52» height=«27» src=«ref-1_1796978634-147.coolpic» v:shapes="_x0000_i1287"> не зависит от частоты, а в случае использования ОУ с <img width=«48» height=«25» src=«ref-1_1796978781-138.coolpic» v:shapes="_x0000_i1288"> этот сигнал равен нулю, и дополнительный контур обратной связи прекращает свое действие, что в конечном итоге и сохраняет неизменными локальную функцию <img width=«36» height=«25» src=«ref-1_1796907056-225.coolpic» v:shapes="_x0000_i1289"> и передаточную функцию всего устройства.

Таким образом, полученные топологические условия собственной компенсации являются достаточными.

В этом случае соотношение (7) в части влияния j-го активного элемента конкретизируется:
<img width=«327» height=«77» src=«ref-1_1796979144-1467.coolpic» v:shapes="_x0000_i1290">.                                     (50)

структурный схема алгоритм

Для сохранения функций (43) необходимо оставить неизменными не только матрицу <img width=«16» height=«17» src=«ref-1_1796980611-91.coolpic» v:shapes="_x0000_i1291">, но и набор векторов Т, А, <img width=«19» height=«25» src=«ref-1_1796980702-165.coolpic» v:shapes="_x0000_i1292">. Создание параллельного пути передачи от узла <img width=«19» height=«25» src=«ref-1_1796980867-97.coolpic» v:shapes="_x0000_i1293"> к выходу схемы возможно только его соединением с дополнительным входом схемы и, следовательно, с входами активных элементов.

Ответ на вопрос об уровне компенсации в общем случае остается открытым, т.к. зависит от структуры матрицы <img width=«16» height=«17» src=«ref-1_1796980611-91.coolpic» v:shapes="_x0000_i1294"> и вектора <img width=«16» height=«17» src=«ref-1_1796981055-91.coolpic» v:shapes="_x0000_i1295">, а также во многом зависит от числа неиспользованных входов активных элементов. Кроме этого, практическое применение полученного результата связано с выполнением ряда параметрических условий, учитывающих также частотную зависимость компонент матрицы <img width=«16» height=«17» src=«ref-1_1796980611-91.coolpic» v:shapes="_x0000_i1296">. Учитывая соотношения (40)–(42), матрица <img width=«16» height=«17» src=«ref-1_1796980611-91.coolpic» v:shapes="_x0000_i1297"> заменяется на ее клеточные эквиваленты. Из процедур Фробениуса [12] следует, что в этом случае не существует более конкретных условий, позволяющих в матричной форме дополнить топологические условия функциональными, т.к. число активных элементов и порядок фильтра в общем случае не одинаковы, и блочные компоненты матрицы (10) оказываются несогласованными. В этой связи практическое использование настоящих результатов связано с анализом структур поправочных полиномов электронных систем различного класса.

В ряде случаев выполнение параметрических условий минимизации
<img width=«131» height=«28» src=«ref-1_1796981328-565.coolpic» v:shapes="_x0000_i1298"> и <img width=«125» height=«28» src=«ref-1_1796981893-562.coolpic» v:shapes="_x0000_i1299">                                        (51)
может привести к нарушению принципа пассивности компонент вектора <img width=«19» height=«19» src=«ref-1_1796982455-183.coolpic» v:shapes="_x0000_i1300"> и, следовательно, к необходимости применения дополнительных активных элементов, выполняющих в сложных схемах также функции сумматоров и масштабирующих усилителей. Их влияние на передаточную функцию и иные показатели качества устройства учитывается в соответствии с изложенной выше методикой. Однако, как это будет показано ниже, для некоторых классов и, в частности, для звеньев второго порядка, вклад вводимого активного элемента несоизмеримо ниже основных.

Полученные результаты открывают широкие возможности для оптимальной реализации широкого класса электронных устройств. В общем случае здесь необходима минимизация в рабочем диапазоне частот функционалов
<img width=«285» height=«57» src=«ref-1_1796982638-1353.coolpic» v:shapes="_x0000_i1301">,                                             (52)

<img width=«163» height=«53» src=«ref-1_1796983991-873.coolpic» v:shapes="_x0000_i1302">,                                                                      (53)
где М – число дополнительно введенных элементов.

Здесь предполагается использование одиночных активных элементов. Минимизация осуществляется с учетом тех ограничений, которые вытекают из особенности решаемой задачи. Отметим некоторые из них.

При синтезе экономичных схем используются маломощные ОУ, поэтому увеличение их числа может поставить под сомнение целесообразность применения такого подхода. С учетом шумовых свойств активных элементов и необходимости применения высокоомных резисторов задача сводится к минимизации (53) при условии равенства вкладов основных и дополнительных ОУ в собственный шум схемы
<img width=«244» height=«37» src=«ref-1_1796984864-924.coolpic» v:shapes="_x0000_i1303">, <img width=«63» height=«28» src=«ref-1_1796985788-240.coolpic» v:shapes="_x0000_i1304">, <img width=«65» height=«28» src=«ref-1_1796986028-250.coolpic» v:shapes="_x0000_i1305">.     (54)
Возможно также выполнение условия неухудшения нижнего уровня динамического диапазона, когда
<img width=«417» height=«57» src=«ref-1_1796986278-1787.coolpic» v:shapes="_x0000_i1306">.          (55)
В случае применения малошумящих ОУ, которые характеризуются относительно невысокими частотными свойствами, минимизация (53) становится доминирующей, а условие (55) – желаемым.

6. Базовый алгоритм структурного синтеза

схем с собственной компенсацией

Выполненные исследования указывают на существование двух принципов собственной компенсации влияния параметров активных элементов на характеристики электронных устройств различного функционального назначения. Создание компенсирующих контуров предполагает соединение дифференциального входа активного элемента с дополнительным входом схемы, обладающим определенными функциональными особенностями. В этой связи для обеспечения однонаправленности передачи сигнала необходимо выполнить условие
<img width=«132» height=«28» src=«ref-1_1796988065-440.coolpic» v:shapes="_x0000_i1307">,                                                                            (56)


где <img width=«52» height=«25» src=«ref-1_1796988505-160.coolpic» v:shapes="_x0000_i1308"> – входное сопротивление схемы со стороны дополнительного входа; <img width=«37» height=«23» src=«ref-1_1796988665-132.coolpic» v:shapes="_x0000_i1309"> – выходное сопротивление схемы на дифференциальном входе активного элемента.

Приведенное неравенство показывает преимущества схем с «заземленными» входами ОУ. Эти узлы можно рассматривать в качестве дополнительных входов схемы, когда условие (56) выполняется автоматически. В противном случае может оказаться необходимым введение в схему дополнительных активных элементов, обеспечивающих однонаправленную передачу сигнала.

Таким образом, чем выше число «заземленных» элементов схемы, тем выше ее модернизационный ресурс. Кроме этого, как видно из (51), введение дополнительных обратных связей может изменить знак локальных передач <img width=«39» height=«25» src=«ref-1_1796906026-232.coolpic» v:shapes="_x0000_i1310">    продолжение
--PAGE_BREAK--, <img width=«41» height=«25» src=«ref-1_1796906819-237.coolpic» v:shapes="_x0000_i1311"> и, следовательно, обеспечить при необходимости взаимную компенсацию влияния различных активных элементов.

Полученные соотношения для определенного класса позволяют получить набор функционально-топологических признаков и поэтому существенно формализовать процесс поиска структур с активной компенсацией. Например, для звеньев второго порядка
<img width=«160» height=«29» src=«ref-1_1796989266-564.coolpic» v:shapes="_x0000_i1312">, <img width=«79» height=«56» src=«ref-1_1796989830-415.coolpic» v:shapes="_x0000_i1313">, <img width=«76» height=«53» src=«ref-1_1796990245-398.coolpic» v:shapes="_x0000_i1314">,

<img width=«199» height=«29» src=«ref-1_1796990643-709.coolpic» v:shapes="_x0000_i1315">, <img width=«104» height=«52» src=«ref-1_1796991352-582.coolpic» v:shapes="_x0000_i1316">, <img width=«153» height=«57» src=«ref-1_1796991934-844.coolpic» v:shapes="_x0000_i1317">,       (57)
где <img width=«24» height=«25» src=«ref-1_1796992778-184.coolpic» v:shapes="_x0000_i1318"> и <img width=«23» height=«25» src=«ref-1_1796992962-182.coolpic» v:shapes="_x0000_i1319"> – частота и затухание полюса, а <img width=«32» height=«42» src=«ref-1_1796993144-159.coolpic» v:shapes="_x0000_i1320"> и <img width=«31» height=«42» src=«ref-1_1796993303-163.coolpic» v:shapes="_x0000_i1321"> – относительные изменения этих параметров.

Тогда для компенсации влияния компонент <img width=«57» height=«25» src=«ref-1_1796993466-280.coolpic» v:shapes="_x0000_i1322"> необходимо к полиному добавить следующую составляющую:

<img width=«309» height=«56» src=«ref-1_1796993746-1382.coolpic» v:shapes="_x0000_i1323">.   (58)
Отсюда
<img width=«457» height=«89» src=«ref-1_1796995128-2917.coolpic» v:shapes="_x0000_i1324">    (59)

<img width=«223» height=«63» src=«ref-1_1796998045-1171.coolpic» v:shapes="_x0000_i1325">,                                       (60)

<img width=«367» height=«65» src=«ref-1_1796999216-1840.coolpic» v:shapes="_x0000_i1326">.(61)
Соотношения (60), (61) показывают, что выбором <img width=«24» height=«28» src=«ref-1_1797001056-196.coolpic» v:shapes="_x0000_i1327">, <img width=«23» height=«28» src=«ref-1_1797001252-192.coolpic» v:shapes="_x0000_i1328">, <img width=«24» height=«28» src=«ref-1_1797001444-197.coolpic» v:shapes="_x0000_i1329"> и знаков <img width=«24» height=«28» src=«ref-1_1797001641-191.coolpic» v:shapes="_x0000_i1330"> можно обеспечить любой уровень компенсации влияния площадей усиления активных элементов на частоту затухания полюса. Вытекающие из (60), (61) функциональные признаки и правила приведены в табл. 7.
Таблица 7

Правила построения звеньев с активной компенсацией



Рассмотрим построение на основе изложенного материала звена второго порядка с активной компенсацией влияния площадей усиления на частоту и затухание полюса. Принципиальная схема первоначального варианта приведена на рис. 11 и характеризуется следующими параметрами (<img width=«124» height=«25» src=«ref-1_1797004504-324.coolpic» v:shapes="_x0000_i1344">):
<img width=«111» height=«56» src=«ref-1_1797004828-640.coolpic» v:shapes="_x0000_i1345">, <img width=«136» height=«56» src=«ref-1_1797005468-764.coolpic» v:shapes="_x0000_i1346">,              (62)

<img width=«199» height=«57» src=«ref-1_1797006232-942.coolpic» v:shapes="_x0000_i1347">,<img width=«260» height=«57» src=«ref-1_1797007174-1082.coolpic» v:shapes="_x0000_i1348">,          (63)

<img width=«136» height=«52» src=«ref-1_1797008256-615.coolpic» v:shapes="_x0000_i1349">,         <img width=«91» height=«52» src=«ref-1_1797008871-436.coolpic» v:shapes="_x0000_i1350">,         <img width=«95» height=«52» src=«ref-1_1797009307-448.coolpic» v:shapes="_x0000_i1351">,        <img width=«93» height=«52» src=«ref-1_1797009755-451.coolpic» v:shapes="_x0000_i1352">,

<img width=«216» height=«57» src=«ref-1_1797010206-1091.coolpic» v:shapes="_x0000_i1353">, <img width=«196» height=«57» src=«ref-1_1797011297-1026.coolpic» v:shapes="_x0000_i1354">. (64)
Приведенные выражения показывают, что значительное расширение диапазона рабочих частот возможно только при компенсации изменения частоты и затухания. Для этого согласно табл. 7 производится анализ передаточных функций на выходах ОУ, что и является первым шагом решения задачи.

<img width=«401» height=«282» src=«ref-1_1797012323-3282.coolpic» v:shapes="_x0000_i1355">

Рис. 11. Низкочувствительное ARC-звено Антонио с резистивной нагрузкой без собственной компенсации
Рассматриваемая схема может иметь три специально созданных входа (соответствующие связи на рис. 11 показаны пунктиром). Результаты анализа приведены в табл. 8, из которой следуют и основные четыре этапа синтеза схемы.

При вычислении компонент матриц и векторов необходимо выполнить анализ коммутатора (рис. 3), который в явном виде состоит только из резистивного делителя <img width=«20» height=«25» src=«ref-1_1797015605-100.coolpic» v:shapes="_x0000_i1356">, и поэтому при заполнении <img width=«28» height=«25» src=«ref-1_1797015705-139.coolpic» v:shapes="_x0000_i1357">, <img width=«32» height=«25» src=«ref-1_1797015844-208.coolpic» v:shapes="_x0000_i1358">, <img width=«35» height=«25» src=«ref-1_1797016052-210.coolpic» v:shapes="_x0000_i1359"> (число в индексе указывает номер создаваемого входа) необходим анализ отдельных подсхем. Так, для подсхемы <img width=«21» height=«25» src=«ref-1_1797016262-183.coolpic» v:shapes="_x0000_i1360">, <img width=«19» height=«25» src=«ref-1_1797016445-174.coolpic» v:shapes="_x0000_i1361">, <img width=«20» height=«25» src=«ref-1_1797016619-177.coolpic» v:shapes="_x0000_i1362">, <img width=«21» height=«25» src=«ref-1_1797016796-175.coolpic» v:shapes="_x0000_i1363">, эквивалентной простейшей RC-цепи (<img width=«21» height=«25» src=«ref-1_1797016262-183.coolpic» v:shapes="_x0000_i1364"> соединен последовательно только с <img width=«23» height=«25» src=«ref-1_1797017154-187.coolpic» v:shapes="_x0000_i1365">), к резистору которой подключен пассивный сумматор, входящий в состав коммутатора, можно получить:
<img width=«204» height=«29» src=«ref-1_1797017341-641.coolpic» v:shapes="_x0000_i1366">.                                                              (65)
Аналогично выводятся и другие компоненты <img width=«28» height=«25» src=«ref-1_1797017982-137.coolpic» v:shapes="_x0000_i1367">, <img width=«33» height=«25» src=«ref-1_1797018119-208.coolpic» v:shapes="_x0000_i1368">, <img width=«33» height=«25» src=«ref-1_1797018327-210.coolpic» v:shapes="_x0000_i1369">.

На втором этапе основным является выбор предпочтительного способа подключения дополнительного ОУ. Из табл. 8 видна целесообразность использования функции <img width=«24» height=«25» src=«ref-1_1797018537-142.coolpic» v:shapes="_x0000_i1370">. Действительно, эта функция через контур обратной связи обеспечивает одновременную компенсацию <img width=«24» height=«25» src=«ref-1_1797018679-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1371">, <img width=«24» height=«25» src=«ref-1_1797018785-107.coolpic» v:shapes="_x0000_i1372"> из соотношения (63) и, следовательно, компенсацию относительных изменений основных параметров, приведенных в формулах (64). Как следует из табл. 7, неинвертирующий вход дополнительного масштабного усилителя должен быть подключен к неинвертирующему входу ОУ (рис. 12 при <img width=«53» height=«25» src=«ref-1_1797018892-260.coolpic» v:shapes="_x0000_i1373">). Из результатов третьего этапа синтеза (табл. 8) следует, что такой способ включения дополнительного усилителя хотя и обеспечивает взаимную компенсацию влияния <img width=«24» height=«25» src=«ref-1_1797019152-113.coolpic» v:shapes="_x0000_i1374"> и <img width=«27» height=«25» src=«ref-1_1797019265-116.coolpic» v:shapes="_x0000_i1375">, но приводит к заметному (пропорциональному <img width=«36» height=«28» src=«ref-1_1797019381-236.coolpic» v:shapes="_x0000_i1376">) изменению затухания полюса
<img width=«209» height=«57» src=«ref-1_1797019617-1029.coolpic» v:shapes="_x0000_i1377">.                                (66)
Для устранения возникшей погрешности можно, как это видно из результатов второго этапа (табл. 8), образовать дополнительный контур подключением входа сумматора к инвертирующему входу ОУ (рис. 12). В этом случае условия компенсации для частоты полюса практически не изменятся, то есть коэффициент <img width=«49» height=«23» src=«ref-1_1797020646-143.coolpic» v:shapes="_x0000_i1378"> для <img width=«21» height=«24» src=«ref-1_1797020789-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1379">, а коэффициенты <img width=«19» height=«24» src=«ref-1_1797020895-95.coolpic» v:shapes="_x0000_i1380"> и <img width=«19» height=«23» src=«ref-1_1797020990-96.coolpic» v:shapes="_x0000_i1381"> будут способствовать уменьшению влияния ОУЗ на затухание полюса.




Таблица 8

Синтез звена второго порядка



На последнем этапе синтеза осуществляется параметрическая оптимизация найденного схемного решения. Для этого составляют математические соотношения для всех <img width=«20» height=«28» src=«ref-1_1797029892-181.coolpic» v:shapes="_x0000_i1418">. Продемонстрируем это на примере <img width=«24» height=«25» src=«ref-1_1797018679-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1419">. Первые два слагаемых (табл. 8) вытекают непосредственно из выражения (63) (<img width=«20» height=«25» src=«ref-1_1797030179-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1420"> определено на первом этапе синтеза). Два вторых слагаемых – это произведение коэффициента передачи масштабного усилителя-сум-матора на соответствующие поправочные коэффициенты. Последнее слагаемое, характеризующее влияние <img width=«27» height=«25» src=«ref-1_1797030288-116.coolpic» v:shapes="_x0000_i1421">, было найдено на третьем этапе решения задачи.

Коэффициент передачи сумматора определяется следующим образом. За общую точку выберем инвертирующий вход ОУ2, тогда при идеальном ОУ1

<img width=«137» height=«52» src=«ref-1_1797030404-604.coolpic» v:shapes="_x0000_i1422">.                                                                           (67)
Аналогично, когда <img width=«53» height=«23» src=«ref-1_1797031008-145.coolpic» v:shapes="_x0000_i1423">, <img width=«49» height=«23» src=«ref-1_1797031153-134.coolpic» v:shapes="_x0000_i1424">,
<img width=«91» height=«52» src=«ref-1_1797031287-443.coolpic» v:shapes="_x0000_i1425">.                                                                                    (68)
<img width=«327» height=«234» src=«ref-1_1797031730-2620.coolpic» v:shapes="_x0000_i1426">

Рис. 12. Низкочувствительное ARC-звено на базе Dэлемента Антонио с собственной компенсацией
При параметрической оптимизации функция цели может быть различна и составляется из практических соображений. Если необходима компенсация изменений всех параметров с точностью до величины <img width=«23» height=«25» src=«ref-1_1797034350-182.coolpic» v:shapes="_x0000_i1427">, то из <img width=«21» height=«25» src=«ref-1_1797034532-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1428">, <img width=«24» height=«25» src=«ref-1_1797034635-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1429">, <img width=«23» height=«25» src=«ref-1_1797034741-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1430"> исключаются слагаемые, пропорциональные <img width=«20» height=«25» src=«ref-1_1797034847-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1431">, затем из соотношения (57) определяются <img width=«63» height=«25» src=«ref-1_1797034950-319.coolpic» v:shapes="_x0000_i1432">, <img width=«68» height=«25» src=«ref-1_1797035269-326.coolpic» v:shapes="_x0000_i1433"> и находятся приведенные в последней строке табл. 8 условия компенсации.

Рассмотренный пример наглядно иллюстрирует методический аспект синтеза структурных схем на базе принципа собственной компенсации.

В рамках генетического подхода алгоритм синтеза структуры будет содержать следующие базовые составляющие.

Генерация схем с заданным набором функциональных свойств. Принципиально на этом этапе можно не учитывать частотные свойства активных элементов. Однако, как это следует из рассмотренного примера, чрезвычайно большое их влияние может в дальнейшем увеличить активную составляющую общей чувствительности.

Ранжирование набора схем по степени влияния параметров активных элементов и числу степеней свободы. Здесь предпочтение отдается схемам с большим числом неиспользованных (заземленных) входов активных элементов, поэтому последующее применение принципа собственной компенсации может заметно снизить влияние паразитных параметров активных элементов.

Функционально полный анализ схем с целью вычленения локальных передаточных функций и набора <img width=«21» height=«25» src=«ref-1_1797025274-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1434"> (k– номер дополнительного входа).

Выбор доминирующих по чувствительности активных элементов и образование по изложенной методике дополнительных компенсирующих контуров обратной связи.

Параметрическая оптимизация схемы с целью минимизации влияния активных элементов на основные параметры и характеристики.

Настоящий алгоритм воспроизводит метод усечения и положен в основу дальнейших исследований.

Рассмотрим применение предложенной методики к синтезу малошумящих D-элементов с расширенным частотным диапазоном, которые позволяют потенциально создавать «бездрейфовые» ограничители спектра [5]. Из анализа принципиальных схем устойчивых D-элементов (рис. 6–9) видно, что только в схемах Антонио дрейф нуля определяется входными токами неинвертирующих входов ОУ, которые легко минимизируются применением на входе «алмазных» транзисторов и их эквивалентов.

Так, в схеме Антонио с емкостной нагрузкой дополнительным входом схемы для организации компенсирующего контура обратной связи целесообразно использовать эту емкость. В этом случае дополнительные передаточные функции, будут иметь следующий вид:
<img width=«204» height=«77» src=«ref-1_1797035704-1009.coolpic» v:shapes="_x0000_i1435">    продолжение
--PAGE_BREAK--